SE1450591A1 - Method, system and computer program to control a regeneration process for filters - Google Patents
Method, system and computer program to control a regeneration process for filters Download PDFInfo
- Publication number
- SE1450591A1 SE1450591A1 SE1450591A SE1450591A SE1450591A1 SE 1450591 A1 SE1450591 A1 SE 1450591A1 SE 1450591 A SE1450591 A SE 1450591A SE 1450591 A SE1450591 A SE 1450591A SE 1450591 A1 SE1450591 A1 SE 1450591A1
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- filter
- filter material
- outflow
- resistance
- gas
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 102
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 title claims abstract description 30
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 title claims abstract description 30
- 238000004590 computer program Methods 0.000 title claims abstract description 9
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 55
- 238000001914 filtration Methods 0.000 claims abstract description 37
- 241000238557 Decapoda Species 0.000 claims abstract description 11
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 claims abstract description 9
- 230000004044 response Effects 0.000 claims abstract description 6
- 239000000428 dust Substances 0.000 claims description 15
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 14
- 238000010926 purge Methods 0.000 claims description 12
- 238000000746 purification Methods 0.000 claims description 9
- 230000001172 regenerating effect Effects 0.000 claims description 4
- 230000000977 initiatory effect Effects 0.000 claims description 3
- 238000007664 blowing Methods 0.000 claims description 2
- 229940048207 predef Drugs 0.000 claims 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 47
- 230000006870 function Effects 0.000 description 14
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 3
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 3
- 230000008520 organization Effects 0.000 description 3
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 2
- 238000004891 communication Methods 0.000 description 2
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 230000008602 contraction Effects 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D46/00—Filters or filtering processes specially modified for separating dispersed particles from gases or vapours
- B01D46/42—Auxiliary equipment or operation thereof
- B01D46/44—Auxiliary equipment or operation thereof controlling filtration
- B01D46/446—Auxiliary equipment or operation thereof controlling filtration by pressure measuring
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D35/00—Filtering devices having features not specifically covered by groups B01D24/00 - B01D33/00, or for applications not specifically covered by groups B01D24/00 - B01D33/00; Auxiliary devices for filtration; Filter housing constructions
- B01D35/14—Safety devices specially adapted for filtration; Devices for indicating clogging
- B01D35/143—Filter condition indicators
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D46/00—Filters or filtering processes specially modified for separating dispersed particles from gases or vapours
- B01D46/0084—Filters or filtering processes specially modified for separating dispersed particles from gases or vapours provided with safety means
- B01D46/0086—Filter condition indicators
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D46/00—Filters or filtering processes specially modified for separating dispersed particles from gases or vapours
- B01D46/42—Auxiliary equipment or operation thereof
- B01D46/44—Auxiliary equipment or operation thereof controlling filtration
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D46/00—Filters or filtering processes specially modified for separating dispersed particles from gases or vapours
- B01D46/42—Auxiliary equipment or operation thereof
- B01D46/44—Auxiliary equipment or operation thereof controlling filtration
- B01D46/444—Auxiliary equipment or operation thereof controlling filtration by flow measuring
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Filtering Of Dispersed Particles In Gases (AREA)
Abstract
14 SAM MAN DRAG En metod, system och datorprogram för att styra ett regenereringsförlopp vid filter,där metoden innefattar stegen att mäta ett tryckfall (PS) mellan rägaskammaren 3och rengaskammaren 9, mäta ett gasflöde (q) för att bestämma en filtrerings-hastighet (vf), vilken är kvoten mellan gasflödet (q) och en filtreringsarea (Af) hosfiltermaterialet (5), mäta en temperatur (T) hos processgasen (1) för att bestämmadess densitet (p) och kinematisk viskositet (v). Därvid bestäms en konstant (Ksdy)som funktion av filtreringsarean (Af) hos filtermaterialet (5) och en utströmnings-area (Ady) hos filtermaterialet (5) och en förutbestämd förlustfaktor (Kdy) hosutströmningsarean (Ady), ett utströmningstryckfall (Psufsff) över utströmningsarean(Ady) som funktion av konstanten (Ksdy) och filtreringshastigheten (vf), ett reelltreneellat filtermotständ (Smfeaf), som funktion av tryckfallet (PS) och utströmnings-tryckfallet (Psufsff) och filtreringshastigheten (vf). Det reella filtermotständet (Smfeaf)jämförs med ett förutbestämt filtermotständ (Sfffpfedef), och ett regenereringsförloppav filtermaterialet (5) startas som gensvar på att det reellt filtermotständet (Smfeaf)är större än eller lika med det förutbestämda filtermotständet (Sfffpfedef). (Fig. 3) 14 SUMMARY A method, system and computer program for controlling a regeneration process at filters, the method comprising the steps of measuring a pressure drop (PS) between the shrimp chamber 3 and the cleaning chamber 9, measuring a gas flow (q) to determine a filtration speed (vf ), which is the ratio between the gas flow (q) and a filtration area (Af) of the filter material (5), measuring a temperature (T) of the process gas (1) to determine its density (p) and kinematic viscosity (v). A constant (Ksdy) is determined as a function of the filtration area (Af) of the filter material (5) and an outflow area (Ady) of the filter material (5) and a predetermined loss factor (Kdy) of the outflow area (Ady), an outflow pressure drop (Psufsff) over the outflow area (Ady) as a function of the constant (Ksdy) and the filtration rate (vf), a real-purpose filter resistance (Smfeaf), as a function of the pressure drop (PS) and the outflow pressure drop (Psufsff) and the filtration rate (vf). The real filter resistance (Smfeaf) is compared with a predetermined filter resistance (Sfffpfedef), and a regeneration process of the filter material (5) is started in response to the real filter resistance (Smfeaf) being greater than or equal to the predetermined filter resistance (Sfffpfedef). (Fig. 3)
Description
Sammanfattninq av uppfinningen Summary of the Invention
[0005] Ett ändamål med föreliggande uppfinning är att åstadkomma en metod, system och datorprogram för att styra regenereringsförloppet vid rensning av filter, som bygger på insikten att man tidigare har bortsett från att processgasen inte uppvisar en renodlad linjär strömning vid passagen genom stoftskikt och filter- material, och att styrsystemet även måste ta hänsyn till en turbulent strömning.An object of the present invention is to provide a method, system and computer program for controlling the regeneration process in filter cleaning, which is based on the insight that it has previously been disregarded that the process gas does not show a purely linear flow when passing through dust layers and filters. material, and that the control system must also take into account a turbulent flow.
Uppfinningen åstadkommer därmed en mer noggrann beräkning, gentemot känd teknik, gällande hur reningsprocessen ska styras. Uppfinningen har till ändamål att avhjälpa eller att reducera åtminstone en av nackdelarna med känd teknik, eller åtminstone åstadkomma ett användbart alternativ till känd teknik.The invention thus provides a more accurate calculation, compared to known technology, regarding how the purification process is to be controlled. The object of the invention is to remedy or reduce at least one of the disadvantages of the prior art, or at least to provide a useful alternative to the prior art.
Enligt en första aspekt av uppfinningen åstadkommes en metod för att styra ett regenereringsförlopp av filter, där regenereringsförloppet har föregåtts av en reningsprocess innefattande stegen att tillföra processgas innefattande stoft- partiklar in i en rågaskammare via ett rågasinlopp hos rågaskammaren, bringa processgasen att passera genom ett filtermaterial hos ett filterelement hos rågas- kammaren varvid stoftpartiklarna åtminstone delvis avsätts på filtermaterialet, leda processgasen på en insida hos filterelementet ut genom en utströmningsmynning hos filterelementet till en rengaskammare och vidare till ett rengasutlopp, varvid metoden för att styra regenereringsförloppet innefattar stegen att mäta ett tryckfall mellan rågasinloppet och rengasutloppet, mäta ett gasflöde för att bestämma en filtreringshastighet, vilken är kvoten mellan gasflödet och en filtreringsarea hos filtermaterialet, mäta en temperatur hos processgasen för att bestämma dess densitet och viskositet, varvid metoden kännetecknas av att vidare bestämma en konstant som funktion av filtreringsarean och en utströmningsarea hos filter- materialet och en förutbestämd förlustfaktor hos utströmningsarean, bestämma ett utströmningstryckfall över utströmningsarean som funktion av konstanten och filtreringshastigheten, bestämma ett renodlat filtermotstånd kallat reellt filtermotstånd som funktion av tryckfallet och utströmningstryckfallet och filtrerings- hastigheten, jämföra det reella filtermotståndet med ett förutbestämt filtermotstånd, och starta ett regenereringsförlopp av filtermaterialet som gensvar på om det reella filtermotståndet är större än eller lika med det förutbestämda filtermotstån- det. According to a first aspect of the invention, there is provided a method of controlling a regeneration process of filters, wherein the regeneration process has been preceded by a purification process comprising the steps of supplying process gas comprising dust particles into a raw gas chamber via a raw gas inlet of the raw gas chamber, passing the filter gas of a filter element of the raw gas chamber, the dust particles being at least partially deposited on the filter material, leading the process gas on an inside of the filter element out through an outflow mouth of the filter element to a purge chamber and further to a purge outlet. the method of controlling the regeneration process the raw gas inlet and the purge gas outlet, measure a gas flow to determine a filtration rate, which is the ratio between the gas flow and a filtration area of the filter material, measure a temperature of the process gas to determine its density and viscosity, wherein m the method is characterized by further determining a constant as a function of the filtration area and an outflow area of the filter material and a predetermined loss factor of the outflow area, determining an outflow pressure drop across the outflow area as a function of the constant and filtration rate, determining a pure filter resistance called real filter drop resistance the outflow pressure drop and the filtration speed, compare the real filter resistance with a predetermined filter resistance, and start a regeneration process of the filter material in response to whether the real filter resistance is greater than or equal to the predetermined filter resistance.
[0006] Genom att bestämma det reella filtermotståndet åstadkommes därmed en mer noggrann styrning av regenereringsförloppet. Felstyrning kan på detta sätt undvikas. Styrning med hjälp av ett reellt filtermotstånd ger även lägre emissions- nivåer, lägre tryckfall och energikonsumtion samt mer optimala tidsintervaller mellan reningarna. Detta resulterar i en bättre ekonomi för organisationen som driver reningsanläggningen samt en minskad miljöpåverkan. By determining the real filter resistance, a more accurate control of the regeneration process is thus achieved. Fault control can be avoided in this way. Control with the help of a real filter resistor also results in lower emission levels, lower pressure drops and energy consumption as well as more optimal time intervals between the purifications. This results in a better economy for the organization that operates the treatment plant and a reduced environmental impact.
[0007] Det förutbestämda filtermotståndet kan ligga i intervallet 10 - 120 Pa/mm/s, men även utanför detta intervall då filtermotståndet är processberoende. The predetermined filter resistance can be in the range 10 - 120 Pa / mm / s, but also outside this range when the filter resistance is process dependent.
[0008] Enligt en andra aspekt av uppfinningen åstadkommes ett system anord- nat för att styra ett regenereringsförlopp av filter, där regenereringsförloppet har föregåtts av en reningsprocess innefattande stegen att tillföra processgas innefat- tande stoftpartiklar in i en rågaskammare via ett rågasinlopp hos rågaskammaren, bringa processgasen att passera genom ett filtermaterial hos ett filterelement hos rågaskammaren varvid stoftpartiklarna åtminstone delvis avsätts på filtermateria- let, leda processgasen på en insida hos filterelementet ut genom en utström- ningsmynning hos filterelementet till en rengaskammare och vidare till ett rengas- utlopp, varvid systemet är konfigurerat att utföra stegen att mäta ett tryckfall mellan rågasinloppet och rengasutloppet, mäta ett gasflöde för att bestämma en filtreringshastighet, vilken är kvoten mellan gasflödet och en filtreringsarea hos filtermaterialet, mäta en temperatur hos processgasen för att bestämma dess densitet och viskositet, varvid systemet kännetecknas av att det vidare är konfigu- rerat att bestämma en konstant som funktion av filtreringsarean och en utström- ningsarea hos filtermaterialet och en förutbestämd förlustfaktor hos utströmnings- arean, bestämma ett utströmningstryckfall över utströmningsarean som funktion av konstanten och filtreringshastigheten, bestämma ett reellt filtermotstånd- som funktion av tryckfallet och utströmningstryckfallet och filtreringshastigheten, jämföra det reella filtermotståndet med ett förutbestämt filtermotstånd, och starta ett regenereringsförlopp av filtermaterialet som gensvar på om det reella filtermot- ståndet är större än eller lika med det förutbestämda filtermotståndet. According to a second aspect of the invention, there is provided a system arranged to control a regeneration process of filters, wherein the regeneration process has been preceded by a purification process comprising the steps of supplying process gas comprising dust particles into a raw gas chamber via a raw gas inlet of the raw gas chamber the process gas to pass through a filter material of a filter element of the raw gas chamber, the dust particles being at least partially deposited on the filter material, passing the process gas on an inside of the filter element out through an outflow mouth of the filter element to a purge chamber and further to a purge outlet. configured to perform the steps of measuring a pressure drop between the raw gas inlet and the purge gas outlet, measuring a gas flow to determine a filtration rate, which is the ratio between the gas flow and a filtration area of the filter material, measuring a temperature of the process gas to determine its density and viscosity. d the system is characterized in that it is further configured to determine a constant as a function of the filtration area and an outflow area of the filter material and a predetermined loss factor of the outflow area, determine an outflow pressure drop across the outflow area as a function of the constant and filtration rate, determine a real filter resistance - as a function of the pressure drop and the outflow pressure drop and the filtration speed, compare the real filter resistance with a predetermined filter resistance, and start a regeneration process of the filter material in response to whether the real filter resistance is greater than or equal to the predetermined filter resistance.
[0009] Genom att med ett system bestämma det reella filtermotståndet åstad- kommes därmed en mer noggrann styrning av regenereringsförloppet. Felstyrning kan pä detta sätt undvikas. Styrning med hjälp av ett reellt filtermotständ ger även lägre emissionsniväer, lägre tryckfall och energikonsumtion samt mer optimala tidsintervaller mellan reningarna. Detta resulterar i en bättre ekonomi för organi- sationen som driver reningsanläggningen samt en minskad miljöpåverkan. By determining the actual filter resistance with a system, a more accurate control of the regeneration process is thus achieved. Fault control can be avoided in this way. Control with the help of a real filter resistor also provides lower emission levels, lower pressure drops and energy consumption as well as more optimal time intervals between the purifications. This results in better finances for the organization that operates the treatment plant and a reduced environmental impact.
[0010] Enligt en tredje aspekt av uppfinningen åstadkommes en datorprogram- produkt innefattande kodade instruktionerför att implementera en enligt ovan beskriven metod. According to a third aspect of the invention, there is provided a computer program product comprising coded instructions for implementing a method as described above.
[0011] Vid en föredragen utföringsform kan metoden innefatta att beräkna konstanten genom funktionen konstanten= en andra konstant*(filtreringsarean hos filtermaterialet / (utströmningsarean hos filtermaterialet * den förutbestämda förlustfaktorn hos utströmningsarean))2. In a preferred embodiment, the method may comprise calculating the constant by the function constant = a second constant * (filtration area of the filter material / (outflow area of the filter material * the predetermined loss factor of the outflow area)) 2.
[0012] Den andra konstanten är en omräkningsfaktor för korrigering av storleken pä utströmningsförlusten från uPa till Pa, när filtreringshastigheten uttrycks i sorten mm/s, dvs. den andra konstanten Kg är 0,000001 (106). The second constant is a conversion factor for correcting the magnitude of the outflow loss from uPa to Pa, when the filtration rate is expressed in the variety mm / s, i.e. the other constant Kg is 0.000001 (106).
[0013] Vid en föredragen utföringsform kan metoden innefatta att beräkna ut- strömningstryckfallet genom funktionen utströmningstryckfallet = konstanten * filtreringshastigheten2 * densiteten/2. In a preferred embodiment, the method may comprise calculating the outflow pressure drop by the function outflow pressure drop = constant * filtration rate2 * density / 2.
[0014] Vid en föredragen utföringsform kan metoden innefatta att beräkna det reella filtermotståndet genom funktionen det reella filtermotståndet= (tryckfallet - utströmningstryckfallet)/filtreringshastigheten. In a preferred embodiment, the method may comprise calculating the real filter resistance by the function the real filter resistance = (pressure drop - the outflow pressure drop) / the filtration rate.
[0015] Vid en föredragen utföringsform kan metoden innefatta att beräkna ett viskositetsanpassat reellt filtermotstånd som en funktion av det reella filtermotstån- det och processgasens temperatur, varvid stegetjämföra och steget starta kan använda sig av ett viskositetsanpassat reellt filtermotstånd istället för ett reellt filtermotstånd. In a preferred embodiment, the method may comprise calculating a viscosity-adapted real filter resistor as a function of the real filter resistance and process gas temperature, whereby step comparison and step start may use a viscosity-adapted real filter resistor instead of a real filter resistor.
[0016] Vid en föredragen utföringsform kan metoden innefatta att beräkna det viskositetsanpassade reella filtermotståndet genom funktionen det viskositets- anpassade reella filtermotståndet = det reella filtermotståndet * (processgasens temperatur i K/273)Z, varvid z är 1,73 för gasen luft. För andra gaser än luft bestäms formeln så att den uttrycker kompensationen för den aktuella gasens sammansättning. In a preferred embodiment, the method may comprise calculating the viscosity-adjusted real filter resistance by the function the viscosity-adjusted real filter resistance = the real filter resistance * (process gas temperature in K / 273) Z, where z is 1.73 for the gas air. For gases other than air, the formula is determined so that it expresses the compensation for the composition of the gas in question.
[0017] Genom de fem ovan senast angivna föredragna utföringsformerna, använda var och en för sig eller i kombination med varandra, beräknas ett reellt filtermotstånd som ger än noggrannare styrning av regenereringsförloppet. Fel- styrning kan på detta sätt undvikas än bättre. Styrning med hjälp av ett en nog- grant beräknat reellt filtermotstånd ger även än lägre emissionsniväer, än lägre tryckfall och energikonsumtion samt än mer optimala tidsintervaller mellan rening- arna. Detta resulterar i en än bättre ekonomi för organisationen som driver reningsanläggningen samt en än minskad miljöpåverkan. Through the five most recently preferred embodiments given above, used individually or in combination with each other, a real filter resistance is calculated which gives even more accurate control of the regeneration process. Fault control can be avoided even better in this way. Control by means of a carefully calculated real filter resistance also gives even lower emission levels, even lower pressure drops and energy consumption as well as even more optimal time intervals between the purifications. This results in an even better economy for the organization that operates the treatment plant and an even reduced environmental impact.
[0018] Vid en föredragen utföringsform kan metoden innefatta att starta ett re- genereringsförlopp av filtermaterialet om det reella filtermotständet är större än eller lika med det förutbestämda filtermotståndet under åtminstone en förut- bestämd tid. In a preferred embodiment, the method may comprise initiating a regeneration process of the filter material if the actual filter resistance is greater than or equal to the predetermined filter resistance for at least a predetermined time.
[0019] Vid en föredragen utföringsform kan metoden innefatta att starta ett re- genereringsförlopp av filtermaterialet om det viskositetsanpassade reella filter- motståndet är större än eller lika med det förutbestämda filtermotständet under åtminstone en förutbestämd tid. In a preferred embodiment, the method may comprise initiating a regeneration process of the filter material if the viscosity-adjusted real filter resistance is greater than or equal to the predetermined filter resistance for at least a predetermined time.
[0020] Genom de två ovan senast angivna föredragna utföringsformerna, använda var och en för sig, ges möjlighet att bygga in en viss tröghet gällande att starta ett regenereringsförlopp efter det att förhöjda värden av det reella filtermot- ståndet respektive det viskositetsanpassade reella filtermotståndet har uppmätts.Through the two most recently preferred preferred embodiments, each used separately, it is possible to build in a certain inertia regarding starting a regeneration process after elevated values of the real filter resistance and the viscosity-adjusted real filter resistance have been measured. .
Denna förutbestämda tid eller alternativt uttryckt den inbyggda trögheten kan ligga inom intervallet 2-20 sekunder, men även utanför detta intervall beroende på hur snabba eller tröga reglercyklerna är. This predetermined time or alternatively expressed the built-in inertia can be within the interval 2-20 seconds, but also outside this interval depending on how fast or sluggish the control cycles are.
[0021] Vid en föredragen utföringsform kan metoden innefatta att tillföra stoft- partiklar in i ett flertal rågaskammare i ett filterhus. In a preferred embodiment, the method may comprise supplying dust particles into a plurality of raw gas chambers in a filter housing.
[0022] Vid en föredragen utföringsform kan metoden innefatta att tillföra stoft- partiklar in i ett flertal filterelement med filtermaterial iform av filterslangar, filter- påsar eller filterkassetter. In a preferred embodiment, the method may comprise supplying dust particles into a plurality of filter elements with filter material in the form of filter hoses, filter bags or filter cassettes.
[0023] Genom de två ovan senast angivna föredragna utföringsformerna, använda var och en för sig eller i kombination med varandra, ges möjlighet att konstruera och driva reningsanläggningar med olika stora reningskapacitet, och dessa kan därmed nyttjas till vitt skilda omständigheter. Through the two most recently preferred embodiments stated above, used individually or in combination with each other, it is possible to design and operate treatment plants with different sizes of treatment capacity, and these can thus be used for widely differing circumstances.
[0024] Vid en föredragen utföringsform kan metoden innefatta efter steget att starta att regenerera filtermaterialet genom tryckluftspulser, eller regenerera filter- materialet genom returluftblåsning/reversering av luftflödet genom filterelementet, eller regenerera filtermaterialet genom mekanisk skakning, eller regenerera filter- materialet med hjälp av något annan lämplig metod. In a preferred embodiment, the method may comprise after the step of starting to regenerate the filter material by compressed air pulses, or regenerate the filter material by returning air blowing / reversing the air flow through the filter element, or regenerating the filter material by mechanical shaking, or regenerating the filter material by any other suitable method.
[0025] Genom den senast ovan angivna föredragna utföringsformen, ges möjlig- het till att regenerera filtermaterialet med hjälp av den mest optimala metoden för varje specifik reningsanläggning. Through the most recent preferred embodiment given above, it is possible to regenerate the filter material by means of the most optimal method for each specific treatment plant.
[0026] Enligt en fjärde aspekt av uppfinningen åstadkommes ett datorläsbart medium bärande en datorprogramprodukt.According to a fourth aspect of the invention, there is provided a computer readable medium carrying a computer program product.
Kortfattad beskrivninq av ritninqarna Brief description of the drawings
[0027] Uppfinningen kommer nu att beskrivas, såsom exempel, med hänvisning till bifogade ritningar, på vilka: The invention will now be described, by way of example, with reference to the accompanying drawings, in which:
[0028] Figur 1a, Figur 1b och Figur 1c visar olika tvärsnittsvyer över ingående komponenter av systemet. Figure 1a, Figure 1b and Figure 1c show different cross-sectional views of constituent components of the system.
[0029] Figur 2 visar ett blockschema över systemet. Figure 2 shows a block diagram of the system.
[0030] Figur 3 visar ett flödesschema över en metod enligt en utföringsform av uppfinningen.Figure 3 shows a flow chart of a method according to an embodiment of the invention.
Beskrivning av utförindsformer Description of embodiments
[0031] I det följande kommer en detaljerad beskrivning av utföringsformer. In the following comes a detailed description of embodiments.
[0032] Figur 1a och 1b visar översiktsvyer i tvärsnitt av en filteranordning med en rägaskammare 3, till vilket ett rågasinlopp 4 ansluter. Filteranordningen uppvi- sar ett flertal filterelement 6 i den visade utföringsformen. Ett filterelement 6 uppvi- sar ett filtermaterial 5, en insida 7 samt en utströmningsmynning 8, där varje ut- strömningsmynning 8 utmynnar i en rengaskammare 9, till vilket ett rengasutlopp 10 ansluter. Figures 1a and 1b show overview views in cross section of a filter device with a shrimp chamber 3, to which a raw gas inlet 4 connects. The filter device has a plurality of filter elements 6 in the embodiment shown. A filter element 6 has a filter material 5, an inside 7 and an outflow mouth 8, where each outflow mouth 8 opens into a cleaning chamber 9, to which a cleaning outlet 10 connects.
[0033] Figur 1c visar ett snitt genom ett filterelement 6, där filterelementet 6 har en filtreringsarea Af och en utströmningsarea Ady. Figure 1c shows a section through a filter element 6, where the filter element 6 has a filtration area Af and an outflow area Ady.
[0034] Figur 2 visar ett blockschema över systemet, innefattande ett filterhus 11, en rägaskammare 3, ett rågasinlopp 4, en rengaskammare 9, ett rengasutlopp 10 samt ett styrsystem 12. Styrsystemet är t.ex. anordnat att utföra beräkningar, bl.a. att bestämma och jämföra olika funktioner och värden samt att starta regenere- ringsförlopp. Systemet innefattar även sensorer för att mäta bl.a. tryckfall, gasflöde och temperatur. Figure 2 shows a block diagram of the system, comprising a filter housing 11, a shrimp chamber 3, a raw gas inlet 4, a cleaning gas chamber 9, a cleaning gas outlet 10 and a control system 12. The control system is e.g. arranged to perform calculations, i.a. to determine and compare different functions and values and to start regeneration processes. The system also includes sensors for measuring e.g. pressure drop, gas flow and temperature.
[0035] Figur 3 visar ett flödesschema vilket illustrerar ett renings- och regenere- ringsförlopp av ett filtermaterial. De olika aktiviteterna kan utföras i andra följder än vad som visas i detta flödesschema med anknytning till denna beskrivning. Några av stegen kan även utföras parallellt. Figure 3 shows a flow chart illustrating a purification and regeneration process of a filter material. The various activities can be performed in other sequences than those shown in this flow chart in connection with this description. Some of the steps can also be performed in parallel.
[0036] Figur 4 visar ett blockschema över ett styrsystem 12, innefattande en processor 12.a, ett användargränssnitt 12.b, ett minne 12.c och kommunikations- portar 12.d. Via kommunikationsportarna kan styrsystemet ta emot och sända signaler frän respektive till andra delar av filteranordningen. Via användargräns- snittet kan styrsystemet kommunicera med användaren, via t.ex. en bildskärm, tangentbord, mus, skrivare, högtalare, mikrofon eller andra typer av kringutrust- ning. Datorprogramprodukten kan lagras i minnet, och exekveras i processorn. Figure 4 shows a block diagram of a control system 12, comprising a processor 12.a, a user interface 12.b, a memory 12.c and communication ports 12.d. Via the communication ports, the control system can receive and send signals from and to other parts of the filter device, respectively. Via the user interface, the control system can communicate with the user, via e.g. a monitor, keyboard, mouse, printer, speaker, microphone, or other type of peripherals. The computer program product can be stored in memory, and executed in the processor.
[0037] I ett steg S100 tillförs processgas 1 innefattande stoftpartiklar 2 in i en rägaskammare 3 via ett rågasinlopp 4 hos rägaskammaren 3. I ett steg S110 bringas processgasen 1 att passera genom ett filtermaterial 5 hos ett filterelement 6 hos rägaskammaren 3 varvid stoftpartiklarna 2 åtminstone delvis avsätts på filtermaterialet 5. I ett steg S120 leds processgasen 1 på en insida 7 hos filter- elementet 6 ut genom en utströmningsmynning 8 hos filterelementet 6 till en rengaskammare 9 och vidare till ett rengasutlopp 10. I steg S130-S160 styrs ett regenereringsförlopp av filtermaterialet 5. I steg S130 mäts ett tryckfall Ps mellan rägaskammaren 3 och rengaskammaren 9, och ett gasflöde q mäts för att bestämma en filtreringshastighet vf, vilken är kvoten mellan gas?ödet q och en filtreringsarea Af hos filtermaterialet 5, och en temperatur T mäts hos process- gasen 1 för att bestämma dess densitet p och kinematisk viskositet v. I ett steg S140 bestäms en konstant Ksdy som funktion av filtreringsarean Af hos filtermateri- alet 5, en utströmningsarea Ady hos filtermaterialet 5 och en förutbestämd förlust- faktor Kdy hos utströmningsarean Ady. I ett steg S140 bestäms även ett utström- ningstryckfall Psufsff över utströmningsarean Ady som funktion av konstanten Ksdy och filtreringshastigheten vf. I ett steg S140 bestäms även ett reellt filtermotständ Sffffeai Som funktion av tryckfallet Ps och utströmningstryckfallet Psuisff och filtre- ringshastigheten vf. I ett steg S150jämförs det reella filtermotständet Smfeaf med ett förutbestämt filtermotständ Sfffpfedef. I ett steg S160 startas ett regenererings- förlopp av filtermaterialet 5 som gensvar på om det reella filtermotständet Smfeaf skiljer sig gentemot det förutbestämda filtermotständet Smpfedef. In a step S100 process gas 1 comprising dust particles 2 is supplied into a shrimp chamber 3 via a raw gas inlet 4 of the shrimp chamber 3. In a step S110 the process gas 1 is passed through a filter material 5 of a filter element 6 of the shrimp chamber 3, the dust particles 2 at least partially deposited on the filter material 5. In a step S120 the process gas 1 on an inside 7 of the filter element 6 is led out through an outflow mouth 8 of the filter element 6 to a purge chamber 9 and further to a purge outlet 10. In steps S130-S160 a regeneration process is controlled by the filter material 5. In step S130 a pressure drop Ps is measured between the shrimp chamber 3 and the cleaning chamber 9, and a gas flow q is measured to determine a filtration rate vf, which is the ratio between the gas flow q and a filtration area Af of the filter material 5, and a temperature T is measured of the process gas 1 to determine its density p and kinematic viscosity v. In a step S140, a constant Ksdy is determined as a function of f the filtration area Af of the filter material 5, an outflow area Ady of the filter material 5 and a predetermined loss factor Kdy of the outflow area Ady. In a step S140, an outflow pressure drop Psufsff is also determined over the outflow area Ady as a function of the constant Ksdy and the filtration speed vf. In a step S140, a real filter resistance Sffffeai is also determined. As a function of the pressure drop Ps and the outflow pressure drop Psuisff and the filtration speed vf. In a step S150, the real filter resistance Smfeaf is compared with a predetermined filter resistance Sfffpfedef. In a step S160, a regeneration process of the filter material 5 is started in response to whether the real filter resistance Smfeaf differs from the predetermined filter resistance Smpfedef.
[0038] Förlustfaktorn Ksdy framräknas sålunda enligt formel KS 2 dy=10"6*< Af ),där Ådy * Kdy Kdy är en förutbestämd förlustfaktor, eller närmare bestämt kontraktionskoefficien- ten för utströmningsdysans utströmningsarea Ady. Den bestäms t.ex. genom att laboratoriemässigt mäta fram den. The loss factor Ksdy is thus calculated according to formula KS 2 dy = 10 "6 * <Af), where Ådy * Kdy Kdy is a predetermined loss factor, or more specifically the contraction coefficient for the outflow nozzle area Ady. It is determined e.g. laboratory measure it.
[0039] De i steg S130 uppmätta värdena pä densitet p och viskositet v (= den kinematiska viskositeten) används för korrigering av framräknat värde pä, Smfeaf, framför allt vid förbränningsprocesser där temperaturen varierar, t.ex. vid proces- ser för torkning, metallsmältning, gjutning etc., där gasens temperatur kraftigt påverkar gasens kinematiska viskositet. Den kinematiska viskositeten varierar, förutom med temperauren, också med gasens sammansättning. En sådan korrektion kan t.ex. när gasen är luft inom temperaturområdet -40 - + 260°C se ut enligt följande: T Z _.The values of density p and viscosity v (= the kinematic viscosity) measured in step S130 are used for correcting the calculated value of, Smfeaf, in particular in combustion processes where the temperature varies, e.g. in processes for drying, metal melting, casting, etc., where the temperature of the gas strongly affects the kinematic viscosity of the gas. The kinematic viscosity varies, in addition to the temperature, also with the composition of the gas. Such a correction can e.g. when the gas is air in the temperature range -40 - + 260 ° C look like this: T Z _.
Smrealv = Smreal * (273 15) 1 dar Z = 1173 Smrealv = Smreal * (273 15) 1 dar Z = 1173
[0040] Filter kan bestå av filtermaterial som i sin tur kan ingå i ett filterelement.Filters can consist of filter material which in turn can be included in a filter element.
Claims (13)
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SE1450591A SE537999C2 (en) | 2014-05-20 | 2014-05-20 | Method, system and computer program to control a regeneration process for filters |
| PCT/SE2015/050583 WO2015178848A1 (en) | 2014-05-20 | 2015-05-20 | Method, system and computer program product for controlling a filter regeneration process |
| EP15796654.0A EP3145616A4 (en) | 2014-05-20 | 2015-05-20 | Method, system and computer program product for controlling a filter regeneration process |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SE1450591A SE537999C2 (en) | 2014-05-20 | 2014-05-20 | Method, system and computer program to control a regeneration process for filters |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SE1450591A1 true SE1450591A1 (en) | 2015-11-21 |
| SE537999C2 SE537999C2 (en) | 2016-02-02 |
Family
ID=54554389
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SE1450591A SE537999C2 (en) | 2014-05-20 | 2014-05-20 | Method, system and computer program to control a regeneration process for filters |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP3145616A4 (en) |
| SE (1) | SE537999C2 (en) |
| WO (1) | WO2015178848A1 (en) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN118341412B (en) * | 2024-06-05 | 2024-09-17 | 徐州华睿炭材料科技有限公司 | Waste active carbon recovery washing regeneration device |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4277255A (en) * | 1979-03-01 | 1981-07-07 | Aktiebolaget Svenska Flaktfabriken | Cleaning process control method for textile barrier filter material |
| DD228176A1 (en) * | 1984-10-09 | 1985-10-09 | Freiberg Brennstoffinst | METHOD FOR MONITORING THE POLLUTION GRADE OF GAS STREAM FILTERS |
| JPH09206536A (en) * | 1996-02-07 | 1997-08-12 | Ngk Insulators Ltd | Method for backwashing filter in dust collector |
| US6711525B1 (en) * | 1999-04-17 | 2004-03-23 | Pneumatic Products Corporation | Filter monitor |
| US6377171B1 (en) * | 1999-09-15 | 2002-04-23 | Peerless Mfg. Co. | On-line filter monitoring system |
| DE10260784A1 (en) * | 2002-12-23 | 2004-07-01 | Daimlerchrysler Ag | Method for monitoring the degree of contamination of a filter device |
| US7261762B2 (en) * | 2004-05-06 | 2007-08-28 | Carrier Corporation | Technique for detecting and predicting air filter condition |
-
2014
- 2014-05-20 SE SE1450591A patent/SE537999C2/en unknown
-
2015
- 2015-05-20 EP EP15796654.0A patent/EP3145616A4/en not_active Withdrawn
- 2015-05-20 WO PCT/SE2015/050583 patent/WO2015178848A1/en active Application Filing
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP3145616A1 (en) | 2017-03-29 |
| SE537999C2 (en) | 2016-02-02 |
| WO2015178848A1 (en) | 2015-11-26 |
| EP3145616A4 (en) | 2018-03-07 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN106232203B (en) | Monitoring to the cleaning process based on gas-pressurized in hose filter equipment | |
| NZ741365A (en) | System and method for detecting smoldering in processes with continuous air flow | |
| EP2830735B1 (en) | System and method of cleaning particulate collection devices used in a flue gas processing system | |
| JP7164938B2 (en) | Flow control device, flow control method, and program for flow control device | |
| JP2019511692A5 (en) | ||
| US10821404B2 (en) | Control method for a filter system | |
| Li et al. | The relationship between peak pressure and residual dust of a pulse-jet cartridge filter | |
| JP2007331354A5 (en) | ||
| CN102025336B (en) | The detection of random noise signal and filtering method | |
| CN105221307A (en) | For the system of the detection air filter situation of internal-combustion engine | |
| CN108519461A (en) | exhaust gas analyzer | |
| US20190076771A1 (en) | Pulse-jet valve performance monitoring system and method | |
| JP2017517728A5 (en) | ||
| BE1026852A1 (en) | Method for detecting leaks in a gas network under pressure or under vacuum and gas network | |
| US20220249999A1 (en) | Systems and methods for detecting the status of a particle filter | |
| SE1450591A1 (en) | Method, system and computer program to control a regeneration process for filters | |
| JP2008142675A5 (en) | Method of determining operating conditions of membrane filtration apparatus, membrane filtration apparatus using the same | |
| JP2007185648A5 (en) | Method for determining operating conditions of membrane filtration device, and method of operating membrane filtration device using the same | |
| JP2012206425A5 (en) | ||
| EP3071815B1 (en) | Systems and methods for managing turbine intake filters | |
| TWI537848B (en) | Prediction system and method for continuous process | |
| US20210060473A1 (en) | Method for providing an air stream | |
| JP2022512111A (en) | Gas networks and methods for simultaneous detection of leaks and failures in gas networks under pressure or vacuum | |
| EP3891432B1 (en) | Gas network and method for detecting obstructions in a gas network under pressure or under vacuum | |
| JP6634020B2 (en) | Monitoring system and method for fluid transfer production system |