SE1051301A1 - Förfarande för reglering av en ångtork, en ångtork och ett bioenergikombinat, samt användning av förfarandet. - Google Patents
Förfarande för reglering av en ångtork, en ångtork och ett bioenergikombinat, samt användning av förfarandet. Download PDFInfo
- Publication number
- SE1051301A1 SE1051301A1 SE1051301A SE1051301A SE1051301A1 SE 1051301 A1 SE1051301 A1 SE 1051301A1 SE 1051301 A SE1051301 A SE 1051301A SE 1051301 A SE1051301 A SE 1051301A SE 1051301 A1 SE1051301 A1 SE 1051301A1
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- steam
- drying
- dryer
- circulation system
- steam dryer
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 81
- 238000001035 drying Methods 0.000 claims abstract description 296
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 201
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims abstract description 53
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims abstract description 37
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 14
- 238000012546 transfer Methods 0.000 claims abstract description 11
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 claims abstract description 9
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 23
- 239000002023 wood Substances 0.000 claims description 19
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 claims description 12
- 239000003415 peat Substances 0.000 claims description 7
- 230000005611 electricity Effects 0.000 claims description 6
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims description 5
- 238000007599 discharging Methods 0.000 claims description 2
- 239000011368 organic material Substances 0.000 claims description 2
- 230000008569 process Effects 0.000 abstract description 23
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 31
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 15
- 230000006870 function Effects 0.000 description 10
- 239000013590 bulk material Substances 0.000 description 9
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 8
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 7
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 6
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 6
- 241000283011 Rangifer Species 0.000 description 5
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 5
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 5
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 4
- 230000008859 change Effects 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N platinum Chemical compound [Pt] BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000002028 Biomass Substances 0.000 description 3
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 3
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 3
- 230000010354 integration Effects 0.000 description 3
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 3
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 241000711969 Chandipura virus Species 0.000 description 2
- 230000006978 adaptation Effects 0.000 description 2
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 2
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 2
- 238000004891 communication Methods 0.000 description 2
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 2
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 2
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 2
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 2
- 238000004880 explosion Methods 0.000 description 2
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 2
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- 238000010986 on-line near-infrared spectroscopy Methods 0.000 description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 2
- 229910052697 platinum Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 2
- 239000010902 straw Substances 0.000 description 2
- 230000003044 adaptive effect Effects 0.000 description 1
- 230000003466 anti-cipated effect Effects 0.000 description 1
- 230000001174 ascending effect Effects 0.000 description 1
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- -1 for example Substances 0.000 description 1
- 239000002737 fuel gas Substances 0.000 description 1
- 238000009776 industrial production Methods 0.000 description 1
- 229920005610 lignin Polymers 0.000 description 1
- 239000003077 lignite Substances 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 239000011236 particulate material Substances 0.000 description 1
- 239000013618 particulate matter Substances 0.000 description 1
- 239000008188 pellet Substances 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 239000010801 sewage sludge Substances 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 150000003505 terpenes Chemical class 0.000 description 1
- 235000007586 terpenes Nutrition 0.000 description 1
- 239000003039 volatile agent Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F26—DRYING
- F26B—DRYING SOLID MATERIALS OR OBJECTS BY REMOVING LIQUID THEREFROM
- F26B21/00—Arrangements or duct systems, e.g. in combination with pallet boxes, for supplying and controlling air or gases for drying solid materials or objects
- F26B21/06—Controlling, e.g. regulating, parameters of gas supply
- F26B21/12—Velocity of flow; Quantity of flow, e.g. by varying fan speed, by modifying cross flow area
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F26—DRYING
- F26B—DRYING SOLID MATERIALS OR OBJECTS BY REMOVING LIQUID THEREFROM
- F26B21/00—Arrangements or duct systems, e.g. in combination with pallet boxes, for supplying and controlling air or gases for drying solid materials or objects
- F26B21/06—Controlling, e.g. regulating, parameters of gas supply
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Drying Of Solid Materials (AREA)
Abstract
Uppfinningen avser ett förfarande för reglering av en àngtork som har ett slutetcirkulationssystem varvid torkànga cirkuleras i cirkulationssystemet med en turbomaskin, ett material torkas genom värmeöverföring från torkångan, materialet separeras fråntorkångan, att åtminstone en parameter hos torkångan och/eller en parameter hos materialetmäts,och att den cirkulerande torkångans massflöde regleras i förhållande till den uppmättaparametern eller de upmätta parametrarna. Uppfinningen avser även en àngtork (1) för torkning av material (2) som regleras enligtförfarandet innefattar ett slutet cirkulationssystem (3), en turbomaskin (5) som är kopplad tillcirkulationssystemet (3)för genererande av ett flöde av torkànga (15) genomcirkulationssystemet,ett torkutrymme (6) som är kopplat till cirkulationssystemet därmaterialet (2) torkas genom värmeöverföring från varm torkànga (15), åtminstone envärmeväxlare (7) som är kopplad till cirkulationssystemet (3) för värmning av torkångan , en separationsanordning (8) som är kopplad till cirkulationssystemet för separerande av dettorkade materialet från torkångan, en mätanordning (M) för mätning av åtminstone enparameter hos torkångan och/eller en parameter hos materialet, och ett styr- ochreglersystem (14) för reglering av den cirkulerande torkångans massflöde i förhållande tillden uppmätta parametern eller de uppmätta parametrarna. Uppfinningen avser även ett bioenergikombinat samt användning av förfarandet vid torkningav olika material. Publiceras med Fig. 1.
Description
'lO
15
20
30
35
Förfarandet för reglering av en ångtork som har ett slutet cirkulationssystem enligt
uppfinningen utmärks främst av att torkànga cirkuleras i cirkulationssystemet med en
turbomaskin, ett material torkas genom värmeöverföring från torkångan,
materialet separeras från torkångan, att åtminstone en parameter hos torkångan och/eller en
parameter hos materialet mäts, och att den cirkulerande torkångans massflöde regleras i
förhållande till den uppmätta parametern eller de uppmätta parametrarna.
Det material som lämnar ångtorken skall ha torkats ner till en förutbestämd fukthalt.
Den fukt som skall drivas ut ur materialet för att nå det förutbestämda torkresultatet vid
torkningen definieras som ångtorkens torklast. Materialets fukthalt varierar beroende på
materialets egenskaper och årstiderna och därmed varierar även torklasten. Ängtorken har
en torkkapacitet som är beroende av energin som tillförs den cirkulerande torkångan.
Den cirkulerande torkångans massflöde har inverkan på torkkapaciteten med avseende på
utdriven mängd fukt fràn det inmatade materialet.
Det är fördelaktigt att reglera den cirkulerande torkångans massflöde i förhållande till en
uppmätt parameter hos torkångan och/eller en parameter materialet i enlighet med
förfarandet. Om den uppmätta parameterns värde är för högt ijämförelse med ett
förutbestämt börvärde för parametern regleras den cirkulerande torkångans massflöde
adaptivt på ett sådant sätt att parameterns värde sänks och vice versa.
Ängtorken har en optimal arbetspunkt för torkkapaciteten och den cirkulerande torkångans
massflöde i varje drittsfall av torklast. Genom att reglera en ångtork som har ett slutet
cirkulationssystem enligt förfarandet anpassas ångtorkens torkkapacitet till torklasten. Då
arbetar ångtorken vid torkkapacitetens optimala arbetspunkt med avseende på
energiförbrukningen. Detta innebär att det önskade torkresultatet, en viss materialfukthalt,
uppnås med så låg energiförbrukning som möjligt.
En ångtork av ovan nämnt slag tillförs termisk energi för att torka materialet samt mekanisk
energi för att driva turbomaskinen samt andra ingående mekaniska element. Genom att
reglera en ångtork som har ett slutet cirkulationssystem enligt förfarandet minskar främst
turbomaskinens energiförbrukning.
l hittills kända torkanläggningar överskrider ångtorkens torkkapacitet torklasten, och ingen
anpassning av torkkapaciteten genomförs, vilket resulterar i stora energiförluster.
Det är fördelaktigt att mätningen av parametern hos torkångan och/eller parametern hos
materialet genomförs kontinuerlig vid drift av ångtorken.
lO
15
20
30
35
Exempelvis mäts torkängans temperatur i cirkulationssystemet före inmatning av materialet
och/eller efter separation av torkängan fràn materialet, eller så mäts materialets fukthalt före
inmatningen i ångtorken och/eller efter utmatningen från ångtorken. Även materialets volym
eller vikt eller materialets massflöde kontrolleras. Genom att kontinuerligt mäta en eller flera
av dessa parametrar ökar möjligheten till effektiv reglering av àngtorken.
Enligt en utföringsform av förfarandet mäts torkängans temperatur i anslutning till att
materialet separeras från torkångan i separationsanordningen. Torkångans temperatur i
denna position i cirkulationssystemet benämns härefter torkängans returtemperatur.
Undersökningar har visat att torkängans returtemperatur även kan användas som indikation
på materialets slutliga fukthalt efter àngtorken. Om returtemperaturen är lägre än ett
förutbestämt värde så är materialet otillräckligt torkat och materialets fukthalt är för hög. Mer
energi måste tillföras ångtorken för att uppnå önskat torkresultat. Därav följer att om
returtemperaturen är högre än ett förutbestämt värde sä är materialets fukthalt lägre än
önskat efter àngtorken. Dä kan energitillförseln minskas till ångtorken för att optimal
energiförbrukning skall erhållas.
Enligt en utföringsform av förfarandet mäts materialets fukthalt före torkning i àngtorken.
Mätningen av materialets fukthalt görs företrädesvis vid materlalinmatningen till àngtorken.
Enligt en utföringsform av förfarandet mäts materialets fukthalt efter torkning i àngtorken.
Mätningen av materialets fukthalt görs företrädesvis vid materialutmatningen från àngtorken.
Enligt en utföringsform av förfarandet mäts materialets fukthalt i anslutning till
separationsanordningen före utmatningen av materialet frän àngtorken. Mätningen av
materialets fukthalt görs företrädesvis just invid materialutmatningssanordningen, exempelvis
en cellmatare kopplad till separationsanordningen.
Åntorkens torklast i en drifttldpunkt beräknas som funktion av mängden fukt i materialet som
skall förångas vid torkningen för att uppnå den önskade fukthalten hos materialet efter
torkning. Mängden fukt som skall förångas beräknas baserat pä materialets fukthalt före
torken, den förutbestämda önskade fukthalten hos materialet efter torken samt materialets
massflöde.
Det är känt att massflödet hos en ånga som transporteras genom ett rör definieras enligt
m=pxVxA (kg/s)
10
15
20
25
30
35
där
V är ångans medelhastighet
A är rörets tvärsnittsarea
p är àngans densitet och bestäms ur sambandet
p = P / (R x T) för en ideal gas.
där
P är àngtryck
T är torkàngans absolut temperatur
Fl är gaskonstant
Det är känt att ångans densitet och mättnadstemperatur ökar vid ökande àngtryck.
Tryck och temperatur för beräkning av torkàngans densitet mäts i samma position i
àngtorken. Det är fördelaktigt att mäta torkàngans tryck och temperatur efter
avtappningsledningen och före turbomaskinen.
Det har visat sig var mycket framgångsrikt att utgå från detta samband vid regleringen av en
ångtork med ett slutet cirkulationssystem av tidigare nämnt slag. Energiförbrukningen sjunker
och därmed sjunker även driftskostnaderna. Kontrollen på torkprocessen förbättras och
kvaliteten på det torkade materialet blir jämnare.
Utifrån ovan angivna samband framgår att de viktigaste parametrarna vid regleringen av den
cirkulerande torkàngans massflöde är àngtrycket och torkàngans medelhastighet.
Turbomaskinen i àngtorken genererar ett flöde av torkànga genom cirkulationssystemet. Den
cirkulerande torkàngans hastighet i cirkulationssystemet varieras genom förändring av
turbomaskinens varvtal.
För att optimera energiförbrukningen och tillföra den mängd energi till àngtorken som är
anpassad till den aktuella torklasten i en drifttidpunkt är det fördelaktigt att den cirkulerande
torkàngans massflöde regleras kontinuerligt i förhållande till den eller de uppmätta
parametrarna hos torkàngan och/eller materialet. Den cirkulerande torkàngans massflöde
kan även regleras kontinuerligt i förhållande till den aktuella torklasten. Massflödet hos
torkångan som cirkulerar i àngtorkens cirkulationssystem benämns härefter även torkàngans
massflöde .
10
15
20
30
35
Enligt en utföringsform av förfarandet regleras den cirkulerande torkängans massflöde i
förhållande till den uppmätta parametern eller de uppmätta parametrarna genom att:
-Ett aktuellt värde för den cirkulerande torkängans massflöde vid den aktuella drifttidpunkten
beräknas som funktion av torkängans tryck, torkängans temperatur, och turbomaskinens
varvtal.
-Ätminstone en parameter hos torkängan, exempelvis torkängans temperatur T och/eller en
parameter hos materialet exempelvis materialets fukthalt F mäts vid den aktuella
drifttidpunkten.
-Den uppmätta parameterns värde T, , F, jämförs med ett förbestämt värde pà parametern
T2 ,F2 vid önskat torkresultat och skillnaden Tg-T, , F2-F1 mellan den uppmätta parameterns
värde och det förbestämda värdet på parametern beräknas.
-Den cirkulerande torkängans massflöde regleras i förhållande till den uppmätta parametern
så att det absoluta värdet pà skillnaden |T2-T1|, |F2-F1| mellan parameterns värde och det
förbestämda värdet på parametern minskar.
-Den cirkulerande torkängans massflöde höjs eller sänks genom förändring av torkängans
tryck och/eller fläktens varvtal. Därmed förändras àngtorkens energiförbrukning.
I ett exempel är torkängans uppmätta returtemperatur T1= 170 ”C och den förbestämda
returtemperaturen är T2=165 °C. T1 är alltså för hög, och det absoluta värdet pä skillnaden
är 5 °C. Den cirkulerande torkängans massflöde sänks sä att den absoluta skillnaden
minskar och returtemperaturen T1 sjunker.
För att åstadkomma en kontinuerlig reglering av torkängans massflöde innefattar regleringen
att styr- och regleringssystemet kontinuerligt upprepar metodstegen enligt vanlig
förekommande reglerteknisk metodik.
Enligt en annan utföringsform av förfarandet regleras den cirkulerande torkängans massflöde
i förhållande till torklasten som en funktion av materialets fukthalt och materialets massflöde
genom att:
-Ett aktuellt värde för den cirkulerande torkängans massflöde beräknas vid den aktuella
drifttidpunkten som funktion av torkängans tryck, torkängans temperatur, samt
turbomaskinens varvtal.
-Materialets fukthalt Fin mäts före inmatning till àngtorken vid den aktuella drifttidpunkten.
-Materialets fukthalt Fu, efter utmatning från àngtorken mäts eller bestäms som funktion av en
eller flera uppmätta parametrar vid den aktuella drifttidpunkten.
-Materialets massflöde som matas in i àngtorken mäts.
10
15
20
25
30
35
-Mängden fukt W i materialet som skall förångas vid torkningen för att önskat torkresultat
skall uppnås beräknas baserat på
materialets massflöde och fukthaltsskillnaden Fm-Fm (materialets fukthalt Fin före
inmatningen minus den önskade fukthalten efter torkningen Fm),
-Den aktuella torklasten beräknas som funktion av den beräknade mängden fukt W i
materialet som skall föràngas vid torkningen samt förångningsenergin.
-Ett optimalt massflödesbörvärde för den cirkulerande torkångan i förhållande till den
aktuella torklasten väljs, fastställs, exempelvis ur tabell och/eller graf som är lagrade och
tillgängliga i styr- och reglersystem.
-Värmeenergibehovet i förhållande till den aktuella torklasten fastställs.
-Den cirkulerande torkàngans massflöde regleras mot det fastställda optimala
massflödesbörvärdet genom förändring av torkàngans tryck och/eller fläktens varvtal.
Det ovan beskrivna förfarandet har fördelen att ångtorkens torklast förutses och
energitillförseln, både den termiska energin och drivenergin, kan anpassas till torklasten.
För att åstadkomma en kontinuerlig reglering av torkàngans massflöde innefattar regleringen
att styr- och regleringssystemet kontinuerligt upprepar metodstegen
enligt vanlig förekommande reglerteknisk metodik.
Det går utmärkt att kombinera olika utföringsformer av förfarandet med fördelen att
regleringen av ångtorken blir mer effektiv.
Enligt en utföringsform av förfarandet regleras torkàngans massflöde genom styrning av
turbomaskinens varvtal. Enligt sambandet ovan påverkas torkångans massflöde då
turbomaskinens varvtal ändras. En sänkning av turbomaskinens varvtal medför minskat
turbomaskinarbete och sparar energi. Genom att reglera turbomaskinens varvtal vid i övrigt
lika processparametrar i ångtorken erhålles en massflödesförändring hos den cirkulerande
torkångan. På så sätt optimeras torkkapaciteten och ångtorkens energiförbrukning vid ett
givet torklastfall. Vid i övrigt lika processparametrar erhålles en höjning av massflödet genom
att höja varvtalet på turbomaskinen. Därav följer att en sänkning av massflödet erhålles
genom att varvtalet sänks på turbomaskinen.
Det är fördelaktigt att reglera varvtalet kontinuerligt, dvs att under drift variera varvtalet så att
ett optimalt varvtal erhålles med avseende på det inmatade materialets egenskaper och
aktuell torkkapacitet.
10
15
20
30
35
Avsevärd energibesparing erhålles genom denna typ av massflödesreglering. Som exempel
kan nämnas att om turbomaskínens varvtal reduceras med 10% så sjunker turbomaskínens
energibehov med ca 27%. Om turbomaskínens varvtal reduceras med 15% så reduceras
energibehovet med ca 39% jämfört med nominellt effektbehov vid nominellt varvtal.
l en annan utföringsform av förfarandet regleras den torkàngans massflöde genom
glidtrycksreglering av torkàngans tryck i cirkulationssystemet. Detta innebär att àngtrycket
regleras glidande i relation till torklasten.
Enligt ovanstående samband för relationen mellan massflöde och densitet, stiger massflödet
i ångtorken när torkàngans tryck stiger. Genom att förändra torkàngans tryck vid i övrigt lika
processparametrar i ångtorken erhålls en massflödesförändring hos den cirkulerande
torkångan. Vid i övrigt lika processparametrar erhålls därmed höjning av massflödet genom
att höja torkàngans tryck. Därav följer att en sänkning av massflödet erhålles genom att
torkàngans tryck sänks.
Detta möjliggör att torkkapaciteten och massflödet kan anpassas till ett givet torklastfall
genom glidtrycksreglering av torkàngans tryck. Därmed kontrolleras och anpassas även
torkkapaciteten och àngtorkens energiförbrukning i varje driftspunkt. Betydande
energibesparing uppnås på detta sätt, med lägre driftskostnader som följd.
Det är fördelaktigt att reglera torkàngans tryck kontinuerligt, dvs att under drift
glidtrycksreglera àngtrycket så att ett optimalt drifttryck erhålles med avseende på det
aktuella torklastfallet.
Glidtrycksregleringen innebär att torkàngans tryck regleras inom ett förutbestämt
tryckintervall. Det förutbestämda tryckintervallet har två ändpunkter. Tryckintervallet är
exempelvis 1,5-4,5 Bar gauge. Torkångans tryck regleras glidande mellan intervallets
åndpunkter och kan anta alla tryck däremellan. Under förutsättning att det önskade
torkresultatet uppnås regleras torkàngans tryck företrädesvis till så låg trycknivå som möjligt
inom tryckintervallet.
Förfarandet att glidtrycksreglera ångtorken medför avsevärt förbättrad energieffektivitet
i jämförelse med tidigare kända àngtorkanläggningar där torkàngans tryck regleras så att
samma àngtrycknivå bibehålls under hela driften. I sådana anläggningar syftar reglering av
torkàngans tryck endast till att avlägsna den överskottsånga som bildas vid förångning av
fukten i materialet ur ångtorken. l de tidigare kända anläggningarna sker därmed ingen
10
15
20
30
35
anpassning av torkångans tryck i förhållande till torklasten, med låg energieffektivitet och
höga driftskostnader som följd.
l en utföringsform av förfarandet regleras torkångans massflöde både genom styrning av
turbomaskinens varvtal och genom glidtrycksreglering av torkångans tryck i
cirkulationssystemet.
I enlighet med tidigare nämnda samband påverkas torkångans densitet vid förändrat
ångtryck. Som en följd förändras även turbomaskinens energibehov för att uppnå ett
förutbestämt varvtal. En tryckökning hos torkångan resulterar i ett högre effektbehov för
turbomaskinen, och vice versa.
Det är fördelaktigt att optimera massflödet genom att kombinera regleringen av
turbomaskinens varvtal och glidtrycksregleringen av torkångan i cirkulationssystemet.
Exempelvis har det visat sig i ett fall att en sänkning av medelvärdet av det absoluta
àngtrycket i ängtorken med 20% kombinerat med en sänkning av turbomaskinens varvtal
med 10% resulterar i 42% lägre energibehov hos turbomaskinen med bibehàllet torkresultat.
I ett annat fall har en sänkning i medelvärdet av det absoluta àngtrycket i ängtorken med
20% kombinerat med en sänkning av turbomaskinens varvtal med 15% resulterat i 51%
lägre energibehov hos turbomaskinen med bibehållet torkresultat.
För att uppnå det önskade massflödet hos den cirkulerande torkångan regleras
turbomaskinen glidande inom ett varvtalsintervall motsvarande 70-100% av nominellt
effektbehov samtidigt som torkångans tryck regleras glidande inom ett förutbestämt
tryckintervall. På detta sätt àstadkoms det önskade torkresultatet med lägsta möjliga
energiförbrukning i varje drifttidpunkt.
I en utföringsform av förfarandet regleras torkångans tryck genom avtappning av torkånga
från det slutna cirkulationssystemet.
Torkångan har ett betydande energiinnehåll, och det är naturligtvis av intresse att återvinna
denna energi, men torkångan som avtappas innehåller även substanser som frigjorts från det
torkade materialet, exempelvis fibrer, lignin samt andra icke förångningsbara ämnen. Det är
därför fördelaktigt om ängtorken är kopplad till ett àngåtervinningssystem innefattande
exempelvis en ångomformare och en ångturbin. Ett sådant system beskriv mer detaljerat
nedan. Ett annat alternativ är att tillföra den avtappade torkångan till en brännkammare för
förbränning av substanserna.
10
15
20
25
30
35
Det är fördelaktigt att anpassa trycket i àngtorken efter materialet som skall torkas.
Goda torkresultat uppnås när träbaserat material torkas med torkånga med trycket O,5-10
Bar övertryck. Företrädesvis regleras trycket inom intervallet 1,0-5,5 Bar övertryck. I ett
vanligt driftfall varieras trycket inom intervallet l,5-4,5 Bar övertryck.
I en utföringsform av förfarandet höjs massflödet då torkàngans returtemperatur är lägre än
en förbestämd temperatur.
l en annan utföringsform av förfarandet höjs massflödet då det torkade materialets fukthalt
är högre än en förbestämd fukthalt. När torkàngans returtemperatur är för låg eller det
torkade materialets fukthalt är för hög är materialet otillräckligt torkat.
I en utföringsform av förfarandet höjs torkàngans massflöde då returtemperaturen är lägre
än en förbestämd returtemperatur och då det torkade materialets fukthalt är högre än en
förbestämd fukthalt.
Genom att höja massflödet tillförs mer energi till àngtorken vilket resulterar i ett förbättrat
torkresultat.
I en utföringsform av förfarandet sänks massflödet då torkàngans returtemperatur är högre
än en förbestämd temperatur. I en annan utföringsform av förfarandet sänks massflödet då
det torkade materialets fukthalt är lägre än en förbestämd fukthalt.
När torkàngans returtemperatur är för hög eller det torkade materialets fukthalt är för låg är
materialet övertorkat. l en utföringsform av förfarande enligt sänks torkàngans massflöde då
returtemperaturen är högre än en förbestämd returtemperatur och då det torkade materialets
fukthalt är lägre än en förbestämd fukthalt.
Genom att sänka massflödet tillförs mindre energi till årrgtorkefi vilket resulterar i förbättra
._i-
torkresultat.
Det är fördelaktigt att styra regleringen av turbomaskinens varvtal och glidtrycksregleringen
av torkàngans tryck i cirkulationssystemet med hänsyn till tillgänglig energiförsörjningen och
aktuella energipriser. Det uppfinningsenliga förfarandet möjliggör att driftskostnaden för
ångtorkningsprocessen blir så låg som möjligt.
Torkångan värms indirekt i åtminstone en värmeväxlare som är ansluten till
cirkulationssystemet. Torkångans temperatur i anslutning till värmeväxlarens utlopp
benämns härefter torkàngans initialtemperatur. Torkångans initialtemperatur beror bland
annat på energitillförseln till värmeväxlaren och den cirkulerande torkàngans massflöde.
l en utföringsform av förfarandet höjs torkàngans initialtemperatur då torkàngans
returtemperatur är lägre än en förbestämd returtemperatur. Detta innebär att materialet har
10
'l5
20
30
35
10
för hög fukthalt. En höjning av torkàngans initialtemperatur innebär att mer energi tillförs till
ångtorken.
l en utföringsform av förfarandet sänks torkàngans initialtemperatur då torkàngans
returtemperatur är högre än en förbestämd returtemperatur. Detta innebär att materialet har
för låg fukthalt. En sänkning av torkàngans initialtemperatur sänker naturligtvis även
returtemperaturen. En sänkning av initialtemperaturen innebär att mindre energi tillförs till
ångtorken.
I en utföringsform av förfarandet sänks torkàngans initialtemperatur då materialets fukthalt är
lägre än en förbestämd fukthalt. Därav följer att torkàngans initialtemperatur höjs då
materialets fukthalt är högre än en förbestämd fukthalt.
Det är fördelaktigt att reglera ångtorken att ha så lågt tryck och temperatur på torkàngan som
möjligt vid en given torklast för att torka materialet med lägsta möjliga energiförbrukning.
Enligt en utföringsform av förfarandet bringas ångtorken att arbeta vid övertryck. Enligt en
annan utföringsform av förfarandet bringas ångtorken att arbeta vid undertryck. Enligt en
annan utföringsform av förfarandet bringas ångtorken att arbeta vid atmosfärstryck.
Uppfinningen avser även användandet av förfarandet vid àngtorkning av organiskt material,
exempelvis träbaserat material, material som kommer från jordbruk, torv, brunkol och
avloppsslam.
Det träbaserade materialet inkluderar timmer, sågat virke. Det träbaserade materialet
inkluderar även finfördelat material såsom träflis eller spån eller liknande.
Uppfinningen avser även användandet av förfarandet vid ångtorkning av bulkmaterial
innefattande partikelformigt material bestående av ett eller flera av ovanstående material.
Vid samtliga ovanstående användningsområden erhålles energibesparingar vid integrering
av det uppfinningsenliga förfarandet i en ångtork med ett slutet cirkulationssystem vilket
medför lägre driftskostnader.
Uppfinningen avser även en ångtork för torkning av material som regleras enligt förfarandet.
Ångtorken utmärks främst av att den innefattar ett slutet cirkulationssystem, en turbomaskin
som är kopplad till cirkulationssystemet för genererande av ett flöde av torkànga genom
10
15
20
30
35
11
cirkulationssystemet, ett torkutrymme anslutet till cirkulationssystemet där materialet torkas
genom värmeöverföring från varm torkånga,
åtminstone en värmeväxlare som är kopplad till cirkulationssystemet för värmning av
torkàngan,
en separationsanordning som är kopplad till cirkulationssystemet för separerande av det
torkade materialet från torkàngan,
åtminstone en mätanordning som mäter åtminstone en parameter hos torkångan och/eller en
parameter hos materialet och ett styr- och reglersystem för reglering av den cirkulerande
torkångans massflöde i förhållande till den uppmätta parametern eller de uppmätta
parametrarna.
Ångtorken och dess ingående tekniska särdrag uppvisar motsvarande fördelar och tekniska
effekter som det ovan beskrivna förfarandet.
Ångtorken har ett väsentligen slutet cirkulationssystem. Detta innebär att väsentligen ingen
torkånga lämnar cirkulationssystemet till den yttre atmosfären utanför àngtorken.
Cirkulationssysternet innefattar ångtorkens element såsom torkutrymme,
separationsanordning, turbomaskin, värmeväxlare samt alla rörledningar och kopplingar för
att sammankoppla elementen.
Ångtorkning av material i en ångtork med ett väsentligen slutet cirkulationssystem innebär
flera miljö- och energimässiga fördelar. Utsläpp av miljöpåverkande substanser kan noga
kontrolleras för att rådande utsläppsregler och restriktioner skall uppfyllas. Dessutom kan en
mycket stor del av energin som tillförts ångtorken återvinnas ur torkångan. Tack vare det
framgångsrika förfarandet att reglera ångtorken enligt föreliggande uppfinning är
energiförbrukningen avsevärt lägre vid torkning i en ångtork enligt uppfinningen än vid andra
hittills kända ångtorkanläggningar.
Torkångan består främst av återcirkulerad ånga som värmts i värmeväxlaren.
Syrehalten i ångtorken är mycket låg, risken för dammexplosioner är därför obefintlig.
Vid torkningsprocessen av materialet bildas överskottsånga. För att reglera trycket i
cirkulationssystemet avtappas torkånga fràn ångtorken.
Ångtorken innefattar ett styr- och reglersystem som är integrerat i ångtorken och som
kontinuerligt reglerar den cirkulerande torkångans massflöde i relation till den eller de
uppmätta parametrarna i enlighet med förfarandet.
10
15
20
25
30
35
12
Ängtorken innefattar åtminstone en mätanordning för att mäta åtminstone en parameter hos
torkängan och/eller åtminstone en parameter hos materialet. Det finns ett stort utbud av
mätanordningar, eller så kallade givare, pä marknaden som kan användas för mätning av
dessa parametrar. Det är fördelaktigt att välja sådana mätanordningar som kontinuerligt
mäter de olika parametrarna under pågående drift.
Enligt en utföringsform av ångtorken innefattar mätanordningen en temperaturmätare,
exempelvis av typen platina-givare eller termoelement för mätning av torkàngans temperatur.
Temperaturmätaren används exempelvis för att mäta ångans temperatur i olika positioner i
cirkulationssystemet.
Enligt en annan utföringsform av ångtorken innefattar mätanordningen en tryckgivare,
exempelvis en trycktransmitter. Tryckgivaren mäter ångans tryck i cirkulationskanalen.
Enligt en annan utföringsform av ångtorken innefattar mätanordningen en fukthaltsmätare,
exempelvis en on-line near- infrared (NIR) fukt sensor eller liknande.
Fukthaltsmätaren mäter exempelvis materialets fukthalt.
Naturligtvis kan mätanordningen innefatta flera av ovanstående mätare och givare och även
innefatta givare för andra processparametrar. Det skall noteras att flera mätanordningar kan
kopplas till ångtorken för att mäta olika parametrar. Varje mätanordning är ansluten till styr-
och reglersystemet integrerat i ångtorken.
Enligt en annan utföringsform av ångtorken är en mätanordning med en temperaturmätare
ansluten till cirkulationssystemet nedströms om separationsanordningen i relation till
torkàngans flödesriktning för att mäta en returtemperatur hos torkängan. Företrädesvis är
mätanordningen ansluten direkt efter separationsanordningen, efter att rriaterialet avskiljts
från torkångan.
Det är fördelaktigt att anordna temperaturgivaren i denna position eftersom torkàngans
returtemperatur kan användas som indikation på materialets fukthalt efter torkning. Den
uppmätta returtemperaturen överförs till styr- och reglersystemet för bestämning av
torklasten.
Enligt en annan utföringsform av ångtorken är en mätanordning med en temperaturmätare
ansluten till cirkulationssystemet uppströms om separationsanordningen i relation till
torkàngans flödesriktning för mätning av en temperatur hos torkångan. Det är fördelaktigt att
anordna temperaturgivaren i denna position eftersom torkàngans temperatur i denna position
för att kontrollera att torkningsprocessen.
Enligt en annan utföringsform av ångtorken är en mätanordning med en temperaturgivare
ansluten till cirkulationssystemet nedströms om värmeväxlaren och uppströms om
10
15
20
25
30
35
13
materialinmatningsanordningen i relation till torkángans flödesriktning för att mäta en
initialtemperatur hos torkängan. Det är fördelaktigt att mäta torkángans initialtemperatur för
att kontrollera att torkningsprocessen och styra värmtillförseln till värmeväxlaren.
Enligt en annan utföringsform av àngtorken är en mätanordning med en fukthaltsmätare
ansluten till materialinmatningen för mätning av materialets fukthalt före materialinmatningen.
Enligt en annan utföringsform av àngtorken är en mätanordning med en fukthaltsmätare
ansluten till cirkulationssystemet efter separationsanordningen och före materialutmatningen
frän àngtorken i relation till materialets flödesriktning för mätning av materialets fukthalt före
materialutmatningen.
Enligt en annan utföringsform av àngtorken är en mätanordning med en fukthaltsmätare
ansluten till materialutmatningen för mätning av materialets fukthalt efter
materialutmatningen.
Det är fördelaktigt att kontrollera fukthalten för bestämning av torklasten samt för att
kontrollera torkresultatet. De uppmätta värdena på fukthalt införs i styr- och reglersystemet
för beräkning av torklasten och för att styra övriga processparametrar effektivt.
Ängtorken innefattar en turbomaskin som är kopplad till cirkulationssystemet för genererande
av ett flöde av torkànga genom cirkulationssystemet. Turbomaskinen är exempelvis en
làgtryckskompressor eller en fläkt. Det är fördelaktigt att turbomaskinen innefattar medel för
reglering av turbomaskinens varvtal. Pà så sätt varieras torkángans hastighet i
cirkulationssystemet. Företrädesvis är turbomaskin inkopplad nedströms om
separationsanordningen och uppströms om värmeväxlaren i relation till torkángans
flödesriktning. Alternativt kan turbomaskinen inkopplas nedströms värmeväxlaren och
uppströms materialinmatningsanordningen.
Det är fördelaktigt att en avtappningsledning är ansluten till cirkulationssystemet nedströms
separationsanordningen i relation till torkángans ilödesriktning och uppströms
materialinmatningsanordningen. Avtappningsledningen anordnas så att torkàngan kan
avtappas frän cirkulationssystemet. Det är fördelaktigt att anordna avtappningsledningen
efter separationsanordningen då torkángans temperatur vanligtvis är lägst i denna position i
cirkulationssystemet i jämförelse med torkángans temperatur i det övriga delar av
cirkulationssystemet. Företrädesvis anordnas avtappningsledningen mellan
separationsanordningen och turbomaskin.
Enligt en utföringsform av àngtorken innefattar avtappningsledningen en reglerventil.
Reglerventilen reglerar torkángans tryck i cirkulationssystemet. Reglerventilen är ansluten till
styr- och reglersystemet integrerat i àngtorken.
10
15
20
25
30
35
14
Det är fördelaktigt att cirkulationssystemet innefattar en materialväg som sträcker sig mellan
materialinmatningsanordningen och materialutmatningsanordningen i relation till torkångans
flödesriktning. Materialet, exempelvis ett bulkmaterial, transporteras av torkångan genom
cirkulationssystemet från inmatningsanordningen, via torkutrymmet till
separationsanordningen och utmatningsanordningen som är kopplad till
separationsanordningen. Torkàngan cirkulerar i cirkulationssystemet. Torkàngan följer
samma väg som materialet, men vid separationsanordningen separeras torkångan från
materialet och torkångan leds vidare till turbomaskinen och åtminstone genom en
värmeväxlare för uppvärmning. Torkàngan cirkuleras sedan åter till
materialinmatningsanordningen.
Det är fördelaktigt att cirkulationssystemet innefattar en trycktät materialinmatningsanordning
och en trycktät materialutmatningsanordning. Materinmatningsanordningen och
materialutmatningsanordning är utförda att trycktäta cirkulationssystemet så att ångläckaget
blir så litet som möjligt _ lnmatnings- och utmatningsanordningen innefattar exempelvis en
pluggskruv eller en cellmatare.
Enligt en utföringsform är ångtorken utförd och dimensionerad för att arbeta vid övertryck.
Enligt en annan utföringsform är ångtorken utförd och dimensionerad för att arbeta vid
undertryck.
Uppfinningen avser även användning av en àngtork för torkning av träbaserat material
och/eller torv. Det är fördelaktigt om det träbaserade materialet innefattar ett bulkmaterial
såsom träflis eller sågspån.
Uppfinningen avser även ett bioenergikombinat för framställning av åtminstone bränsle och
el och som innefattar en àngtork med ett slutet cirkulationssystem av ovan beskrivet slag, en
ångproduktionanläggning som har åtminstone en första turbin och att den första turbinen är
kopplad till värmeväxlaren i ångtorken för att förse värmeväxlaren med värmemedium.
En ångproduktionanläggning är exempelvis ett àngkraftverk, ett kondenskraftverk eller ett
kraftvärmeverk. En annan typ av ångproduktionanläggning är industri med integrerad
energiproduktion av typen sågverk, smältverk eller annan tung industri.
Det är vanligt att dessa typer av anläggningar har en eller flera elgenererande turbiner av
olika slag.
10
15
20
25
30
35
15
Det är fördelaktigt att integrera àngtorken med en ångproduktionanläggning. Stora
energivinster erhålles och integrationen medför en ökad flexibilitet i framställningen av olika
energislag. Detta medför en hög totalverkningsgrad för bioenergikombinatet.
Enligt en utföringsform av bioenergikombinatet innefattar den första turbinen en àngturbin. l
det fall turbinen är en àngturbin utformas värmväxlaren i àngtorken som en Kondensor. Detta
är fördelaktigt eftersom ångan från àngturbinen på ett effektivt sätt används för att värma upp
torkångan i àngtorken. Detta resulterar i hög verkningsgrad för bioenergikombinatet.
Alternativt kan turbinen vara en expander för förbränningsgaser,|uftNH3, eller annan gas..
Värmeväxlaren anpassas då till dessa typer av värmemedier.
Enligt en utföringsform av bioenergikombinatet innefattar kombinatet även en ångomformare
som är kopplad till ångtorkens avtappningsledning.
Ångomformaren mottar den smutsiga överskottsàngan från àngtorken och framställer
renångan.
En ängomformare innefattar en värmeväxlare som har funktionen att återvinna energi genom
kondensation av smutsig ånga och överföra den återvunna energin direkt eller indirekt till ett
mottagande medium säsom vatten eller rent kondensat och bilda ren ånga. Samtidigt
erhålles ett smutsigt kondensat . Ångomformaren har en smutsångsida och en renångsida.
Enligt en utföringsform av bioenergikombinat är ängomformaren kopplad till àngturbinen i
ångproduktionanläggningen för att tillföra den rena ångan till àngturbinen. På så sätt
återvinns energin från àngtorken i elproduktionen vilket medför en hög verkningsgrad för
bioenergikombinatet.
Det är fördelaktigt att koppla samman àngtorken med ångproduktionanläggningen och
återvinna den energi som finns i den avtappade torkångan från àngtorken. Ångomformaren
har en hög verkningsgrad, en stor del av energin ur den avtappade torkångan överförs till ren
ånga som kan återanvändas i ångproduktionanläggningen.
Enligt en utföringsform av bioenergikombinatet har ängomformarens renångsida en
flödesreglerande anordning. Den flödesreglerande anordningen, exemplevis en reglerventil,
reglerar renångans flöde. Detta har en tryckhållande effekt på smutsàngsidan och indirekt
regleras även torkångans tryck i àngtorken.
10
15
20
30
35
16
Uppfinningen avser även användningen av en ångtork med ett slutet cirkulationsystem av
ovan beskrivet slag i kombination med en ångproduktionanläggning som innefattar
åtminstone en turbin.
Olika utföringsformer av uppfinningen anges i patentkraven samt i nedanstående detaljerade
beskrivning och figurer. Utföringsformerna i beskrivningen utgör endast olika exempel för
uppfinningen och skall ej ses som begränsande utan samtliga utföringsformer går att
kombinera och variera. Samtliga tekniska särdrag i de olika utföringsformerna går fritt att
kombinera så länge den beskrivna funktionen erhålles. Utföringsformerna är möjliga att
variera och modifiera inom skyddsomfänget definierat av patentkraven.
Figurbeskrivning
Uppfinningen skall i det följande beskrivas närmare med hänvisning till de figurer som visas
på de bifogade ritningarna. Där visas:
Figur 1 visar ett schematiskt flödesschema för en ångtork enligt uppfinningen.
Figur 2 visar ett schematiskt flödesschema för ett bioenergikombinat enligt uppfinningen.
I beskrivningen har likadana tekniska särdrag lika referensnummer.
Benämningen ' bulkmaterial' innefattar alla typer av blött eller fuktigt fast partikelformigt
material med en storleksfördelning och partikelstorlek som är lämplig för pneumatisk
transport. Bulkmaterialet innefattar särskilt biomassa från växter. Där ingår exempelvis
restprodukter från jordbruk såsom strå och halm. Där ingår även träbaserad råvara,
exempelvis träflis eller sågspån samt restprodukter från skogsbruk och sågverksindustri.
Biomassan innefattar även torv och energigröda. Dessa bulk material har en initial fukthalt
över ca 30% baserad på vikt, ofta är fukthalten högre än 40% innan torkprocessen
Med hänvisning till figur 1 visas ett flödeschema för en ångtork 1 med ett slutet
cirkulationssystem för torkning av material som regleras enligt det ovan beskrivna
förfarandet.
Ångtorken 1 används för torkning av fuktigt bulkmaterial 2 av trä, torv eller jordbruksbaserad
biomassa. Ångtorken 1 är särskilt lämplig för torkning av träflis.
Ångtorken 1 innefattar ett cirkulationssystem 3, en materialinmatningsanordning 4, en
turbomaskin 5, ett torkutrymme 6, en värmeväxlare 7, en separationsanordning 8, en
10
15
20
25
30
35
17
materialutmatningsanordning 9, en avtappningsledning 10, en mätanordning M med en
temperaturmätare 11, en mätanordning M med en tryckgivare 12, en mätanordning M med
en fukthaltsmätare 13, och ett styr- och reglersystem 14.
Ängtorkens cirkulationssystem 3 är väsentligen slutet för att begränsa energiförbrukningen
vid torkningsprocessen och för att minimera utsläpp frän ångtorken. När ångtorken 1 är i drift
är cirkulationssystemet 3 trycksatt över atmosfärstryck och fylld med torkànga 15. Torkångan
15 innefattar mättad överhettad ånga eller fuktig ånga. Den inre miljön i cirkulationssystemet
har en mycket låg syrehalt vilket minskar risken för damm explosioner. Syrehalten är lägre än
1%, företrädesvis lägre än O,5%.
Cirkulationssystemet 3 innefattar även rörledningar och kopplingar för att sammankoppla de
olika anordningarna i ångtorken 1. Bulkmaterialet 2 som skall torkas transporteras
pneumatiskt genom cirkulationssystemet. Alla delar av ångtorken 1 och övriga anordningar i
cirkulationssystemet 3 är utformade för att vara trycksatta under driften.
En materialinmatningsanordning 4 är kopplad till cirkulationssystemet 3 för attmata in fuktigt
material i ångtorken. Materialinmatningsanordningen 4 är kopplad till cirkulationssystemet
nedströms om värmeväxlaren 7 i relation till torkängans flödesriktning, se figuren.
Materialinmatningsanordningen 4 är utformad att vara trycktät så att läckage från
cirkulationssystemet undviks. Materialinmatningsanordningen 4 är exempelvis en cellmatare
eller en pluggskruv.
Ett torkutrymme 6 är kopplat till cirkulationssystemet 3 nedströms om
materialinmatningsanordningen 4 och uppströms om separationsanordningen 8.
Torkutrymmet 6 är utformat som en rörformig kanal. Torkutrymmet 6, den rörformiga
kanalen, är vanligen utformad i en serpentinliknande form med flera vertikalt uppåtgàende
och nedåtgående kanalsegment. Bulkmaterialet 2 torkas genom värmeöverföring från
torkångan 15 samtidigt som bulkmaterialet pneumatiskt transporteras genom torkutrymmet 6
till separationsanordningen 8. Vid torkningsprocessen förängas fukt och flyktiga ämnen som
kolväten i det fuktiga bulkmaterialet och bildar överskottsånga. Torkångans temperatur
sjunker och fukthalten i materialet minskar.
En separationsanordning 8 är kopplad till cirkulationssystemet 3 nedströms om torkutrymmet
6. Separationsanordningen 8 innefattar åtminstone en cyklon som separerar det torkade
materialet 2 från torkångan 15. Separationsanordningen 8, cyklonen, har ett materialutlopp
17 och ett àngutlopp 18.
10
15
20
25
30
35
18
En materialutmatningsanordning 9 är kopplad till cyklonens materialutlopp 17.
Materialutmatningsanordningen 9 är av samma typ som materialinmatningsanordningen 4
beskriven ovan. Materialutmatningsanordningen är exempelvis en cellmatare eller en
pluggskruv. Den separerade torkångan 15 återcirkuleras från separationsanordningen 8 via
ångutloppet 18 till turbomaskinen 5 och Värmeväxlaren 7 .
Cirkulationssystemet 3 innefattar även en avtappningsledning 10 för avtappning av torkånga
15 eller så kallad överskottsånga som bildats vid torkningsprocessen. Genom avtappningen
regleras torkångans tryck i ångtorken. Avtappningsledningen 10 är kopplad till
cirkulationssystemet 3 nedströms om cyklonen 8 och uppströms om
materialinmatningsanordningen 4 i relation till torkàngans flödesriktning.
Avtappningsledningen 10 är försedd med en reglerventil 19. Fleglerventilen 19 används för
reglering av ångtrycket i ångtorken 1. Fleglerventilen 19 är kopplad till och styrs av ett styr-
och reglersystemet. Reglerventilen har medel 20 för att för att sända och mottaga signaler
till och från styr- och reglersystemet.
Torkàngan som avtappas från ångtorken är oren och innehåller partiklar, terpener och
kolväten. För att kunna återvinna energin i ångan bör den renas från dessa substanser.
Ett annat alternativ är att avtappningsledningen 10 inte försedd med en reglerventil 19.
Avtappningsledningen 10 kan istället vara kopplad till ett ångåtervinningssystem, exempelvis
en ångomformare. Ett sådant system visas mer detaljerat i figur 2.
En turbomaskin 5 är kopplad till cirkulationssystemet för genererande av ett flöde av
torkånga 15 genom cirkulationssystemet 3. Turbomaskinen är exempelvis en fläkt eller en
lågtryckskompressor. Turbomaskinens 5 varvtal är reglerbart. Turbomaskiner av detta slag
är tidigare kända och beskrivs därför inte mer här. Turbomaskinen är kopplad till och styrs av
styr- och reglersystemet integrerat i ångtorken. Turbomaskinen 5 har medel 21 för att sända
och mottaga signaler till och från styr- och reglersystemet.
Åtminstone en värmeväxlare 8 är kopplad till cirkulationssystemet för värmning av torkàngan
15 . Värmeväxlaren 8 är exempelvis en tubpannevärmeväxlare . En sådan värmeväxlare har
vanligtvis stor värmeöverföringsyta och är känd för att åstadkomma god värmeöverföring.
Värmeväxlaren är exempelvis anpassad för gas/gas värmeväxling eller för vätska/gas
värmeväxling. Det finns ett stort antal tubpannevärmeväxlare på marknaden som kan
anpassas för att kopplas in i en ångtork av ovan nämnt slag.
10
15
20
25
30
35
19
Värmeväxlaren 8 har ett inlopp 7.1 och ett utlopp 7.2. En värmekälla 22 tillför ett
värmemedium 22.1 till värmeväxlaren. Ett värmemedium tillförs värmeväxlaren från en
värmekälla 22.Värmemedíet 22.1 är exempelvis högtrycksànga, het termisk olja, hett vatten
eller bränngaser. Värmeväxlaren 8 väljs och anpassas till tillgängligt värmemedium 22. l det
fall värmemediet är högtrycksånga, är det fördelaktigt att utforma tubpanne värmeväxlaren 8
som en Kondensor. Högtrycksångan kondenserar då i värmeväxlaren. Det är fördelaktigt att
överhetta torkångan i värmeväxlaren. Då stiger torkångans förmåga att ta upp fukt ur
materialet. Det är vanligt att torkångan har ca 200 “C i initialtemperatur efter värmeväxlaren.
I en alternativ utföringsform är åtminstone två värmeväxlare seriellt kopplade till
cirkulationssystemet. Torkångan värms då stegvis i de två värmeväxlarna (ej visat i figur).
Ängtorken år utformad som en pneumatisk ångtork. Ängtorken kan alternativt vara utformad
som en fluidbäddstork eller en roterande trumtork.
Enligt figur 1 innefattar ångtorken 1 en mätanordning M med en temperaturmätare 11,
exempelvis av typen platina-givare eller termoelement för mätning av torkångans temperatur.
Temperaturmätaren används exempelvis för att mäta ångans temperatur i olika positioner i
cirkulationssystemet.
Ängtorken är försedd med åtminstone en mätanordning M med en temperaturmätare 11
ansluten till cirkulationssystemet nedströms om separationsanordningen i relation till
torkångans flödesriktning för att mäta en returtemperatur hos torkångan. Företrädesvis är
mätanordningen M ansluten direkt efter separationsanordningen 8, efter att materialet
avskiljts från torkångan. Alternativt kan mätanordningen M med temperaturmätaren 11
kopplas till cirkulationssystemet uppströms om separationsanordningen 8 i relation till
torkångans flödesriktning för mätning av torkångans temperatur (visas med streckad linje i
figur 1).
I figur 1 visas även att en mätanordning M med en temperaturmätare 11 är ansluten till
cirkulationssystemet nedströms om värmeväxlaren 8 och uppströms om
materialinmatningsanordningen 4 i relation till torkångans flödesriktning. l positionen
nedströms om värmeväxlaren fastställs torkångans initialtemperatur direkt efter
värmeväxlaren 8. Mätanordningen M med temperaturmätaren 11 är kopplad till och
kommunicerar med styr- och reglersystemet.
Det är fördelaktigt att mäta torkångans initialtemperatur för att kontrollera att
torkningsprocessen och styra värmetillförseln till värmeväxlaren.
Ängtorken 1 innefattar även en mätanordning M med en tryckgivare 12, exempelvis en
konventionell trycktransmitter. Tryckgivaren mäter kontinuerligt torkångans tryck i
10
15
20
25
30
35
20
cirkulationssystemet 3. En sådan mätananordning M med en tryckgivare 12 är ansluten till
cirkulationssystemet invid separationsanordningen 8. Mätanordningen M med tryckgivare 12
är kopplad till och kommunicerar med styr- och reglersystemet. Torkångans tryck regleras
med reglerventilen 19. På så sätt regleras även den cirkulerande torkàngans massflöde och
àngtorkens energiförbrukning.
Ãngtorken 1 innefattar även en mätanordning M med en fukthaltsmätare 13, exempelvis en
on-line near- infrared (NlR) fukt sensor eller liknande. Fukthaltsmätaren mäter exempelvis
materialets fukthalt. Mätanordningen M med fukthaltsmätare 13 är kopplad till och
kommunicerar med styr- och reglersystemet. Baserat pà fukthaltsmätningen regleras den
cirkulerande torkàngans massflöde och àngtorkens energiförbrukning.
En mätanordning M med fukthaltsmätare 13 är ansluten till materialutmatningsanordningen 9
för mätning av materialets fukthalt efter materialutmatningen. Det är möjligt att ansluta
samma typ av mätanordning M med fukthaltsmätare 13 på flera positioner, i figur 1 visas
flera olika exempel pà anslutningspositioner. Exempelvis visas att en mätanordning M med
fukthaltsmätare 13 är ansluten till materialinmatningen för mätning av materialets fukthalt
före materialinmatningen. Det är också möjligt att ansluta en mätanordning M med en
fukthaltsmätare 13 till cirkulationssystemet efter separationsanordningen 8 och före
materialutmatningsanordningen 9 i relation till materialets flödesriktning för mätning av
materialets fukthalt före materialutmatningen.
Det är fördelaktigt att kontrollera fukthalten för bestämning av torklasten samt för att
kontrollera torkresultatet. De uppmätta värdena pà fukthalt kommuniceras till styr- och
reglersystemet för beräkning av torklasten och för att reglera den cirkulerande torkârtgarts
massflöde och övriga processparametrar effektivt.
Naturligtvis kan mätanordningen M innefatta flera av ovannämnda mätare och givare och
även innefatta givare för andra processparametrar. Varje mätanordning M innefattar
åtminstone en mätare eller givare, ett kommunikationsorgan för mottagande och sändande
av signaler till styr- och reglersystemet, en dataprocessorenhet, samt en minnesenhet. Varje
mätanordning M är kopplad till och kommunicerar med ett styr- och reglersystem 14 som är
integrerat i ángtorken.
Det skall noteras att flera mätanordningar M kan kopplas till àngtorken för att mäta olika
parametrar. Varje mätanordning är ansluten till styr- och reglersystemet integrerat i
àngtorken.
10
15
20
30
35
21
Ångtorken 1 innefattar även ett styr- och reglersystem 14 som innefattar medel för reglering
av den cirkulerande torkàngans massflöde i förhållande till den uppmätta parametern eller de
uppmätta parametrarna i enlighet med förfarandet. Styr- och reglersystemet innefattar
dataprocessenhet, minnesenhet, kontrollorgan, kommunikationsorgan för att sända och
mottaga styrsignal, mätvärdesignal, kontrollsignal och liknande signaler till och fràn
åtminstone en mätanordning 11;12;13 kopplad till ångtorken 1.
väsentligen alla ångtorkens delar såsom turbomaskin, värmeväxlare, separationsanordning
materialinmatningsanordning, materialutmatningsanordning, reglerventiler samt alla
mätanordningar är kopplade till och kommunicerar med styr- och reglersystemet. Det finns
ett stort utbud av styr- och reglersystem på marknaden som kan anpassas till att styra och
reglera ångtorken. Det är fördelaktigt att välja ett sådant styr- och reglersystem 14 som är
utformat för kontinuerlig styrning och reglering av ångtorksprocessen.
Styr- och reglersystemet 14 mottar informationssignaler från och sänder informationsignaler
till samtliga mätanordningar l\/l och regleranordningar anslutna till ångtorken.
l\/lätanordningarnas informationssignaler avseende en eller flera parametrar såsom
torkàngans tryck P och temperatur T, materialets fukthalt F och materialets massflöde mottas
och analyseras kontinuerligt.
Ett aktuellt driftsvärde för den cirkulerande torkàngans massflöde baserad på
informationssignaler från värmeväxlare, turbomaskinens varvtal samt torkàngans tryck,
torkàngans temperatur, beräknas vid den aktuella drifttidpunkten.
Styr och reglersystemet 14 genomför därefter en eller flera av följande beräkningar och
operationer:
ta) Den uppmätta parameterns värde T1 , F1 jämförs med ett förbestämt värde pä
parametern T; ,F2 och skillnaden T2-T1 , F2-F1 mellan den uppmätta parameterns värde och
det förbestämda värdet på parametern beräknas.
1b) Den cirkulerande torkàngans massflöde regleras i förhållande till den uppmätta
parametern så att det absoluta värdet pä skillnaden |T2-T1|, |F2-F1| mellan parameterns
värde och det förbestämda värdet på parametern minskar.
tc) Den cirkulerande torkàngans massflöde höjs eller sänks genom förändring av torkàngans
tryck och/eller fläktens varvtal.
2 a) l\/längden fukt W i materialet som skall förångas vid torkningen för att önskat torkresultat
skall uppnås beräknas baserat på materialets massflöde och fukthaltsskillnaden Fin-Fm
(materialets fukthalt Fin före inmatningen minus den önskade fukthalten efter torkningen Fm),
2b) Den aktuella torklasten beräknas som funktion av den beräknade
mängden fukt W i materialet som skall förångas vid torkningen samt förångningsenergin.
10
15
20
25
30
35
22
2c) Ett optimalt massflödesbörvärde för den cirkulerande torkångan i förhållande till den
aktuella torklasten väljs, fastställs, exempelvis ur tabell och/eller graf som är lagrade och
tillgängliga i styr- och reglersystemet.
2d) Värmeenergibehovet i förhållande till den aktuella torklasten fastställs.
2e) Styr- och reglersystemet jämför kontinuerligt det aktuella värdet för den cirkulerande
torkängans massflöde med det optimala massflödesbörvärdet för den cirkulerande
torkängans massflöde.
2f)Den cirkulerande torkängans massflöde regleras mot det optimala massflödesbörvärdet
genom förändring av torkängans tryck och/eller fläktens varvtal.
3) Styr- och reglersystemet anpassar styrsignaler så att den cirkulerande torkängans
massflöde regleras i förhållande till den uppmätta parametern och/eller till torklasten och
sänder styrsignalerna till reglerventilen och/eller till turbomaskinen och/eller till
värmeväxlaren så att det förutbestämda torkresultatet ästadkoms med lägsta möjliga
energiförbrukning.
När materialet består av träbaserat material är energiinnehàllet i det torkade materialet
mycket högt. Det torkade materialet är därför särskilt lämpligt att användas vid produktion av
bränsle såsom biopellets. För att åstadkomma god pelletskvalitet är det fördelaktigt att torka
materialet till fukthalt lägre än 12% baserad pà vikt. Ett vanligt driftsfall är att ångtorken
arbetar med ett ángtryck som kan variera inom intervallet 1,5-4,5 Bar övertryck.
Turbomaskinen regleras i intervallet 70%-100% av nominellt effektbehov. l ett specifikt
driftsfall innebär detta att torkängans tryck regleras till 3 Bar övertryck och turbomaskinen
arbetar med 85% av nominell effekt. Träflis med en fukthalt av ca 50% inmatas i ångtorken,
och möts av torkànga med en initialtemperatur på 200 °C med en hastighet av ca 20 m/s.
Fukten föràngas och fukthalten i materialet sjunker till 11% efter materialutmatningen.
Torkångans returtemperatur efter cyklonen är ca 150 °C. I detta exempel har både
glidtrycksreglering och reglering av varvtalet genomförts för att sänka massflödet för att
sänka driftskostnaden.
Eftersom inte ångtorken arbetar med maximal torkkapacitet utan både torkängans tryck och
turbomaskinens varvtal är anpassat efter den torklast som bestäms genom mätning av
fukthalt och/eller returtemperatur görs avsevärda energibesparingar med bebihàllet
torkresultat. Om materialmängd eller fukthalt ändras regleras torkängans tryck och/eller
turbomaskinens varvtal för att anpassa torkkapaciteten.
Det betonas att den beskrivna ångtorken endast skall ses som en utföringsform av
uppfinningen. Uppfinningen skall ej begränsas av denna beskrivning utan kan varieras och
10
15
20
25
30
35
23
modifieras i enlighet med de olika utföringsformerna definierade i de följande patentkraven.
Samtliga utföringsformer kan kombineras med varandra och modifieras av fackmannen.
Det skall noteras att det uppfinningsenliga förfarandet kan användas vid torkning av alla
tänkbara material, och uppfinningen ej är begränsad till torkning av tråbaserat materia utan
går även utmärkt att använda vid torkning av alla slag av tidigare nämnda material. .
Med hänvisning till figur 2 visas ett schematiskt flödesschema för ett bioenergikombinat 24
enligt uppfinningen. Bioenergikombinatet 24 är avsett för framställning av åtminstone
bränsle och el och innefattar en àngtork 1' samt en ángproduktionanläggning 25.
Ångtorken 1' motsvarar den tidigare beskrivna ängtorken 1 och lika detaljer har samma
referensnummer.
Ängproduktionanläggningen 25 innefattar ett kraftvärmeverk som har en ångpanna 26, en
första àngturbin 27, en andra àngturbin 28, värmeväxlare 29 för anslutning till ett
hetvattensystem 30, samt rörledningar och kopplingar för att leda ånga och kondensat
mellan de olika delarna av kraftvärmeverket 25.
Ängturbinerna 27,28 är elkraftgenererande och arbetar med ånga av olika trycknivåer.
Ängpannan 26 är kopplad till den första ångturbinen 27 och förser den med ånga.
Den andra ångturbinen 28 är kopplad till den första ångturbinen.
Den första turbinen 27 är även kopplad till värmeväxlaren 7 i ängtorken 1' och förser
värmeväxlaren 7 med ånga som värmemedium 31. Värmeväxlaren 7 i ängtorken är
utformad som en kondensor. Detta är fördelaktigt eftersom ångan 31 från ångturbinen 27 på
ett effektivt sätt används för att värma upp torkångan i ängtorken. Detta resulterar i hög
verkningsgrad för bioenergikombinatet.
Bioenergikombinatet innefattar en ångtork 1' som torkar tråbaserat material 2såsom träflis
och torv. Det torkade materialet används vid framställning av biopellets eller som bränsle i
kraftvärmeverkets ångpanna. Bioenergikombinatet har även ett ångätervinningssystem som
innefattar en ångomformare och en tredje turbin.
Ångtorken 1' överenstämmer med den tidigare beskrivna ångtorken 1. Ångtorken 1'
innefattar även en kondensatbehållare 43 för uppsamling av rent kondensat 44 fràn
värmeväxlaren 7.
Bioenergikombinatet innefatter även ett ångåtervinningssystem 32. Ångåtervinningssystemet
32 har en ångomformare 33 och en tredje turbin 34. Ångomformaren 33 innefattar en
smutsångsida 35, en renångsida 36, ett vätskeinlopp 37 och ett smutskondensatutlopp 38.
10
15
20
25
30
35
24
Ängtorken 1' har en avtappningsledning 10 som är kopplad till smutsångsidan 35 i
ångomformaren 33. Även àngtorkens kondensatbehållare 43 är kopplad till ångomformaren
33. Rent kondensat 44 från kondensatbehällaren 43 tillförs ångomformaren 33.
Värmeöverföring sker från den avtappade torkàngan till det rena kondensatet 44och ren
ånga 39 bildas i ångomformaren. Den rena ångan 39 tillförs den tredje turbinen 34 och
bidrar till elproduktionen. Smutskondensat 41 lämnar ångomformaren via
smutskondesatutloppet 38.
Ångomformarens renångsidan 36 har en reglerventil 40 som reglerar flödet av renänga 39.
Denna reglerventil 40 har en tryckhållande effekt även för smutsångsidan 35 och indirekt
även på torkångans tryck i àngtorken 1'. Reglerventilen 40 är kopplad till styr- och
reglersystemet 14 i ångtorken 1'. Det är fördelaktigt att reglera torkångans tryck i àngtorken
på detta sätt eftersom ingen separat reglerventil på smutsångsidan behövs, vilket förbättrar
driftförhållandena och minskar underhållsarbetet
Det är fördelaktigt att koppla samman àngtorken 1' med ångåtervinningssystemet 32 och
återvinna den energi som finns iden avtappade torkängan från àngtorken 1'.
Ångomformaren 33 har en hög verkningsgrad, en stor del av energin ur den avtappade
torkånga överförs till ren ånga 40 som kan återanvändas i elkraftproduktion.
Alternativt kan ångomformaren 33 vara kopplad till den andra turbinen 28 i kraftvärmeverket
25 för att tillföra den rena ångan 40 till den turbinen (ej visat i figur). På så sätt
återvinnsenergin från àngtorken f' i elproduktionen vilket medför en hög verkningsgrad för
bioenergikombinatet.
Bioenergikombinatet åstadkommer en energieffektiv integrering av flera energiproducerande
anläggningar med en hög totalverkningsgrad och sänkta driftskostnader som följd.
Det betonas att det beskrivna bioenergikombinatet endast skall ses som ett exempel på en
utföringsform av ett bioenergikombinat som ryms inom skyddsomfånget för de efterföljande
patentkraven. Samtliga tekniska särdrag i de olika utföringsformerna av bioenergikombinat
går fritt att kombinera så länge den beskrivna funktionen erhålles.
Ängproduktionanläggningen kan exempelvis istället utgöras av en industriproduktion såsom
ett smältverk eller ett sågverk.
Claims (42)
1. Förfarande för reglering av en àngtork (1 :1') som har ett slutet cirkulationssystem (3) varvidtorkànga (15) cirkuleras i cirkulationssystemet med en turbomaskin(5), ett material torkas genom värmeöverföring frän torkángan, materialet separeras från torkängan, kännetecknat av att åtminstone en parameter hos torkängan och/eller en parameter hos materialet mäts, och att den cirkulerande torkångans massflöde regleras i förhållande till den uppmätta parametern eller de uppmätta parametrarna.
2. Förfarande enligt krav 1 kännetecknat av att torkängans temperatur och/eller materialets fukthalt mäts.
3. Förfarande enligt krav 1 eller 2 kännetecknat av att den cirkulerande torkängans massflöde beräknas som funktion av torkängans tryck, torkängans temperatur och turbomaskinens varvtal.
4. Förfarande enligt något av föregående krav kännetecknat av att en returtemperatur hos torkängan mäts i anslutning till att materialet separeras frän torkängan.
5. Förfarande enligt något av föregående krav kännetecknat av att materialets fukthalt mäts före inmatning av materialet till ångtorken.
6. Förfarande enligt något av föregående krav kännetecknat av att materialets fukthalt mäts i anslutning till separationsanordningen före utmatningen av materialet från ångtorken.
7. Förfarande enligt något av föregående krav kännetecknat av att materialets fukthalt mäts efter utmatning av materialet från ångtorken.
8. Förfarande enligt något av föregående krav kännetecknat av att en torklast beräknas som funktion av mängden fukt W som skall förångas i materialet vid torkningen.
9. Förfarande enligt krav 8 kännetecknat av att den cirkulerande torkängans massflöde regleras i förhållande till torklasten. 10 15 20 25 30 35 26
10. Förfarande enligt något av föregående krav kännetecknat av att den cirkulerande torkångans massflöde regleras genom styrning av turbomaskinens varvtal.
11 _ Förfarande enligt något av föregående krav kännetecknat av att den cirkulerande torkångans massflöde regleras genom glidtrycksreglering av torkångans tryck i cirkulationssystemet.
12. Förfarande enligt något av föregående krav kännetecknat av att den cirkulerande torkångans massflöde regleras både genom reglering av turbomaskinens varvtal och glidtrycksreglering av torkångans tryck i cirkulationssystemet.
13. Förfarande enligt något av föregående krav kännetecknat av att den cirkulerande torkångans tryck regleras genom avtappning av torkànga från cirkulationssystemet.
14. Förfarande enligt något av föregående krav kännetecknat av att torkångans massflöde höjs då returtemperaturen är lägre än en förbestämd returtemperatur och/eller då det torkade materialets fukthalt är högre än en förbestämd fukthalt.
15. Förfarande enligt något av föregående krav kännetecknat av att den cirkulerande torkångans massflöde höjs genom att öka turbomaskinens varvtal och/eller genom att höja torkångans tryck.
16. Förfarande enligt något av föregående krav kännetecknat av att torkångans massflöde sänks då returtemperaturen är högre än en förbestämd returtemperatur och/eller då det torkade materialets fukthalt är lägre än en förbestämd fukthalt.
17. Förfarande enligt något av föregående krav kännetecknat av att den cirkulerande torkångans massflöde sänks genom att sänka turbomaskinens varvtal och/eller genom att sänka torkångans tryck.
18. Förfarande enligt något av föregående krav kännetecknat av att torkångans initialtemperatur höjs då torkångans returtemperatur är lägre än en förbestämd returtemperatur.
19. Förfarande enligt något av föregående krav kännetecknat av att ångtorken bringas att arbeta vid övertryck. 10 15 20 25 30 35 27
20. Förfarande enligt något av föregående krav kännetecknat av att àngtorken bringas att arbeta vid undertryck.
21. Förfarande enligt något av föregående krav kännetecknat av att àngtorken bringas att arbeta vid atmosfärstryck.
22. Användning av ett förfarandet enligt något av kraven 1-19 för att torka organiskt material.
23. Användning av förfarandet enligt något av kraven 1-19 för att torka träbaserat material och/eller torv.
24. Ängtork (1 ;1') för torkning av material (2) som regleras enligt förfarandet enligt något av krav 1- 21 och innefattar ett slutet cirkulationssystem (3), en turbomaskin (5) som är kopplad till cirkulationssystemet (3) för genererande av ett flöde av torkànga (15) genom cirkulationssystemet, ett torkutrymme (6) som är kopplat till cirkulationssystemet där materialet (2) torkas genom vårmeöverföring från varm torkànga (15), åtminstone en värmeväxlare (7) som år kopplad till cirkulationssystemet (3) för värmning av torkångan , en separationsanordning (8) som är kopplad till cirkulationssystemet för separerande av det torkade materialet från torkångan, kännetecknad av åtminstone en mätanordning (M) för mätning av åtminstone en parameter hos torkångan och/eller en parameter hos materialet, och ett styr- och reglersystem (14) för reglering av den cirkulerande torkångans massflöde i förhållande till den uppmätta parametern eller de uppmätta parametrarna.
25. Ängtork enligt krav 24 kännetecknad av att mätanordningen (M) innefattar en temperaturmätare (11).
26. Ängtork enligt något av kraven 24-25 kännetecknad av att mätanordningen (M) innefattar en tryckgivare(12).
27. Ängtork enligt något av kraven 24-26 kännetecknad av att mätanordningen (M) innefattar en fukthaltsmätare(13). 10 15 20 25 30 35 28
28. Ångtork enligt något av kraven 24-27 kännetecknad av att mätanordningen (M) är ansluten till cirkulationssystemet (3) nedströms om separationsanordningen (8) i relation till torkångans flödesriktning.
29. Ångtork enligt något av kraven 24-28 kännetecknad av att mätanordningen år ansluten till cirkulationssystemet (3) uppströms om separationsanordningen (8) i relation till torkängans flödesriktning.
30. Ångtork enligt något av kraven 24-29 kännetecknad av att mätanordningen (l\/l) är ansluten till cirkulationssystemet nedströms om värmeväxlaren (7) och uppströms om en materialinmatningsanordning (4) i relation till torkàngans flödesriktning.
31. Ångtork enligt något av kraven 24-30 kännetecknad av att mätanordningen (l\/l) är ansluten till materialinmatningsanordningen (4) för mätning av materialets fukthalt före inmatningen.
32. Ångtork enligt något av kraven 24-31 kännetecknad av att mätanordningen (M) är ansluten till cirkulationssystemet efter separationsanordningen (8) och före materialutmatningsanordningen (9) från ångtorken i relation till materialets flöde.
33. Ångtork enligt något av kraven 24-32 kännetecknad av att mätanordningen (l\/l) är ansluten till materialutmatningsanordningen (9) för mätning av materialets fukthalt efter materialutmatningen.
34. Ångtork enligt något av kraven 24-33 kännetecknad av att turbomaskinen (5) innefattar medel för reglering av turbomaskinens varvtal.
35. Ångtork enligt något av kraven 24-34 kännetecknad av att cirkulationssystemet (3) innefattar en avtappningsledning (10) som år ansluten till cirkulationssystemet (3) nedströms separationsanordningen (8) och uppströms materialinmatningsanordningen (4) i relation till torkångans flödesriktning.
36. Ångtork enligt något av kraven 24-35 kännetecknad av att avtappningsledningen (10) innefattar en reglerventil (19).
37. Användning av en ångtork enligt något av kraven 24-35 för torkning av träbaserat material och/eller torv. 10 15 20 29
38. Bioenergikombinat (24) för framställning av åtminstone bränsle och el som har en ångtork (1 ;1') enligt något av kraven 24-36 och en ángproduktionsanläggning (25) kännetecknad av att àngproduktionsanläggningen (25) har åtminstone en turbin (27) och att turbinen(27) är kopplad till värmeväxlaren (7) i àngtorken (1) för att förse värmeväxlaren med värmemedium.
39. Bioenergikombinat (24) enligt krav 38 kännetecknat av att turbinen(27) är en ångturbin.
40. Bioenergikombinat (24) enligt något av kraven 38-39 innefattande en ångomformare (33), varvid ångtorkens (1 ') avtappningsledning (10) är kopplad till ångomformaren (33).
41. Bioenergikombinat (24) enligt något av kraven 38-40 kännetecknat av att ångomformaren (33) är kopplad till ángturbinen (27).
42. Bioenergikombinat (24) enligt något av kraven 38-41 kännetecknat av att ångomformaren (33) innefattar en renångsida (36) som har en ángflödesreglerande anordning (40).
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE1051301A SE537079E (sv) | 2010-12-10 | 2010-12-10 | Förfarande för reglering av en ångtork, en ångtork och ett bioenergikombinat, samt användning av förfarandet. |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE1051301A SE537079E (sv) | 2010-12-10 | 2010-12-10 | Förfarande för reglering av en ångtork, en ångtork och ett bioenergikombinat, samt användning av förfarandet. |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SE1051301A1 true SE1051301A1 (sv) | 2012-06-11 |
SE537079C2 SE537079C2 (sv) | 2014-12-30 |
SE537079E SE537079E (sv) | 2018-02-20 |
Family
ID=46512832
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SE1051301A SE537079E (sv) | 2010-12-10 | 2010-12-10 | Förfarande för reglering av en ångtork, en ångtork och ett bioenergikombinat, samt användning av förfarandet. |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SE (1) | SE537079E (sv) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN105264319A (zh) * | 2013-02-28 | 2016-01-20 | 迪更生莱格公司 | 干燥设备 |
-
2010
- 2010-12-10 SE SE1051301A patent/SE537079E/sv unknown
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN105264319A (zh) * | 2013-02-28 | 2016-01-20 | 迪更生莱格公司 | 干燥设备 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
SE537079E (sv) | 2018-02-20 |
SE537079C2 (sv) | 2014-12-30 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
AU2009341208B2 (en) | Thermal power plant using low-grade coal as fuel | |
US9021809B2 (en) | Method for operating a steam turbine power plant and also device for generating steam | |
CN103408213A (zh) | 一种节能型尾气自惰式循环污泥干燥系统及其应用方法 | |
Svoboda et al. | Integration of biomass drying with combustion/gasification technologies and minimization of emissions of organic compounds | |
EP2689193B1 (en) | Process and system for recovery of thermal energy from a steam dryer | |
Havlik et al. | Integration of biomass indirect dryers into energy systems | |
Wimmerstedt | Steam drying—history and future | |
US20210024845A1 (en) | Systems and Methods for Torrefaction of Biomass | |
SE1051301A1 (sv) | Förfarande för reglering av en ångtork, en ångtork och ett bioenergikombinat, samt användning av förfarandet. | |
JP2016080217A (ja) | 木質燃料乾燥設備及びそれを用いた木質燃料の乾燥方法 | |
CN103983088A (zh) | 一种利用电站废热预干燥褐煤及水分回收的系统和方法 | |
US20140093828A1 (en) | Arrangement and method of drying fuel in a boiler system | |
Palaniandy et al. | Potential of steam recovery from excess steam in sterilizer at palm oil mill | |
SE0950692A1 (sv) | Torkningsapparat och förfarande för torkning av bulkmaterial samt användande av denna torkningsapparat för torkning av bulkmaterial | |
Patel et al. | Different parameters affecting the efficiency of dryers | |
DK2392879T3 (en) | Process and dryer to dry bulk material | |
CN203382627U (zh) | 用于热电联产的节能型印染污泥干燥系统 | |
US20240175630A1 (en) | Low-temperature, ejector assisted dryer apparatus, methods and deployment thereof | |
FI123858B (sv) | Förfarande och anordning för avkylning av trägaser | |
Renström et al. | Energy performance of an industrial superheated steam heat pump flash dryer for drying of bio-fuel | |
US20110097680A1 (en) | Method for heating the inlet air of a biomass dryer by means of an intermediate circuit and utilizing the circulating heating liquid of the dryer when the factory producing liquid biofuels is integrated with another factory | |
Kulakovskyi et al. | Creating factor model of the peat drying process in pneumatic steam-water dryer | |
Jensen | Drying in Superheated Steam under Pressure | |
CZ22038U1 (cs) | Zařízení pro spalování biomasy |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
RPOP | Patent has been republished in amended form after opposition |