SE1050619A1 - Drying method where a partial stream of the circulating gas is contacted with a co-current absorption solution - Google Patents
Drying method where a partial stream of the circulating gas is contacted with a co-current absorption solution Download PDFInfo
- Publication number
- SE1050619A1 SE1050619A1 SE1050619A SE1050619A SE1050619A1 SE 1050619 A1 SE1050619 A1 SE 1050619A1 SE 1050619 A SE1050619 A SE 1050619A SE 1050619 A SE1050619 A SE 1050619A SE 1050619 A1 SE1050619 A1 SE 1050619A1
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- gas
- drying
- heat
- absorption solution
- heat exchanger
- Prior art date
Links
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 title claims description 46
- 238000001035 drying Methods 0.000 title claims description 37
- 230000036961 partial effect Effects 0.000 title claims description 8
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 81
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 43
- 239000000243 solution Substances 0.000 claims description 42
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 33
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 24
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical group N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 14
- 239000002250 absorbent Substances 0.000 claims description 14
- 230000002745 absorbent Effects 0.000 claims description 14
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 12
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 11
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 10
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims description 6
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 6
- 239000002023 wood Substances 0.000 claims description 6
- 239000002253 acid Substances 0.000 claims description 5
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 claims description 5
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 150000007513 acids Chemical class 0.000 claims description 4
- 239000000654 additive Substances 0.000 claims description 4
- 238000001914 filtration Methods 0.000 claims description 4
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 claims description 4
- PAWQVTBBRAZDMG-UHFFFAOYSA-N 2-(3-bromo-2-fluorophenyl)acetic acid Chemical compound OC(=O)CC1=CC=CC(Br)=C1F PAWQVTBBRAZDMG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 3
- 150000007524 organic acids Chemical class 0.000 claims description 3
- 235000005985 organic acids Nutrition 0.000 claims description 3
- 238000003303 reheating Methods 0.000 claims description 3
- GRYLNZFGIOXLOG-UHFFFAOYSA-N Nitric acid Chemical compound O[N+]([O-])=O GRYLNZFGIOXLOG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 239000003929 acidic solution Substances 0.000 claims description 2
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 claims description 2
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 claims description 2
- 229910017604 nitric acid Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 2
- -1 wood Chemical class 0.000 claims 2
- 150000001447 alkali salts Chemical class 0.000 claims 1
- 239000002904 solvent Substances 0.000 description 13
- MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N nitrogen oxide Inorganic materials O=[N] MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- 238000013461 design Methods 0.000 description 7
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 7
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 4
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 4
- 239000000047 product Substances 0.000 description 4
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 3
- 238000007791 dehumidification Methods 0.000 description 3
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 3
- 239000003344 environmental pollutant Substances 0.000 description 3
- 238000004880 explosion Methods 0.000 description 3
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 3
- 231100000719 pollutant Toxicity 0.000 description 3
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M Ilexoside XXIX Chemical compound C[C@@H]1CC[C@@]2(CC[C@@]3(C(=CC[C@H]4[C@]3(CC[C@@H]5[C@@]4(CC[C@@H](C5(C)C)OS(=O)(=O)[O-])C)C)[C@@H]2[C@]1(C)O)C)C(=O)O[C@H]6[C@@H]([C@H]([C@@H]([C@H](O6)CO)O)O)O.[Na+] DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M 0.000 description 2
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 description 2
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 2
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 2
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 2
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 2
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 2
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 2
- 239000003337 fertilizer Substances 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- SCVFZCLFOSHCOH-UHFFFAOYSA-M potassium acetate Chemical compound [K+].CC([O-])=O SCVFZCLFOSHCOH-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 2
- BWHMMNNQKKPAPP-UHFFFAOYSA-L potassium carbonate Chemical compound [K+].[K+].[O-]C([O-])=O BWHMMNNQKKPAPP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 229910052708 sodium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011734 sodium Substances 0.000 description 2
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 2
- QTBSBXVTEAMEQO-UHFFFAOYSA-M Acetate Chemical compound CC([O-])=O QTBSBXVTEAMEQO-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- VHUUQVKOLVNVRT-UHFFFAOYSA-N Ammonium hydroxide Chemical compound [NH4+].[OH-] VHUUQVKOLVNVRT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- BDAGIHXWWSANSR-UHFFFAOYSA-M Formate Chemical compound [O-]C=O BDAGIHXWWSANSR-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- WHXSMMKQMYFTQS-UHFFFAOYSA-N Lithium Chemical class [Li] WHXSMMKQMYFTQS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ZLMJMSJWJFRBEC-UHFFFAOYSA-N Potassium Chemical class [K] ZLMJMSJWJFRBEC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000001242 acetic acid derivatives Chemical class 0.000 description 1
- 238000007605 air drying Methods 0.000 description 1
- 150000001298 alcohols Chemical class 0.000 description 1
- 235000011114 ammonium hydroxide Nutrition 0.000 description 1
- 230000002528 anti-freeze Effects 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000004649 carbonic acid derivatives Chemical class 0.000 description 1
- 239000012159 carrier gas Substances 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 1
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 1
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 1
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 239000003256 environmental substance Substances 0.000 description 1
- 239000000374 eutectic mixture Substances 0.000 description 1
- 239000002360 explosive Substances 0.000 description 1
- 150000002334 glycols Chemical class 0.000 description 1
- 159000000011 group IA salts Chemical class 0.000 description 1
- 239000000383 hazardous chemical Substances 0.000 description 1
- 239000013529 heat transfer fluid Substances 0.000 description 1
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 1
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 1
- 230000002209 hydrophobic effect Effects 0.000 description 1
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000002452 interceptive effect Effects 0.000 description 1
- 230000000670 limiting effect Effects 0.000 description 1
- 229910052744 lithium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011707 mineral Substances 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 1
- 230000008092 positive effect Effects 0.000 description 1
- 229910052700 potassium Chemical class 0.000 description 1
- 239000011591 potassium Chemical class 0.000 description 1
- 235000011056 potassium acetate Nutrition 0.000 description 1
- 229910000027 potassium carbonate Inorganic materials 0.000 description 1
- WFIZEGIEIOHZCP-UHFFFAOYSA-M potassium formate Chemical compound [K+].[O-]C=O WFIZEGIEIOHZCP-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 159000000001 potassium salts Chemical class 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 1
- 230000002829 reductive effect Effects 0.000 description 1
- 230000001172 regenerating effect Effects 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000013589 supplement Substances 0.000 description 1
- 230000001988 toxicity Effects 0.000 description 1
- 231100000419 toxicity Toxicity 0.000 description 1
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/26—Drying gases or vapours
- B01D53/263—Drying gases or vapours by absorption
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F26—DRYING
- F26B—DRYING SOLID MATERIALS OR OBJECTS BY REMOVING LIQUID THEREFROM
- F26B21/00—Arrangements or duct systems, e.g. in combination with pallet boxes, for supplying and controlling air or gases for drying solid materials or objects
- F26B21/02—Circulating air or gases in closed cycles, e.g. wholly within the drying enclosure
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F26—DRYING
- F26B—DRYING SOLID MATERIALS OR OBJECTS BY REMOVING LIQUID THEREFROM
- F26B21/00—Arrangements or duct systems, e.g. in combination with pallet boxes, for supplying and controlling air or gases for drying solid materials or objects
- F26B21/06—Controlling, e.g. regulating, parameters of gas supply
- F26B21/08—Humidity
- F26B21/083—Humidity by using sorbent or hygroscopic materials, e.g. chemical substances, molecular sieves
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F26—DRYING
- F26B—DRYING SOLID MATERIALS OR OBJECTS BY REMOVING LIQUID THEREFROM
- F26B21/00—Arrangements or duct systems, e.g. in combination with pallet boxes, for supplying and controlling air or gases for drying solid materials or objects
- F26B21/06—Controlling, e.g. regulating, parameters of gas supply
- F26B21/08—Humidity
- F26B21/086—Humidity by condensing the moisture in the drying medium, which may be recycled, e.g. using a heat pump cycle
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F26—DRYING
- F26B—DRYING SOLID MATERIALS OR OBJECTS BY REMOVING LIQUID THEREFROM
- F26B3/00—Drying solid materials or objects by processes involving the application of heat
- F26B3/02—Drying solid materials or objects by processes involving the application of heat by convection, i.e. heat being conveyed from a heat source to the materials or objects to be dried by a gas or vapour, e.g. air
- F26B3/04—Drying solid materials or objects by processes involving the application of heat by convection, i.e. heat being conveyed from a heat source to the materials or objects to be dried by a gas or vapour, e.g. air the gas or vapour circulating over or surrounding the materials or objects to be dried
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Microbiology (AREA)
- Drying Of Solid Materials (AREA)
- Drying Of Gases (AREA)
Description
l0 l5 20 25 30 35 40 och utspädd lösning vilket leder till förlorad drivkraft i systemet. Ytterligare en annan orsak kan vara medryckning av hygroskopiska ämnen med gasen. Att rena det stora gasflödet utan att förlora torkförmågan är både svårt och dyrbart. l0 l5 20 25 30 35 40 and diluted solution leading to lost power in the system. Yet another reason may be entrapment of hygroscopic substances with the gas. To purify the large gas flow without Losing the drying capacity is both difficult and expensive.
Uppfinningen Uppfinningen syftar till att undanröja flera av nackdelarna i de nuvarande systemen. Detta uppnås med sättet enligt uppfinningen med de kännetecken som anges i krav l. Vidareutvecklingar och föredragna utföringsformer av uppfinningen anges i underkraven.The invention The invention aims to eliminate several of the disadvantages thereof current systems. This is achieved with the method according to the invention with the characteristics specified in claim 1. Further developments and preferred embodiments of the invention are set out in the subclaims.
Uppfinningen bygger alltså på att en gas cirkuleras mellan torkgods och en enhet för avlägsnande av lösningsmedel och återvärmning. Cirkulationen innebär att energi och material hålls kvar i processen. Torkgodset kan vara en ostrukturerad bulkprodukt eller en systematiskt staplad produkt.The invention is thus based on a gas being circulated between dry goods and a solvent removal unit and reheating. Circulation involves energy and materials retained in the process. The dry goods can be unstructured bulk product or a systematically stacked product.
Kontaktapparaten skall skapa en god kontakt mellan gas och gods.The contact device must create a good contact between gas and goods.
Processen kan utformas för kontinuerligt eller satsvis transport av torkgods. Gasen utgörs av en permanent gas och från torkgodset avdunstad vätska.The process can be designed for continuous or batch transport of dry goods. The gas consists of a permanent gas and from the evaporator evaporated liquid.
Processen kan även utformas med flera cirkulationskretsar för gas i samma materialflöde om man önskar ökad kapacitet eller olika processbetingelser.The process can also be designed with several circulation circuits for gas in the same material flow if you want increased capacity or different process conditions.
I den efterföljande beskrivningen beskrivs uppfinningen för det fall att gasen utgörs av luft och lösningsmedlet av vatten.In the following description, the invention for it is described case that the gas consists of air and the solvent of water.
Principen är att mättad gas från kontakt med det fuktiga godset överhettas innan den återförs till torkgodset för fortsatt upptagning av fukt. Överhettningen genomförs huvudsakligen med värme från absorption av fukt från en mindre del av den cirkulerande gasen.The principle is that saturated gas from contact with the moist goods overheated before being returned to the dryer for further absorption of moisture. The overheating is mainly carried out with heat from the absorption of moisture from a small part of it circulating gas.
När lösningsmedlet bortskaffas från torkgodset är det vanligt att andra ämnen följer med gasen. Dessa ämnen ger upphov till föroreningar om de inte tas om hand på ett kontrollerat sätt.When the solvent is disposed of from the dryer, it is common that other substances accompany the gas. These substances give rise to pollutants if not handled in a controlled manner.
Ytterligare ett syfte med uppfinningen är därför tillhanda en miljövänlig torkprocess, vid vilken utsläpp av miljö- och/eller hälsofarliga ämnen reduceras eller elimineras. l0 15 20 25 30 35 40 Detta uppnås enligt uppfinningen genom anpassning av systemet lösningsmedel - absorptionsmedel så att ämnen som frigörs under torkningen fångas upp av absorptionsmedlet.A further object of the invention is therefore provided environmentally friendly drying process, in which emissions of environmental and / or hazardous substances are reduced or eliminated. l0 15 20 25 30 35 40 This is achieved according to the invention by adapting the system solvents - absorbents so that substances released during the drying is captured by the absorbent.
Absorptionsmedlet kan väljas så att föroreningen absorberas samtidigt med lösningsmedlet. Denna effekt blir särskilt kraftfull om föroreningen ingår som en del av absorptionsmedlet.The absorbent can be selected so that the contaminant is absorbed simultaneously with the solvent. This effect will be special powerful if the contaminant is included as part of the absorbent.
Vid torkning av trä avges organiska syror. Syrorna ger upphov till låga pH-värden och ökad risk för korrosion i systemet. I slutänden kommer de att ge upphov till en oönskad emission. Det är då lämpligt att använda motsvarande organiska salt som absorptionsmedel. Genom att kontrollera pH-värdet genom tillsats av den andra delen av absorptionsmedlet i form av ett billigt basiskt salt (t.ex. kaliumkarbonat) kan den avgivna föroreningen ingå i absorptionslösningen. Processen kommer därvid att producera den önskade lösningen av kaliumformiat och kaliumacetat i överskott. Som absorptionsmedel lämpar sig även en eutektisk blandning av natrium- och kaliumsalter, t.ex. acetater.When drying wood, organic acids are released. The acids give rise to low pH values and increased risk of corrosion in the system. IN ultimately, they will give rise to an unwanted issue. The is then appropriate to use the corresponding organic salt as absorbent. By checking the pH value by addition of the second part of the absorbent in the form of a cheap alkaline salt (eg potassium carbonate) may be the pollutant released included in the absorption solution. The process will then produce the desired solution of potassium formate and potassium acetate in excess. It is also suitable as an absorbent a eutectic mixture of sodium and potassium salts, e.g. acetates.
För torkgods som avger ett basiskt ämne såsom t.ex. ammoniak kan en svagt sur lösning, t.ex. ammoniumnitrat användas som absorptionslösning. Om man tillför salpetersyra för att kontrollera pH kommer ammoniak att bindas i lösningen. Istället för att ge upphov till en skadlig emission produceras ett värdefullt gödningsmedel.For dry goods that emit a basic substance such as e.g. ammonia can a slightly acidic solution, e.g. ammonium nitrate is used as absorption solution. If you add nitric acid to check the pH, ammonia will be bound in the solution. Instead to give rise to a harmful emission, one is produced valuable fertilizer.
Samma absorptionslösning kan användas om en gas som innehåller kväveoxider t.ex. en rökgas skall torkas. Om ammoniak tillförs kommer kväveoxiderna att absorberas i lösningen, vilket är mycket önskvärt. Rökgaser med rester av ammoniak förekommer t.ex. där man använt ammoniak som tillsats för att vid hög temperatur reducera kväveoxiderna. Ammoniumnitrat kan vara explosivt men dessa risker kan elimineras genom att använda tidigare tillämpade metoder inom kväveindustrin.The same absorption solution can be used if a gas contains nitrogen oxides e.g. a flue gas must be dried. If ammonia is added the nitrogen oxides will be absorbed into the solution, which is very desirable. Flue gases with residues of ammonia occur for example where ammonia was used as an additive to at high temperature reduce the nitrogen oxides. Ammonium nitrate can be explosive but these risks can be eliminated by using previously applied methods in the nitrogen industry.
Om absorptionslösningen växelvis utnyttjas för torkning av ett material som avger syror t.ex. trädbränsle och för torkning av rökgasen från förbränning av ett bränsle som innehåller alkaliska ämnen, t.ex. trädbränsle kan lättlösliga ämnen anrikas i lösningen i sådan utsträckning att de avsedda hygroskopiska lO l5 20 25 30 35 egenskaperna uppnås utan främmande tillsatser. Främmande ämnen i denna relativt ospecificerade lösning karaktäriseras av att de fälls ut som fast substans någonstans i processen, övriga ämnen är i princip önskvärda i lösningen. Man kan därmed avskilja oönskade ämnen genom filtrering. Överskottet av den önskade lösningen kan användas i andra liknande anläggningar eller för andra ändamål t.ex. frysskydd, halkbekämpning eller gödselmedel.If the absorption solution is used alternately for drying one materials that emit acids e.g. wood fuel and for drying the flue gas from the combustion of a fuel containing alkaline substances, e.g. wood fuel, easily soluble substances can be enriched in the solution to such an extent that the intended hygroscopic lO l5 20 25 30 35 the properties are achieved without foreign additives. Foreign substances in this relatively unspecified solution is characterized by the fact that they precipitates as a solid somewhere in the process, other substances are in principle desirable in the solution. You can thus separate unwanted substances by filtration. The excess of the desired the solution can be used in other similar facilities or for other purposes e.g. antifreeze, anti-slip or fertilizer.
Samma funktion kan man också uppnå genom att kontakta en svagt sur absorptionslösning från en torkanläggning med en basisk aska. Efter filtrering erhålles en basisk starkt hygroskopisk lösning som är lämplig i torkprocessen.The same function can also be achieved by contacting a weak one acidic absorption solution from a desiccator with a basic ash. After filtration, a basic strong hygroscopic is obtained solution suitable for the drying process.
En annan ämneskombination är ammoniak - vatten, där ammoniak är det flyktiga lösningsmedlet och vatten är absorptionsmedel med stor affinitet för lösningsmedlet.Another substance combination is ammonia - water, where ammonia is the volatile solvent and water are absorbents with high affinity for the solvent.
Kort beskrivning av ritningarna Uppfinningen beskrivs i det följande i anslutning till på de bifogade ritningarna visade utföringsexempel. Därvid visar Fig. l ett principiellt flödesschema för utvinning av fukt och återvinning av värme ur cirkulerande gasflöde i en torkprocess, Fig. 2 schematiskt en torkapparat med inre värmeväxlare omsluten av torkgods där absorptionen äger rum i värmeväxlaren och värme överförs direkt till torkgodset, Fig. 3 ett principiellt flödesschema för utvinning av fukt och återvinning av värme ur ett cirkulerande gasflöde i en torkprocess kombinerad med en kompressor, som ger en kombinerad kemisk och mekanisk värmepumpfunktion, Fig. 4 schematiskt en torkapparat med inre värmeväxlare omsluten av torkgods där absorptionen äger rum i värmeväxlaren och värme överförs direkt till torkgodset i kombination med en kompressor som ger en kombinerad kemisk och mekanisk värmepumpfunktion, och 10 15 20 25 30 35 40 Fig. 5 utvinning av fukt och återvinning av värme ur ett cirkulerande gasflöde i en torkprocess där energiåtervinningen sker med kemisk och mekanisk värmepump.Brief description of the drawings The invention is described in the following in connection with the the accompanying drawings show exemplary embodiments. Thereby showing Fig. 1 is a basic flow chart for the recovery of moisture and recovery of heat from circulating gas flow in a drying process, Fig. 2 schematically shows a dryer with internal heat exchanger enclosed by dry goods where the absorption takes place in the heat exchanger and heat is transferred directly to the dryer, Fig. 3 is a basic flow chart for the recovery of moisture and recovery of heat from a circulating gas flow in a drying process combined with a compressor, which provides a combined chemical and mechanical heat pump function, Fig. 4 schematically shows a dryer with internal heat exchanger enclosed by dry goods where the absorption takes place in the heat exchanger and heat is transferred directly to the dryer in combination with a compressor that provides one combined chemical and mechanical heat pump function, and 10 15 20 25 30 35 40 Fig. 5 recovery of moisture and recovery of heat from a circulating gas flow in a drying process where the energy recovery takes place with chemical and mechanical heat pump.
Detaljerad beskrivning Uppfinningen kommer att beskrivas närmare nedan i anslutning till utföringsexempel av uppfinningen. Lösningsmedlet absorberas i en lösning som består av ett absorptionsmedel med stor affinitet till lösningsmedlet och stor löslighet i detsamma. Om lösningsmedlet är vatten kallas sådana ämnen för hygroskopiska.Detailed description The invention will be described in more detail below in connection to exemplary embodiments of the invention. The solvent is absorbed in a solution consisting of an absorbent with large affinity for the solvent and high solubility therein. If the solvent is water such substances are called hygroscopic.
Kända hygroskopiska ämnen är mineralsalter, karbonater, alkoholer, glykoler samt salter av organiska syror såsom formiat och acetat. Salter av litium, natrium och kalium är frekvent använda, eftersom de har en god löslighet och stark affinitet till vatten. Även om i det följande för enkelhetens skull vatten och hygroskopiska ämnen diskuteras omfattar uppfinningen således alla andra tänkbara kombinationer av nämnt slag.Known hygroscopic substances are mineral salts, carbonates, alcohols, glycols and salts of organic acids such as formate and acetate. Salts of lithium, sodium and potassium are frequent use, because they have a good solubility and strong affinity to water. Although in the following for the sake of simplicity water and hygroscopic substances discussed, the invention thus encompasses all other possible combinations of the kind mentioned.
Såsom nämnts inledningsvis behandlas i dagens system hela gasflödet genom avfuktning och samtidig återvärmning i en adiabatisk process (latent värme i ångan överförs till sensibelt värme i gasen). Starkt hygroskopiska material medger en överhettning av gasen upp till nivån 100 K. Andra är betydligt mindre kraftfulla. Giftverkan, korrosion, löslighet, mm begränsar ofta valet till mindre kraftfulla ämnen. Den hygroskopiska potentialen (ofta kallad kokpunktsförhöjning) utgör systemets drivande kraft som därmed är starkt begränsad jämfört t.ex. med rökgasdrivna torksystem som arbetar med gas som kan vara flera hundra K. Följden av den lägre temperaturpotentialen är att det krävs betydligt större flöde av bärgas och därmed genomgående större areor, ytor och volymer.As mentioned initially, in today's system the whole is treated the gas flow by dehumidification and simultaneous reheating in a adiabatic process (latent heat in the steam is transferred to sensitive heat in the gas). Strong hygroscopic materials allow one overheating of the gas up to the level of 100 K. Others are significant less powerful. Toxicity, corrosion, solubility, etc. often limits the choice to less powerful subjects. The hygroscopic potential (often called boiling point increase) constitutes the driving force of the system, which is thus severely limited compared to e.g. with flue gas-powered drying systems that work with gas which can be several hundred K. The consequence of the lower the temperature potential is that significantly greater flow is required salvaged gas and thus consistently larger areas, areas and volumes.
Det specifika värmebehovet för att överhetta t.ex. luft är ca 1 kJ/kg, K. Vid 50 K överhettning krävs således ca 50 kJ/kg luft. Ångbildningsvärmet i vattenånga är ca 2200 kJ/kg vilket innebär att ca 0,023 kg ånga behöver absorberas per kg gas som skall värmas. Om gasens innehåll av ånga är betydligt större än 0,023 kg/kg kan man konstatera att endast en mindre del av gasen behöver tas i anspråk för absorptionen under förutsättning att större delen av vattenångan i den mindre strömmen absorberas. Om l0 l5 20 25 30 35 40 gasen utgörs endast av vattenånga eller om fuktig luft används i ett system som värms upp mot vattnets kokpunkt så att gasen kommer att domineras av ånga kommer ovanstående förhållande att accentueras. Vattenångans specifika värme är ca 2 kJ/kg,K vilket innebär att andelen av gasflödet som måste delta i absorptionen ökar några % -enheter till: 50 x 2 / 2200 = 0,045 kg/kg.The specific heat demand for overheating e.g. air is about 1 kJ / kg, K. At 50 K overheating, approximately 50 kJ / kg of air is thus required. The steam generation heat in water vapor is about 2200 kJ / kg, which means that about 0.023 kg of steam needs to be absorbed per kg of gas to be heated. If the gas content of the gas is significantly greater than 0.023 kg / kg it can be stated that only a small part of the gas need to be claimed for absorption provided that most of the water vapor in the smaller stream is absorbed. If l0 l5 20 25 30 35 40 the gas consists only of water vapor or if moist air is used in a system that heats up to the boiling point of the water so that the gas will be dominated by steam, the above relationship will accentuated. The specific heat of the water vapor is about 2 kJ / kg, K which means that the proportion of the gas flow that must participate in the absorption increases a few% units to: 50 x 2/2200 = 0.045 kg / kg.
Eftersom andelen ånga i gasen är hög minskar andelen gas som måste behandlas.Since the proportion of steam in the gas is high, the proportion of gas decreases as must be treated.
Enligt uppfinningen delas processen i två steg: l.ett absorptionssteg där ånga absorberas i den hygroskopiska vätskan samtidigt som värme frigörs i vätskan. 2.ett andra steg för överföring av värme från vätskan till gasen.According to the invention, the process is divided into two steps: an absorption step where steam is absorbed in the hygroscopic the liquid at the same time as heat is released in the liquid. A second step for transferring heat from the liquid to gases.
Det första steget arbetar med koncentrerade medier och kräver en liten kontaktyta och en relativt liten drivande kraft. Det andra steget som innebär att värme skall överföras till en permanent gas kräver emellertid stor kontaktyta eller stor drivande kraft.The first step is working with concentrated media and requires one small contact area and a relatively small driving force. The other the step which means that heat is to be transferred to a permanent one however, gas requires a large contact area or large driving force.
Som nämnts ovan är den drivande kraften vid avfuktning med hygroskopiska vätskor starkt begränsad varför det krävs betydande kontaktytor för att genomföra processen. Vid dagens förfaranden krävs således att en stor kontaktyta väts av en hygroskopisk vätska.As mentioned above, the driving force during dehumidification is included hygroscopic fluids severely limited why it is required significant contact areas to carry out the process. By today procedures thus require a large contact area to be wetted by one hygroscopic fluid.
Uppfinningen bygger på att de två processerna separeras fysiskt så att det fuktiga gasflödet l värms i en stor men torr värmeväxlare 2 av konventionell utformning såsom framgår av Fig. l. En delström 3 (5 - 50 % av huvudströmmen) tas ut före eller efter värmaren. Den mindre strömmen kontaktas med absorptionslösningen 4 i medström i en mindre värmeväxlare 5 där ytorna väts av lösningen. Redan vid den initiala kontakten med lösningen värms gas och lösning till en temperatur i närheten av det aktuella jämviktsvärdet för avfuktningen. Gas och vätska passerar därefter i samma strömningsriktning genom värmeväxlaren. Värmen överförs till den stora värmeväxlaren som värmer huvudflödet l.The invention is based on the two processes being physically separated so that the moist gas flow l is heated in a large but dry heat exchanger 2 of conventional design as shown in Figs. l. A partial current 3 (5 - 50% of the main current) is taken out before or after the heater. The smaller current is contacted with the absorption solution 4 in cocurrent in a smaller heat exchanger 5 there the surfaces are wetted by the solution. Already at the initial contact with the solution is heated gas and solution to a temperature close to the current equilibrium value for the dehumidification. Gas and liquid then passes in the same flow direction through the heat exchanger. The heat is transferred to the large heat exchanger which heats the main flow l.
Termiskt är värmeväxlarna kopplade i motström vilket innebär att den positiva effekten av motström överraskande uppnås trots att gas och vätska kontaktas i medström. Den begränsande parametern l0 l5 20 25 30 35 40 för luftens torkningskapacitet är den temperaturhöjning som kan uppnås på den stora strömmen av gas innan den leds till torkkammaren 6. Högst temperatur uppnås om man kontaktar den mest koncentrerade lösningen med den gas som har högst vattenhalt. Man når därmed något överraskande en högre absorptionstemperatur vid detta delade förfarande där absorptionen sker i medström än i det tidigare kända sammanslagna motströmsförfarandet. Kylningen i samband med absorptionen innebär att absorptionsprocessen kan absorbera mer fukt och leverera mer värme vid givna flöden än vid en adiabatisk process.Thermally, the heat exchangers are connected in countercurrent, which means that the positive effect of countercurrent is surprisingly achieved despite gas and liquid are contacted in co-current. The limiting parameter l0 l5 20 25 30 35 40 for the air drying capacity is the temperature rise that can reached on the large stream of gas before it is led to drying chamber 6. The highest temperature is reached if you contact it most concentrated solution with the gas that has the highest water content. You thus surprisingly reach a higher one absorption temperature in this split process there the absorption takes place in co-current than in the previously known merged countercurrent procedure. The cooling in connection with absorption means that the absorption process can absorb more moisture and deliver more heat at given flows than at one adiabatic process.
Absorptionsprocessen genomförs alltså till skillnad från känd teknik endast i en mindre delström till huvudflödet, den genomförs i medström och vidare är den kyld (d.v.s. ej adiabatisk). För att ta bort spår av absorptionslösningen i produkten kan den mindre delströmmen från absorptionen om nödvändigt renas, såsom antyds vid 7, även med metoder med hög specifik kostnad eller våta metoder som tar bort gasens torkande förmåga. Man kan även överväga att leda bort den mindre gasströmmen efter absorption. Sådana åtgärder är omöjliga eller mycket kostbara vid den kända tekniken.The absorption process is thus carried out in contrast to the known technology only in a small substream to the main flow, the is carried out in co-current and further it is cooled (i.e. not adiabatic). To remove traces of the absorption solution in the product can the smaller partial current from the absorption if necessarily purified, as indicated at 7, even with high methods specific cost or wet methods that remove the drying of the gas ability. You can also consider diverting the smaller one the gas stream after absorption. Such actions are impossible or very expensive in the prior art.
Om den avfuktade strömmen återfuktas i ett reningssteg bör den därefter behandlas enligt punkt 2 nedan. Om gasen inte fuktas kan den utnyttjas på något av nedanstående sätt: l.Gasen återförs till huvudströmmen efter värmaren, pil 8, där gasens torkförmåga kan utnyttjas 2. Gasen återförs till huvudströmmen före värmaren, pil 9, där torkförmågan ytterligare förbättras genom värmningen. 3.Gasen leds genom det färdigbehandlade torkgodset, pil 10, varvid den torra gasen återvinner värme genom kylning (och torkning) av torkgodset. 4.Gasen leds först genom värmaren och därefter genom en kylzon i torkgodset för att uppnå kraftigare torkning och samtidig kylning av torkgodset, pil ll. 5.0m man önskar ett visst undertryck i apparaten kan en del av gasen ledas bort från processen, vilket ej visas i figuren. Eftersom gasen är relativt fattig på energi är det lämpligt att välja denna gas för detta ändamål. Även ett annat sätt att leda bort gas anvisas nedan. 10 15 20 25 30 35 40 För att uppnå avsedd arbetstemperatur för processen tillförs ånga, pil 12, till det cirkulerande gasflödet. Ångan kondenserar i det kalla torkgodset samtidigt som värme överförs till godset.If the dehumidified stream is dehumidified in a purification step, it should then dealt with in accordance with paragraph 2 below. If the gas is not humidified it can be used in any of the following ways: l.The gas is returned to the main stream after the heater, arrow 8, where the drying capacity of the gas can be utilized 2. The gas is returned to the main stream before the heater, arrow 9, there drying capacity is further improved by heating. 3.The gas is passed through the finished dry goods, arrow 10, whereby the dry gas recovers heat by cooling (and drying) of the drying goods. 4.The gas is first passed through the heater and then through a cooling zone in the dryer to achieve heavier drying and simultaneous cooling of the dry goods, arrow ll. 5.0m you want a certain negative pressure in the device can some of the gas is led away from the process, which is not shown in the figure. Because gas is relatively low in energy, it is appropriate to select this gas for this purpose. Also one other ways to divert gas are shown below. 10 15 20 25 30 35 40 To achieve the intended working temperature for the process is added steam, arrow 12, to the circulating gas flow. The steam condenses in the cold drying goods at the same time as heat is transferred to the goods.
Godsets temperatur styr den cirkulerande gasens sammansättning genom att en vid stigande temperatur stigande andel ånga tränger undan annan gas (luft). Hög temperatur ger därmed en hög andel ånga och en låg andel syre i gasen vilket motverkar brand och explosion. Arbetstemperaturen styrs genom en kontrollerad tillsats av ånga. Tillförd ånga kan också utnyttjas för att ge materialet önskad temperatur- och fuktprofil t.ex. som en efterbehandling av den torkade produkten. Om den tillförda ångan kontaktas med lösningen från processen kan flyktiga ämnen återföras till processen tillsammans med ångan på det sätt som framgår av Fig. 1 genom värmetillförsel och indunstning 13. Ånga och föroreningar tillförs den varma gasen, pil 12, och renad koncentrerad lösning avleds, pil 14.The temperature of the goods controls the composition of the circulating gas by a rising proportion of steam rising at a rising temperature away from other gas (air). High temperature thus gives a high proportion steam and a low proportion of oxygen in the gas which counteracts fire and explosion. The working temperature is controlled by a controlled addition of steam. Added steam can also be used to give the material desired temperature and humidity profile e.g. as a finishing of the dried product. About the added steam contacted with the solution from the process can volatile substances returned to the process along with the steam in the way that is shown in Fig. 1 by heat supply and evaporation 13. Steam and pollutants are added to the hot gas, arrow 12, and purified concentrated solution is diverted, arrow 14.
Arbetstemperaturen kan förändras under processen t.ex. vid värmekänsliga material genom ökad eller minskad ångtillförsel.The working temperature can change during the process e.g. at heat-sensitive materials through increased or decreased steam supply.
Om lösningsmedlet inte är brännbart föredras ett utförande där arbetstemperaturen ligger nära lösningsmedlets kokpunkt så att gasens sammansättning motverkar brand och explosion. Denna strävan måste avvägas mot torkgodsets tålighet för högre temperaturer.If the solvent is not flammable, an embodiment there is preferred the working temperature is close to the boiling point of the solvent so that the composition of the gas counteracts fire and explosion. This the effort must be weighed against the durability of the dry goods for higher temperatures.
Den fuktiga gas som passerar genom det kalla torkgodset vid godset inlopp 15 vid kontinuerlig godsmatning eller initialt vid periodiskt arbetssätt kommer att förlora fukt och energi genom kondensation varvid materialet värms och fuktas. Den återstående gasen blir således utarmad på fukt och energi och innehåller främst permanent gas (luft) och andra ämnen som torkgodset eventuellt avgivit och som i kontakt med absorptionslösningen är flyktigare än lösningsmedlet. Speciellt de ämnen som har låg affinitet till absorptionslösningen t.ex. koloxid och andra hydrofoba ämnen t.ex. kolväten anrikas i denna ström. Av denna ström evakueras en viss andel från processen, pil 16, lämpligen så att halten av brännbara ämnen i systemet begränsas till en icke brännbar nivå. Samtidigt skapas ett undertryck i systemet som motverkar läckage till omgivningen från systemets eventuella läckagepunkter. Den evakuerade gasen kan behandlas t.ex. genom förbränning för att undvika påverkan på omgivningen samt för att l0 l5 20 25 30 35 40 utnyttja gasens energiinnehåll. Evakueringens storlek styrs dels av undertrycket i systemet och dels av halten brännbara ämnen i gasen så att brand och explosion undviks.The moist gas that passes through the cold dry goods at the goods inlet 15 during continuous goods feeding or initially at periodic working will lose moisture and energy through condensation whereby the material is heated and moistened. The remaining the gas is thus depleted of moisture and energy and contains mainly permanent gas (air) and other substances such as the dry goods possibly given and which is in contact with the absorption solution more volatile than the solvent. Especially the substances that have low affinity for the absorption solution e.g. carbon monoxide and others hydrophobic substances e.g. hydrocarbons are enriched in this stream. Of this current, a certain proportion is evacuated from the process, arrow 16, suitably so that the content of combustible substances in the system is limited to one non-combustible level. At the same time, a negative pressure is created in the system which counteracts leakage to the environment from any system leakage points. The evacuated gas can be treated e.g. through combustion to avoid environmental impact and to l0 l5 20 25 30 35 40 utilize the energy content of the gas. The size of the evacuation is partly controlled of the negative pressure in the system and partly of the content of combustible substances in the gas so that fire and explosion are avoided.
Det värmeväxlarsystem som utnyttjas kan utgöras av 2 separata regenerativa värmeväxlare 2, 5 med en värmeöverförande vätska mellan värmeväxlarna såsom visas i Fig. l men aven andra värmeväxlarsystem kan utnyttjas. Systemet kan också utformas med en värmeväxlare så att absorptionen kan genomföras på värmeväxlarens ena sida och gas eller gods kan värmas på den andra. Periodiskt arbetande s.k. rekuperativa värmeväxlare användas där en (mindre) del av värmeväxlaren sätts i kontakt med absorptionsprocessen som värmer värmeväxlarmaterialet för att därefter kontaktas med huvudflödet av gas som tar upp nämnda värmemängd. Sådana växlare kan utformas som två eller flera separata enheter som arbetar periodiskt. En annan vanligt förekommande utformning är roterande hjul med särskilda sektorer för de olika medieflödena. En mindre vanlig utformning som kan användas är en stationär enhet av värmeyta som utformats så att mediaflödena omdirigeras periodiskt på önskat sätt.The heat exchanger system used can consist of 2 separate ones regenerative heat exchangers 2, 5 with a heat transfer fluid between the heat exchangers as shown in Fig. 1 but also others heat exchanger systems can be used. The system can also be designed with a heat exchanger so that the absorption can be carried out on one side of the heat exchanger and gas or goods can be heated on it Other. Periodically working so-called recuperative heat exchangers be used where a (smaller) part of the heat exchanger is put in contact with the absorption process that heats the heat exchanger material for to then be contacted with the main stream of gas which takes up said amount of heat. Such exchangers can be designed as two or more separate units that work periodically. Another common prevalent design are rotating wheels with special sectors for the different media flows. A less common design that can used is a stationary unit of heating surface designed so that the media flows are periodically redirected in the desired manner.
En annan utformning av uppfinningen framgår av Fig. 2. Här placeras värmeväxlaren så att den innesluts av torkgodset. Ett flertal apparatkonstruktioner med inbyggda värmeväxlare för traditionella värmemedier är kända sedan tidigare. Enligt uppfinningen genomförs absorptionen i detta fall på värmeytans ena sida och på den andra sidan överförs värmen direkt till torkgodset. Detta framgår av Fig. 2, där en värmeväxlare 21 är anordnad i en torkapparat 22. Torkgods, pil 23, leds in i kontaktapparaten via en ände och torkat gods, pil 24, tas ut ur kontaktapparaten vid en andra ände. Fuktig bärgas cirkuleras från den andra änden med hjälp av en fläkt 25 eller motsvarande till värmeväxlarens 2l ingångsände, pil 26, vartill också tillförs koncentrerad absorptionslösning, pil 27. Bärgas från värmeväxlaren cirkuleras med hjälp av en fläkt 28 eller motsvarande, efter avskiljning av en utspädd lösning, till inloppet för torkgods i kontaktapparaten, pil 29, eventuellt tillsammans med del av den andra cirkulerande bärgasströmmen (26). 10 15 20 25 30 35 40 10 En sådan utformning har fördelar i form lägre behov av gasflöde och apparatvolymer men också nackdelar i form av ett större beroende av torkgodsets egenskaper. Det är givetvis också möjligt att utnyttja en värmebärare för att föra värme från en absorptionsanordning enligt Fig. 1 och en värmeväxlare enligt Fig. 2. motström inte lika viktig som i det tidigare beskrivna fallet.Another embodiment of the invention is shown in Fig. 2. Here place the heat exchanger so that it is enclosed by the dryer. One several appliance constructions with built-in heat exchangers for traditional heating media are already known. According to According to the invention, the absorption in this case is carried out on the heating surface one side and on the other side the heat is transferred directly to the dry goods. This is shown in Fig. 2, where a heat exchanger 21 is arranged in a dryer 22. Dryer, arrow 23, led into the contact device via one end and dried goods, arrow 24, are removed the contactor at one end. Moist salvage gas is circulated from the other end by means of a fan 25 or equivalent to the input end of the heat exchanger 2l, arrow 26, to which also concentrate concentrated absorption solution, arrow 27. Salvaged from the heat exchanger is circulated by means of a fan 28 or correspondingly, after separation of a diluted solution, to the inlet for dry goods in the contact device, arrow 29, if necessary together with part of the second circulating carrier gas stream (26). 10 15 20 25 30 35 40 10 Such a design has advantages in the form of lower need for gas flow and device volumes but also disadvantages in the form of a larger one depending on the properties of the dry goods. Of course it is too possible to use a heat carrier to transfer heat from one absorption device according to Fig. 1 and a heat exchanger according to Fig. 2. countercurrent is not as important as in the previously described case.
Vid denna utformning ar den termiska kopplingen i Som framgår av Fig. 2 påverkas den också av kontaktapparatens utformning.In this design, the thermal coupling is in As can be seen from Fig. 2, it is also affected by the contactor design.
Ytterligare en annan utformning framgår av Fig. 3 och 4 där systemet kompletterats med en kompressor 30 respektive 40 som höjer trycket på den gas som skall delta i absorptionen.Yet another design is shown in Figs. 3 and 4 therein the system is supplemented with a compressor 30 and 40 respectively increases the pressure of the gas to be absorbed.
Härigenom stiger den temperatur som uppnås vid absorptionen vilket bl.a. minskar behovet av värmeöverförande yta, vilket ger ökad kapacitet i en given apparat. Det kan vara lämpligt att befria gasen från stoft och andra störande ämnen före kompressorn. Detta kan ske genom filtrering, tvättning eller med hjälp av en separerande värmeväxlare. Om absorptionslösningen tillförs med stort tryck kan en ejektor som utnyttjar energin i vätskan ersätta eller komplettera kompressorn. Den renade lösningen kan koncentreras ytterligare genom multipelindunstning och kopplas ihop med andra processer, såsom generering av ånga, elproduktion etc.As a result, the temperature reached during absorption rises which i.a. reduces the need for heat transfer surface, which provides increased capacity in a given device. It may be appropriate to release the gas from dust and other interfering substances before the compressor. This can be done by filtration, washing or with using a separating heat exchanger. About the absorption solution applied with high pressure can an ejector that utilizes the energy in replace the fluid or supplement the compressor. It purified the solution can be further concentrated by multiple evaporation and interconnected with other processes, such as steam generation, electricity production etc.
Behovet att rena gasen före kompressorn samt önskemålet att minska kompressorns storlek och kraftbehov kan tillgodoses om absorptionssteget sker i en värmeväxlare på samma sätt som visas i Fig. 1 och 2, men där värmebäraren mellan de två värmeväxlarna 50, 51 utgörs av ett arbetsmedium i en mekanisk värmepump så att mediet förgasas i värmeväxlaren 50 som levererar ånga till kompressorn 52. Efter kompression kondenseras ångan i en konventionell värmeväxlare 51 som värmer torkgas eller torkgods.The need to purify the gas before the compressor and the desire to reduce the size of the compressor and power requirements can be met if the absorption step takes place in a heat exchanger in the same way as shown in Figs. 1 and 2, but where the heat carrier between the two heat exchangers 50, 51 consists of a working medium in a mechanical heat pump so that the medium is gasified in the heat exchanger 50 which supplies steam to the compressor 52. After compression, the steam is condensed into a conventional heat exchanger 51 which heats drying gas or dry goods.
Denna princip illustreras i Fig. 5.This principle is illustrated in Fig. 5.
Den mekaniska värmepumpen är en känd teknik som kombineras med den nya absorptionstekniken. Den kemiska värmepumpen kompenserar den mekaniska värmepumpens oförmåga att behandla stora förorenade gasvolymer av lågt tryck samtidigt som den mekaniska värmepumpen kompenserar den kemiska värmepumpens oförmåga till stora temperaturlyft. En begränsad tillsats av mekanisk energi lO ll via kompressorn minskar också behovet att tillföra ånga för att upprätthålla temperaturen i processen. Givetvis kan de två lösningarna kombineras så att en förvärmning sker i ett steg (kemisk eller mekanisk värmepump) och slutvärmning sker med värme vars temperatur lyfts i båda stegen. Kompressorn kan drivas med lågt varvtal, låg tryckuppsättning och låg energiförbrukning så att främst den kemiska värmepumpen arbetar.The mechanical heat pump is a known technology that is combined with the new absorption technology. The chemical heat pump compensates the inability of the mechanical heat pump to handle large polluted gas volumes of low pressure at the same time as the mechanical the heat pump compensates for the inability of the chemical heat pump to large temperature rise. A limited addition of mechanical energy lO ll via the compressor also reduces the need to supply steam to maintain the temperature in the process. Of course, the two can the solutions are combined so that a preheating takes place in one step (chemical or mechanical heat pump) and final heating takes place with heat whose temperature rises in both stages. The compressor can operated at low speed, low pressure set and low energy consumption so that mainly the chemical heat pump works.
För att öka anläggningens kapacitet ökas kompressorns kapacitet så att torktemperaturen ökas. Detta ger stora möjligheter att låta produktionen följa den aktuella kostnaden för elkraft genom att kompressorns kapacitet varieras.To increase the capacity of the plant, the capacity of the compressor is increased so that the drying temperature is increased. This provides great opportunities to let production follow the current cost of electricity through that the capacity of the compressor is varied.
Claims (17)
Priority Applications (5)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE1050619A SE1050619A2 (en) | 2010-06-17 | 2010-06-17 | Drying method where a partial stream of the circulating gas is contacted with a co-current absorption solution |
PCT/SE2011/050757 WO2011159244A1 (en) | 2010-06-17 | 2011-06-16 | A method in treating solvent containing gas |
EP11796061.7A EP2582447A4 (en) | 2010-06-17 | 2011-06-16 | A method in treating solvent containing gas |
US13/702,966 US20130081413A1 (en) | 2010-06-17 | 2011-06-16 | Method in treating solvent containing gas |
CA2802840A CA2802840A1 (en) | 2010-06-17 | 2011-06-16 | A method in treating solvent containing gas |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE1050619A SE1050619A2 (en) | 2010-06-17 | 2010-06-17 | Drying method where a partial stream of the circulating gas is contacted with a co-current absorption solution |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SE1050619A1 true SE1050619A1 (en) | 2011-12-18 |
SE535846C2 SE535846C2 (en) | 2013-01-15 |
SE1050619A2 SE1050619A2 (en) | 2014-03-04 |
Family
ID=45465202
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SE1050619A SE1050619A2 (en) | 2010-06-17 | 2010-06-17 | Drying method where a partial stream of the circulating gas is contacted with a co-current absorption solution |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SE (1) | SE1050619A2 (en) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2015152799A1 (en) * | 2014-04-04 | 2015-10-08 | Valutec Ab | Method for drying items by air, energy- recovery system and drying arrangement |
CN108105795A (en) * | 2017-07-10 | 2018-06-01 | 昊姆(上海)节能科技有限公司 | Compression, absorption heat pump coupling fume treatment auxiliary |
CN109489374A (en) * | 2018-11-22 | 2019-03-19 | 华电电力科学研究院有限公司 | A kind of dry collection system of flyash heat pump cycle and method |
CN110513999A (en) * | 2019-08-25 | 2019-11-29 | 西北工业大学 | A kind of heat pipe heat exchanging dehumidification device based on absorption heat pump |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SE538488C2 (en) * | 2014-09-18 | 2016-08-02 | Tomas Åbyhammar Med Enskild Firma Scandry | Method for thermal treatment of raw materials comprising lignocellulose |
-
2010
- 2010-06-17 SE SE1050619A patent/SE1050619A2/en not_active IP Right Cessation
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2015152799A1 (en) * | 2014-04-04 | 2015-10-08 | Valutec Ab | Method for drying items by air, energy- recovery system and drying arrangement |
CN108105795A (en) * | 2017-07-10 | 2018-06-01 | 昊姆(上海)节能科技有限公司 | Compression, absorption heat pump coupling fume treatment auxiliary |
CN109489374A (en) * | 2018-11-22 | 2019-03-19 | 华电电力科学研究院有限公司 | A kind of dry collection system of flyash heat pump cycle and method |
CN110513999A (en) * | 2019-08-25 | 2019-11-29 | 西北工业大学 | A kind of heat pipe heat exchanging dehumidification device based on absorption heat pump |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
SE1050619A2 (en) | 2014-03-04 |
SE535846C2 (en) | 2013-01-15 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US8500886B2 (en) | Apparatus for removing carbon dioxide from a gas | |
US8236093B2 (en) | Power plant emissions control using integrated organic rankine cycle | |
SE1050619A1 (en) | Drying method where a partial stream of the circulating gas is contacted with a co-current absorption solution | |
CN107915227B (en) | Gas recovery and concentration device | |
CN201168543Y (en) | Heat pump heat reclamation type runner dehumidifier | |
CA2877852C (en) | Exhaust gas treatment system | |
ES2738919A2 (en) | Method and system for improving boiler effectiveness | |
US20130081413A1 (en) | Method in treating solvent containing gas | |
EP3881147A1 (en) | Exhaust gas purification system and method and data processing system for monitoring at least one exhaust gas purification system | |
CN102087029A (en) | Waste heat recovery system | |
KR102548290B1 (en) | Apparatus for waste heat recovery and abatement of white plume of exhaust gas with pre-cooler | |
SE446560B (en) | KIT IN COMBUSTION OF THE WATER AND / OR WHEAT FUEL AND RECOVERY OF ENERGY FROM THE COMBUSTION OF CERTAIN GAS GASES, CLEANING THESE AND DEVICE FOR IMPLEMENTATION OF THE KIT | |
SE459716B (en) | PROCEDURES FOR CONDITIONING OF HUMID GAS | |
EP2644250B1 (en) | Exhaust gas treatment system | |
CN206064100U (en) | A kind of zeolite runner Adsorption Concentration purifier | |
EP2987548B1 (en) | Combustion and flue gas treatment system | |
CN106268093B (en) | Zeolite exhaust treatment system | |
CN209576235U (en) | A kind of wet-method desulfurized fume dehumidification equipment | |
CN105377400B (en) | The energy source use type for eliminating the polluter in high temperature dusty gas eliminates ash handling system and its inertia conflict type energy recovery utilized and eliminates dust device | |
CN109351136A (en) | A kind of wet-method desulfurized fume dehumanization method and equipment | |
KR102446997B1 (en) | Apparatus for waste heat recovery and abatement of white plume of exhaust gas with rear stage heater | |
RU2809298C1 (en) | Exhaust heat recovery and white smoke reduction device with precooler | |
WO2024009595A1 (en) | Combustion system | |
CN110813014A (en) | Gas processing system | |
PL209063B1 (en) | The manner of burning of solid fuels in oxygen, especially for drying of fuel |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
NUG | Patent has lapsed |