SE0800647A1 - Matningssystem innefattande parallella pumpar för en kontinuerlig kokare - Google Patents

Abstract

Uppfinningen avser ett matningssystem för en kontinuerlig kokare (6) där mananordnar minst 2 pumpar (12a,12b) i parallell i botten på ett förbehandlingskärl(3), och att utloppen från pumparna sammanföres till åtminstone enkopplingspunkt (16) innan en samlad överföringsledning leds till kokarens topp. Genom uppfinningen får man ett matningssystem som har högre tillgänglighetoch driftsäkerhet, samtidigt som man kan driva flertalet av pumparna vid optimala driftsförhållanden även om produktionskapaciteten skulle reduceras. Figur (1) SE0804_txt.doc

Description

Matningssystem för en kontinuerlig kokare med sammanlänkning Tekniskt område Föreliggande uppfinning avser ett matningssystem för en kontinuerlig kokare ivilken flis kokas för framställning av cellulosamassa i enlighet med ingressen till patentkrav 1.

Teknikens ståndpunkt l äldre konventionella matningssystem för kontinuerliga kokare så har mananvänt högtryckskikar som slussmatare för trycksättning och transport av en flisslurry till kokartoppen. l Handbook of Pulp , (Herbert Sixta, 2006) så visas denna principiella typ avmatning med högtryckskikar (High Pressure Feeder) på sidan 381. Den storafördelen med denna typ av matning är att flisflödet ej behöver passera genompumpar och istället överföres hydrauliskt. Samtidigt kan man upprätthålla etthögt tryck i överföringscirkulationen till och från kokaren utan att tappatrycket(få tryckförluster). Systemet har dock vissa nackdelar i att högtryckskikenutsätts för slitage och måste justeras så att läckflödet från högtryck- tilllågtryckcirkulationen minimeras. En annan nackdel är att temperaturen iöverföringen måste hållas nere så att inte smällar på grund av ångimplosioner uppstår i överföringen.

Redan i US280354O från 1957 visas ett matningssystem för kontinuerligfliskokare där man pumpar flisen från ett impregneringskärl till en kokare i vilketflisen kokas i en ångatmosfär. Här satsas en del av kokvätskan till pumpen föratt erhålla en pumpbar konsistens på 10%. Detta är en tänkt kokare försmåskalig produktion på 150-300 ton massa per dag(se kol.7, r.35). Även i US2876098 från 1959 visas ett matningssystem för en kontinuerligfliskokare utan högtryckskik. Här slammas flisen upp i en mixer innan flisenpumpas med en pump till kokarens topp. Pumpanordningen sitter underkokaren och där även pumpaxeln är försedd med en turbin över vilken trycksattsvartlut tryckavlastas för reduktion av erforderlig pumpeffekt. Även i US3303088 från 1967 visas ett matningssystem för en kontinuerlig SE0804341100 2 fliskokare utan högtryckskik, där man först basar flisen i ett basningskärl, följt avuppslamning av flisen i ett kärl, innan man pumpar flissuspensionen tillkokarens topp. l US3586600 från 1971 visas ett annat matningssystem för en kontinuerligkokare främsta avsedd för finare vedmaterial. Även här saknas högtryckskikoch vedmaterialet matas med en pump 26 via ett uppflödes impregneringskärltill kokarens topp.

Motsvarande pumpning av finare ved material till en kontinuerlig kokares toppvisas även i EP157279.

Typiskt för dessa förslag på kokerier från sent 50-tal till början på 70-talet är attdessa var avsedda för små kokerier med begränsad kapacitet runt 100-300 ton massa per dag. l US 5744004 visas en variant på matning av flis till kokare där istället matarflisblandningen till kokaren via flera pumpar i serie. Här är det pumpar av såkallad DISCFLOTM -typ som användes. En nackdel med detta system är att denna typ av pumpar typiskt har en mycket låg pumpverkningsgrad.

I tidigare nämnda Handbook of Pulp visas på sidan 382 en variant påpumpmatning av flisblandning, som benämns TurboFeedT". Här finns trestycken pumpar i serie för matning av flisblandningen till kokaren. Denna typ avmatning har patenterats i US5753075, US6106668, US6325890, US6336993samt US6551462; dock i flera fall utan att exempelvis US3303088 beaktats.US5753075 avser pumpning från ett basningskärl till ett behandlingskärl.US6106668 avser specifikt tillsats av AQ/PS under pumpning.

US6325890 avser minst två pumpar i serie och att dessa pumpar är anordnadepå markplanet.

US6336993 avser en detaljlösning där man dels sätter till kemikalier för att lösaut metaller från flisen, och sedan dra av vätska efter varje pump för reduktionav metallhalten i den pumpade flisen.

US6551462 avser i sak samma system som redan visats i US3303088.

En stor nackdel med dessa system med ett flertal pumpar i serie är begränsad tillgänglighet. Om en pump havererar så stannar hela kokeriet. Med 3 pumpari SE0804_txt.doc 3serie och en normal tillgänglighet på varje pump på 0,95, så blir systemetstotala tillgänglighet bara 0,86 (0,95*0,95*0,95=0,86).

I dagens moderna kontinuerliga kokerier med kapaciteter på över 4000 tonmassa om dagen, så används kokare som är 50-75 meter höga, samtidigt somman etablerar ett övertryck i kokarens topp på 3-8 bar i det fall ångfaskokareanvändes eller 5-20 bar om det är en hydraulisk kokare.. De kontinuerligakokerierna är avsedda att under huvuddelen av sin drifttid, typiskt väl över 80-95% av drifttiden, att gå vid nominell produktion, varför pumparna med tanke pådriftekonomi måste vara optimerade för den nominella produktionen.

Ett typiskt kokeri med en kapacitet på cirka 3000 ton med ett matningssystemmed den så kallade ” TurboFeedTM” tekniken, så kräver pumparna en effekt påcirka 800kW. Det är uppenbart att dessa system måste ha pumpar som arbetarvid optimerad verkningsgrad nära sin nominella kapacitet. Med ett sådantmatningssystem så krävs 19.200 kWh (800*24) per dygn, och med ett pris på50 Euro per MWh så blir driftskostnaden 960 Euro per dygn, eller 336.000 Euro per år.

Systemen skall samtidigt garanteras att vara körbara inom 50-110% avnominell produktion, vilket ställer höga krav på matningssystemen.

Detta innebär att en systemleverantör måste ha en pump som storleksmässigtär optimerad för att klara 4000 ton, samtidigt som den skall vara körbar inomintervallet 2000-4400 ton. En sådan pump som körs på 50% av sin kapacitet ärlångt ifrån optimerad, men man måste kunna klara av att åtminstone tillfälligtkunna köra med begränsad kapacitet om det uppstår tillfälliga kapacitetsproblem i exempelvis den efterföljande fiberlinjen.

Om denna systemleverantör erbjuder kokerier som klarar nominella kapaciteterpå 500-5000 ton, så innebär det att man måste ta fram en mängd olikapumpstorlekar för att varje enskild installation skall kunna erbjuda en ur effekt-och energisynpunkt optimerad överföring vid nominell produktion. Detta innebäratt pumparna blir extremt dyra då det normalt är frågan om mycket begränsadeserier av pumpar som tillverkas av varje storlek. För att klara krav på rimligtkorta leveranstider så måste systemleverantören ha ett lager av pumpar i alla SE0804__txt.doc 4 pumpstorlekar vilket är mycket kostsamt.

Kokar matningen skall även kunna säkerställa en optimal matning till kokarenstopp även om flödet i överföringsledningen skulle vara reducerat till 50% avnominellt flöde.

Detta är svårt då flödeshastigheten i överföringsledningarna bör upprätthållasöver en kritisk nivå då välbasad flisen har en tendens att sjunka, motöverföringsflödets strömningsriktning, om hastigheten blir för låg.

En korrigerande åtgärd vid låga hastigheter är att öka nedspädningen innanpumpningen så att man etablerar lägre flis koncentration, men detta är inteenergi effektivt då matningssystemen tvingas pumpa runt onödigt stora vätskevolymer, och pumpeffektbehovet per producerad massamängd ökar.

Varje pump har en konstruktionspunkt (Best Efflciency Point / ”BEP”) därpumpen är tänkt att arbeta. Vid denna ”BEP” är, i fallet då centrifugalpumparanvändes, stötförluster och friktionsförlusteri pumpen som lägst, vilket i sin tur leder till att pumpens verkningsgrad är högst vid denna punkt.

Syftet med uppfinningenEtt första syfte med uppfinningen är att få ett förbättrat matningssystem för flis i vilket optimal överföring kan ske inom ett större spann runt kokarens designkapacitet.

Andra syften är; o få förbättrad verkningsgrad i matningssystemet; 0 förbättrad tillgänglighet; o lägre driftkostnad per befodrad flismängd; o konstant fliskoncentration vid pumpningen oavsett produktioinsnivå; o ett begränsat sortiment av pumpstorlekar som kan täcka ett stort spann på kokarnas produktionskapacitet;o förenklat underhåll;o Reducera installationskostnader jämfört med matningssystem med högtryckskikar eller flera pumpar i serie; Ovanstående syften uppnås med ett matningssystem i enlighet med den seosogbmdoc 5 kännetecknande delen av patentkrav 1.

Figurbeskrivning Figur1 visar en första systemlösning för matningssystem till kokare utantoppseparator;Figur 2 visar en andra systemlösning för matningssystem till kokare med toppseparator;Figurer 3-6 visar olika sätt att ansluta pumpar till ett utlopp i ett förbehandlingskärl; Figur 7 visar hur överföringsledningarna från respektive pump i systemen ifigur 1 och 2 kan sammanföras till en enda överföringsledning.

Figur 8 visar ett andra alternativ hur överföringsledningarna från respektivepump kan sammanföras till en enda överföringsledning, samt Figur 9 visar ett tredje alternativ hur överföringsledningarna från respektive pump kan sammanföras till en enda överföringsledning, Detaljerad beskrivninq av uppfinningen I den följande detaljerade beskrivningen kommer begreppet matningssystem fören kontinuerlig kokare att användas. Med matningssystem avses här ett systemsom matar flis från ett behandlingssystem för flisen som står under lågt tryck,typiskt ett övertryck under 2 bar och ofta atmosfäriskt till en kokare där flisenstår under högt tryck, typiskt mellan 3-8 bar. i det fall ångfaskokare användeseller 5-20 bar om det är en hydraulisk kokare.

Med begreppet kontinuerlig kokare avses här antingen en ångfaskokare ellerhydraulkokare även om de föredragna utföringsformerna är exemplifierade med ångfaskokare.

Ett grundkoncept är att matningssystemet innehåller åtminstone 2 pumpar iparallell, men företrädesvis även 3, 4 eller 5 pumpar i parallell. Det har visat sigatt en enda pump klarar av att mata en uppslammad flisblandning till entrycksatt kokare, och man kan således undvara konventionella högtryckskikareller komplicerade matningssystem med 2-4 pumpar i serie.

Pumparna är på konventionellt sätt anordnade på fundament på markplanet för seosogtxtdoc att underlätta service.

Med denna principiella lösning så kan man klara av att levereramatningssystem till kokare med produktionskapaciteter från 750 till 6000 tonmassa per dag, med endast ett fåtal pumpstorlekar. Detta är mycket viktigt dådessa pumpar för matning av flisblandningar vid relativt hög koncentration ärmycket specifika för sin applikation, och där pumpar som klarar avproduktionskapaciteter på 4000-6000 ton massa per dag blir mycket stora ochtillverkas i mycket begränsade serier om några enstaka per år. Kostnaderna för dessa pumpar blir då en stor del av totalkostnaden i ett kokeri.Nedan ges ett exempel på hur man kan täcka ett produktionsintervall från 750-6000 ton med endast två pumpstorlekar optimerade för 750 respektive 1500 ton massa per dag; PUMPPROGRAM (Xst*= 1:a alternativ) Nominell Produktions- 750 1500kapacitet (ton per dag) pump pump750 1st 1500 2st 2250 1st 1st(2250 alt) (3st*) -3000 - 2st(3000 alt) (4st*) 3750 1st 2st4500 - 3st(4500 alt) (2st*) (2st*)5250 'lst 3st6000 4st I denna tabell framgår tydligt hur man med det uppfinningsenliga konceptet kantäcka in en produktionskapacitet mellan 1500-6000 ton med endast 2 optimerade pumpstorlekar, och samtidigt kunna använda en enkel-pump ssosoßigxtaoc 7 installation i mindre kokerier med kapacitet under 750 ton. Kontinuerliga kokaremed kapaciteter på 750 ton förekommer sällan idag vid nyinstallation, då batchkokerier ofta blir mer konkurrenskraftiga för dessa kapaciteter. Det kan dockfinnas en viss eftermarknad för äldre kokerier med låg kapacitet där man idag har dyra matningssystem med högtryckskikar.

Första utföringsforml Figur 1 visas en utföringsform på matningssystemet med åtminstone 2 pumpar i parallell. Flisen matas med en bandtransportör 1 till en flisbuffert 2anordnad ovanpå ett atmosfäriskt behandlingskärl 3. I detta kärl etableras enlägsta vätskenivå LIQLEV genom tillförsel av en alkalisk impregneringsvätska,företrädesvis kokvätska(svartlut) som dragits av i ett silparti SC2 i enefterföljande kokare 6, och med eventuell tillsats av vitlut och/eller annatalkaliskt filtrat.

Flisen matas in med sedvanlig kontroll av flisnivån CHLEV vilken etableras övervätskenivån LIQLEV.

Restalkalit i den avdragna svartluten ligger typiskt i intervallet 8-20 g/l. Mängdensvartlut och övriga alkaliska vätskor som tillsätts till behandlingskärlet 3 reglerasmed en nivågivare 20 som styr åtminstone en av flödesventilerna i ledningarna40/41. Med denna alkaliska impregneringsvätska så kan vedsyrorna i flisenneutraliseras och få en impregnering med sulfidrik (HS') vätska. Förbrukadimpregneringsvätska, med ett restalkali på cirka 2-5 g/l, företrädesvis 5-8 g/l,dras av från behandlingskärlet 3 via avdragssilen SC3 och skickas tillåtervinningen REC. Vid behov kan även vitlut WL satsas till kärlet 3,exempelvis såsom visas i figuren till ledningen 41. Aktuella restalkalihalter ärberoende av aktuellt vedslag, barr eller löwed, samt vilken alkaliprofil som skalletableras i koket.

I det fall en vedråvara användes som är enkel att impregnera och neutralisera,exempelvis vedråvara i form av pinnflis eller vedflis med mycket klenadimensioner där impregnering går fort, kan kärlet 3 i extremfallet vara ett enkeltstup med en diameter i allt väsentligt motsvarande det hinkformade utloppet 10i kärlets botten. Nödvändig uppehållstid i kärlet bestämmes av att veden skall hinna bli så välimpregnerad så att den sjunker i en fri kokvätska.

SEO804_txt.d0c 8 Efter det att flisen behandlats i kärlet 3 så matas den ut från kärlets botten, där även en konventionell bottenskrapa 4 är anordnad, driven av en motor M1.

I enlighet med uppfinningen så matas flisen till kokaren via åtminstone 2pumpar 12a,12b i parallell, vilka pumpar är anslutna till en hinkformadutloppsstuds 10 i kärlets botten. Den hinkformade utloppsstudsen 10 har ettövre inlopp, en cylindrisk mantelyta samt en botten. Pumparna är anslutna tillden cylindriska mantelytan.

För att underlätta pumpning av flisblandningen uppslammas flisen i ett kärlet 3för att bilda en flissuspension, i vilket kärl är anordnat en vätsketillförsel vialedningarna 40/41 styrd av en nivåreglering 20 vilken etablerar en vätskenivåLIQLEV i kärlet och ovanför pumpnivån om minst 10 meter, och företrädesvisminst 15 meter och än mer föredraget minst 20 meter. Härigenom etableras etthögt statiskt tryck i inloppet till pumparna 12a,12b så att en enda pump kanklara av att trycksätta och befordra flissuspensionen till kokarens topp utan attpumpen kaviterar. Kokarens topp är typiskt anordnad minst 50 meter ovanförpumpens nivå, ofta 60-75 meter ovanför pumpens nivå, samtidigt som manetablerar ett tryck i kokarens topp på 5-10 bar.

För att ytterligare underlätta utmatningen till pumparna så finns en omrörare 11anordnad i den hinkformiga utloppsstudsen. Omröraren 11 är företrädesvisanordnad på samma axel som bottenskrapan och driven med motorn M1.Omröraren har minst 2 skraparmar som sveper över pumputloppen anordnade iden hinkformade utloppsstudsens mantelyta. Företrädesvis anordnas ennedspädning i den hinkformade utloppsstudsen, vilket kan ske genom spädutlopp(icke visat) anslutna till mantelytan i dess ovankant. l figurerna 3-6 visas hur ett antal pumpar 12a-12d kan anslutas tillutloppsstudsens cylindriska mantelyta, och hur omröraren 11 kan förses medupp till 4 skraparmar. Pumparna kan företrädesvis anordnas symmetriskt runtutloppstudsens cylindriska mantelyta med en fördelning i horisontalplanet på90° mellan varje utlopp om det är 4 stycken pumpanslutningar (120° om det är3 pumpanslutningar och 180° om det är 2 pumpanslutningar). På detta sätt kanman undvika snedbelastningar på kärlets botten och dess fundament. I praktiken så anordnas även avstängningsventiler (icke visade) mellan seosoßgtxtdoc 9 utloppsstudsens 10 mantelyta och pumpinloppet samt en ventil direkt efterpumpen för att möjliggöra avstängning av flödet genom en pump om dennapump skall bytas under fortsatt drift av övriga pumpar.

I figur 1 matas flisen av pumparna 12a,12b via en första sektion 13a,13b av enöverföringsledning till kokarens topp, och att de första sektionerna avsammanförs i en13ab av överföringsledningen innan denna andra sektion leds mot kokarens topp. För överföringsledningarna från åtminstone 2 pumpar kopplingspunkt 16 till en gemensam andra sektionatt underlätta matningen så finns även en tillsatsledning 15 insatt tillkopplingspunkten 16. l denna utföringsform tas svartlut från ledningen 41 ochden kan trycksättas med en pump 14. Då svartluten redan håller fullt kokartryckså är dock trycksättningsbehovet begränsat. Överskottsvätska från överföringen dras av med en sil SC1 innan återledning iledningen 40.

Kokaren 6 kan vara utrustad med ett antal kokar cirkulationer och med tillförselav vitlut till kokarens topp eller till kokarens tillsatsflöden (icke visat). I figurenvisas ett avdrag av kokvätska via silen SC2. Den kokvätska som dras av frånsilen SC2 benämns svartlut och kan ha något högre innehåll av restalkali änsvartlut som annars skickas direkt till återvinningen och normalt dras av längrened i kokaren. Den kokta flisen P matas sedan ut från kokarens botten med hjälp av en konventionell bottensskrapa 7 och kokartrycket.

Andra utföringsforml figuren 2 visas en alternativ utföringsform där en konventionell toppseparator 51 är anordnad i toppen på kokaren. De första sektionerna 13a, 13b avöverföringsledningarna från åtminstone 2 pumpar 12a, 12b sammanförs i en13ab av överföringsledningen innan denna andra sektion leds mot kokarens topp. För kopplingspunkt 16 till en gemensam andra sektionatt underlätta matningen så finns även en tillsatsledning 15 insatt tillkopplingspunkten 16. l denna utföringsform tas svartlut från ledningen 41 ochden kan trycksättas med en pump 14. Då svartluten redan håller fullt kokartryckså är dock trycksättningsbehovet begränsat. Överföringsledningen 13ab utmynnar i toppseparatorns botten, där en av motor sizosoftytdoc 30_ M3 driven matarskruv 52 driver flisslurryn uppåt under awattning mottoppseparatorns avdragssil SC1. Överskottsvätska ansamlas i ettavdragsutrymme 51.

Dränerad flis kommer då på konventionellt sätt att matas ut fråntoppseparatorns övre utlopp, och faller ned i kokaren.

Den från toppseparatorn 51 dränerade överskottsvätskan leds i en ledning 40tillbaka till behandlingskärlet 3, och kan företrädesvis tillsättas tillbehandlingskärlets botten för att där underlätta utmatningen under utspädning. l övriga delar motsvarar denna utföringsform kokeriet visat i figur 1.

I alla andra särdrag motsvaras systemet av det som visats i figur 1.

En fördel med den andra utföringsformen, men även den förstautföringsformen, är att varje pump kan stängas av oberoende av de andrapumparna, vilka andra pumpar kan fortsätta att pumpa vid optimal driftpunkt och utan att själva matningssystemet kräver någon modifikation.

I figur 7 visas ett exempel på hur tillsatsledningar 15a,15b som användes både iden första och andra utföringsformema kan anslutas till kopplingspunkterna 16'för det fall man använder 4 pumpar 12a-12d. En fördel med dennatillsättningsanordning är att man kan säkerställa optimal hastighet i det samladeflödet i andra sektionen 13ac/13bd samt i det samlade flödet efterkopplingspunkten 16" i den slutliga tredje sektionen 13abcd avöverföringsledningen.

Det är kritiskt att hastigheten i flödet upp till kokaren ligger väl över 1,5-2 m/s såatt inte flisen i flödet kan sjunka nedåt mot matningsflödet och orsaka pluggningav överföringsledningen. Flödet i överföringsledningen skall lämpligen hållas iintervallet 4-7 m/s för att säkerställa att flisen befordras till kokartoppen.

Om exempelvis pumpen 12a skulle stängas av på grund av reparation ellerönskad kapacitetsreduktion, så kan flödet i tillsatsledningen 15a ökas så attflödeshastigheten i andra sektionen 13ac bibehålls. l dessa sammanlänkande rörsystem för befordran av flissuspensioner är detfördelaktigt att rörledningarna efter kopplingspunktema 16, 16', 16" har ettströmningstvärsnitt som är lika eller överstiger summan av de ingåendeledningarna, allt för att undvika tryckfall i överföringsledningarna. Förhållandet på flödesareor A är lämpligen: SEO804_txt.doc 11Å1sbd 2 (Å1sd + Åiab ), SamtÅ1aabcd 2 (Åisbd + Å1sac)- I en överföringsledning där första sektionen har en diameter på exempelvis 100mm och en etablerad flödeshastighet på 5 m/s, så etableras en flödeshastighetpå 4,4 m/s om en andra sektion som sammanlänkar 2 rör med diameter 100mm har en diameter på 150 mm. Med en efterföljande sammanlänkning av 2sådana rör med diameter på 150 mm till en tredje sektion med diameter på 250mm, så kan en flödeshastighet på 3,18 m/s etableras. Alla dessaflödeshastigheter har marginal mot den kritiska lägsta flödeshastigheten.

Tillsatsledningarna 15a,15b kan även ha anslutningar direkt efter respektivepumputlopp, så att ledningen mellan pump och kopplingspunkt hållsgenomspolad under det att pumpen är avstängd eller går med reduceradkapacitet. Tillsättning av extra vätska kan även kombineras med attflissuspensionen späds ned lite mer innan pumparna, exempelvis på pumparnas sugsida elleri botten på kärlet 3.

I figur 8 visas i en snittvy en andra utföringsform på hur ledningarna 13a-13dpumparna kan sammanföras till en enda överföringsledning 13abcd. Häretablerar tillsatsledningen 15 för spädvätska en vertikal del avöverföringsledningen mot kokartoppen, och respektive ledning 13a,13b,13c,13dfrån varje pump ansluter successivt, en efter en, till denna vertikalt riktade delav överföringsledningen vid olika höjdlägen, Vid varje tillsättningsposition såtillsättes flisflödet i en konisk del på en diameterökning på överföringsledningen.Som även indikerats med streckmarkerade alternativ 13bALT/13dALT så kananslutningarna från pumparna istället växla från sida till sida på överföringsledningen. l figur 9 visas i en snittvy en tredje utföringsform på hur ledningarna 13a-13dpumparna kan sammanföras till en enda överföringsledning 13abcd. Häretablerar tillsatsledningen 15 för spädvätska en vertikal del avöverföringsledningen mot kokartoppen, och respektive ledning 13a,13b,13c,13dfrån varje pump ansluter i samma höjdposition till denna vertikalt riktade del avflisflödet anordnad i en konisk del på en diameterökning på överföringsledningen, och överföringsledningen, Företrädesvis är tillsättningsposition för SEO804_txt.doc t 12 där varje anslutningsledning är riktad uppåt och snedställd i en vinkel relativtlodlinjen i intervallet 20-70 grader. I figuren visas bara ansutningarna13a,13b,13 c, då anslutning 13d ligger i den del som snittats bort i denna vy.

Uppfinningen är inte begränsad till ovan visade utföringsformer, utan fleravarianter är möjligt inom ramen för de efterföljande patentkraven. Iutföringsformen som visas i figurerna 1 kan exempelvis i vissa applikationersilen SC1 samt returledningen 40 utgå, vilket företrädesvis är aktuellt vidkokning av vedslag med högre bulkdensitet, såsom löwed (HW/Hardwood),vilka för motsvarande produktion kräver mindre vätskemängder vidöverföringen.

I det fall en vedråvara användes som är enkel att impregnera och neutralisera,exempelvis vedråvara i form av pinnflis eller vedflis med mycket klenadimensioner där impregnering går fort, kan kärlet 3 i extremfallet vara ett enkeltstup med en diameteri allt väsentligt motsvarande det hinkformade utloppet 10i kärlets botten.

Om flisen som matas in i kärlet 3 redan är välbasad så kan i dessa fallvätskenivån LlQLEv etableras ovanför en flisnivå CHLEV.

I utföringsformerna som visats så användes en alkalisk förbehandling i kärlet 3,men man kan även använda en process där denna förbehandling är en sur förhydrolys.

SE0804_txt.d0c