SA97180406B1 - Titanium dioxideطريقة وجهاز لإنتاج ثاني أكسيد التيتانيوم - Google Patents
Titanium dioxideطريقة وجهاز لإنتاج ثاني أكسيد التيتانيوم Download PDFInfo
- Publication number
- SA97180406B1 SA97180406B1 SA97180406A SA97180406A SA97180406B1 SA 97180406 B1 SA97180406 B1 SA 97180406B1 SA 97180406 A SA97180406 A SA 97180406A SA 97180406 A SA97180406 A SA 97180406A SA 97180406 B1 SA97180406 B1 SA 97180406B1
- Authority
- SA
- Saudi Arabia
- Prior art keywords
- oxygen
- titanium tetrachloride
- reactor
- fed
- process according
- Prior art date
Links
- GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N Titan oxide Chemical compound O=[Ti]=O GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 129
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 56
- 239000004408 titanium dioxide Substances 0.000 title claims abstract description 42
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 174
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims abstract description 174
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 174
- XJDNKRIXUMDJCW-UHFFFAOYSA-J titanium tetrachloride Chemical compound Cl[Ti](Cl)(Cl)Cl XJDNKRIXUMDJCW-UHFFFAOYSA-J 0.000 claims abstract description 111
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims abstract description 64
- VSCWAEJMTAWNJL-UHFFFAOYSA-K aluminium trichloride Chemical compound Cl[Al](Cl)Cl VSCWAEJMTAWNJL-UHFFFAOYSA-K 0.000 claims abstract description 52
- 230000008569 process Effects 0.000 claims abstract description 44
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 22
- 239000000460 chlorine Substances 0.000 claims abstract description 14
- 229910052801 chlorine Inorganic materials 0.000 claims abstract description 14
- ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N Chlorine atom Chemical compound [Cl] ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 13
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 claims description 36
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 claims description 31
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 28
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 28
- ZLMJMSJWJFRBEC-UHFFFAOYSA-N Potassium Chemical compound [K] ZLMJMSJWJFRBEC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 13
- 229910052700 potassium Inorganic materials 0.000 claims description 13
- 239000011591 potassium Substances 0.000 claims description 13
- KPZGRMZPZLOPBS-UHFFFAOYSA-N 1,3-dichloro-2,2-bis(chloromethyl)propane Chemical compound ClCC(CCl)(CCl)CCl KPZGRMZPZLOPBS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- WCUXLLCKKVVCTQ-UHFFFAOYSA-M Potassium chloride Chemical compound [Cl-].[K+] WCUXLLCKKVVCTQ-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims description 6
- 229910010293 ceramic material Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 4
- 230000000977 initiatory effect Effects 0.000 claims description 3
- XAEFZNCEHLXOMS-UHFFFAOYSA-M potassium benzoate Chemical compound [K+].[O-]C(=O)C1=CC=CC=C1 XAEFZNCEHLXOMS-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims description 3
- 239000001103 potassium chloride Substances 0.000 claims description 3
- 235000011164 potassium chloride Nutrition 0.000 claims description 3
- ILXDAXZQNSOSAE-UHFFFAOYSA-N [AlH3].[Cl] Chemical compound [AlH3].[Cl] ILXDAXZQNSOSAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- ZMKAVICCBWPNSR-UHFFFAOYSA-G aluminum;tetrachlorotitanium;trichloride Chemical compound [Al+3].[Cl-].[Cl-].[Cl-].[Cl-].[Cl-].[Cl-].[Cl-].[Ti+4] ZMKAVICCBWPNSR-UHFFFAOYSA-G 0.000 claims description 2
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 2
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 claims 2
- 229910001873 dinitrogen Inorganic materials 0.000 claims 2
- GURLNXRFQUUOMW-UHFFFAOYSA-K [Al](Cl)(Cl)Cl.[AlH3] Chemical compound [Al](Cl)(Cl)Cl.[AlH3] GURLNXRFQUUOMW-UHFFFAOYSA-K 0.000 claims 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 abstract description 2
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 abstract description 2
- 239000007800 oxidant agent Substances 0.000 description 35
- 239000000975 dye Substances 0.000 description 34
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 34
- 229960005196 titanium dioxide Drugs 0.000 description 34
- 235000010215 titanium dioxide Nutrition 0.000 description 32
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 26
- 229940063656 aluminum chloride Drugs 0.000 description 17
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 12
- ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N Propane Chemical compound CCC ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 10
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 10
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 10
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 9
- 239000000047 product Substances 0.000 description 9
- 239000000049 pigment Substances 0.000 description 7
- 239000000376 reactant Substances 0.000 description 7
- QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N Propene Chemical compound CC=C QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- XUGVQALCOCWLET-UHFFFAOYSA-F [Cl-].[Cl-].[Cl-].[Cl-].[Cl-].[Cl-].[Cl-].[Cl-].[Ti+4].[Ti+4] Chemical compound [Cl-].[Cl-].[Cl-].[Cl-].[Cl-].[Cl-].[Cl-].[Cl-].[Ti+4].[Ti+4] XUGVQALCOCWLET-UHFFFAOYSA-F 0.000 description 6
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 5
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 5
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 5
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 5
- 238000010899 nucleation Methods 0.000 description 5
- 230000006911 nucleation Effects 0.000 description 5
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 5
- 239000001294 propane Substances 0.000 description 5
- 239000012808 vapor phase Substances 0.000 description 5
- 230000002776 aggregation Effects 0.000 description 4
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 4
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 4
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 4
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000005054 agglomeration Methods 0.000 description 3
- 229920000180 alkyd Polymers 0.000 description 3
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 3
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 3
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 3
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 3
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 3
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 3
- OGIDPMRJRNCKJF-UHFFFAOYSA-N titanium oxide Inorganic materials [Ti]=O OGIDPMRJRNCKJF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- QRSFFHRCBYCWBS-UHFFFAOYSA-N [O].[O] Chemical compound [O].[O] QRSFFHRCBYCWBS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052783 alkali metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 2
- 238000004581 coalescence Methods 0.000 description 2
- 235000019646 color tone Nutrition 0.000 description 2
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 2
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 2
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 239000004576 sand Substances 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 235000007911 Anacolosa luzoniensis Nutrition 0.000 description 1
- 244000217177 Anacolosa luzoniensis Species 0.000 description 1
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- KZBUYRJDOAKODT-UHFFFAOYSA-N Chlorine Chemical compound ClCl KZBUYRJDOAKODT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910003074 TiCl4 Inorganic materials 0.000 description 1
- HGWOWDFNMKCVLG-UHFFFAOYSA-N [O--].[O--].[Ti+4].[Ti+4] Chemical compound [O--].[O--].[Ti+4].[Ti+4] HGWOWDFNMKCVLG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- NIXOWILDQLNWCW-UHFFFAOYSA-N acrylic acid group Chemical group C(C=C)(=O)O NIXOWILDQLNWCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 239000000443 aerosol Substances 0.000 description 1
- 238000004220 aggregation Methods 0.000 description 1
- 235000015107 ale Nutrition 0.000 description 1
- -1 alkali metal salts Chemical class 0.000 description 1
- 150000001340 alkali metals Chemical class 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010962 carbon steel Substances 0.000 description 1
- 239000003575 carbonaceous material Substances 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 1
- 239000003153 chemical reaction reagent Substances 0.000 description 1
- 150000001804 chlorine Chemical class 0.000 description 1
- 238000005345 coagulation Methods 0.000 description 1
- 230000015271 coagulation Effects 0.000 description 1
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 1
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 1
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 229910001882 dioxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002270 dispersing agent Substances 0.000 description 1
- 238000013100 final test Methods 0.000 description 1
- 239000011888 foil Substances 0.000 description 1
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 1
- 239000008187 granular material Substances 0.000 description 1
- 229910001026 inconel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 1
- 238000013101 initial test Methods 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 229910001092 metal group alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- VMWYVTOHEQQZHQ-UHFFFAOYSA-N methylidynenickel Chemical compound [Ni]#[C] VMWYVTOHEQQZHQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000013618 particulate matter Substances 0.000 description 1
- 238000005498 polishing Methods 0.000 description 1
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
- 238000005488 sandblasting Methods 0.000 description 1
- 238000009991 scouring Methods 0.000 description 1
- 238000012216 screening Methods 0.000 description 1
- 238000010517 secondary reaction Methods 0.000 description 1
- 238000004062 sedimentation Methods 0.000 description 1
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 description 1
- 238000010186 staining Methods 0.000 description 1
- 238000010998 test method Methods 0.000 description 1
- 238000012956 testing procedure Methods 0.000 description 1
- YONPGGFAJWQGJC-UHFFFAOYSA-K titanium(iii) chloride Chemical compound Cl[Ti](Cl)Cl YONPGGFAJWQGJC-UHFFFAOYSA-K 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- 238000010977 unit operation Methods 0.000 description 1
- ACWBQPMHZXGDFX-QFIPXVFZSA-N valsartan Chemical compound C1=CC(CN(C(=O)CCCC)[C@@H](C(C)C)C(O)=O)=CC=C1C1=CC=CC=C1C1=NN=NN1 ACWBQPMHZXGDFX-QFIPXVFZSA-N 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001868 water Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01G—COMPOUNDS CONTAINING METALS NOT COVERED BY SUBCLASSES C01D OR C01F
- C01G23/00—Compounds of titanium
- C01G23/04—Oxides; Hydroxides
- C01G23/047—Titanium dioxide
- C01G23/07—Producing by vapour phase processes, e.g. halide oxidation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01G—COMPOUNDS CONTAINING METALS NOT COVERED BY SUBCLASSES C01D OR C01F
- C01G23/00—Compounds of titanium
- C01G23/04—Oxides; Hydroxides
- C01G23/047—Titanium dioxide
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geology (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Inorganic Compounds Of Heavy Metals (AREA)
- Catalysts (AREA)
Abstract
الملخص: يتعلق الاختراع الحالي بعملية لتفاعل أبخرة رابع كلوريد التيتانيوم titanium tetrachloride مع الأكسجين oxygen يتضمن مجموعة أولى للتسخين المسبق للأكسجين oxygen وفقا لدرجة حرارة محددة مسبقا ومجموعة للتسخين المسبق لرابع كلوريد التيتانيوم titanium tetrachloride وفقا لدرجة حرارة منخفضة نسبيا. تتضمن العملية إضافة مجموعة ثانية للتسخين المسبق للأكسجين oxygen وفقا لدرجة حرارة ثانيةأدنى إلى حد كبير من درجة الحرارة الأولى،وتتضمن منطقة تفاعل ثانية لتلقي الخليط من منطقة التفاعل الأولى، بحيث يتم تفاعل الأكسجين oxygen عند درجة الحرارة الثانية مع رابع كلوريد التيتانيوم titanium tetrachloride في الخليط المكون من منطقة التفاعل الأولى لإنتاج ثاني أكسيد التيتانيوم titanium dioxide. كما يتم توفير عملية لتحضير ثاني أكسيد التيتانيوم titanium dioxide تشتمل على تفاعل رابع كلوريد التيتانيوم titanium tetrachloride مع الأكسجين oxygenعند ضغط مرتفع وعند درجة حرارة أعلى من 954,44 م (١٧٥٠ ف) حيث تتم التغذية بالأكسجين oxygen في المفاعل في نقطتين على الأقل ، بحيث تتم التغذية برابع كلوريد التيتانيوم titanium tetrachloride الذي تم مزجه مسبقا بكلوريد الألومنيوم aluminum chloride ويكون قد تم تسخينه إلى درجة حرارة أقل من حوالي 232,22 م (٠ه٤ ف) باستخدام حرارة تفاعل الألومنيوم aluminum والكلور chlorine.
Description
Y — _ طريقة وجهاز لإنتاج ثاني أكسيد التيتانييم titanium dioxide Cia oll الكامل خلفية الاختراع يتعلق الاختراع بعملية لإنتاج ثاني أكسيد التيتانيوم titanium dioxide بتفاعل أبخرة رابع كلوريد التيتانيوم titanium tetrachloride مع الأكسجين oxygen ¢ وبمفاعل محسن لاستخدامه في مثل هذا النظام. 0 من المعروف جيدا أن رابع كلوريد التيتانيوم titanium tetrachloride يتفاعل مع الأكسجين oxygen في طور البخار ليشكل ثاني أكسيد التيتانيوم titanium dioxide وأن هذا التفاعل يبدأ بتسخين المواد المتفاعلة إلى درجة حرارة مناسبة. ومع ذلك؛ يكون رابع كلوريد التيتانيوم titanium tetrachloride الساخن JS بدرجة عالية ولذلك فإن الكثير من مواد التكوين المفيدة للمبادلات الحرارية المستخدمة لتسخين رابع كلوريد التيتانيوم titanium tetrachloride تكون ASE ٠ بدرجة سريعة. من الناحية التطبيقية؛ تفرض هذه الحقيقة بصفة عامة حدا أعلى يصل إلى fee dies .م VOY) _ف) على درجة الحرارة التي يمكن تسخين رابع كلوريد التيتانيوم titanium tetrachloride إليها بمبادلات الحرارة التقليدية. تكون درجة الحرارة المناسبة للمواد المتفاعلة (الأكسجين oxygen ورابع كلوريد التيتانيوم titanium tetrachloride ( حوالي .40“ م 17 ف) ‘ ولكي يتم التوصل إلى درجة الحرارة ١ هذه بطرق معروفة؛ يجب تسخين تيار التغذية بالأكسجين oxygen ؛ على نحو كاف لتعويض درجة حرارة رابع كلوريد التيتانيوم titanium tetrachloride المنخفضة Lui المذكورة أعلاه. في أكثر الأحيان يتم التوصل إلى درجة الحرارة العالية هذه لتيار التغذية بالأكسجين oxygen يت
دس بإضافة وقود إلى الأكسجين 8 عند التغذية به في مفاعل الأكسدة أو بتسخينه التفريغ الكهربائي. ومع ذلك؛ ينتج عن استخدام هذه الطرق في التسخين شوائب غير مطلوبة مثلاء على سبيل المثال» مواد كربونية متبقية من الوقود أو شوائب فلزية من الأقطاب المستخدمة للتفريغ الكهربائي. © وصف عام للاختراع
وفقا للاختراع عملية لإنتاج ثاني أكسيد التيتانيوم titanium dioxide تشتمل على تفاعل رابع كلوريد التيتانيوم titanium tetrachloride مع الأكسجين oxygen عند ضغط lef من الضغط الجوي وعند درجة حرارة تفاعل على الأقل حوالي Veo م ١797( ف) في مفاعل أكسدة؛ بحيث تتم التغذية بالأكسجين oxygen في المفاعل عند نقطة دخول أولى وعند نقطة دخول titanium tetrachloride واحدة أخرى على الأقل. اختيارياً؛ يمكن التغذية برابع كلوريد التيتاتيوم ٠ ويتم تسخينه إلى درجة حرارة aluminum chloride على هيئة خليط مع كلوريد الألومنيوم ف) على الأقلء وبحيث يتم تشكيل كلوريد الألومنيوم 637( Yeu حوالي وتتولد حرارة التسخين بهذا chlorine والكلور aluminum بتفاعل الألومنيوم aluminumchloride titantum tetrachloride التفاعل المستخدم لتسخين رابع كلوريد التيتانيوم
Vo شرج مختصر للرسومات
ض الشكل ١ عبارة عن منظر تخطيطي لجهاز للتسخين المسبق للأكسجين oxygen للتغذية به في
مناطق تفاعل في المفاعل. الشكل ؟ عبارة عن مخطط بياني يوضح علاقة CBU وتوليفة صبغة مقابل نسبة 11014 إلسى ,0
٠ الشكل ؟ عبارة عن مخطط بياني يوضح توليفة gual مقابل التناسق.
ا
ساغ - الشكل ؛ عبارة عن منظر تخطيطي بياني يوضح أحد نماذج النظام من الاختراع الحالي. الشكل © عبارة عن منظر تخطيطي بياني» مشابه للشكل of يوضح نموذجا AT من الاختراع الحالي. الشكل + عبارة عن منظر تخطيطي بياني مشابه للشكل of يوضح نموذجا آخر من الاختراع Galo الشكل ١ عبارة عن منظر تخطيطي بياني مشابه للشكل of يوضح نموذجا AT من الاختراع الحالي. الوصف التفصيلي يتم إنتاج ثاني أكسيد التيتانيوم titanium dioxide ¢ الذي يكون مفيداً كصبغة على نطاق تجاري ٠ بتفاعل بخار رابع كلوريد التيتانيوم titanium tetrachloride مع الأكسجين oxygen . في أحد العمليات التجارية؛ يتم تمرير غاز أكسدة مسخن مسبقاً إلى منطقة تفاعل ويتم تمرير بخار رابع كلوريد تيتانيوم titanium tetrachloride مسخن مسبقاً إلى نفس منطقة التفاعل حيث يتفاعل بخار رابع كلوريد التيتانيوم titanium tetrachloride مع الأكسجين oxygen الموجود في غاز الأكسدة وفقا للتفاعل التالي: Ti02+2Cl vo >— ره +10 في مثل هذه العملية من الفن السابق؛ كان يتعين أن تكون درجة الحرارة المشتركة للمواد المتفاعلة(رابع كلوريد التيتانيوم tetrachloride متتتصها والأكسجين oxygen )؛ قبل التفاعل ض على الأقل AVY Ja م VV) ف) لكي تعزز تفاعل الأكسدة وكان يفضل أن تتراوح درجة الحرارة المشتركة للمواد المتفاعلة بين حوالي 444,84 م (1380 ف) ov. ذوحوالي NA ) TAAYLYY ف). في أحد العمليات؛ كان يتم تسخين غاز الأكسدة مسبقا للتغذية به في منطقة التفاعل إلى درجة حرارة حوالي 187,77 م VAG) ف)ء وكان يت
ده - تسخين بخار رابع كلوريد التيتانيوم titanium tetrachloride للتغذية به في منطقة التفاعل إلى day حرارة حوالي 484,44 ام (1760 ف). تكون أبخرة رابع كلوريد التيتانيوم titanium tetrachloride عند درجات حرارة عالية نسبيا تصل إلى حوالي؟ 465,4 م ١750١( ف) cd درجة تآكل عالية وبالتالي تكون جهازالتسخين ٠ المسبق المستخدمة للتسخين المسبق لمثل بخار رابع كلوريد التيتانيوم titanium tetrachloride هذا مكلفة للغاية. ولذلك يكون من المفضل أن نكون نظاما لإنتاج ثاني أكسيد التيتانيوم titanium Jeli dioxide بخار رابع كلوريد التيتانيوم titanium tetrachloride مع الأكسجين oxygen باستخدام أبخرة رابع كلوريد التيتانيوم titanium tetrachloride المسخنة مسبقا إلى حد أدنى من مستويات درجة الحرارة؛ مثل أدنى من fer dan م (VOY) نظرا لأن هذا من شأنه أن ٠ يسمح باستخدام معدات أقل تكلفة للتسخين المسبق لرابع كلوريد التيتانيوم titaniu tetrachloride تم الكشف عن مفاعل من النوع المستخدم في عملية لإنتاج ثاني أكسيد التيتانيوم Je ld titaniumdioxide بخار رابع كلوريد التيتانيوم titanium tetrachloride مع الأكسجين oxygen وفقا لما هو مبين أعلاه في الطلب الأمريكي رقم 20177149 ؛ الصادر باسم Stern والتهيئة بمؤكسد مزدوج (DSO) Gall في Morris et al. الطلب الأمريكي رقم 58076087 ويتم دمج كلاهما هنا بالإشارة المرجعية. وفي هذه العملية من التقنيه السابقة يتم تسخين الأكسجين oxygen النقي في فرن بأنبوب من سبيكة فلزية. في أحد النماذج؛ يمكن تسخين الأكسجين oxygen بحد أقصى إلى درجة حرارة حوالي 487,77 م 80١ ف) ناتجه بشكل رئيسي إلى الفعالية الحرارية والمواد التي يتكون منها جهاز تسخين الأكسجين «786««المسبق. وبالتالي في هذه العملية كان يتعين تسخين أبخرة © _ رابع كلوريد titanium tetrachloridep solid إلى درجة حرارة حوالي 447,77 م VA) ف) حي
- +
في جهاز التسخين المسبق لبخار رابع كلوريد التيتانيوم titanium tetrachloride . على نحو بديل؛ وكان يمكن إضافة جهاز إضافي للتسخين المسبق للأكسجين oxygen إلى جهاز التسخين المسبق الموجود للأكسجين oxygen ؛ كجهود لرفع درجة حرارة الأكسجين oxygen إلى مستوى فوق 387,77 ام (<b VAY) وبالتالي تسمح باستخدام أبخرة رابع كلوريد التيتانيوم Al titanium tetrachloride © تم تسخينها مسبقا إلى مستويات درجة حرارة منخفضة أدنى من "ارام VAS) ف) . ومع ذلك؛ يمثل جهازالتسخين المسبق الإضافية للأكسجين oxygen نفقات كبيرة لا يمكن تعويضها بأي توفير في النفقات في جهاز التسخين المسبق لبخار رابع كلوريد التيتانيوم tetrachloride صتندهان_الناتجة عن متطلبات درجة الحرارة المنخفضة لأبخرة
رابع كلوريد التيتاتيوم titanium tetrachloride .
٠ في العملية المذكورة أعلاه؛ تم استخدام جهاز التسخين المسبق لبخار رابع كلوريد التيتانيوم titanium tetrachloride ماسورة سيليكا silica لاحتواء أبخرة رابع كلوريد التيتانيوم titanium SU tetrachloride بدرجة عالية. تم تحديد ana ماسورة السيليكا silica بحد أقصى ليكون بحوالي 7 بوصات بسبب أساليب التصنيع المناسبة لإنتاج ماسورة بلا عيوب نسبياً. كذلك تقل قوة وتماسك وصلات المواسير الملحومة بالسيليكا silica مع الزيادات في القطرء ويكون
١ _ الانكسار أكثر احتمالا مع مواسير السيليكا silica ذات القطر الأكبر. وتكمن المشكلة الرئيسية في مواسير السيليكا silica ذات القطر الأكبر في معدل القصورء إذ يقل الحد الأقصى من الضغوط المسموح بها في إطار مواسير السيليكا silica مع زيادة مقاييس القطر ويمكن أن ينتج عن القطر الزائد عن ست بوصات لمواسير السيليكا silica ضغوط عمل غير كافية لدفع أبخرة رابع كلوريد التيتانيوم titanium tetrachloride على الفتحة البعدية من جهازالتسخين المسبق لبخار رابع
. titanium tetrachloride كلوريد التيتانيوم ٠ , رابع كلوريد التيتانيوم. oxygen يتم عادة إضافة وقود ثانوي في الفتحة القبلية من مفاعل أكسجين
EV
titanium tetrachloride . تم اقتراح الحقن بعناصر وقود مساعدة؛ مثل أول أكسيد الكربون carbon monoxide و الميثان methane » داخل المفاعل مباشرة لتثبيت اللهب في المفاعل كوسيلة لتقليل متطلبات مستوى درجة الحرارة اللازمة لأبخرة رابع كلوريد التيتانيوم titanium tetrachloride ¢ وبالتالي تزيد من قدرة جهاز التسخين المسبق لبخار رابع كلوريد التيتانيوم titanium tetrachloride © الموجود ؛ بمعنى اخر أجهزة التسخين المسبق لمواسير السيليكا silica تؤدي هذه الطريقة إلى تخفيض ضئيل فقط في درجة الحرارة المطلوبة لأبخرة رابع كلوريد التبتانيوم titanium tetrachloride ¢ مثل هذا التخفيض يكون في مدى يتراوح من حوالي 7277م (G0 Yer) إلى حوالي 770 م (G00) وبالتالي؛ لا يزال من المتعين إجراء التسخين المسبق لأبخرة رابع كلوريد التيتانيوم titanium tetrachloride إلى درجات حرارة titanium tetrachloride عالية إلى حد كبير حيث لا تزال مشاكل تاكل رابع كلوريد التيتانيوم ٠ باستخدام هذه الطريقة تعمل منتجات الاحتراق من المفاعل على (Gm موجودة. علاوة على ما وينتج عنها قدرة أكبر مع التيار لمعالجة حمل الغاز المتزايد. chlorine تخفيف غاز تدوير الكلور sas الاختراع الحالي أن الإضافة الثانية للأكسجين oxygen بعد الإضافة الأولى للأكسجين oxygen التي تفاعلت مع جزء من 11014 الموجود (أكسجين ثانوي ¢(secondary oxygen يمكن 5 استخدامها لتحسين خواص الصبغ غير المعالج وبذلك يمكن إنتاج صبغات نهائية بدرجات لون أكثر إيجابية. يتضمن استخدام أكسجين ثانوي secondary oxygen تحويل بعض من الأكسجين oxygen من الجزء الأمامي للمؤكسد إلى موضع خلف شق (شقوق) الحقن ب TCLs وقد تحسن إنتاج (ثاني أكسيد التيتانيوم titanium dioxide المحمرٌ البلورات) الروتيل rutile باستخدام الأكسجين oxygen الساخن بقدر ما كانت المعايير اللازمة لإنتاج الروتيل rutile أقل. وقد أدت oy الاختبارات التي أجريت باستخدام تدفق الأكسجين الثانوي secondar oxygen الساخن والذي تمت قسمته باستخدام لوحات ذات فتحات ؛ إلى إنتاج أصباغ بها درجات اللون أكثر إيجابية بكثيرء ا
م -
ولكن نظراً لأن تدفقات الأكسجين oxygen النسبية قد تم التحكم فيها بلوحات ذات فتحات فقد كان من الصعب التحكم في كل تدفق للأكسجين oxygen لكي يتم التحكم في الحجم الجزيئي. وقد أدى إجراء أحد الاختبارات إلى تنظيم تدفقات الأكسجين Lin oxygen كان الأكسجين oxygen لا يزال بارداً ؛ وبعد ذلك قامت بتسخين كل تيار إلى درجة الحرارة المطلوبة. وقد سمح هذا ٠ الاختبار بتوفير التحكم المستقل في حجم ودرجة حرارة كل تيار غاز. كما أدت زيادة درجة اللون وتقليل التكتل إلى تقليل امتزاز الزيت والحاجة إلى مادة مشتتة وزادت من لمعان الأصباغ المنتجة في الصورة النهائية. يمكن إنتاج صبغ ذي درجة لون أكثر إيجابية باستخدام أكسجين ثانوي Cus .9600000+ oxygen يشير تحويل بعض من الأكسجين «عع”««ه_المنتقل إلى الجزء الأمامي من المؤكسد إلى موضع خلف شق (شقوق) التغذية ب 1101 إلى أن الصبغات ذات ٠ درجات اللون الأكريلي acrylicy التي تبلغ -7, بحد أقصى يمكن عملها باستخدام أكسجين
ثانوي .secondary oxygen موضح في الشكل ١ منظر تخطيطي لتدفقين ثانوي ورئيسي للأكسجين oxygen المكونين وفقا للاختراع الحالي لاستخدامهما في عملية لإنتاج ثاني أكسيد التيتانيوم titanium dioxide بواسطة أكسدة في طور البخار لرابع كلوريد التيتاتيوم titanium tetrachloride . بصفة عامة؛ يشتمل ٠١ Jeli ١ على: مجموعة تغذية بغاز أكسدة أول تكون مهيأة لتلقي الأكسجين oxygen من جهاز التسخين المسبق للأكسجين V € oxygen عن طريق خط تدفق ١١ وتمرير الأكسجين oxygen عند درجة حرارة مرتفعة أولى إلى منطقة تفاعل أولى مشكلة في المفاعل Vo ومجموعة تغذية ببخار رابع كلوريد التيتانيوم ٠١ titanium tetrachloride والتي تكون مهيأة : لتلقي بخار رابع كلوريد التيتانيوم titanium tetrachloride عند درجة حرارة مرتفعة من جهاز ٠ التسخين المسبق لرابع كلوريد التيتانيوم titanium tetrachloride عن طريق خط تدفق ؛؟ ولتمرير بخار رابع كلوريد التيتانيوم titanium tetrachloride عند درجة الحرارة المرتفعة إلى
و - منطقة التفاعل الأولى VA ومجموعة التغذية بغاز أكسدة ثاني ؛ المهيأة لتلقي الأكسجين oxygen عند درجة حرارة ثانية؛ أقل إلى حد كبير من درجة الحرارة الأولى؛ من جهاز التسخين المسبق لغاز الأكسدة الثاني YA عن طريق خط تدفق 0 وتمرير الأكسجين oxygen عند درجة الحرارة الثانية إلى منطقة تفاعل ثانية؛ بحيث يتم تمرير الخليط من منطقة التفاعل الأولى ٠ إلى منطقة التفاعل الثانية للتفاعل مع الأكسجين oxygen عند درجة الحرارة الثانية التي يتم تمريرها آنيا إلى داخل منطقة التفاعل الثانية. يتم تكوين جهاز التسخين المسبق للأكسجين VE oxygen بحيث يتم تسخين تدفق الأكسجين oxygen الرئيسي إلى مستوى درجة حرارة حوالي 494,44 ام -١750( ف)؛ وعلى نحو مميز إلى مستوى درجة حرارة يتراوح من .415,55 م (1500 ف) إلى حوالي SAAYYY VAY) ف) . يعمل جهاز التسخين المسبق للأكسجين YA oxygen على نحو مميز على تسخين تدفق الأكسجين S81 oxygen على حوالي Yau ) . 71,1١ ف). يتوفر مثل هذا الجهاز الخاص بتسخين الأكسجين oxygen المسبق تجاريا ويعرف جيداً في التقنيه السابقة. في أحد النماذج المفضلة؛ يعمل جهاز التسخين المسبق لرابع كلوريد التيتانيوم titanium tetrachloride على تسخين أبخرة رابع كلوريد التيتانيوم titanium tetrachloride إلى درجة ١ حرارة تصل إلى حوالي ١77,77 م (750 ف)ء وبعد ذلك يسخن رابع كلوريد التيتانيوم titanium tetrachloride على درجة حرارة أقل من حوالي A ) a EY Y ف)ء يفضل إلى درجة J من VAAL م Vor) ف)؛ قبل حقنه إلى داخل المفاعل. يتوفر Jie هذا الجهاز الخاص بالتسخين المسبق لرابع كلوريد التيتانيوم titanium tetrachloride تجارياً وتعرف جيداً في التقنيه السابقة. في أحد النماذج؛ على سبيل المثال؛ يتم تسخين وتبخير رابع كلوريد التيتانيوم titanium tetrachloride ٠ في مبادل حراري من نوع غلاف وأنبوب يعمل عند درجة حرارة حوالي 171,57 م Fou) ف). من أحد أنواع السخانات مبادل حراري من نوع LO
- ١. مكون من رقائق فولاذ كربوني من النيكل U والأنبوب بمجموعة أنبوب على شكل حرف يكون وسط التسخين جانب الأنبوب بخار؛ ولكن ربماء يكون عند درجة sale ومبطن بالزجاج. م )£00( نوع آخر من الشوائل الناقلة للحرارة مثل حراري ٠١4,44 حرارة تقترب من عدم توفر ضغط البخار المناسب. يكون أحد السخانات المصنوعة Alla ء في thermal dow داو titanium tetrachloride واحدة مفيداً لتلقي رابع كلوريد التيتانيوم silica من ماسورة من سيليكا © ف) وهو عبارة عن فرن أنبوبي مشع حرارياً Ee) م ٠4.44 عند درجة حرارة حوالي مزود بماسورة سيليكا 511168 رأسية. لتسخين YA oxygen في هذا النموذج؛ يتم تكوين جهازالتسخين المسبق الثانية للأكسجين (cove) a 760 إلى درجة حرارة ثانية إلى درجة أكثر من حوالي lise oxygen الأكسجين "66 0( 2 YAV,YA ف) وعلى نحو مميز من حوالي VT) م 471,1١ إلى أقل من حوالي ٠ oxygen ف). يمكن تسخين التدفق الثاني من الأكسجين Yer) م *71,1١ ف) على حوالي oxygen بنفس النوع من المبادلات الحرارية المستخدمة في خطوة تسخين تدفق الأكسجين الرئيسي المبينة أعلاه. titanium ساعة لأكسيد التيتانيوم YE طن لكل فترة ٠٠١ في نموذج مفضل؛ بافتراض أن السعة داخل oxygen ؛ يكون التدفق الأول لغاز الأكسجين ٠١ المنتج باستخدام المفاعل oxide ١٠ حوالي 60 رطلاً لكل مول في الساعة؛ ٠١ مجموعة التغذية بغاز الأكسدة وخلال المفاعل إلى مجموعة التغذية برابع titanium tetrachloride ويكون مستوى تدفق رابع كلوريد التيتانيوم لكل مول Ma Vet وخلال المفاعل١٠ حوالي ٠١ titanium tetrachloride كلوريد التيتانيوم عند درجة الحرارة الثانية إلى المجموعة الثانية oxygen في الساعة ويكون تدفق الأكسجين رطلاً لكل مول في الساعة. في هذا Te حوالي ٠١ للتغذية بغاز الأكسدة وخلال المفاعل ©
١١ - - النموذج؛ يتم تمرير حوالي رطل واحد مول في الساعة من الأكسجين oxygen إلى جانب Yoo رطل في الساعة من الرمل من خلال أنبوب الحقن. عند التشغيل يتم تسخين الأكسجين oxygen مسبقاً في جهاز التسخين المسبق للأكسجين oxygen ٠4 إلى درجة الحرارة المحددة مسبقاً وبعد ذلك يتم تمريره بمعدل متحكم فيه محدد مسبقاً من ٠ خلال خط التدفق76١ إلى مجموعة التغذية بغاز الأكسدة ويمر إلى منطقة التفاعل الأولى. يتم تسخين رابع كلوريد التيتانيوم titanium tetrachloride مسبقاً في جهاز التسخين المسبق لرابع كلوريد التيتاتيوم titanium tetrachloride إلى درجة حرارة محددة مسبقاً ويتم تمريره من خلال خط التدفق YE بمعدل متحكم فيه إلى مجموعة التغذية برابع كلوريد التيتانيوم ٠١ titanium tetrachloride وإلى منطقة التفاعل الأولى؛ حيث يتفاعل الأكسجين oxygen عند ٠ درجة الحرارة الأولى ورابع كلوريد التيتانيوم titanium tetrachloride لإنتاج خليط يتضمن جزيئات من ثاني أكسيد التيتانيوم titanium dioxide بحيث يتم تمرير هذا الخليط في اتجاه منطقة تفاعل ثائية. يتم تسخين الأكسجين oxygen مسبقا في جهاز التسخين المسبق لغاز الأكسدة YA إلى درجة الحرارة الثانية المحددة مسبقًا ويتم تمريره بمعدل متحكم فيه خلال خط التدفق Po إلى مجموعة ١ التغذية الثانية بغاز الأكسدة وإلى منطقة التفاعل الثانية؛ Cus يتفاعل الأكسجين oxygen عند درجة الحرارة الثانية مع رابع كلوريد التيتانيوم titanium tetrachloride في الخليط ball من منطقة التفاعل الأولى لإنتاج خليط يتضمن ثاني أكسيد تيتانيوم titanium dioxide إضافي؛ بحيث ض يتم تمرير الخليط من منطقة التفاعل الثانية إلى الاتجاه البعدي لمزيد من المعالجة بطريقة اك
١١ - - معروفة في التقنيه السابقه لإنتاج ثاني أكسيد التيتانيوم titanium dioxide بواسطة أكسدة في طور البخار لثاني أكسيد التيتانيوم titanium dioxide لكي Jeli الأكسجين oxygen وأبخرة رابع كلوريد التيتانيوم titanium tetrachloride بطريقة تضمن أن يكون الروتيل rutile هو الطور الغالب في منتج ثاني أكسيد التيتانيوم titanium dioxide © يجب أن تكون درجة الحرارة في منطقتي التفاعل أعلى من مستوى الحد الأدنى من درجة الحرارة حوالي 4,4 ١7٠ م XY) ف). يجب أن تكون درجة الحرارة المشتركة لمواد التفاعل AVY م VT) ف) على الأقل قبل التفاعل لإنتاج التفاعلات المطلوبة؛ وذلك للمحافظة على استمرار تفاعل الأكسدة؛ ويفضل أن تكون درجة الحرارة المشتركة لمواد التفاعل قبل التفاعل عند مدى يتراوح من حوالي ٠ لحرقه ام (Te) إلى حوالي 387,77 أم (GVA) في أحد العمليات التشغيلية لإنتاج ثاني أكسيد التيتانيوم titanium dioxide بأكسدة رابع كلوريد التيتانيوم titanium 56 في طور البخار؛ يتم تسخين الأكسجين oxygen مسبقا إلى مستوى درجة حرارة يصل إلى حوالي VAC) 2 SAYYY ف). ويتم تسخين رابع كلوريد التيتانيوم titanium tetrachloride مسبقا إلى مستوى درجة حرارة إلى أعلى من حوالي 54,44 م ) معلا ف). ١ في هذه العملية يتم تفاعل أبخرة الأكسجين 0 ورابع كلوريد التيتانيوم titanium tetrachloride في منطقة Jeli باستخدام مفاعل مثل الذي كشف عنه في البراءة الأمريكية رقم 2994 لإنتاج خليط يتضمن بعض ثاني أكسيد التيتانيوم titanium dioxide والخليط الذي يتكون من TiCly غير المتفاعل و02 ويتم تمرير منتج التفاعل إلى نهاية التفاعل لمزيد من المعالجة. © يعتقد أن الأكسجين oxygen الثانوي يتحكم في الحجم الجزيئي بالتحكم في معدل التزويد "My
: في Suyama وقد اقترح . rutile بالروتيل (Y. 16. Suyama, K. Ito, A. Kato, "Mechanism of Rutile Formation in Vapor Phase
Oxidation of TiCl4 by Oxygen," Inorg. Nucl Chem, Vol. 37, (1975) pp. 1833-1888) : الآليات التي تعتبرا فعالة في تطوير العملية المبينة؛ وقد اقترحت أيضا في
Shannon and Pask ("F*A*C*T*" com- 30 puter program developed by C. W. Bale, A. °
W. Pelton and W. T Thompson, offered through McGill University and Ecole
Polytechnique, Montreal, Quebec, Canada) المستخدمة لتكوين جزيئات rutile ؛ تتحدد كمية طور الروتيل Suyama وفقا لما اقترحه : الصبغ بالظروف في الوقت الذي يتم فيه تنوية الجزيئات؛ ووفقا ل
Shannon and Pask (D. R. Shannon, J. A. Pask, "Kinetics of Anatase—Rutile ye
Transformation" J. Am. Ceram Soc., Vol. 48(8), (1965), pp. 391-398) rutile على كمية الروتيل rutile يعتمد الوقت المطلوب حتى تصبح محولة إلى روتيل المغروس في الجزيئات أثناء عملية التنوية ودرجة الحرارة التي تتعرض لها الجزيئثات أثناء النمو. كما تزداد الجزيئات بواسطة التخثر والالتحام في نفس الوقت الذي تتحول فيه : وقد أشارت البيانات التي ذكرها rutile إلى_روتيل George (A. P. George, R. D. Murley, E. R. Place, "Formation 45 of 1102 Aerosol from
Combustion Supported Reaction of 11014 and 02 " Fordam Symposia of the
Chemical Society, No. 7 Fogs and Smokes (28th, 29th, 30th Mar. 1973) كأ
Cove أنه من السهل للغاية أن يلتحم الأناتيز anatase في حين تشير إلى أنه من الصعب للغاية أن path الروتيل rutile عند درجات الحرارة الموجودة في المؤكسد. يتفق مع هذه البيانات أنه قد لوحظ بصفة عامة أن درجة الحرارة الزائدة وأن إضافة العوامل التي تساعد على تكون الروتيل Jie rutile الألومينا alumina والماء قد زادت من المحتوى من الروتيل rutile وفي نفس الوقت قللت من الحجم الجزيئي وزادت من التجمع. على أساس هذه البيانات؛ بدا من الممكن أنه يمكن التحكم في خواص الصبغ غير المعالج بدقة أكثر بالتحكم في الظروف في منطقة المؤكسد حيث تمت تنوية الجزيئات. وقد اقترح العمل الذي أنجزه Suyama أن تركيز 11014 في منطقة المؤكسد Cua تحدث التنوية يمكن أن يستخدم كوسيلة للتحكم في الحجم الجزيئي والخواص الأخرى للصبغ غير المعالج. ٠ تم اختبار إمكانية التحكم في خواص الصبغ غير المعالج باستخدام تركيز يا110 باستخدام تهيئة المؤكسد الموضحة في الشكل .١ تم تصميم مؤكسد بحيث يمكن التحكم في نسبة TiCly و Op بتغيير معدل تدفق الأكسجين oxygen في الجزء الأمامي من المؤكسد. يكون الشكل ؟ عبارة عن مخطط يوضح (Say التحكم في الصبغ غير المعالج CBU ودرجة لون الكيد alked للصبغة النهائية بالتحكم في نسبة 11014 إلى Op المضاف عند الجزء TiCls دائماً ليتفاعل تماما مع Op الأمامي من المؤكسد. من الضروري أن يتم التزويد ١
Morris المضاف؛ لذلك يمكن أن يكون من الضروري إضافة 0. بالتوافق مع براءة يمكن أن يحتوي المؤكسد على شق واحد أو أكثر للحقن بها110. وقد كان الاككشاف إلى 0,2 في المنطقة TiCly المهم أن أهم متغير في التحكم في حجم الصبغ كانت نسبة بثلاث تهيئات مختلفة Y التي يحدث فيها التنوية. تم تجميع البيانات الموضحة في الشكل ٠ في المؤكسد. يتم توضيح الأوضاع المختلفة لإضافة الأكسجين oxygen المطلوب لأكسدة جميع TiCly في الشكل “. يبدو أن CBU للصبغة غير المعالج؛ وقياس الحجم الجزيئي؛
- Vo كبير على نسبة aa يعتمد إلى CBU في إطار الشك في قياس أحجام المادة المتفاعلة م110 في منطقة الأكسدة حيث يحدث التنوية. كما تتأثر خواص الصبغات النهائية الخاصة بالصبغ alked بالتفاوت في نسبة 11014 إلى 02. يتم توضيح درجة لون الكيد ويتم توضيح التناسق كدلالة على درجة اللون في ١ النهائية على الجانب الأيمن من الشكل الشكل “.تم قياس قيم التناسق في الشكل ¥ بعد معالجة الصبغات بإجراء تسوية وصقل oo قياسي. لتكوين ثاني أكسيد oxygen يكون تفاعل أبخرة ثلاثي كلوريد التيتانيوم مع الأكسجين مولد للحرارة في نظام ثابت Ales عبارة عن تفاعل titanium dioxide التيتانيوم ف) وأكسجين عند YO) م ١71,537 عند درجة TiCL الحرارة بالكامل؛ بدء ببخار (BYE) م AVION ف)؛ يمكن الحصول على درجة حرارة تفاعل حوالي YY) م Yo ٠ ف) المطلوبة لضمان أن YY eo) م١7٠١ 4,4 من الحد الأدنى لدرجة الحرارة Jef تكون titanium dioxide هو الطور الغالب في منتج ثاني أكسيد التيتانيوم rutile يكون الروتيل من التفاعل. يستخدم نظام من الاختراع الحالي درجة التسخين الخاصة بالتفاعل لتقليل titanium tetrachloride متطلبات التسخين المسبق لجزء من أبخرة رابع كلوريد التيتانيوم المستخدمة. ١ باستخدام منطقة التفاعل الأولى فقط وافتراض وجود تدفق أكسجين من مجموعة التسخين رطل لكل مول في الساعة عند مستوى درجة حرارة ١ des] oxygen المسبق للأكسجين titanium ف) وبافتراض تدفق رابع كلوريد التيتانيوم VARY) حوالي 487,77 ام titanium من مجموعة التسخين المسبق لرابع كلوريد التيتانيوم tetrachloride مول في الساعة عند درجة حرارة حوالي Jb ,0Y tetrachloride ٠٠
Jes ء؛ يتم إنتاج حوالي £100 رطل في الساعة من ثاني (Gb VAre) 71م
- ١١ -
التيتانيوم titanium dioxide وسوف تولد حرارة التفاعل في منطقة التفاعل الأولى؛ بافتراض وجود نظام ثابت الحرارة بالكامل درجة حرارة أعلى من ,716١م Wea)
ف) . بافتراض التشغيل بمنطقة تفاعل واحدة وفقا لما هو مذكور أعلاه؛ سيكون الجهاز المتعلق ٠ بالتسخين المسبق الأول للأكسجين oxygen ومجموعة رابع كلوريد التيتانيوم titanium tetrachloride الموجودة بالفعل وجزء السخان الذي يكون عبارة عن ماسورة سيليكا (a silica هذا الجهاز يكون جهازا مكلفا نسبيا نتيجة للطبيعة التأكلية لرابع كلوريد التيتانيوم titanium tetrachloride عند مستوى درجة الحرارة الأول لحوالي 87,77 . VALS) ف). في هذا الموقف؛ يمكن استبدال المفاعل ٠١ بمفاعل منطقة التفاعل المفردء ٠ ويمكن إضافة جهاز إضافي إلى مجموعة التسخين المسبق للأكسجين oxygen لزيادة قدرة مثل هذه de send) الخاصة بالتسخين المسبق للأكسجين VE oxygen بحيث يتم التسخين المسبق لحوالي ١7١رطل لكل مول في الساعة بواسطة مجموعة التسخين المسبق للأكسجين oxygen € )¢ ويمكن إضافة مجموعة التسخين المسبق الثانية للأكسجين (YA oxygen للتسخين المسبق للأكسجين oxygen إلى مستوى درجة الحرارة الثانية ١ ولتمرير حوالي ٠0 رطل مول في الساعة إلى منطقة التفاعل الثانية. في ظل هذه الظروف؛ سيتفاعل حوالي نصف كمية الأكسجين oxygen مع رابع كلوريد التيتانيوم Jd titanium tetrachloride منطقة تفاعل أولى وسيصل الخليط الذي يحتوي على رابع كلوريد تيتانيوم titanium tetrachloride زائد إلى مستوى درجة حرارة أعلى من 4م (1400 dag (Gb سخونة التفاعل؛ وذلك بافتراض وجود نظام ثابت © الحرارة بالكامل. يتم تمرير هذا الخليط من dilate التفاعل الأولى إلى منطقة التفاعل الثانية حيث ستتحد الكمية الزائدة من رابع كلوريد التيتانيوم titanium tetrachloride
- م١ - كيميائية أخرى؛ Jie كلوريد الألومنيوم aluminum chloride وبخار ell من خلال المجرى YE للتحكم في أو لتعديل خواص صبغ ثاني أكسيد التيتانيوم titanium dioxide يمكن وضع نقاط دخول أخرى بحيث يمكن إضافة الأكسجين oxygen إلى تيار التفاعل عند النقطة التي لم يتم فيها أكسدة أي كمية من رابع كلوريد التيتانيوم titanium tetrachloride © المضافة مسبقا بالكامل إلى حد كبير. مما يمكن معه أن يصبح الأكسجين Al oxygen تمت إضافته عند نقاط دخول أخرى عند درجة حرارة أقل من ذلك الذي تمت إضافته عند نقطة الدخول الأولى نظرا oY درجة الحرارة التي يتعين بدء التفاعل بها يتم توفيرها من خلال سخونة التفاعل لرابع كلوريد التيتانيوم titanium tetrachloride المضاف مسبقاً. ٠ يتم التغذية بالأكسجين oxygen في المفاعل كتيار غاز أكسدة يمكن أن يشتمل على غاز يحتوي على نسبة منخفضة نسبيا من الأكسجين Jia oxygen الهواء ولكن يمكن أن يكون ض أكسجين نقي إلى حد كبير أو خليط غاز آخر مثل هواء غني بالأكسجين oxygen عادة يتم التسخين المسبق لتيار غاز الأكسدة الرئيسي قبل التغذية به في المفاعل إلى درجة حرارة بين حوالي 36,57مام Ve) ف) وحوالي 77ر387 م CGA) 10 ويفضل أن تتراوح بين حوالي 4884م م )1100 ف) و حوالي 484,44 م (1780 ف). يمكن استخدام أي وسيلة مناسبة لتحقيق درجة الحرارة هذه ولكن يتم تسخين تيار الغاز على نحو تقليدي بتمريره من خلال ملف معدني أجوف يتم تسخينه من الخارج بلهب غاز. يتم التغذية برابع كلوريد التيتانيوم titanium tetrachloride في المفاعل عند درجة حرارة أقل من حوالي Yoo م( ف)؛ ويفضل أن تتراوح بين حوالي 0٠20م (577 ف) وحوالي 00 م ATY) ف)ء وعلى أفضل نحوء تتراوح من حوالي 780 2 )0711( "A
١ - - الموجودة في الخليط مع الأكسجين OXygen عند مستوى درجة الحرارة الثاني والذي يتم تمريره إلى منطقة التفاعل الثانية من مجموعة التسخين المسبق للأكسجين الثانوي YA secondary oxygen وستكون درجة حرارة هذا الخليط المشترك أعلى من 7ع VALE) ف) وهي درجة تكفي للمحافظة على استمرار تفاعل الأكسدة. وبالتالي ستتفاعل الكمية الزائدة من رابع كلوريد التيتانيوم titanium tetrachloride الموجودة في الخليط والمارة من منطقة التفاعل الأولى مع الأكسجين oxygen عند درجة الحرارة الثانية الموجود في منطقة التفاعل Aull لإنتاج كمية إضافية من منتج ثاني أكسيد التيتانيوم titanium dioxide تحت هذه الظروف المفترضة؛ سوف ينتج المفاعل Vo حوالي 87٠0٠0 رطل في الساعة من منتج ثاني أكسيد التيتانيوم titanium dioxide ٠ وبالتالي؛ باستخدام المفاعل ٠١ من الاختراع الحالي بمنطقتي تفاعل؛ يتم إنتاج حوالي ضعف كمية منتج ثاني أكسيد التيتانيوم titanium dioxide بدون ضرورة لإضافة جهاز إضافي للتسخين المسبق لرابع كلوريد التيتانيوم titanium tetrachloride قادر على تسخين رابع كلوريد التيتانيوم titanium tetrachloride إلى مستوى درجة الحرارة حوالي "راتخم لصخ ف). وبطريقة حيث كان من الضروري فقط إضافة مجموعة التسخين ١ المسبق للأكسجين الثانوي YA secondary oxygen التي تكون قادرة على تسخين الأكسجين oxygen إلى درجة الحرارة المطلوبة الأقل. باستخدام نظام من الاختراع Jad) يمكن مضاعفة قدرة الوحدة تقريبا بدون الحاجة لمضاعفة مناظرة لتكاليف الجهاز. يمكن أيضا بناء وحدة جديدة بتكاليف أقل إلى حد كبير في الجهاز لكل رطل من ثاني أكسيد التيتانيوم titanium dioxide المنتج. ٠ في awl النماذج؛ يتم تبريد جدران المفاعل ١٠(تبريد بمائع) لحماية الجدران ولتقليل تراكم ثاني أكسيد التيتانيوم titanium dioxide على الجدران. كذلك؛ يتم إضافة كواششف حأ
١ — - وحوالي 406 م VOY) ف). يمكن الوصول إلى درجة الحرارة oda على الأقل جزئيا باستخدام حرارة تفاعل الألومنيوم chlorine Sl 5 aluminum ؛ مما يشكل كلوريد الألومنيوم aluminum chloride الذي يمتزج به رابع كلوريد التيتانيوم titanium tetrachloride على نحو مميز. يتم تسخين رابع كلوريد التيتانيوم titanium tetrachloride yf ° بتمريره من خلال ملف مجوف مشكل من فلز Jie إنكونيل Inconel الذي يتم تسخينه من الخارج بواسطة لهب Ole ويتم تمريره لاحقاً إلى مولد كلوريد ألومنيوم aluminum chloride ¢ حيث يتم خلطه بكلوريد الألومنيوم aluminum chloride ويتم تسخيئه إلى درجة حرارة التفاعل المختارة. يمكن استخدام عدد من أنواع مولدات كلوريد الألومنيوم aluminum chloride في العملية Ge ٠ الاختراع. على سبيل المثال؛ يمكن تمييع مسحوق الألومنيوم aluminum مع أو بدون مادة دقائقية خاملة في مفاعل بالتمرير العلوي للكلور المتفاعل و/أو غاز خامل. على نحو بديل» يمكن التغذية بالألومنيوم aluminum في تيار من غاز الكلور chlorine على هيئة دقائقية ولكن ليس بالضرورة أن يكون مقسماً على نحو دقيق بدرجة كافية لتمييعه في تيار الغاز. يمكن تزويد طبقة ثابتة من الألومنيوم aluminum الدقائقي بالكلور chlorine بتمرير vo الكلور chlorine في الطبقة من خلال العديد من الفوهات التي تحيط بالطبقة. تتضمن الطرق الأخرى تمرير الكلور chlorine فوق الألومنيوم aluminum المذاب أو التغذية بطولين من سلك الألومنيوم aluminum في مفاعل حيث يقوما بوظيفة قطبين مستهلكين؛ بحيث يتم المحافظة على استمرار التفريغ بين هذين القطبين في وجود الكلور .chlorine يتم خلط رابع كلوريد التيتانيوم ae titanium tetrachloride كلوريد الألومنيوم aluminum chloride ٠ بطريقة معينة بحيث تستخدم حرارة التفاعل كوسيلة لزيادة درجة حرارة رابع كلوريد التيتانيوم titanium tetrachloride . يمكن تمريره على سبيل QB إلى مول “
كلوريد الألومنيوم aluminum chloride إما على نحو منفصل او مختلطاً مع الكلور chlorine ويمكن أن يشكل جزءا من غاز التمييع في مفاعل بطبقة مائعة. على نحو chy يمكن خلطه مع كلوريد الألومنيوم aluminum chloride الساخن قريباً من مخرج المولد. من المميز أن يتم تسخين رابع كلوريد التيتانيوم titanium tetrachloride إلى درجة ١ حرارة تتراوح بين حوالي WAY م (GTO) وحوالي dE) a 7١4,44 تمريره لاحقا إلى مولد كلوريد الألومنيوم .aluminum chloride تحدد نسبة الأكسجين oxygen التي يتم التغذية بها إلى المفاعل عند نقطة الدخول الأولى إلى أي حد تكون الظروف داخل مفاعل الأكسدة ولذلك يمكن تفاوتها للتحكم في هذه الظروف. sale يتم التغذية ب 7١5 بالوزن على الأقل من إجمالي تغذية الأكسجين oxygen ٠ عند نقطة الدخول الأولى ويفضل أن تتراوح النسبة المضافة عند نقطة الدخول الأولى من حوالي 77١ إلى حوالي 77٠8 بالوزن من إجمالي التغذية بالأكسجين oxygen على أفضل نحوء تتراوح النسبة من حوالي Yo إلى حوالي 786 بالوزن. يتم تحديد العامل الذي يحدد كمية الأكسجين Al oxygen تتم التغذية بها إلى أول فتحة دخول للأكسجين oxygen بحسب كمية 11014 التي يتم التغذية بها إلى أول فتحة دخول 11014. Ve وتتحكم نسبة 11014 إلى 02 في الحجم. كما تعتمد كمية تيار غاز الأكسدة الذي يتم التغذية به على نسبة الأكسجين oxygen الموجود في تيار الغاز. يجب أن يكون هناك كمية أكسجين oxygen كافية للأكسدة الكاملة لإجمالي كمية رابع كلوريد التيتانيوم titanium tetrachloride التي تمت التغذية بها وعادة ما توجد كمية أكسجين oxygen أكثر من المطلوب على نحو متكافئ العناصر. نمطياء © سيوفر تيار غاز الأكسدة حوالي Zo بالوزن على الأقل ويفضل حوالي #٠١ بالوزن من أكسجين oxygen أكثر مما هو مطلوب لأكسدة رابع كلوريد التيتانيوم مستا "
١ل" - tetrachloride الكامل. يوجد كلوريد الألومنيوم aluminum chloride في رابع كلوريد التيتانيوم titanium 01006 ليقوم بوظيفة عامل إنتاج روتيل rutile ؛ أي » لتعزيز تكوين ثاني أكسيد التيتانيوم titanium dioxide روتيل 6 . عادة؛ تتراوح كمية كلوريد الألومنيوم aluminum chloride ٠ المستخدم الكافية للإنتاج ما بين حوالي 0.7 7 وحوالي 7٠.9 بالوزن ALO; في ثاني أكسيد التيتانيوم titanium dioxide المنتج. ويفضل أن تنتج الكمية المستخدمة من حوالي 70,9 إلى حوالي 70,8 بالوزن و2120 في ثاني أكسيد التيتانيوم titanium dioxide المنتج. تتوقف كمية ALO; على درجة الصبغ المنتج. تستخدم الأصباغ منخفضة الاحتمالية القليل من ALO; ٠ يتم تشغيل عملية من هذا الاختراع عند ضغط أعلى من الضغط الجوي. من المفضل أن يكون الضغط الموجود في المفاعل أثناء الأكسدة حوالي ١,١5 ميجا باسكال (MPa) على الأقل Jef من الضغط الجوي وعلى أفضل نحو يتراوح من حوالي ١,7 ميجا باسكال . (MPa) إلى حوالي ١.5 ميجا باسكال Jel (MPa) من الضغط الجوي. يحكم المسافة.بين نقطة الدخول الأولى ونقطة الدخول الثانية وبين أي نقاط دخول أخرى Vo معدل التغذية بتيار رابع كلوريد التيتاتيوم sles titanium tetrachloride الأكسدة عند نقاط الدخول السابقة. على نحو مميز؛ تتراوح نسبة 11014 إلى 0p عند بدء التفاعل من حوالي ١ : ١,5 إلى حوالي .١ :٠,7 من الناحية المثلى؛ سيتم تفاعل جزء من الأكسجين oxygen الذي تمت التغذية به عند نقطة الدخول الأولى؛ أي؛ تكون كمية كافية من التنوي الجزيئي وإنتاج الروتيل rutile قد حدث؛ قبل أن يصل تيار الغاز المتفاعل إلى منطقة ٠ - المفاعل المجاورة لفتحة الدخول الثانية. ومن ثم يتم تبريد الجدران لمنع تكون تراكم مواد ARR
الا - صلبة. ومن الأفضل ألا يكون هناك أي احتمال لفقد أي حرارة. يمكن وضع نقطة الدخول الثانية عند أي مسافة بين DSO والشق الأول ولن يتأثر الحجم بذلك. عادة تتصف المفاعلات الخاصة بالعملية من هذا الاختراع بشكل أنبوبي بصفة عامة ويتم التغذية بجزء من تدفق غاز الأكسدة عند أحد الطرفين. وتكون فتحة دخول رابع كلوريد oo التيتانيوم dy 3 titanium tetrachloride من الطرف الذي يتم التغذية من خلاله بتدفق غاز الأكسدة من خلال حاقن من النوع التقليدي المستخدم لإنتاج في مفاعلات اكسدة رابع كلوريد التيتانيوم titanium tetrachloride . على سبيل المثال؛ يمكن أن يشتمل الحاقن على شق محيطي في جدار المفاعل؛ أو ترتيبة من الثقوب في جدار المفاعل يمكن أن تتمدد محوريا بطول المفاعل؛ أو نفاث أو فوهة مفردة أو ترتيبة من النفاثات أو الفوهات. ٠ سيتم عادة تشكيل أي شبكة مواسير وأجهزة ذات صلة مستخدمة لتمرير خليط من رابع كلوريد التيتانيوم titanium tetrachloride وكلوريد الألومنيوم aluminum chloride من مولد كلوريد الألومنيوم aluminum chloride إلى نقطة الدخول الأولى من مادة خزفية لتقليل التأكل. يمكن أيضا تقليل التآكل في المفاعل المستخدم في ملية من الاختراع بتكوين نقطة الدخول الأولى والجدران بين نقطة الدخول الأولى ونقطة الدخول الثانية من مادة ve خزفية. يكن استخدام مواد الإضافة المستخدمة تقليديا في أكسدة رابع كلوريد التيتانيوم titanium tetrachloride في العملية وفقا لهذا الاختراع. على سبيل JU) يمكن إضافة أملاح فلزات قلوية للتحكم في جم البلوري لثاني أكسيد التيتانيوم titanium dioxide المنتج. يفضل أن يكون ملح الفلز القلوي ملح البوتاسيوم potassium الذي يمكن إضافته على هيئة .¥ كلوريد البوتاسيوم potassium chloride إلى تيار غاز الأكسدة قبل نقطة الدخول الأولى.
Y Y — _ يمكن أن تتراوح كمية كلوريد البوتاسيوم potassium chloride المضافة من حوالي 4060 جزء في المليون (ppm) إلى حوالي ٠0٠0 جزء في المليون (ppm) « ولكن يفضل أن تكون الكمية المضافة أكبر من حوالي ١5 جزء في المليون (ppm) إلى حوالي Yo جزء في المليون (ppm) من البوتاسيوم potassium ¢ بالنسبة ل TiO, المشكل. يمكن أيضا © إضافة عامل جلي Jie الرمل أو ثاني أكسيد التيتانيوم titanium dioxide للمساعدة في منع ترسب الثفل على جدران المفاعل. يمكن أن يوفر الاختراع عملية يمكن التحكم فيها بسهولة لأكسدة رابع كلوريد التيتانيوم titanium tetrachloride بأقل حد من التلوث منتج ثاني أكسيد التيتانيوم titanium dioxide وبدون استخدام سوائل قابلة للاشتعال. حيث تؤدي التغذية بجميع كمية كلوريد ١ الألومنيوم aluminum chloride مع كمية رابع كللوريد التيتانيوم titanium tetrachloride المضافة عند نقطة الدخول الأولى بصفة عامة إلى إضافة الروتيل rutile السهل من ثاني أكسيد التيتانيوم titanium dioxide المكون. يمكن أيضا تعديل الحجم البلوري لثاني أكسيد التيتانيوم titanium dioxide بتعديل درجة ve الحرارة عند نقطة الدخول الأولى و/أو الضغط الموجود في المفاعل. مثال ١ تم إجراء الاختبارات باستخدام أكسجين ثانوي secondary oxygen بارد ؛» وباستخدام أكسجين ساخن ثانوي ٠» وبأكسجين ثانوي secondary oxygen مسخن بالبلازما. السلسلة YY تم إجراء هذا الاختبار بأكسجين ثانوي secondary oxygen بارد. كان الصبغ اا
TP
وكان الصبغ غير . Kerr-McGeeChemicalCorporation (KMCC) CR 813 الأساسي المنتج .potassium ولم يكن هناك حقن بالبوتاسيوم ALO; المعالج يحتوي على 5,؛ بالمائة من تم اختبار التهيئات الخاصة بالمؤكسد وفقا لما هو موضح في الأشسكال 4؛ و©؛ و1. يتم الرئيسي إلى 02 في الشكل ؟. TICK للصبغ غير المعالج كدالة لنسبة CBU توضيح فيما عدا أنه تمت إضافة TY كانت سلسلة الاختبار هذه مشابهة لسلسلة YE سلسلة © البوتاسيوم potassium في المؤكسد مزدوج الشق (DSO) وتمت إضافة الميثان methane مع 11014 الرئيسي. يتم توضيح نتائج هذا الاختبار في الشكل ؟. تم الحصول على النقطتين بنسب 11014 إلى 02 لحوالي ١,7 و CBUs بحوالي -؟ بإضافة تدفق olin ثانوي في محاولة لتحسين إنتاج الروتيل rutile . ٠ السلسلة 7؟. تم إجراء هذا الاختبار أثناء إنتاج 7102 التجاري. بمجرد إنتاج كمية كبيرة من العينة بدرجة لون لثية ل -4,7 و درجة لمعان حوالي VY عند صقل المنتج صقلا قوياً. كانت نسبة TiCly إلى 0 المستخدمة حوالي ١.8 وكانت CBU للعينة حوالي Y= وكانت CBU لعينة منتجة بنسبة حوالي 07.٠؛ ولكن لم تكن منتهية Y= ,1 مما يققرح درجة لون نهائية حوالي £0 أقل. وتم إجراء الفرز القوي لتحديد ما إذا كانت زيادة ve 0817 الموجبة نتيجة لوجود جزيئات أكبر أو نتيجة للتكتل. أشارت النتائج إلى أنه يكن صقل الصبغ غير المعالج إلى حجم ثابت قبل التشطيب وأنه كان من السهل نسبيا تتقية الصبغ. مما يشير إلى أن الصبغ غير المعالج كان عبارة عن جسيمات كبيرة وليس حبيبات متكتلة. السلسلة Lea أشارت سلاسل الاختبارات الثلاث الأولى السابقة إلى أن إنتاج الروتيل rutile ٠ .قد قل بدرجة طفيفة مع استخدام الأكسجين oxygen البارد الثانوي. في هذا ال
دو" -
LAY! ¢ تم تقسيم تدفق الأكسجين Guay oxygen تمت التغذية بثلثي ,© في الموضع
القبلي من شق التغذية ب 11014 وتمت التغذية بثلث عند طرف المخروط. وتم وضع
0 بعد شق الحقن 0p الثانوي بحوالي ثلاثة أقدام. كذلك تم توضيح تهيئة المؤكسد
لهذا الاختبار في الشكل +. تم إنتاج عينيتين بحجم كبير من التهيئة الخاصة بهذا الاختبار
0 وعينيتين من مؤكسد التحكم في صورة نهائية. وكانت درجات اللون -7,؟ للعينات
المنتجة بتدفق الأكسجين الثانوي secondary oxygen وحوالي -7,؛ لعينات التحكم. وبدت
جميع الخواص الأخرى للصبغات المنتجة بالشكل النهائي متماثلة تقريبا.
السلسلة ov 58. تم استخدام البلازما لتسخين الأكسجين الثانوي secondary oxygen
لهذين الاختبارين. وكان الهدف الرئيسي من هذين الاختبارين زيادة إنتاج الروتيل rutile ٠ بالنسبة لذلك الممكن إنتاجه باستخدام الأكسجين oxygen المسخن باستخدام مبادل
حراري. كان الصبغ_المنتج ذا CBUs إيجابي كما في الحالات الأخرى باستخدام وه
ثانوي بحيث تكون نسبة الروتيل rutile متكافئة.
زادت CBU للصبغة غير المعالج عندما زادت نسبة TiCL إلى 0 عند الجزء الأمامي من
المؤكسد في الشكلين Ys ١ يزاد منحنى الخط de ua في التحرك من الشكل ؟ حتى ve الشكل”. مما يقترح أن هناك متغير آخر مثل الزيادة في معدلات الإنتاج أو وضع الحقن
بالبوتاسيوم potassium قد زاد من فعالية الأكسجين الثانوي secondary oxygen البيانات
الموجودة في الشكل Y ل813 KMCC CR تشير إلى أنه لم يكن هناك حقن بالبوتاسيوم
potassium عند 050. وكانت النسبة بين الحقن الرئيسي إلى الثانوي ب TiCly فى
بالنسبة للبيانات في الشكل ؟ والشكل © مما يشير إلى أن Rep لم يكن متغيرا يؤثر على اعتماد CBU على نسبة TiCly إلى ي0.
TY
NE
تهيئات الاختبار يتم توفير وصف للجهاز والأساس الخاص بالتصميم أدناه في التهيئة التجريبية وملخص oxygen الحسابات ويتم تقديم الشكل التخطيطي الذي يوضح التحكم في تدفق الأكسجين الرئيسي و1101 إلى المؤكسد ؛ وفقاً للطريقة الحالية. Op وتمت التغذية ب .١ في الشكل من تدفق الأكسجين (uli وتم إرسال جزء Op ومع ذلك تم تقسيم التدفق الرئيسي ل 0 الموجود في موضع بعد Op .من خلال جهاز تسخين مسبق إلى شق التغذية 8 0, شق التغذية الثاني ب 11014 مباشرة. تم قياس معدل التدفق ل 0 الثانوي أثناء برودة وبعد ذلك تم إرساله إلى جهاز التسخين المسبق حيث يتم التحكم في درجة الحرارة. وكان .١ من الممكن التحكم في الحجم الجزيئي باستخدام النظام الموضح تخطيطياً في الشكل تكون التهيئة الخاصة بالمؤكسد هي نفسها بشكل أساسي كالموضحة في الشكل ؛. تشير ٠ نتائج الشكل © إلى أن تهيئة المؤكسد ليس لها تأثير رئيسي على خواص الصبغ غير أن الثانوي تأثرا بشكل أقل بالتآكل الاحتكاكي في oxygen وبكرة التغذية بالأكسجين 0 حالة ما إذا كانت البكرات موجودة في موضع أبعد مما هي عليه في الشكل ؛أو 5. تمت عند طرف المخروط ولكن تم تجميع العديد potassium إضافة كمية أولية من البوتاسيوم بصفة خاصة في حالة ما «(DSO المضاف عند potassium من العينات مع البوتاسيوم ١ موجبة بدرجة كافية. تم تركيب جهاز CBU منخفضا أو لم تكن rutile كان إنتاج الروتيل على خط + بوصة ؛ وكان خط secondary oxygen التسخين المسبق للأكسجين الثانوي التحكم خط + بوصة أيضا. تم تشغيل خط الاختبار وخط التحكم بأقرب ما يمكن من القدرة الكاملة. قادرا على التسخين المسبق oxygen يجب أن يكون جهاز التسخين المسبق للأكسجين ٠
VES
المعتاد تغذيته إلى مؤكسد “© بوصة على oxygen لحوالي نصف إجمالي كمية الأكسجين ف). وكان أحد أهداف الاختبار تحديد الحد الأدنى V8) م ٠١7,8 درجة حرارة عند rutile الثانوي لإنتاج مقبول من الروتيل oxygen لدرجة الحرارة المطلوبة للأكسجين .alumina كل مستوى ألومينا إجراءات الاختبار يتم تقديم مناقشة تفصيلية لإجراءات الاختبار في الإجراءات التجريبية- سلسلة الاختبارات تم إجراء ثلاث مجموعات من الاختبارات. كانت كل مجموعة عند مستوى احتراق TY وكان المستوى الأقل عند حوالي 70,5 تقريبا وكان المستوى الأعلى . ALO; مشترك ل وكانت السلسلة الثالقة ALO تقريباً من الاحتراق المشترك 7# ٠,7 عند حوالي oxygen وتم تنويع النسبة بين 11014 الرئيسي والأكسجين ٠ متوسطة بين هذين المستويين ٠ الرئيسي من مستوى الحد الأدنى المطلوب لحماية أنابيب المبادل الحراري والمحافظة على
TiCly إلى أقصى نسبة بين (+s مفتوحا (حوالي 55301 oxygen شق التغذية بالأكسجين عند الجزء الأمامي من المؤكسد تبعا لمعدل التغير تم تجميع ؟ أو ؟ ١ إلى 0 بحوالي عينات وسيطة. تم تجميع عينات بحجم كبير من خط تحكم.؛ عند بداية سلسلة الاختبارات وعند نهاية سلسلة الاختبارات. ve بحيث يتم إجراء Yo إلى ١7 الخاص بالاختبار الأولي عند حوالي Rep تم ضبط الاختبارات لتحديد ما إذا كان يمكن زيادته بتدفقات عالية من الأكسجين الثانوي وقد زادت كمية البروبين المطلوب لتشغيل المؤكسد لكل وحدة من secondary oxygen منتجة للمؤكسد + بوصة بالنسبة للمؤكسد ؛ بوصة. كان بعض من البروبين مطلوبا TIO, من المؤكسد والمبردة بالماء TiCL— بسبب أجزاء الموضع الموجود قبل شق التغذية ٠
Y A — -— وكان البعض الآخر من كمية البروبين الإضافية مطلوبا لأن Rsp الخاص ب TiCl قد تم قياس درجات الحرارة أثناء الاختبارات للحصول على السمات المحورية بامتداد طول الأنبوب وللحصول على سمات درجة حرارة مع تيارات 0p التي تم التحكم فيها وتسخينها © على حدة عند نهاية المخروط لكل نسبة مختلفة من TiCly إلى د0. ثم إنتاج جميع العينات الكبيرة من هذه السلسلة الخاصة بالاختبارات في صورتها النهائية التهيئات التجريبية كان الهدف الرئيسي من إضافة الأكسجين oxygen الثانوي تكوين طريقة لإنتاج خواص محسنة لصبغ غير معالج. كانت جزيئات الصبغ المنتجة أكبر وبالتالي كانت الأصباغ ٠ المنتجة في الصورة النهائية لها درجة لون أكثر إيجابية. كانت الأصباغ المنتجة باستخدام الأكسجين الثانوي secondary oxygen أقل Sis من الصبغ المنتج باستخدام تهيئة مؤكسد من الفن السابق بموجب حقيقة أن الصبغ يزداد في الحجم بواسطة الالتحام. كان من المحتمل وجود بعض التكتل نتيجة لتفاعلات جزيئات الصبغ على جدار المؤكسد. لا يقلل الأكسجين الثانوي secondary oxygen من التكتل الذي يحدث نتيجة لمثتل هذه التفاعلات. ١ .من المحتمل أن تكون الأسباب وراء التحام الجزيئات إلى حجم أكبر باستخدام الأكسجين الثانوي secondary oxygen ترجع إلى أن إنتاج الروتيل rutile من الجزيئات يحدث ببطء أكبر ولأن التركيز الأولي من 11014 يكون أعلى. وقد بين تحليل النتائج أن المتغهير الرئيسي الذي يؤثر على CBU الخاص بالصبغ غير المعالج هو نسبة TiCly إلى 0p عند الشق الرئيسي.
Y 8 — _ تهيئة المؤكسد تكون تهيئة شقوق حقن المؤكسد وفقا لما هو موضح في الشكل 6. تم تسخين الأكسجين © الثانوي فن مبادل حراري يتكون من قسم شعاعي مع وجود ثلاثة ملفات حلزونية متطابقة وقسم حمل حراري عند الجزء العلوي يتكون من عدد من الأنابيب الملحومة معاً. 0 تم تصميم الوحدة لتقديم scfm 77١8 من الأكسجين المسن عند درجات حرارة تصل في ارتفاعها إلى YTV, A مم ) ٠ ف). كانت درجة حرارة الأكسجين oxygen في الجزء الأمامي من المؤكسد أعلى بالنسبة لاختبارات الأكسجين oxygen 53811 5 مما كانت النسبة للتشغيل العادي لأن كمية 71014 لكل وحدة من الأكسجين oxygen تكون أعلى ٠. وقد نتجت درجة الحرارة العالية هذه من ٠ استخدام كمية أكبر من البروبين لكل وحدة من الأكسجين oxygen للاشتعال المعزز عند فوهة الجلي بالرمل. لهذا السبب كانت نسبة البروبين إلى ما110 المطلوبة للوصول إلى نفس درجة حرارة الخليط هي نفسها تقريبا. الإجراءات التجريبية- سلسلة الاختبارات Ty J لإجر اءات ١ كان الهدف من هذه السلسلة هو تحديد تأثير النسب المختلفة من TiCly إلى 0p عند الشق الرئيسي على خواص الصبغ غير المعالج. تم تنويع نسبة TIC إلى 0 من حوالي ٠, إلى حوالي ١ بحيث تتفاوت تركيبات و1:0 من حوالي 5 في المائة إلى حوالي ٠,١ في المائة. وتم تحديد القيمة الأقل لنسبة TiC, إلى 0 بالحد الأدنى من القيمة المطلوبة للمحافظة على عدم انسداد شق التغذية بالأكسجين oxygen الثانوي. وكانت أقصى نسبة
ل هي النسبة التي لن ينتج عنها أي نقص في الحجم الجزيئي أو تناقص في 0317 مع تزايد النسبة. وتم تقسيم سلسلة الاختبارات إلى ثلاث سلاسل فرعية. فكانت سلاسل الاختبارات والمتغيرات الرئيسية في الاختبار كالتالي:
o السلسلة ١-67 . تم zg صبغ غير معالج يحتوي على v0 في AS بالوزن من ALO; في سلسلة الاختبار هذه. تم بدء تشغيل المؤكسد عند نقطة الخفقان عند بداية كل «lial وتم ضبط Rep عند ١.7 إلى 0.,75؛ وكانت التغذية بالأكسجين oxygen الثانوي إلى المؤكسد عند 477,59 ام IY er) ف). وكان الاختبار الأول عند الحد الأدنى من نسبة م110 إلى 0؛ وكان RTO والاختبار النهائي من هذه السلسلة الفرعية عند نسبة حوالي
.١ ٠ وتم إجراء اختبارين أو ثلاث عند النسب الوسيطة. تم أخذ عينات الأنابيب لتقييم ظروف كل تشغيل. . إذا كان معدل إنتاج الروتيل rutile أدنى من حوالي “,98؛ تتم زيادة كمية البروبين المستخدمة للاحتراق المعزز بمعدل ١ 00ه8. وتمت زيادة كمية البروبين بمعدل يصل إلى ؛ sefin حتى أصبح من الواضح أن زيادة كمية البروبين لم تؤد إلى زيادة إنتاج الروتيل rutile بعد ذلك تم رفع درجة حرارة الأكسجين الثانوي
م secondary oxygen بزيادات قدرها Ver) a FY,VVA ف). حتى وصلت درجة الحرارة إلى ٠١0,8 م )1300 ف). أو كان معدل إنتاج الروتيل rutile الذي حصلنا عليه مقبولا. إذا كانت النسبة المئوية للروتيل rutile أعلى من 94,7 في المائة؛ تمت زيادة نسبة TICK إلى Op إلى ١ تقريباً وإذا ظل إنتاج الروتيل rutile عاليا تكون درجة حرارة الأكسجين oxygen تناقصت بمعدل تناقص 27,7978 م ٠٠١( ف) لتحديد الحد الأدنى
ga © التسخين المسبق المطلوب للحصول على ٠٠١ بالمائة من إنتاج الروتيل rutile بمجرد تحديد درجة الحرارة هذه RTO بقيمة ١؛ تكون النسبة قد نقصت على نحي .
A — _— تدريجي في التناقص إلى أدنى قيمة مبينة. عند الانتهاء من هذه السلسلة من الاختبارات؛ تم زيادة Rsp من حوالي ١,7 إلى حوالي pasate, Foo ما إذا كانت الظروف قد وجدت بأنها يمكن أن تساعد على إنتاج ما يقرب من ٠٠١ بالمائة من الروتيل rutile وأنه لم يتم فقد أي كمية من ب7:01.
6 السلسلة 7-77. كانت سلسلة الاختبار هذه شبيهة لسلسلة ١-77 فيما عدا أنه تم إجراؤه ٠ أثناء إنتاج صبغ غير معالج باحتراق مشترك لحوالي ٠,7 في المائة من ALO; وتم ضبط درجة حرارة ال كسجين الثانوي secondary oxygen عند أقل من م١١١٠ م ) ٠ ف). السلسلة 32-77. تم إجراء سلسلة من الاختبارات عند مستوى متوسط من ALO; حوالي
YY ١-17 في المائة باستخدام نفي التسلسل كما هو الحال بالنسبة للسلسلتين ١,8 ٠ تم تجميع عينات صغيرة أثناء تشغيل الوحدة تحت ظروف ثابتة لتحديد متغيرات العملية .secondary oxygen لتشغيل لمؤكسد بأكسجين ثانوي
Claims (1)
- وس عناصر_الحماية١ ١ - عملية لإنتاج ثاني أكسيد التيتانيوم titanium dioxide تشتمل على تفاعل رابع كلوريد التيتانيوم titanium tetrachloride مع الأكسجين 3 عند ضغط 1 موافق للضغط الجوي أو أعلى ia وعند درجة حرارة تفاعل حوالي VV AAQ ¢ م ) يكح ف) على الأقل في Je lia أكسدة oxidation reactor بحيث م تتم التغذية بالأكسجين oxygen في المفاعل عند نقطة دخول أولى قبل التغذية بأي 1 كمية من رابع كلوريد التيتانيوم titanium tetrachloride ونقطة دخول واحدة ل أخرى على الأقل ؛ بحيث يتم تسخين رابع كلوريد التيتانيوم titanium tetrachloride A الذي تم التغذية به إلى المفاعل إلى درجة حرارة أقل من (GA) EVRY 9 قبل التغذية به وبحيث تتراوح نسبة رابع كلوريد التيتانيوم titanium tetrachloride " إلى الأكسجين oxygen عند بدء تفاعل الأكسدة oxidation reaction بين حوالي ١١ 659 وحوالي ٠,7 على الأقل.titanium يكون رابع كلوريد التيتانيوم Cua ١مقر العملية وفقا لعنصر الحماية —Y ١ الذي تتم التغذية به في المفاعل مزيج مع كلوريد الألومنيوم 8 X chlorine والكلور aluminum المكون بتفاعل الألومنيوم aluminum chloride ز وبحيث تستخدم الحرارة المولدة بهذا التفاعل لتسخين رابع كلوريد التيتانيوم ¢ الذي تتم التغذية به في المفاعل. titanium tetrachloride °١ *- العملية وفقا لعنصر الحماية رقم١ حيث يكون الأكسجين oxygen الذي تتم " -- التغذية به عند نقطة الدخول الأولى مسبق التسخين قبل التغذية به إلى المفاعل إلى r درجة حرارة تتراوح بين حوالي a AVO,0T (0 150 ف) و حوالي SAAYYY (VAY) 1الvy — —_- ١ 4؛- العملية وفقا لعنصر الحماية رقم ؟ حيث يكون الأكسجين oxygen المذكور 0 مسبق التسخين إلى درجة حرارة حوالي 384,44 أم (1780 ف). =o ١ العملية وفقا لعنصر الحماية رقم١ حيث تكون نسبة رابع كلوريد التيتانيوم titanium tetrachloride Y إلى الأكسجين oxygen عند بدء تفاعل الأكسدة oxidation reaction 1 حوالي ١١ . -١ ١ العملية وفقا لعنصر الحماية Yai) حيث يتم تسخين رابع كلوريد التيتانيوم titanium tetrachloride ¥ أولا إلى درجة حرارة بين حوالي خركلا “vo. ) a 1 ف) وحوالي 704,44 .م )£00 (<b قبل تمريره على مولد كلوريد الألومنيوم.aluminum chloride ¢ ١ 7- العملية وفقا لعنصر الحماية رقم١ حيث يتم تسخين الأكسجين oxygen الذي 0 تتم التغذية به عند نقطة الدخول الثانية إلى درجة حرارة تتراوح بين 7680م (on) 1 وحوالي AAAS م (150 أ ف). ١ 4- العملية وفقا لعنصر الحماية رقم١ حيث يتم التغذية بالأكسجين oxygen إلى المفاعل على هيئة هواء أو هواء غني بالأكسجين oxygen . ١ 4- العملية وفقا لعنصر الحماية رقم ¥ حيث يتم تفاعل الألومتيوم aluminum ¥ والكلور chlorine في مفاعل بطبقة مائعة fluid bed reactor ARR— $ 7 — -٠ ١ العملية وفقا لعنصر الحماية رقم 9 حيث يشكل رابع كلوريد التيتانيوم titanium tetrachloride جزء من غاز التمييع في المفاعل ذي الطبقة المائعة fluid bed reactor 7 -١ ١ العملية وفقا لعنصر الحماية رقم Cua ١ يتم خلط رابع كلوريد التيتانيوم titanium tetrachloride Y بكلوريد الألومنيوم aluminum chloride قريباً من مخرج 1 مولد كلوريد الألومنيوم .aluminum chloride VY ١ العملية وفقا لعنصر الحماية رقم ١ حيث تتم التغذية بحوالي ١١ بالمائة على الأقل بالوزن من الأكسجين oxygen عند نقطة دخول أولى. SAY ١ العملية وفقا لعنصر الحماية رقم VY حيث تتم التغذية بحوالي 7١8 إلى حوالي ٠ Y بالمائة بالوزن من الأكسجين oxygen عند نقطة دخول أولى. : \ 1 العملية وفقا لعنصر الحماية رقم VY حيث تتم التغذية بحوالي Yo إلى حوالي ٠ Y بالمائة بالوزن من الأكسجين oxygen عند نقطة الدخول الأولى. vo - العملية وفقا لعنصر الحماية رقم ١ حيث يعادل إجمالي كمية الأكسجين gd) oxygen Y تتم التغذية به حوالي 0 بالمائة بالوزن على الأقل أكثر من المطلوب 3 لأكسدة رابع كلوريد التيتانيوم titanium tetrachloride بالكامل. ١ - العملية وفقا لعنصر الحماية رقم ١١ حيث يعادل إجمالي كمية الأكسجين Y «عع”<ه_الذي تتم التغذية به حوالي ٠١ بالمائة بالوزن على الأقل أككر من احمج y — ز المطلوب لأكسدة رابع كلوريد التيتانيوم titanium tetrachloride بالكامل. -١ ١ العملية وفقا لعنصر الحماية رقم Cua ١ تتم التغذية بكلوريد الألومنيوم aluminum chloride Y بكمية كافية لإنتاج كمية تتراوح بين حوالي ١7 وحوالي V,0 v في المائة بالوزن من و41:0 في ثاني أكسيد التيتانيوم titanium dioxide المنتج. ١ - العملية وفقا لعنصر الحماية رقم ١١7 حيث تتم التغذية بكلوريد الألومنيوم aluminum chloride بكمية كافية لإنتاج كمية تتراوح بين حوالي vo وحوالي A Y بالمائة بالوزن من ALO; ثاني أكسيد التيتانيوم titanium dioxide المنتج. ١ 4- العملية وفقا لعنصر الحماية رقم١ حيث يتم تشغيل المفاعل عند ضغط يزيد 1 عن الضغط الجوي بمقدار حوالي 10+ ميجا Je (MPa) JSuly الأقل. -٠ ١ العملية ld لعنصر الحماية رقم9١ حيث يزيد الضغط في المفاعل عن ١ الضغط الجوي بمقدار يتراوح بين حوالي lage ١.7 باسكال (MPa) و حوالي 0 1 ميجا باسكال .(MPa) -١ ١ العملية وفقا لعنصر الحماية رقم١ حيث تتم إضافة ملح البوتاسيوم potassium ١ إلى الأكسجين oxygen الذي تتم التغذية به عند فتحة الدخول الأولى قبل مزجه 1 برابع كلوريد التيتانيوم titanium tetrachloride ¢ بحيث تتم إضافة ملح البوتاسيوم potassium 3 بكمية تعادل من حوالي Ee جزء في المليون(<مم) إلى حوالي 6080 ° جزء في المليون(«0م) من كلوريد البوتاسيوم potassium chloride بالوزن 1 بالنسبة لمنتج ثاني أكسيد التيتانيوم titanium dioxideTT potassium حيث تكون كمية البوتاسيوم VY “؟- العملية وفقا لعنصر الحماية رقم ١ جزء في المليون(”مم) بالوزن بالنسبة منتج ثاني ٠١ معادلة لأكثر من حوالي Y titanium dioxide ز أكسيد التيتانيوم ؟*؟- العملية وفقا لعنصر الحماية رقم١ حيث يتم تبريد جدران المفاعل. ١ ؛؟- العملية وفقا لعنصر الحماية رقم حيث يتم تبريد جدران المفاعل عند ١ .chlorine أو غاز الكلور nitrogen تنظيفها بغاز النيتروجين Y العملية وفقا لعنصر الحماية رقم١ حيث تشتمل واحدة على الأقل من نقاط —YO ١ الدخول على شق محيطي في جدار المفاعل. العملية وفقا لعنصر الحماية رقم “ حيث يتم تمرير الخليط من رابع كلوريد -7 ١ إلى aluminum chloride وكلوريد الألومنيوم titanium tetrachloride التيتانيوم Y .ceramics material بواسطة شبكة مواسير مكونة من مادة خزفية Je lial) ¥ حيث يتم تكوين جدران المفاعل بين نقطة ١ العملية وفقا لعنصر الحماية رقم mh ١ الدخول الأولى وواحدة على الأقل من نقاط الدخول الأخرى من مادة خزفية Y .ceramics material yنكأ
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US08/687,280 US5840112A (en) | 1996-07-25 | 1996-07-25 | Method and apparatus for producing titanium dioxide |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SA97180406B1 true SA97180406B1 (ar) | 2006-04-04 |
Family
ID=24759808
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SA97180406A SA97180406B1 (ar) | 1996-07-25 | 1997-09-15 | Titanium dioxideطريقة وجهاز لإنتاج ثاني أكسيد التيتانيوم |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US5840112A (ar) |
| KR (1) | KR100440517B1 (ar) |
| BR (1) | BR9702354A (ar) |
| CA (1) | CA2232991C (ar) |
| CZ (1) | CZ128798A3 (ar) |
| NO (1) | NO319555B1 (ar) |
| SA (1) | SA97180406B1 (ar) |
| UA (1) | UA46793C2 (ar) |
| ZA (1) | ZA976602B (ar) |
Families Citing this family (35)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2180321C2 (ru) * | 1996-07-25 | 2002-03-10 | Керр-Макджи Кемикал ЛЛСи | Способ и устройство для получения диоксида титана |
| US5840112A (en) * | 1996-07-25 | 1998-11-24 | Kerr Mcgee Chemical Corporation | Method and apparatus for producing titanium dioxide |
| US6350427B1 (en) * | 1999-07-27 | 2002-02-26 | Kerr-Mcgee Chemical Llc | Processes for reacting gaseous reactants containing solid particles |
| US6544493B1 (en) * | 1999-08-30 | 2003-04-08 | Showa Denko Kabushiki Kaisha | Ultrafine particulate titanium oxide and production process therof |
| US6387347B1 (en) * | 2000-02-14 | 2002-05-14 | Millennium Inorganic Chemicals, Inc. | Controlled vapor phase oxidation of titanium tetrachloride to manufacture titanium dioxide |
| US6419893B1 (en) * | 2000-09-18 | 2002-07-16 | Kerr-Mcgee Chemical Llc | Process for producing and cooling titanium dioxide |
| US6517629B2 (en) | 2001-02-05 | 2003-02-11 | Millennium Inorganic Chemicals, Inc. | Methods for making low volatile titanium dioxide pigments |
| US7157788B2 (en) * | 2001-02-21 | 2007-01-02 | Showa Denko K.K. | Metal oxide dispersion for dye-sensitized solar cells, photoactive electrode and dye-sensitized solar cell |
| US6994837B2 (en) * | 2001-04-24 | 2006-02-07 | Tekna Plasma Systems, Inc. | Plasma synthesis of metal oxide nanopowder and apparatus therefor |
| US20040112456A1 (en) * | 2002-12-16 | 2004-06-17 | Bates James William | Densification of aerated powders using positive pressure |
| US7182931B2 (en) * | 2003-02-25 | 2007-02-27 | Tronox Llc | Process for making titanium dioxide |
| US20050201927A1 (en) * | 2004-03-12 | 2005-09-15 | Flynn Harry E. | Process for improving raw pigment grindability |
| US7150416B2 (en) * | 2004-04-09 | 2006-12-19 | Tronox Llc | Liquid fuel injection |
| US7708975B2 (en) * | 2004-07-20 | 2010-05-04 | E.I. Du Pont De Nemours And Company | Process for making metal oxide nanoparticles |
| US7465430B2 (en) * | 2004-07-20 | 2008-12-16 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Apparatus for making metal oxide nanopowder |
| WO2006126987A1 (en) * | 2005-05-20 | 2006-11-30 | Tronox Llc | Fluid mixing apparatus and method |
| US7854917B2 (en) * | 2005-09-16 | 2010-12-21 | Tronox Llc | Methods of controlling the particle size of titanium dioxide produced by the chloride process |
| US7476378B2 (en) * | 2005-10-27 | 2009-01-13 | E.I. Dupont Denemours & Company | Process for producing titanium dioxide |
| US20070245924A1 (en) * | 2006-04-20 | 2007-10-25 | Hofmann Michael A | Reduced abrasion of titanium dioxide pigments produced from the chloride process |
| US7250080B1 (en) | 2006-09-06 | 2007-07-31 | Tronox Llc | Process for the manufacture of organosilicon compound-treated pigments |
| US20080053336A1 (en) * | 2006-09-06 | 2008-03-06 | Tronox Llc | Aqueous coating compositions with improved tint strength and gloss properties, comprising pigments surface-treated with certain organosilicon compounds |
| US20080075654A1 (en) * | 2006-09-21 | 2008-03-27 | Jamison Matthew E | Titanium dioxide process |
| US7238231B1 (en) | 2006-11-16 | 2007-07-03 | Tronox Llc | Process for manufacturing zirconia-treated titanium dioxide pigments |
| US20080274040A1 (en) * | 2007-05-03 | 2008-11-06 | Tronox Llc | Injector assembly, chemical reactor and chemical process |
| DE102007049296A1 (de) * | 2007-10-12 | 2009-04-16 | Kronos International, Inc. | Mehrstufiges Verfahren zur Herstellung von Titandioxid |
| DE102009009780A1 (de) * | 2009-02-20 | 2010-08-26 | Kronos International, Inc. | Mehrstufiges Verfahren zur Herstellung von Titandioxid |
| RU2588960C2 (ru) | 2011-03-18 | 2016-07-10 | Орбит Элюминэ Инк. | Способы извлечения редкоземельных элементов из алюминийсодержащих материалов |
| RU2014114938A (ru) | 2011-09-16 | 2015-10-27 | Орбит Элюминэ Инк. | Способы получения оксида алюминия и разнообразных других продуктов |
| AU2013202318B2 (en) | 2012-01-10 | 2015-11-05 | Aem Technologies Inc. | Processes for treating red mud |
| JP2015518414A (ja) | 2012-03-29 | 2015-07-02 | オーバイト アルミナ インコーポレイテッドＯｒｂｉｔｅ Ａｌｕｍｉｎａｅ Ｉｎｃ． | フライアッシュ処理プロセス |
| AU2014212155B2 (en) * | 2013-01-31 | 2017-06-15 | Tronox Llc | Titanium dioxide production, and methods of controlling particle size thereof |
| US9315615B2 (en) | 2013-03-15 | 2016-04-19 | Tronox Llc | Titanium dioxide pigment and manufacturing method |
| US9353266B2 (en) | 2013-03-15 | 2016-05-31 | Tronox Llc | Process for manufacturing titanium dioxide pigments using ultrasonication |
| US10125219B2 (en) | 2014-10-30 | 2018-11-13 | Tronox Llc | Titanium dioxide pigment and manufacturing method |
| US9745405B2 (en) | 2015-04-20 | 2017-08-29 | Tronox Llc | Polymer, polymer modified titanium dioxide pigment, and method of forming a pigmented paint formulation |
Family Cites Families (24)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2437171A (en) * | 1943-11-10 | 1948-03-02 | Pittsburgh Plate Glass Co | Composite titanium dioxide-metal oxide pigment |
| US3120427A (en) * | 1960-11-01 | 1964-02-04 | Thann Fab Prod Chem | Preparation of titanium dioxide |
| BE627783A (ar) | 1962-01-30 | |||
| US3340008A (en) * | 1965-02-17 | 1967-09-05 | American Cyanamid Co | Process for the oxidation of ticl4 |
| FR93459E (fr) | 1965-08-03 | 1969-04-04 | Prod Chim De Thann & De Mulhou | Procédé et appareillage pour l'oxydation des halogénures métalliques en phase gazeuse et produits en résultant. |
| US3512219A (en) * | 1965-10-19 | 1970-05-19 | American Potash & Chem Corp | Injection reactor for titanium dioxide production |
| US3449076A (en) * | 1966-10-10 | 1969-06-10 | Du Pont | Preheating oxidizing gas reactant in tio2 pigment manufacture |
| DE1667044C3 (de) * | 1967-04-13 | 1981-01-29 | Bayer Ag, 5090 Leverkusen | Verfahren zur Herstellung feinteiliger Oxide aus Halogeniden |
| US3505091A (en) * | 1968-07-29 | 1970-04-07 | Du Pont | Production of titanium dioxide pigments |
| US3647377A (en) * | 1968-08-29 | 1972-03-07 | Titan Gmbh | Process for the manufacture of fine particle size titanium dioxide by reacting titanium tetrachloride with oxygen |
| AU1314470A (en) * | 1969-04-02 | 1971-09-30 | MONTECATINI EDISONS. Pa. andthe NEWJERSEY ZINC COMPANY | Process for producing titanium dioxide of pigmentary characteristics |
| US3615202A (en) * | 1969-11-28 | 1971-10-26 | David R Stern | Process for the manufacture of titanium dioxide |
| BE792503A (fr) * | 1971-12-10 | 1973-06-08 | Montedison Spa | Procede de preparation d'un bioxyde de titane d'une taille de particules controlee |
| US4053577A (en) * | 1972-02-18 | 1977-10-11 | Tioxide Group Limited | Process for the gaseous phase production of metal oxide particles |
| GB1429333A (en) * | 1973-03-22 | 1976-03-24 | British Titan Ltd | Reactor |
| IN152047B (ar) | 1978-12-04 | 1983-10-01 | Du Pont | |
| US4214913A (en) * | 1979-03-05 | 1980-07-29 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Process for producing rutile TiO2 |
| DE2948731A1 (de) | 1979-12-04 | 1981-06-11 | E.I. Du Pont De Nemours And Co., Wilmington, Del. | Verfahren zur oxidation von titantetrachlorid |
| US4803056A (en) * | 1983-07-22 | 1989-02-07 | Kerr-Mcgee Chemical Corporation | System for increasing the capacity of a titanium dioxide producing process |
| US5204083A (en) * | 1988-05-23 | 1993-04-20 | Kerr-Mcgee Chemical Corporation | Process for preparing titanium dioxide |
| ES2035498T3 (es) * | 1989-11-13 | 1993-04-16 | Kronos Titan-Gesellschaft Mbh | Procedimiento y dispositivo para la preparacion de dioxido de titanio. |
| GB9216933D0 (en) | 1992-08-10 | 1992-09-23 | Tioxide Group Services Ltd | Oxidation of titanium tetrachloride |
| US5372639A (en) * | 1993-09-03 | 1994-12-13 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Use of a bimodal distribution of scrubs in a process for cooling a hot gaseous suspension |
| US5840112A (en) * | 1996-07-25 | 1998-11-24 | Kerr Mcgee Chemical Corporation | Method and apparatus for producing titanium dioxide |
-
1996
- 1996-07-25 US US08/687,280 patent/US5840112A/en not_active Expired - Lifetime
-
1997
- 1997-07-03 US US08/887,649 patent/US6207131B1/en not_active Ceased
- 1997-07-24 CA CA002232991A patent/CA2232991C/en not_active Expired - Fee Related
- 1997-07-24 BR BR9702354-0A patent/BR9702354A/pt not_active Application Discontinuation
- 1997-07-24 CZ CZ981287A patent/CZ128798A3/cs unknown
- 1997-07-24 UA UA98042081A patent/UA46793C2/uk unknown
- 1997-07-24 KR KR10-1998-0702188A patent/KR100440517B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1997-07-24 ZA ZA976602A patent/ZA976602B/xx unknown
- 1997-09-15 SA SA97180406A patent/SA97180406B1/ar unknown
-
1998
- 1998-03-24 NO NO19981329A patent/NO319555B1/no unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| NO981329L (no) | 1998-05-22 |
| US5840112A (en) | 1998-11-24 |
| US6207131B1 (en) | 2001-03-27 |
| KR19990063721A (ko) | 1999-07-26 |
| CA2232991A1 (en) | 1998-02-05 |
| UA46793C2 (uk) | 2002-06-17 |
| ZA976602B (en) | 1999-01-25 |
| NO319555B1 (no) | 2005-08-29 |
| BR9702354A (pt) | 1999-09-14 |
| KR100440517B1 (ko) | 2004-10-12 |
| CA2232991C (en) | 2004-09-14 |
| CZ128798A3 (cs) | 1998-11-11 |
| NO981329D0 (no) | 1998-03-24 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| SA97180406B1 (ar) | Titanium dioxideطريقة وجهاز لإنتاج ثاني أكسيد التيتانيوم | |
| AU716808B2 (en) | Method and apparatus for producing titanium dioxide | |
| US3297411A (en) | Burner reactor apparatus | |
| US3486913A (en) | Process for the production of finely divided oxides from halides | |
| US3532462A (en) | Method of effecting gas-phase reactions | |
| US3563709A (en) | Apparatus for pyrolyzing hydrocarbons | |
| CZ146094A3 (en) | Process of decomposition of hydrocarbons and apparatus for making the same | |
| JP2011126778A (ja) | 二酸化チタンを製造するための四塩化チタンの制御した気相酸化 | |
| US3275411A (en) | Plasma production of titanium dioxide | |
| NO162477B (no) | Limingsmidler for celluloseholdige materialer, samt celluloseholdig materiale behandlet med limingsmidlene. | |
| CA1113689A (en) | Method for superheating gases | |
| NO160649B (no) | Anordning til laasing av en kabel med kause, kjetting eller lignende. | |
| US3642442A (en) | Process for preparing pigmentary metal oxide | |
| DE102005010279A1 (de) | Verfahren zur Temperatursteigerung des Sauerstoffes durch H2-Verbrennung bei der TiO2-Herstellung nach dem Chloridprozeß | |
| US3443897A (en) | Process for preparing pigmentary metal oxide | |
| JPH03170331A (ja) | 二酸化チタンを製造する方法および装置 | |
| US3574546A (en) | Manufacture of finely divided refractory oxides using controlled amounts of oxygen in plasma jet reactor | |
| US3676060A (en) | Apparatus for the combustion of titanium tetrachloride with oxygen for the production of titanium dioxide pigment | |
| US3735000A (en) | Process for preparing titanium dioxide | |
| NO120070B (ar) | ||
| US3689039A (en) | Method of heating oxygen-containing gases | |
| US2852345A (en) | Process for production of carbon black | |
| US3449076A (en) | Preheating oxidizing gas reactant in tio2 pigment manufacture | |
| Bessmertnyi et al. | The Effect of Argon Plasma on Reduction of Variable-Valence Oxides in Synthesis of Minerals. | |
| US3246888A (en) | Apparatus for generating synthesis gas |