SA517390304B1 - طريقة للتحميص الجزئي لمواد مركزة تحمل النحاس و/أو الذهب - Google Patents
طريقة للتحميص الجزئي لمواد مركزة تحمل النحاس و/أو الذهب Download PDFInfo
- Publication number
- SA517390304B1 SA517390304B1 SA517390304A SA517390304A SA517390304B1 SA 517390304 B1 SA517390304 B1 SA 517390304B1 SA 517390304 A SA517390304 A SA 517390304A SA 517390304 A SA517390304 A SA 517390304A SA 517390304 B1 SA517390304 B1 SA 517390304B1
- Authority
- SA
- Saudi Arabia
- Prior art keywords
- particles
- reactor
- fluidized bed
- ore particles
- inert
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 45
- 239000010949 copper Substances 0.000 title claims abstract description 20
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical group [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 19
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 19
- 239000010931 gold Chemical group 0.000 title claims abstract description 11
- PCHJSUWPFVWCPO-UHFFFAOYSA-N gold Chemical group [Au] PCHJSUWPFVWCPO-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 10
- 229910052737 gold Chemical group 0.000 title claims abstract description 10
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 title description 9
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims abstract description 156
- 230000008569 process Effects 0.000 claims abstract description 31
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 21
- 229910052785 arsenic Inorganic materials 0.000 claims abstract description 13
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 60
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 57
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 20
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims description 20
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 20
- 235000012239 silicon dioxide Nutrition 0.000 claims description 16
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 claims description 16
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 14
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 14
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 14
- 229910052787 antimony Inorganic materials 0.000 claims description 7
- WATWJIUSRGPENY-UHFFFAOYSA-N antimony atom Chemical compound [Sb] WATWJIUSRGPENY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 239000007771 core particle Substances 0.000 claims description 3
- 239000011800 void material Substances 0.000 claims description 3
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 claims description 2
- -1 arsenic sulfides Chemical class 0.000 claims 1
- XPDICGYEJXYUDW-UHFFFAOYSA-N tetraarsenic tetrasulfide Chemical class S1[As]2S[As]3[As]1S[As]2S3 XPDICGYEJXYUDW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- RQNWIZPPADIBDY-UHFFFAOYSA-N arsenic atom Chemical compound [As] RQNWIZPPADIBDY-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 12
- YPMOSINXXHVZIL-UHFFFAOYSA-N sulfanylideneantimony Chemical class [Sb]=S YPMOSINXXHVZIL-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 33
- 239000004576 sand Substances 0.000 description 24
- 239000000463 material Substances 0.000 description 21
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 13
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 12
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 12
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 11
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 10
- 238000005189 flocculation Methods 0.000 description 9
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 9
- 230000016615 flocculation Effects 0.000 description 8
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 description 6
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 description 6
- 238000005243 fluidization Methods 0.000 description 6
- 239000004571 lime Substances 0.000 description 6
- 150000004763 sulfides Chemical class 0.000 description 6
- RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N Sulphur dioxide Chemical compound O=S=O RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 5
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000011707 mineral Substances 0.000 description 5
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 5
- 230000004083 survival effect Effects 0.000 description 5
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 4
- 230000033001 locomotion Effects 0.000 description 4
- 239000012528 membrane Substances 0.000 description 4
- 239000000047 product Substances 0.000 description 4
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 4
- 240000008415 Lactuca sativa Species 0.000 description 3
- 238000013016 damping Methods 0.000 description 3
- SZVJSHCCFOBDDC-UHFFFAOYSA-N ferrosoferric oxide Chemical compound O=[Fe]O[Fe]O[Fe]=O SZVJSHCCFOBDDC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 3
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 3
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 3
- 239000013618 particulate matter Substances 0.000 description 3
- 235000012045 salad Nutrition 0.000 description 3
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 2
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- DVRDHUBQLOKMHZ-UHFFFAOYSA-N chalcopyrite Chemical compound [S-2].[S-2].[Fe+2].[Cu+2] DVRDHUBQLOKMHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052951 chalcopyrite Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 2
- 229910052971 enargite Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 2
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 2
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 2
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 2
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 125000000101 thioether group Chemical group 0.000 description 2
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 2
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 2
- 241001136792 Alle Species 0.000 description 1
- DJHGAFSJWGLOIV-UHFFFAOYSA-K Arsenate3- Chemical class [O-][As]([O-])([O-])=O DJHGAFSJWGLOIV-UHFFFAOYSA-K 0.000 description 1
- 101150023977 Baat gene Proteins 0.000 description 1
- 241001435619 Lile Species 0.000 description 1
- 241000784732 Lycaena phlaeas Species 0.000 description 1
- VVQNEPGJFQJSBK-UHFFFAOYSA-N Methyl methacrylate Chemical compound COC(=O)C(C)=C VVQNEPGJFQJSBK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241000286209 Phasianidae Species 0.000 description 1
- 229920005372 Plexiglas® Polymers 0.000 description 1
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 229910052797 bismuth Inorganic materials 0.000 description 1
- JCXGWMGPZLAOME-UHFFFAOYSA-N bismuth atom Chemical compound [Bi] JCXGWMGPZLAOME-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 1
- 229910052948 bornite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000003889 chemical engineering Methods 0.000 description 1
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 description 1
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 1
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 235000012489 doughnuts Nutrition 0.000 description 1
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 230000007717 exclusion Effects 0.000 description 1
- 210000000887 face Anatomy 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 1
- 239000010419 fine particle Substances 0.000 description 1
- 230000003311 flocculating effect Effects 0.000 description 1
- 238000005188 flotation Methods 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- 229910052595 hematite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011019 hematite Substances 0.000 description 1
- 230000000977 initiatory effect Effects 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- LIKBJVNGSGBSGK-UHFFFAOYSA-N iron(3+);oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[O-2].[O-2].[Fe+3].[Fe+3] LIKBJVNGSGBSGK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- BMWMWYBEJWFCJI-UHFFFAOYSA-K iron(3+);trioxido(oxo)-$l^{5}-arsane Chemical class [Fe+3].[O-][As]([O-])([O-])=O BMWMWYBEJWFCJI-UHFFFAOYSA-K 0.000 description 1
- 238000009533 lab test Methods 0.000 description 1
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 1
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- QSHDDOUJBYECFT-UHFFFAOYSA-N mercury Chemical compound [Hg] QSHDDOUJBYECFT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052753 mercury Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000011017 operating method Methods 0.000 description 1
- 239000007800 oxidant agent Substances 0.000 description 1
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 1
- 238000011045 prefiltration Methods 0.000 description 1
- 238000002203 pretreatment Methods 0.000 description 1
- 230000000750 progressive effect Effects 0.000 description 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 210000001525 retina Anatomy 0.000 description 1
- 230000002207 retinal effect Effects 0.000 description 1
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 1
- 239000011343 solid material Substances 0.000 description 1
- 239000012265 solid product Substances 0.000 description 1
- JBQYATWDVHIOAR-UHFFFAOYSA-N tellanylidenegermanium Chemical compound [Te]=[Ge] JBQYATWDVHIOAR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052970 tennantite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000007669 thermal treatment Methods 0.000 description 1
- 230000000699 topical effect Effects 0.000 description 1
- 238000009736 wetting Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B1/00—Preliminary treatment of ores or scrap
- C22B1/02—Roasting processes
- C22B1/10—Roasting processes in fluidised form
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B11/00—Obtaining noble metals
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B15/00—Obtaining copper
- C22B15/0002—Preliminary treatment
- C22B15/001—Preliminary treatment with modification of the copper constituent
- C22B15/0013—Preliminary treatment with modification of the copper constituent by roasting
- C22B15/0015—Oxidizing roasting
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B23/00—Obtaining nickel or cobalt
- C22B23/005—Preliminary treatment of ores, e.g. by roasting or by the Krupp-Renn process
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Geology (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Crucibles And Fluidized-Bed Furnaces (AREA)
Abstract
يوضح الاختراع المذكور أعلاه عملية لإزالة مركبات سلفيد sulfides من زرنيخ arsenic و/أو أنتيمون antimony من جسيمات تبر تحتوي على النحاس، نيكل nickel و/أو الذهب. تتم تغذية جسيمات تبر ore particles داخل مفاعل reactor، حيث يتم حقن غاز تميع fluidizing gas داخل المفاعل لتكوين طبقة مميعة fluidized bed تحتوي على جزء على الأقل من جسيمات التبر. يتم تسخين جسيمات التبر في وجود جسيمات خاملة inert particles إلى درجة حرارة بين 500 و850 °م ويتم سحبها من المفاعل. يقوم على الأقل 60٪ بالوزن من الجسيمات الخاملة بتكوين منطقة أولى من الطبقة المميعة ويقوم على الأقل 60٪ بالوزن من جسيمات التبر بتكوين منطقة ثانية فوق المنطقة الأولى. (الشكل 1)
Description
طربقة للتحميص الجزئي لمواد مركزة تحمل النحاس و/أو الذهب Method for partial roasting of copper and/or gold bearing concentrates الوصف الكامل خلفية الاختراع يتعلق الاختراع بعملية ومحطة لإزالة مركبات سلفيد sulfides من زرنيخ arsenic و/أو أنتيمون antimony من جسيمات تبر ore particles تحتوي على النحاس؛ نيكل nickel و/أو Gus cca dll تتم تغذية جسيمات التبر داخل مفاعل reactor حيث يتم تسخين جسيمات التبر في وجود جسيمات خاملة inert particles إلى درجة حرارة بين 500 و850"م في طبقة مميعة fluidized bed وحيث جسيمات التبر يتم سحبها من المفاعل. يتم الحصول على النحاس (Cu) Copper الكويالت ¢(Co) Cobalt نيكل (Ni) nickel الذهب (Au) gold والزنك (Zn) Zine من جسيمات تبر كبربتيك .sulfidic ores بالتالي تمثل هذه المعادن منتجات dad والتي يمكن معالجتها ST بالعديد من الطرق؛ ولكن يجب أن تكون
0 موجودة في كل صورة نقية WIS لهذا العلاج Lad ينتج هذا النقاء بواسطة طرق معدنية حرارية. سوف يتم فهم الطرق المعدنية الحرارية على أنها علاج حراري thermal treatment آخر لجسيمات التبر أو المعادن التي تم الحصول عليها Sad إما بواسطة طريقة أكسدة oxidizing «method أي تسخين مع إضافة أوكسيجين coxygen أو بواسطة طريقة اختزال reducing «method أي تسخين في وجود sale اختزال غازية gaseous reductant بشكل مفضل.
5 تتمثل إحدى الطرق المعدنية الحرارية في التحميص الجزثئي partial roasting التحميص الجزئي عبارة عن طريقة لتنظيف المادة المركزة من مركبات سلفيد من زرنيخ و/أو أنتيمون وبالتالي يتم إنتاج sole خام raw material مناسبة لخطوة معالجة تالية؛ De مصهر النحاس copper smelter في حالة النحاس تحميص جزثي»؛ مواد مركزة Jie Die concentrates إينارجيت (Cu3AsS4) enargite أو تينانتيت Ally ((CunAsiSi2) tennantite تحتوي على
كمية ملحوظة من الزرنيخ غير مطلوية للمعالجة الحرارية المعدنية والمائية المعدنية ويجب إزالتها بمقدار كبير. عند درجة حرارة بين 500 8505 ca” تتم سلسلة من التفاعلات الكيماوية dsl) chemical reactions من تكوين المركبات الصلبة والغازية؛ بالإضافة إلى أكسدة
الكبريت sulfur oxidation كمثال؛ تم إعطاء معادلة تفاعل نزع الزرنيخ de-arsenifying reaction لإيتارجيت أدناه: +3Cu,S(s)+ S,(g) (2) م5 رعذ ج AHS. - -48.53 kJ «2Cu;AsS,(s) تأتي عملية توليد الطاقة من أكسدة الكبريت؛ مع ذلك التفاعلات بشكل أكبر طاردة shall .exothermic 5 يمكن أن تتضمن أكسدة الكبريت بطرق تتضمن أكسدة غاز الكبريت sulfur gas وأكسدة الكبريتيدات sulfides الغازية أو الصلبة. مع ذلك؛ فقط تتم أكسدة gia من الكبريت. يحتوي المنتج الصلب للتحميص الجزئي بشكل مثالي على نسب من الكبريت في نطاق 15- بالوزن» في صورة سلفيد sulfide على الناحية الأخرى يحتوي خط تغذية salad) المركزة concentrate feed على 25- 735 بالوزن من كبريت في صورة سلفيد. بعد تنظيف غاز 0 العملية؛ يتم إنتاج حمض الكبريتيك sulfuric acid من ثاني أوكسيد الكبريت sulfur dioxide أيضاء يتضمن التبر بعد الخروج من المفاعل» له محتوى زرنيخ أقل من 7063 بالوزن .تتضمن المعادن المناظرة ما بين المركبات الكيماوية chemical compounds الأخرى Jie بورنيت ¢(CusFeSs) bornite كالكوبيريت sale «(CuFeSz) chalcopyrite الخبث «gangue material ماجنيتيت ¢(Fe3O4) magnetite هيماتيت ¢(Fe203) hematite كالسوسين chalcocine 5 (5دن©)ء؛ بيروتين «(FeS) pyrrhotine كميات منخفضة من أرسينات حديد iron-arsenates ومعادن مرتبطة بتركيبة المادة المركزة composition of concentrate التي تمت تغذيتها لتتم تحميصها. يعتمد محتوى الزرنيخ الكلي على عناصر والتي تميل إلى تكوين مركبات أرسينات 2808. إذا كانت salad) المركزة أيضا تتضمن الزثئبق cmercury يمكن معالجة غاز العادم off-gas خلال ما يسمى بعملية 1ع100ه0. سوف يتم العثور على تفاصيل خاصة بكل هذه 0 التفاعلات من بين غيرها في المقالات “Physico-chemistry and Kinetics Mechanisms of Partial Roasting of High — Arsenic Copper Concentrates”, of I.
Wilkomirsky I, ٠ Parra, F.
Parra, and E.
Balladares at Copper 2013, Santiago, Chile and in "Development of partial roasting technology for arsenic containing copper concentrates” of A.
Holmstrom, G.
Berg and M.
Andersson at Copper 2013, .Santiago, Chile 5 أحد المشاكل الأساسية في التحميص الجزئي هو التلبد sintering التلبد هو ناتج تكون الأطوار الموجودة في الحالة "المصهورة” والتي يمكن حثها خلال النقاط الساخنة بسبب أكسدة الكبريت
الموضعية؛ مصحوية بنقل الحرارة الموضعية غير الكافي إلى بقية الطبقة المميعة؛ أو خلال تركيز مركب زائد يؤدي إلى "أطوار مصهورة "melted phases حتى عند درجات حرارة العملية الطبيعية. تتضمن آلية Gal نمو جسيم مستمر كنتيجة لتفاعلات بين جزيثية intra-particle 05 لجسيمات التبر. بالتالي؛ تكوين "أطوار مصهورة"؛ نمو الجسيم المستمر هو وظيفة علاقة تبر/كلس إلى مادة خاملة كيماويا cchemically inert material بينما يتعلق تكوين النقاط الساخنة تحديدا باعتبار موجود في المناطق حيث يتم إدخال الأوكسيجين. بالتالي؛ يرتبط التلبد بشكل أكبر ب (i) المنطقة المجاورة لشبكة فوهة المفاعل (ii) reactor nozzle grid عمليات غلق الساخنة المفاعل» حيث يتم إيقاف هواء التميع fluidization air بسبب تركيز المركبات المحتملة التي تكون أطوار الصهر melting phases التي تتم زيادتهاء بينما لا توجد حركة 0 للجسيمات الموجودة 5 (iii) بدء إجراءات حيث يتعرض النظام للنقاط الساخنة أثناء الانتقال من طبقة ثابتة fixed bed إلى حالة الطبقة المميعة. تقوم البراءة الامريكية 4626279 بوصف عملية حيث تركيز تبر النحاس وبتم توفير الغاز إلى مفاعل دوار ذو طبقة مميعة «circulatory fluidized-bed reactor وتم التسخين إلى أقل درجة حرارة فوق الشق أو درجات حرارة التحلل بين 600 و850 2° للمعقدات المعدنية complex minerals 5 التي تحتوي على مركبات سلفيد من زرنيخ و/أو أنتيمون وديزموت bismuth موجود في المادة المركزة. يتم تنظيم الأوكسيجين في المفاعل؛ بحيث يمنع تكوين المركبات غير المتطايرة non-volatile compounds للشوائب المذكورة. يتم التحكم في وقت بقاء المادة المركزة في المفاعل بطريقة لضمان أقل استبعاد للشوائب. يتم سحب المواد الغاز والصلبة من المفاعل ويتم تمريرها إلى وسيلة فصل separating means حيث يمكن فصل المواد الصلبة الخالية من 0 الشوائب أساسا من الغاز. لا يتم تخطي أي نطاق محدد لدرجة الحرارة ولا وقت البقاء لتجنب تلبد النحاس. من البراءة الاوروبية أ1 161 652 2 هناك عملية أخرى للتحميص الجزئي للنحاس تحتوي على معادن معروفة والتي تتضمن عملية تحميص ثنائية المرحلة two-stage roasting process والتي تتضمن خطوة تحميص أولى في مفاعل تحميص roasting reactor أول وخطوة تحميص ثانية في مفاعل تحميص ثاني. يتم تكوين خليط غاز من المكون الغازي gas component الأول للعملية والذي يتم الحصول عليه من خطوة التحميص الأولى ومن مكون غاز العملية الثاني
الذي تم الحصول عليه من خطوة التحميص الثانية. بعد الحرق يتم خلط الغاز في غرفة ما بعد
الاحتراق post combustion chamber تعمل ما بعد الحرق مع مكون غاز العملية المختزل
ally بالسلفيد ومكون غاز العملية الثاني كغاز مؤكسد oxidizer gas لتحليل و50 في خليط
الغاز لتقليل محتوى و50. يتم تقليل خطر التراكم والتأكل في غرفة ما بعد الاحتراق وفي الخطوات التالية يتم اختزالها حيث يتم تنفذي خطوة التحميص الأولى عند احتمال أوكسيجين
منخفض جدا. بالتالي؛ يتم تقييد معدل التفاعل الموضعي العالي لأكسدة كبريت بواسطة
الأوكسيجين المتاح.
مع ذلك؛ يتم تقييد كل الطرق في ظروف التفاعل وتؤدي إلى تكلفة استثمار Je للجهاز
المناسب.
0 بالنسبة لهذا cull يتم تجنب التلبد بالطريقة التقليدية بواسطة إضافة جسيمات ثنائي أكسيد السيليكون Siticon dioxide ( د5:0) في صورة رمل. يتم aud جسيمات التبر (المتفاعلة كليا أو (Win في Jolie ذو طبقة مميعة bed reactor 00101260 مع محتوى Joy إضافي. يشير المصطلح of إضافي" فقط إلى الرمل المضاف بشكل إضافي مع خط تغذية المادة المركزة ولا تشير إلى الرمل الموجود Jada Dad التبر. يقوم الرمل الإضافي نوعا ما بتخفيف جسيمات التبر
15 في الطبقة المميعة؛ والتي يتم تصورها على أنها مفاعل متجانس homogeneous reactor من حيث الجوء درجة الحرارة وتوزيع المواد الصلبة؛ وتثبط؛ بالتالي؛ عمليات التلبد. حيث؛ يساعد الرمل الإضافي في منع التلبد في حالة المجال كنتيجة للتخفيف الذي يأتي بعده إضافة ملحوظة. مع ذلك؛ الرمل الإضافي له أثر سلبي على عملية صهر متوقعة بعد ذلك بشكل مثالي. علاوة على ذلك؛ يمكن أن يتم تخفيف المواد الصلبة داخل المفاعل كنتيجة لتدفقات
0 الهواء العالية؛ والتي تكون مثالية لطبقة مميعة دوارة circulatory fluidized bed مقترحة في البراءة الامريكية 4626279. تتطلب هذه الوحدات بشكل مثالي أن سرعات غاز المدخل inlet gas أكثر من 2 مل baat لغاز التميع Ally »001012108 gas تؤدي إلى مقاطع عرضية وحدوية تسمح بمحتوىق صلب منخفض» بحيث يتم تحقيق أوقات البقا المطلوية لتحقيق محتوى زرنيخ تحت 70.3 بالوزن في الكلس صعبة الوصول إليها.
5 بالتالي؛ أحد أهداف الاختراع الحالي هو توفير طريقة مرنة واقتصادية ومحطة للتحميص Gall للنحاس و/أو النيكل و/أو الذهب والتي تحتوي على جسيمات تبر تنتج تبر منقى ذو محتوى
خامل/رمل منخفض جدا أو بدون محتوى خامل/رمل زائد جدا حيث تعود الزيادة إلى عملية
التحميص.
الوصف العام للاختراع
يتم حل هذه المشكلة بواسطة طريقة وفقا لعنصر الحماية الحالي رقم 1. تتم تغذية جسيمات التبر التي تحتوي على النحاس و/أو نيكل و/أو الذهب داخل المفاعل. هناك؛ يتم تمييع
جسيمات التبر والجسيمات الخاملة inert particles بواسطة غاز تميع والذي يتم حقنه من شبكة
فوهة المفاعل. (JUL يتم تكوين طبقة مميعة تعمل عند درجة حرارة بين 500 و850 0°
بشكل مفضل 630 و720 “م. بعد قضاء وقت بقاء معين؛ يتم سحب جسيمات التبر من
(Je lal) بينما يتم تنفيذ التفاعلات الكيماوية المناظرية. بشكل أكثر أهمية؛ تبين الطبقة المميعة
0 اثنين من المناطق المجهزة فوق بعضها البعض نسبة إلى ارتفاع المفاعل. سوف تكون هناك على الأقل 760 بالوزن من الجسيمات الخاملة في المنطقة الأولى من الطبقة المميعة؛ بينما تكون على الأقل 760 بالوزن من جسيمات التبر في المنطقة الثانية فوق المنطقة الأولى. يتم تكوين هاتين المنطقتين أثناء حالة تشغيل المفاعل المستقرة وهي واضحة تحديدا أثناء تخميد غاز التميع (في حالات الإغلاق المتحكم فيها أو الانتقالات بين المحطة).
5 يمكن تعديل وجود هذه المناطق المختلفة بواسطة قطرات مختلفة أو كثافات مختلفة لجسيمات التبر (مثل الجسيمات الخاملة حيث قطر الجسيم والكثافات عبارة عن قيم حساسة لسرعات التميع الأقل المناظرة. عند اعتبار جسيمات ثنائي أكسيد السيليكون في صورة رمل كمادة خاملة inert material وجسيمات التبرء يمكن ملاحظة أن كثافات المواد متشابهة وبالتالي يجب أن يكون تكوين المناطق المذكورة بناء على الفروق في حجم الجسيم فقط. عند اعتبار مواد خاملة
0 أخرى لها كثافة أكبر بشكل محتمل من جسيمات all بعد ذلك يمكن أن يساعد الفرق في الكثافة على تكوين منطقة. وسوف تكون لزوجة التميع الأقل بالتالي هي أن تكون اللزوجة كبيرة بحيث يتم تمييع الجسيمات داخل طبقة. عند الوصول إلى اللزوجة الأقل للطبقة؛ بعد ذلك يتم رفع الطبقة ككل. وهذا ناتج عن حقيقة أنه كنتيجة للتدفق الموجه إلى الأعلى لغاز التميع تكون القوة المسلطة على الجزيئات الفردية أكبر من قوة الجاذبية. عند تخطي اللزوجة الأدنى للتميع؛
25 سوف يظل فقد الضغط للطبقة (Wl حيث الآن هناك يتدفق الغاز بعد الجسيمات المتميعة JG fluidized particles « بمساعدة معادلة Ergun, 5. Fluid flow through ) Ergun
(packed bed columns, Chemical Engineering Progress, 48, 1954, S. 89-94 يمكن حساب لزوجة التميع المتوسطة كما يلي: p, للا -750. AP 15001 ef HU, L ple (@) gpd, حيث: AP :28 الضغط (Pa) pressure loss :L ارتفاع الطبقة المميعة height of fluidized bed (متر) id, متوسط قطر الجسيم mean particle diameter (متر) ,م: كتثافة المائع fluid density (كجم/م؟) tp لزوجة المائع fluid viscosity (نيوتن.ث/م) ig متغير الكروية sphericity parameter (عديم الأبعاد) ig كسر فارغ void fraction (عديم الأبعاد) م : أقل dag) تميع minimum fluidizing velocity (م/ث)
بواسطة رفع جسيمات التبر في منطقة ثانية من الطبقة المميعة وفوق المنطقة الأولى المكونة بواسطة جسيمات خاملة؛ من الممكن سحب على الأقل gall الأساسي لجسيمات التبر دون أي sale خاملة إضافية. علاوة على ذلك؛ كما هو ملحوظ أن تكوين هاتين المنطقتين واضح أثناء تهدئة عملية التزويد بغاز التميع إلى المفاعل والذي يؤدي إلى إغلاق مفاعل "ol! (من حيث 0 احتمالية التلبد) على المدى القصير أو الطويل؛ كما هو موضح في الفقرات أدناه. علاوة على ذلك؛ عملية تكوين المنطقتين المذكورتين أثناء التشغيل مفيد لأسباب أخرى. في Alls توجب تراكم جسيمات التبرء سوف تقوم هذه الرواكم بالحصول على حجم جسيم فعال أعلى وبالتالي وزن أعلى؛ بالتالي» سوف تغرق في المنطقة الثانية داخل المنطقة الأولى من الطبقة المميعة. هناك؛ الجسيمات (ALA) بسبب تركيزها الأعلى؛ تمنع جسيمات تبر المتراكمة فعلا all oe 5 كما هو معروف.
علاوة على ذلك» يؤدي تكوين المنطقتين المذكورتين أعلاه إلى تفاعل أكثر تجانسا للأوكسيجين aga داخل غاز التميع والكبريت داخل جسيمات التبر. يتم هذا حيث يكون تركيز الأوكسيجين هو الأعلى عند شبكة الفوهة Jig خلال مناطق الطبقة المميعة الأولى والثانية؛ بينما يتبع تركيز الكبريت الاتجاه المقابل فعلاء أي يكون Ji ما يمكن أو يبلغ صفرا عند شبكة الفوهة؛ أعلى في المنطقة الأولى وأعلى في المنطقة الثانية. كنتيجة لأكسدة الكبريت الأكثر تجانساء تكوين النقطة الساخنة والذي هو السبب الأساسي للتلبد الذي يتم تجنبه. في هذا السياق؛ تعمل المنطقة الأولى للمواد الخام inert substances كصورة من طبقة عزل isolating dayer بينما يتم استخدام المصطلح "خامل" لوصف مادة غير تفاعلية كيماويا أثناء التحميص
الجزئي.
0 علاوة على ذلك؛ يقوم وضع التشغيل هذا بحماية الفرن من التلبد عند وقوف التشغيل المخطط له أو المفاجئ. يؤدي التخميد التدريجي لتيار تزويد غاز التميع إلى المزيد من التكوين القوي لمنطقتي التميع Cus fluidization zones تقترب المفاعل لزوجة من أو أصغر من لزوجة التميع الأقل للجسيمات الخاملة (أثناء تخميد غاز التميع) بينما لا تزال فوق لزوجة التميع الأقل لجسيمات التبر. أيضا يتم تخميد الغاز إلى النقطة حيث لا يتم تمييع الجسيمات الخاملة مع
5 إيقاف مفاجئ تالي لتيار تزويد غاز التميع والذي يؤدي إلى الإيقاف حيث تحتوي المنطقة الأولى على كمية خاملة قصوى el) منها أثناء التشغيل في الحالة الثابتة) ويالتالي لا يمكن أن تبين تلبد أثناء المدة التي لا يكون فيها المفاعل عاملا. علاوة على ذلك؛ يتم تقليل قدرة المفاعل التلبد أثناء التشغيل حيث تتم تغطية اقتراب الفوهات nozzles خلال المنطقة الأولى والتي بين أقصى محتوى خامل. يتم عكس عمليات "لتلبد" التي تتم في المنطقة الثانية أثناء
0 التشغيل بسبب العزم momentum والحركة القوية الناتجة للمنطقة الأولى. بشكل مفضل قطر على الأقل 770 بالوزن؛ بشكل مفضل على الأقل 780 بالوزن؛ من جسيمات التبر أقل من 60 ميكرومتر و/أو قطر على الأقل 770 بالوزن؛ بشكل مفضل 780 بالوزن؛ من الجسيمات الخاملة ما بين 0.5 إلى 1.5 ملم. بالتالي؛ يتم تطوير المنطقتين بشكل ملحوظ أثناء التشغيل في الحالة الثابتة وبشكل أكبر أثناء التخميد التدريجي لوحدة النفخ أثناء
5 الإطفاء المخطط له أو المفاجئ. علاوة على ذلك؛ هذه عبارة عن أحجام مثالية للتبر وجسيمات
ثنائي أكسيد السيليكون في صورة رمل؛ والذي هو السبب وراء أنه لا حاجة إلى المعالجة المسبقة. من المفيد من حيث التكلفة تحديدا استخدام جسيمات ثنائي أكسيد السيليكون مثل جسيمات خاملة حيث doll رخيص؛ ومتاح فعلا وسهل التعامل معه. المادة المحتملة عبارة عن خبث محبب .granulated slag علاوة على ذلك؛ يقدم نموذج مفضل للاختراع لكمية من غاز تميع في نطاق 200 إلى 600 نيوتن مترا ساعة'؛ بشكل مفضل 300 إلى 500 نيوتن Miele? ie لكل طن من تيار تغذية جسيم التبر core particle feed والتي تم اعتبارها في الحالة الجافة. في هذا السياق؛ يشير نيوتن مترا إلى معنى متر مكعب طبيعي يعني متر مكعب مقاس في الظروف الطبيعية لدرجة 0 الحرارة والضغط. أيضا تضمن هذه الكمية من غاز التميع طبقة مميعة مع المنطقتين. بشكل مفضل»؛ يتم تعديل لزوجة التميع بحيث بعد التجفيف وتقليل محتوى الكبريت لجسيمات التبرء يجب رفعها فوق المنطقة الثانية في ما يسمى منطقة اللوح الحر freeboard zone من هناء يمكن سحب الجسيمات معا مع تيار غاز التميع fluidizing gas stream ويتم فصلهاء مثلا بفرازة .cyclone 5 في نموذج مفضل للاختراع ؛ على الأقل أكثر من 750 بالوزن؛ بشكل مفضل أكثر من 780 بالوزن وبشكل أفضل أيضا أكثر من 790 بالوزن من جسيمات التبر المسحوية من المفاعل يتم سحبها من موضع فوق الطبقة المميعة؛ أي اللوح الحر. بالتالي؛ يتم سحب أغلب التبر عمليا دون أي محتوى رمل إضافي. بشكل مفضل؛ يتم سحب جسيمات التبر المتبقية من الطبقة المميعة خلال مخرج موضوع عند 0 حوالي 780 إلى 799 من الارتفاع الكلي من الطبقة المميعة المقاسة من قاع المفاعل؛ بشكل مفضل من شبكة الفوهة. بالتالي؛ يتم وضع السحب عبر هذا التدفق العلوي في ارتفاع المنطقة (dal حيث أغلب الجسيمات عبارة عن جسيمات تبرء تم توفيرها بحيث لا تتم إضافة رمل إضافي أو مادة خاملة أخرى إلى العملية؛ وهو الغرض من هذا الاختراع. إذا تمت إضافة هذه المادة؛ مثلا إلى احتكاك المادة الخاملة العكسية؛ ويعد ذلك مقدار زيادة المنطقة الأولى وصولا 5 إلى التدفق العلوي؛ بينما تتكون المنطقة الثانية من طبقة رقيقة thin layer فوق المنطقة الأولى. بالتالي» في حالة الإضافة المستمرة للمادة الخاملة إلى المفاعل» سوف تكون المادة التي تخرج
من خلال المسرب conduit عبارة عن مادة خاملة وجسيمات تبر. سوف يتم تحديد التناظر النسبي بين الجسيمات الخاملة وجسيمات تبر كنتيجة لكمية المواد الصلبة الخاملة التي تدخل المفاعل ونسبة جسيمات التبر التي تخرج خلال التدفق العلوي (بقية جسيمات التبر التي تخرج خلال منطقة اللوح الحر).
كما هو مبين أعلاه؛ يسمح الاختراع بعمل المفاعل أيضا بدون أو مع أقل قدر من المادة الخاملة الإضافية. مع ذلك؛ إذا كانت الإضافة المستمرة للمادة الخاملة قد تم تحقيقها أثناء التشغيل» يمكن تنظيف المنتج النهائي حيث يكون قطر جسيمات التبر أصغر من قطر الرمل. بالتالي يمكن أن يكون هذا القياس بالتالي عبارة عن فصل لجسيمات التبر والرمل بواسطة التصنيف؛ بينما يمكن سحب التبر بدون أي محتوى رمل إضافي.
0 علاوة على ld يفضل أن تتم تغطية gyal) فوق شبكة الفوهة عند قاع المفاعل بالرمل أو الجسيمات الخاملة؛ بشكل مفضل له حجم جسيم ST من 2 ملم. جسيمات ذات قطر أكثر من 2 ملم غير مميع Cua تكون كبيرة جدا. كنتيجة لذلك؛ تقوم بتكوين طبقة على شبكة فوهة المفاعل Ally لها وظيفة غشاء membrane لحقن غاز التميع. بشكل مفضل؛ تبلغ هذا الطبقة ما بين 5 و20 سم. يمكن شرح وظيفة هذه الطبقة كطبقة غشائية membrane layer قابلة
5 ل للنفاذية لغاز التميع الذي Sb من شبكة الفوهة عند قاع المفاعل وبالتالي تنتقل إلى الطبقة المميعة مع منطقتيه. لا يمكن أن تقوم جسيمات التبرء (Jub باختراق خلال هذه الطبقة الغشائية إلى شبكة الفوهة. بالتالي؛ يتم تجنب التلبد مع الفوهات الشبكية grid nozzles بسبب تركيز الأوكسيجين العالي موضعيا. علاوة على ذلك؛ تعمل طبقة الغشاء الإضافية كوسيلة توزيع لوحية مسامية uw porous plate distributor بنية طبقتها المسامية المثبتة. بالتالي؛
0 يمكن حقن غاز التميع بشكل أكثر Lalas عبر المفاعل؛ وبالتالي تجنب النقاط الساخنة وتقليل قدرة التلبد . في نماذج أخرى مفضلة للاختراع ؛ يبلغ وقت البقاء المتوسطة لجسيمات التبر في المفاعل ما بين 0.5 إلى 1 ساعة. بالتالي؛ سوف يتم تقليل (Sine زرنيخ في التبر المحمص calcined ore إلى أقل من 70.3 بالوزن.
5 بشكل مفضل؛ تتم تغذية جسيمات التبر إلى المفاعل مع محتوى الماء بين 5 إلى 710 بالوزن؛ بشكل مفضل 7 إلى 78 بالوزن الذي يتم التسبب فيه بواسطة ترشيح قبلي للمنتج الطافي
flotation product تتضمن هذه الرطوية ميزة أن جسيمات التبر التي تم إدخالها حديثا تغطس داخل الطبقات الثانوية والأولى من الطبقة المميعة. أثناء حركتها في جسيمات الطبقة يتم تجفيفهاء وبالتالي؛ يتم تعليقها في الطبقة العلوية من الطبقة ويتم تفريغها Liles خلال التدفق العلوي للطبقة. تقوم هذه الآلية بضمان وقت البقاء المطلوب. تؤدي قيم الرطوية الأعلى في دفعات صلبة سيئة؛ بينما تؤدي القيم الأقل إلى أوقات بقاء أقل؛ حيث تميل جسيمات التبر إلى
احتجازها آنيا في اللوح الحر أو يتم حملها إلى الخارج خلال التدفق العلوي للطبقة. في نموذج مفضل للاختراع ؛ تتم تغذية جسيمات تبر إلى المفاعل مع محتوى كبريت 735-25 بالوزن بناء على جسيمات التبر في الحالة الجافة. مع هذه التركيبة؛» يمكن تنفيذ العملية المطلوب حمايتها بشكل أكثر Cua (Adland محتوى الكبريت في الكلس calcine sulfur content
0 الناتج متوافق مع متطلبات توزان الطاقة للصهر الومضي التالي. باستخدام الهواء كغاز التميع يفضل استخدام الهواء Cus أنه مصدر رخيص للأوكسيجين المطلوب للتحميص الجزئي للتبر. مع ذلك؛ من الممكن استخدام النيتروجين nitrogen أو أي غاز خامل «AT inert gas وبالتالي يفضل استخدام غاز ذو (gine مخصب بالأوكسيجين enriched oxygen content بالإضافة إلى الهواء بعد تخصيب أوكسيجين التالي.
5 يتم حقن غاز التميع داخل المفاعل مع لزوجة 0.2 إلى 2 مل ثانية'؛ بشكل مفضل 0.5 إلى 5 مل asl تضمن لزوجة غاز التميع هذا عند المدخل تطوير طبقة مميعة مع منطقتين كهدف للاختراع © خصوصا لجسيمات التبر التي تبين قطر بين 20 إلى 60 ميكرومتر وجسيمات خاملة تبين قطر بين 0.1 إلى 2 ملم. (lal يحتوي التبر المستخدم نفسه على ثنائي أكسيد السيليكون أو مواد أخرى خاملة وبالتالي
0 يجب تغذية مواد خاملة إضافية إلى المفاعل. مع ذلك كان من الممكن إدخال جسيمات خاملة داخل المفاعل بشكل مستمر. يمكن تنفيذ تغذية doll عبر مسرب تبر conduit ore منفصل بالإضافة إلى تغذية جسيمات التبر. يتضمن الاختراع أيضا جهاز لإزالة مركبات سلفيد من زرنيخ و/أو أنتيمون من جسيمات تبر تحتوي على النحاس؛ نيكل و/أو الذهب مع خواص عنصر الحماية 12. يتضمن هذا الجهاز
5 مفاعل حيث يتم تكوين طبقة مميعة أثناء التشغيل. يقوم المفاعل بتقديم خواص مسرب واحد على الأقل لتغذية جسيمات التبر داخل المفاعل» وهي وسيلة حقن غاز متميع داخل المفاعل؛
مخرج واحد على الأقل لسحب جسيمات Lal وتدفق الغاز من المفاعل بالإضافة إلى تدفق علوي واحد على الأقل لسحب جسيمات التبر من الطبقة المميعة. من الضروري أن يتم وضع المخرج بحيث يتم وضعه أثناء التشغيل فوق الطبقة المميعة ويتم وضع التدفق العلوي في موضع 780 إلى 799 من الارتفاع الكلي من الطبقة المميعة المقاسة من قاع المفاعل؛ بشكل مفضل من شبكة الفوهة. مع هذه التجهيزة؛ يمكن سحب التبر مع محتوى ثنائي أكسيد السيليكون زائد بشكل قليل. La ؛» جهاز وفقا للاختراع مجهز أيضا بشكل مفضل مع جهاز تغذية هواء محكم air tight feeding device واحد على الأقل لنقل جسيمات التبر من المسرب داخل المفاعل دون إضافة كمية إضافية من الأوكسيجين. بالتالي؛ يتم تجنب النقاط الساخنة الموضعية الناتجة بواسطة 0 معدلات أكسدة الكبريت sulfur oxidation rate عالية. ثمة جهاز تغذية feeding device محتمل عبارة عن سير قذف هواء محكم air tight slinger belt والذي يقوم بتفريغ المادة فوق مستوى الطبقة المميعة وتعمل كوسيلة نشر spreader عبر المقطع العرضي للمفاعل Cus يتكون alia وسيلة القذف slinger belt الذي يدور بمعدل عالي السرعة ليحقن الجسيمات عند لزوجة عالية. بشكل بديل؛ يمكن استخدام وسيلة تغذية برغية screw Feeder محكمة الهواء والتي 5 1 يمكن تفريغها في أو فوق سطح الطبقة المميعة وقد تتضمن مكونات معيارية standard “Mis components قضيب برغي escrew shaft _مبيت ccasing موتور إلخ. بالإضافة إلى تجهيزة فجوة (هع/تدفق المواد الصلبة العلوي بين طرف القضيب البرغي الدوار rotating screw shaft ومدخل الطبقة المميعة. تعمل التجهيزة الأخيرة بغرض حماية قضيب البرغي الدوار من درجة حرارة Alle بالإضافة إلى إدراك التفاعلات داخل وسيلة التغذية البرغية. قد يكون اختيار 0 الهواء المحكم عبارة عن وسيلة كشط دوارة rotating scraper موضوعة عند أعلى قبة المفاعل تحت إبرة تغذية feeding bin سوف يتم إدراك أن تحقيق التوزيع داخل المقطع العرضي للطبقة المميعة خلال أنابيب التغذية feed pipes ما بين سطح وسيلة التحميص roaster بشكل مطلق إلى مساحة المقطع العرضي للطبقة المميعة. في نموذج مفضل للاختراع ؛ يتم تزويد غاز التميع إلى مفاعل ذو طبقة مميعة خلال ما يسمى 5 بشبكة الفوهة؛ يتم ثقب لوح مع 10 - 300 لكل فتحة لكل م*. يتم ملء الثقوب بالفوهات الشبكية والتي يمكن أن تكون من عدة أنواع شاملة ما يلي: )1( غير ممتدة من شبكة الفوهة Lely
فتحة في الاتجاه العلوي (ii) ممتدة فوق الفوهة التي لها واحد أو أكثر من الثقوب عند زاوية بين (iii) "180 - 0 نفس الفوهات الشبكية Jie الأخيرة التي لها خواص مضافة لغطاء للمزيد من الحماية ضد انسداد الثقوب. بشكل مفضل؛ يبين الجهاز Lad تدفق تحتي يخرج من الطبقة المميعة لسحب أي مادة كبيرة الحجم والتي تعيق تشغيل الطبقات المميعة الأولى والثانية. يمكن أن تؤدي المادة كبيرة الحجم هذه من تراكم جسيمات الكلس particles عداءلهه»؛ تراكم جسيمات الكلس/الخاملة؛ جسيمات تبر/خاملة كبيرة الحجم داخل خط التغذية من الطبقة المميعة؛ حيث يتم وضع التدفق التحتي في موضع حوالي على الأغلب 720 من الارتفاع الكلي من الطبقة المميعة المقاسة من شبكة فوهة المفاعل. يمكن Lad تنفيذ المزيد من التطوير والمزايا والتطبيقات الممكنة للاختراع من الوصف التالي للأشكال والنموذج المثالي. تشكل كل الخواص الموضحة و/أو المبينة موضوع الاختراع بعينه أو في أي توليفة؛ بغض النظر عما تم تضمينه في عناصر الحماية أو الرجوع إليها. شرح مختصر للرسومات الشكل 1 يبين تخطيطيا مفاعل تحميص roasting reactor وفقا لحالة الفن 5 الشكل 2 يبين تخطيطيا مفاعل تحميص وفقا للاختراع . الوصف التفصيلي: الشكل 1 يبين مفاعل 10 للتحميص الجزئي لجسيمات التبر التي تحتوي على النحاس؛ نيكل و/أو الذهب لإزالة مركبات سلفيد من زرنيخ و/أو أنتيمون من النحاس. عبر مسرب 11؛ تتم تغذية Jala all المفاعل 10( بينما تتم تغذية جسيمات ثنائي أكسيد السيليكون في صورة رمل داخل المفاعل 10 عبر مسرب 12. يقوم all وجسيمات ثنائي أكسيد السيليكون في صورة الرمل بتشكيل الطبقة المميعة 1 فوق شبكة فوهة المفاعل 2 حيث يتم تميع الجسيمات بواسطة غاز تميع. يتم حقن غاز التميع من شبكة فوهة المفاعل 2 عبر مسرب 13. أيضاء من الممكن إضافة محتوى الماء الإضافي عبر مسرب 14 للتحكم في المفاعل درجة 5 حرارة.
عبر المسرب 15( يتم سحب خليط من كل الجسيمات من الطبقة المميعة 1. في الوقت ذاته؛
يتم نقل جسيمات خفيفة جدا داخل منطقة لوح حر 3 فوق طبقة التميع 1. بالتالي؛ يتم سحب
الجسيمات بالإضافة إلى غاز التميع عبر المسرب 16.
من المسرب 16؛ تتم تغذية خليط الجسيم/الغاز داخل فرازة 17 حيث يتم فصل الجسيمات من تيار الغاز. يتم تفريغ تيار الغاز من الفرازة 17 عبر مسرب 18 بينما يتم تمرير الجسيمات
داخل مسرب 15 عبر مسرب 19.
المشكلة المركزية التي يوجهها مفاعل التحميص هذا هي أن محتويات الرمل العالية الإضافية
أعلى من > 710 بالوزن وتصل إلى 720 بالوزن من الأساس الجاف Ally تؤدي إلى حجم
تدفق زائد في مراحل التشغيل الأخرى؛ التبر المتكلس الملوث بالرمل والمشاكل الخاصة بوقت
0 البقاء المتوسطة حيث يتطلب محتوى الرمل الإضافي سرعات عالية لغاز التميع. تشغيل المفاعل كما هو مبين في الشكل 1 داخل نطاق لزوجة 0.5 إلى 1.5 مل ثانية' للحصول على قيم وقت البقاء في نطاق 0.5 - 1 ساعة مع محتوى رمل مناسب يصل إلى 710 بالوزن نسبة إلى التبر الجاف والتي تؤدي إلى تركيز dey منخفض داخل الطبقة المميعة؛ بالتالي؛ إلى تركيزات تبر موضعية عالية جدا. كنتيجة؛ لا يقوم الرمل بحماية جسيمات التبر من اعتمادية التلبد.
5 الشكل 2 يبين تخطيطيا مفاعل 20 وفقا للاختراع . يتم إدخال تبر مرطب بمحتوى كبريت 25 - 5 بالوزن من الكبريت داخل المفاعل 20 عبر مسرب 21. يمكن إضافة جسيمات ثنائي أكسيد السيليكون الإضافية في صورة رمل عبر مسرب 22 إذا كانت هناك حاجة مثلا في حالة استنزاف salad) الخاملة بشكل زائد. تقوم كل من المسارب 21 و22 بالفتح داخل جهاز تغذية هواء محكم 30 30' لنقل جسيمات التبر داخل المفاعل بدون أي محتوى أوكسيجين.
0 يتم ضبط تيار ثنائي أكسيد السيليكون الإضافي بشكل مفضل إلى 0 إلى 73 بالوزن من وزن التيار الكلي؛ ولكن في أي حالة أقل من 710 بالوزن. أيضاء تبين جسيمات ثنائي أكسيد السيليكون توزيع حجم جسيم بمقدار 0.1 ملم إلى 2 ملم. بدلا من doll الإضافي؛ يمكن استخدام أي sale خاملة أخرى؛ خصوصا تلك المواد التي لها كثافة مشابهة أو أكبر من تلك الخاصة بالتبرء تحديدا فوق 2000 كجم/م. المواد المحتملة عبارة عن خبث محبب من وسيلة
5 صهر smelter مستخدمة في محطة لعملية تنقية النحاس .copper purifying operation
يتم حقن الهواء أو أي وسط أكسدة AT oxidation medium ¢ مثلا الهواء المخلوط بالنيتروجين من Bang فصل الهواء؛ عبر مسرب 23 داخل شبكة الفوهة 32 للمفاعل 20. بالتالي؛ يتم تكوين طبقة مميعة 31 مع لزوجة غاز mall عند المدخل في نطاق 0.5 إلى 1.5 مل baal ومتوسط وقت بقاء لجسيم التبر بمقدار 0.5 إلى 1 ساعة. يتم حقن ماء العملية عبر المسرب 24 ويتم استخدامها للتحكم في درجة حرارة المفاعل 20.
يتم وضع التدفق العلوي 25 في موضع على الأقل 780 من الارتفاع الكلي من الطبقة المميعة 1 المقاسة من شبكة الفوهة 32 للمفاعل 20. عبر التدفق الخارج؛ يمكن سحب جسيمات التبر من الطبقة المميعة 31. في مفاعل مثالي؛ في التدفق العلوي 25 يتم وضع 0.5 م إلى 1.5 م فوق شبكة فوهة 32.
0 يتم أيضا ؛ سحب جسيمات تبر بالإضافة إلى غاز mall بواسطة المخرج 26 الموضوع بحيث أثناء التشغيل تكون فوق الطبقة المميعة في منطقة اللوح الحر. يتم تمرير الجسيمات والغاز من المخرج 26 داخل فرازة 27 حيث يتم فصل الغاز والجسيمات. تتم إزالة الغاز الذي يحتوي على ثنائي أكسيد الكبريت (S02) Sulfur dioxide عبر مسرب 28 بينما تتم تغذية الجسيمات داخل المسرب 25 عبر مسرب 29. يتم استخدام التدفق التحتي 34 لتصريف الجسيمات الخاملة من
5 حين إلى آخر. وفقا لفكرة الاختراع ¢ يصور الشكل 2 اثنين من المناطق 31ب؛ 31ج ومنطبة تحت هاتين المنطقتين 31 أ. وسوف يتم شرح عمل المنطقتين والطبقة؛ والتي تؤدي إلى نجاح الاختراع: تقوم طبقة ثابتة 131 بحماية شبكة الفوهة 32 من التلبد. يتم تكوين هذه المنطقة 131 بواسطة توزيع جسيمات خاملة قبل بدء تشغيل المفاعل؛ ally لها قطر بمقدار AST من 2 ملم؛ بشكل
0 مفضل فوق طبقة بمقدار 5 - 20 سم فوق شبكة الفوهة 32. يتم تثبيت هذه الجسيمات وتعمل كمتغير نفاذية الهواء؛ ولا تسمح لكلس يحتوي على الكبربيت ليصبح عند نصل فوهة الشبكة. سوف يكون الانخفاض في ضغط هذه الطبقة منخفض؛ أي في نطاق 0.1 - 1 كيلو باسكال بناء على التحبيب المحدد وشكل هذه الجسيمات. بالتالي» درجات الحرارة العالية عند مداخل الفوهات والتبلد المناظر غير محتمل حيث لا تغطس جسيمات التبر في هذه الطبقة 31ا. تبلغ
5 كثافة المادة الصلبة في هذه المنطقة أكثر من 1500 كجم/م.
المنطقة الأولى 31ب غنية بالمواد الخاملة. المنطقة الأولى 31ب عبارة عن المنطقة الأكبر من الطبقة المميعة 31. يتم منع التبر الملامس للمنطقة الأولى 31ب من التلبد Cua محتوى الجسيمات الخاملة؛ مثلا جسيمات ثنائي أكسيد السيليكون في صورة do) عالي. الظروف المفضلة لتكوين المنطقة الأولى 31ب هي استخدام التدفق العلوي 25؛ توزيع حجم جسيم لجسيمات خاملة تقوم باعتبار 780 بالوزن بين 0.5 - 1.5 ملم ولكن في أي حال 7100 بالوزن بين 0.1 - 2ملم؛ يبلغ توزيع حجم جسيم التبر باعتبار أن 780 بالوزن من الجسيمات أقل من 60 ميكرومتر ولكن في Als 7100 بالوزن بين 0 - 200 ميكرومتر؛ تكون لزوجة le التميع داخل هذه المنطقة 0.2 - 2 مل ثانية'. المنطقة الثانية 31ج غنية بجسيمات التبر وتشكل؛ (JUL طبقة كلس طافية فوق المنطقة 0 الأولى 31ب. للحصول على هذه المنطقة Aull من الضروري استخدام متغيرات العملية المذكورة فعلا نسبة إلى المنطقة الأولى 31ب. على الرغم من أن هذه المنطقة 31ج غنية بالكلس مع ميل إلى التلبد؛ تقوم حركة الطبقة الغنية بالرمل بحماية التبر من التلبد. بالأخير؛ يمكن أن يعمل المفاعل الجديد مع أقل من > 710 بالوزن خصوصا 0 - 73 بالوزن من المواد الخاملة المضافة. بسبب المحتوى المنخفض للجسيمات الخاملة؛ المنتج الناتج ذو 5 جودة عالية. clad يمكن الحصول على وقت بقاء لجسيمات التبر الصلبة في نطاق 0.5 - 1 ساعة؛ وهو مثالي لإزالة الزرنيخ. يمكن أيضا استخدام أوساط أكسدة oxidation mediums بدلا من الهواء بحيث تحمي احتمالية تكوين النقاط الساخنة أثناء التشغيل في الحالة الثابتة أو إجراءات التشغيل حيث إطلاق الحرارة داخل الطبقة المميعة ويجوار الفوهات الشبكية عبارة عن وظيفة لمحتوى الأوكسيجين لغاز التميع.
المثال يقوم الاختبار المعملي البسيط التالي للاختراع . يتم وضع 800 جم من الجسيمات ثنائي أكسيد السيليكون في صورة doy و200 جم من جسيمات التبر داخل عمود زجاج مرن شفاف transparent plexiglass column (قطر: 0.1 م). عند قاع العمود؛ يتم إدخال الهواء كغاز 5 تميع والذي يقوم بزيادة التدفق تدريجيا. عند لزوجة أعلى من 0.1 م/ث فقط يتم تميع جسيمات ull بينما يظل الرمل عند قاع العمود. عند لزوجة غاز تميع بمقدار 0.6 م/ث؛ يتم تميع
جسيمات ثنائي أكسيد السيليكون؛ أيضا. الحفاظ على ثبات اللزوجة؛ يتم تكوين اثنين من المناطق وبالتالي يتم العثور على 780 بالوزن على الأقل من جسيمات ثنائي أكسيد السيليكون فوق قاع العمود الذي يقوم بتكوين طبقة أولى مرئية وبالتالي 780 بالوزن على الأقل من جسيمات التبر في طبقة ثانية فوق الطبقة الأولى.
قائمة الأرقام المرجعية: 1 طبقة مميعة 2 شبكة فوهة 3 لوح حر 0 10 مفاعل ذو طبقة مميعة 16-1 مسرب 17 فرازة 18« 19 مسرب مفاعل ذو طبقة مميعة 5 26-21 مسرب 27 فرازة 298 مسرب 30« 30 جهاز تغذية هواء محكم 31 طبقة مميعة 0 31 طبقة ثابتة 1ب منطقة أولى z31 منطقة ثانية 32 شبكة فوهة 33 لوح حر 5 34 تدفق تحتي
Claims (14)
1. عملية لإزالة مركبات سلفيد sulfides من زرنيخ arsenic وأنتيمون antimony من جسيمات تبر ore particles تحتوي على النحاس»؛ نيكل nickel والذهب؛ حيث تتم تغذية جسيمات التبر ore particles داخل مفاعل Cus creactor يتم حقن غاز تميع fluidizing gas داخل المفاعل reactor لتكوين طبقة مميعة fluidized bed تحتوي على ela من جسيمات التبر ore particles و الجسيمات الخاملة dinert particles حيث يتم تسخين جسيمات التبر ore particles في وجود جسيمات خاملة inert particles إلى درجة حرارة بين 500 و850 “م وحيث جسيمات التبر ore Ju particles سحبها من المفاعل creactor تتسم بأن يقوم 760 بالوزن إلى 799 بالوزن من الجسيمات الخاملة inert particles بتكوين منطقة أولى من الطبقة المميعة fluidized bed و يقوم 0 بالوزن إلى 799 بالوزن من جسيمات التبر ore particles بتكوين منطقة ثانية فوق المنطقة 0 الأولى.
2. عملية وفقا لعنصر الحماية 1؛ تتسم بأن قطر 770 بالوزن من جسيمات التبر ore particles يتراوح بين 20 إلى 60 ميكرومتر وبحيث يبلغ القطر 770 بالوزن من الجسيمات الخاملة inert particles بين 0.5 إلى 1.5 ملم.
3. عملية وفقا لعنصر الحماية 1؛ تتسم بأن الجسيمات الخاملة inert particles عبارة عن جسيمات AUS أكسيد السيليكون Silicon dioxide د510.
4. عملية وفقا لعنصر الحماية 1؛ تتسم ob > 750 بالوزن من جسيمات التبر ore particles 0 المسحوية من المفاعل reactor يتم سحبها من موضع فوق الطبقة المميعة fluidized bed
5. عملية وفقا لعنصر الحماية 4؛ تتسم بأن جسيمات التبر ore particles المتبقية يتم سحبها من الطبقة المميعة fluidized bed خلال مخرج موضوع عند 780 إلى 799 من الارتفاع من الطبقة المميعة fluidized bed المقاسة من قاع المفاعل reactor 25
— 9 1 —
6. عملية وفقا لعنصر الحماية 1؛ تتسم بوضع طبقة من جسيمات خاملة layer of inert particles بين قاع المفاعل reactor وطبقة تميع fluidizing bed
7. عملية Wy لعنصر الحماية 1؛ تتسم بأن وقت البقاء المتوسطة لجسيمات التبر ore particles في المفاعل reactor يبلغ بين 0.5 إلى 1 ساعة.
8. عملية وفقا لعنصر الحماية 1؛ تتسم بأن تتم تغذية جسيمات التبر ore particles إلى المفاعل as reactor محتوى الماء بين 5 إلى 710 بالوزن.
0 9. عملية وفقا لعنصر الحماية 1 ¢ تتسم بأن جسيمات التبر ore particles التي تمت تغذيتها إلى المفاعل reactor لها محتوى كبريت sulfur > 725 بالوزن بناء على جسيمات التبر ore particles فى الحالة الجافة.
0. عملية وفقا لعنصر الحماية 1 تتسم بأن الهواء أو أي غاز آخر يحتوي على الأوكسيجين oxygen 5 يتم استخدامه كغاز تميع fluidizing gas
1. عملية وفقا لعنصر الحماية 1 تتسم بأنه يتم حقن غاز التميع fluidizing gas داخل المفاعل 7 مع لزوجة 0.2 إلى 2 مل Jaa 0 12. عملية وفقا لعنصر الحماية 1؛ تتسم بأن تتم تغذية الجسيمات الخاملة inert particles في المفاعل reactor بشكل مستمر.
3. جهاز لإزالة مركبات سلفيد 5015085 من زرنيخ arsenic وأنتيمون antimony من جسيمات تبر ore particles تحتوي على النحاس؛ نيكل cally nickel يتضمن مفاعل reactor )20( 5 حيث أثناء التشغيل يتم تكوين طبقة مميعة fluidized bed )31(« مع مسرب conduit )21( لتغذية جسيمات التبر ore particles داخل المفاعل reactor (20)؛ وسيلة (23) لحقن غاز متميع Jala fluidized gas المفاعل reactor (20)» مخرج (16) لسحب جسيمات التبر ore particles من المفاعل (20)؛ حيث يتم وضع المخرج (26) بحيث يتم وضعه أثناء التشغيل فوق الطبقة
— 0 2 — المميعة fluidized bed )31( ومع تدفق علوي )25( لسحب جسيمات تبر ore particles من الطبقة المميعة fluidized bed (31)» حيث يتم وضع التدفق العلوي (25) في موضع > 780 من الارتفاع من الطبقة المميعة fluidized bed )31( المقاسة من قاع المفاعل reactor (20).
14. جهاز وفقا لعنصر الحماية 12( يتسم Ob جهاز تغذية هواء محكم air tight feeding device )25( لنقل جسيمات التبر ore particles من المسرب (21) داخل المفاعل reactor (20).
5. جهاز وفقا لعنصر الحماية 12( يتسم بأن الفوهات الشبكية grid nozzles (32) لحقن غاز التميع Jala fluidizing gas المفاعل reactor (20).
6. جهاز وفقا لعنصر الحماية 12؛ يتسم بأن تدفق تحتي )34( لسحب جسيمات تبر ore particles من الطبقة المميعة fluidized bed (31)؛ حيث يتم وضع التدفق التحتي (34) في موضع بين 71 4 720 من الارتفاع من الطبقة المميعة fluidized bed المقاسة من قاع المفاعل reactor (20).
vy فل ٠١٠١١ ىمس ص ١ 1 : v _ حك ٠١ لتقمية 4 y لاي , Ne ١ اص شكل ON
YY- -؟١ YA ٠ 1 i V \ 85 7 ا 1 Ta We | | LY + كه اضرا الل YE جعي حت م اح ا ان | ألا ل ات الي )اجا YF < وهيل“ ص bo Y 6 | 1
لاله الهيلة السعودية الملضية الفكرية ا Sued Authority for intallentual Property RE .¥ + \ ا 0 § 8 Ss o + < م SNE اج > عي كي الج TE I UN BE Ca a ةا ww جيثة > Ld Ed H Ed - 2 Ld وذلك بشرط تسديد المقابل المالي السنوي للبراءة وعدم بطلانها of سقوطها لمخالفتها ع لأي من أحكام نظام براءات الاختراع والتصميمات التخطيطية للدارات المتكاملة والأصناف ع النباتية والنماذج الصناعية أو لائحته التنفيذية. Ad صادرة عن + ب ب ٠. ب الهيئة السعودية للملكية الفكرية > > > فهذا ص ب 101١ .| لريا 1*١ v= ؛ المملكة | لعربية | لسعودية SAIP@SAIP.GOV.SA
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE102015107435.4A DE102015107435A1 (de) | 2015-05-12 | 2015-05-12 | Verfahren zur partiellen Röstung von kupfer- und/ oder goldhaltigen Konzentraten |
PCT/EP2016/059170 WO2016180624A1 (en) | 2015-05-12 | 2016-04-25 | Method for partial roasting of copper and/or gold bearing concentrates |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SA517390304B1 true SA517390304B1 (ar) | 2020-12-31 |
Family
ID=55862764
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SA517390304A SA517390304B1 (ar) | 2015-05-12 | 2017-11-08 | طريقة للتحميص الجزئي لمواد مركزة تحمل النحاس و/أو الذهب |
Country Status (16)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP3294915B1 (ar) |
KR (1) | KR101995658B1 (ar) |
CN (1) | CN107810282B (ar) |
AU (1) | AU2016259652B2 (ar) |
CA (1) | CA2983773C (ar) |
CL (1) | CL2017002824A1 (ar) |
DE (1) | DE102015107435A1 (ar) |
EA (1) | EA032531B1 (ar) |
ES (1) | ES2726718T3 (ar) |
MX (1) | MX2017014360A (ar) |
PL (1) | PL3294915T3 (ar) |
RS (1) | RS58754B1 (ar) |
SA (1) | SA517390304B1 (ar) |
SI (1) | SI3294915T1 (ar) |
TR (1) | TR201906997T4 (ar) |
WO (1) | WO2016180624A1 (ar) |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN106521183A (zh) * | 2016-11-02 | 2017-03-22 | 阳谷祥光铜业有限公司 | 一种高砷硫化铜矿的熔炼方法 |
WO2019016798A1 (en) * | 2017-07-17 | 2019-01-24 | Nanofine Technologies Ltd. | GOLD ALLOY DORIDE METHODS AND DEVICES |
CL2019003246A1 (es) * | 2019-11-13 | 2020-04-17 | Univ Concepcion | Un proceso para producir cobre metálico desde concentrados de cobre sin generación de residuos |
Family Cites Families (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB677050A (en) * | 1949-11-23 | 1952-08-06 | Dorr Co | Roasting of arsenopyrite gold-bearing ores |
US2889203A (en) * | 1955-02-16 | 1959-06-02 | Basf Ag | Production of gases containing sulfur dioxide |
US3776533A (en) * | 1970-01-28 | 1973-12-04 | Dravo Corp | Apparatus for continuous heat processing of ore pellets |
GB1523500A (en) * | 1975-10-21 | 1978-09-06 | Battelle Development Corp | Method of operating a fluidized bed system |
SE8303184L (sv) | 1983-06-06 | 1984-12-07 | Boliden Ab | Forfarande for beredning av kopparsmeltmaterial och liknande ravaror innehallande hoga halter arsenik och/eller antimon |
DE3433228C1 (de) | 1984-09-11 | 1986-04-10 | Rheinische Kalksteinwerke GmbH, 5603 Wülfrath | Verfahren zur Herstellung von Kalziumhydroxid |
DK158531C (da) * | 1985-06-13 | 1990-10-29 | Aalborg Vaerft As | Fremgangsmaade til kontinuerlig drift af en cirkulerende fluidiseret bed-reaktor samt reaktor til anvendelse ved udoevelse af fremgangsmaaden |
CN86106432A (zh) * | 1986-09-23 | 1988-04-20 | 贵州工学院 | 低温炼锑工艺及其设备 |
DE4103965C1 (ar) * | 1991-02-09 | 1992-04-09 | Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt, De | |
US5133873A (en) * | 1991-02-22 | 1992-07-28 | Miles Inc. | Process for removal of copper ions from aqueous effluent |
US20080118421A1 (en) * | 2006-09-20 | 2008-05-22 | Hw Advanced Technologies, Inc. | Method and means for using microwave energy to oxidize sulfidic copper ore into a prescribed oxide-sulfate product |
US9200345B2 (en) * | 2010-12-14 | 2015-12-01 | Outotec Oyj | Process and plant for treating ore concentrate particles containing valuable metal |
DE102011100995A1 (de) * | 2011-05-10 | 2012-11-15 | Ecoloop Gmbh | Verfahren zur Gewinnung von Metallen und Seltenen Erden aus Schrott |
CN103937964B (zh) * | 2014-04-28 | 2016-06-15 | 南华大学 | 一种含金硫砷精矿微波焙烧提金方法 |
-
2015
- 2015-05-12 DE DE102015107435.4A patent/DE102015107435A1/de not_active Withdrawn
-
2016
- 2016-04-25 TR TR2019/06997T patent/TR201906997T4/tr unknown
- 2016-04-25 MX MX2017014360A patent/MX2017014360A/es unknown
- 2016-04-25 CN CN201680027148.1A patent/CN107810282B/zh active Active
- 2016-04-25 ES ES16719830T patent/ES2726718T3/es active Active
- 2016-04-25 EP EP16719830.8A patent/EP3294915B1/en active Active
- 2016-04-25 KR KR1020177034210A patent/KR101995658B1/ko active IP Right Grant
- 2016-04-25 AU AU2016259652A patent/AU2016259652B2/en active Active
- 2016-04-25 PL PL16719830T patent/PL3294915T3/pl unknown
- 2016-04-25 SI SI201630256T patent/SI3294915T1/sl unknown
- 2016-04-25 EA EA201792200A patent/EA032531B1/ru not_active IP Right Cessation
- 2016-04-25 WO PCT/EP2016/059170 patent/WO2016180624A1/en active Application Filing
- 2016-04-25 CA CA2983773A patent/CA2983773C/en active Active
- 2016-04-25 RS RS20190607A patent/RS58754B1/sr unknown
-
2017
- 2017-11-08 SA SA517390304A patent/SA517390304B1/ar unknown
- 2017-11-08 CL CL2017002824A patent/CL2017002824A1/es unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
AU2016259652A1 (en) | 2017-11-23 |
MX2017014360A (es) | 2018-03-01 |
CA2983773C (en) | 2023-09-26 |
SI3294915T1 (sl) | 2019-06-28 |
DE102015107435A1 (de) | 2016-11-17 |
CA2983773A1 (en) | 2016-11-17 |
ES2726718T3 (es) | 2019-10-08 |
EA201792200A1 (ru) | 2018-06-29 |
KR101995658B1 (ko) | 2019-07-02 |
PL3294915T3 (pl) | 2019-08-30 |
KR20170140357A (ko) | 2017-12-20 |
WO2016180624A1 (en) | 2016-11-17 |
EP3294915A1 (en) | 2018-03-21 |
CN107810282B (zh) | 2020-03-27 |
EP3294915B1 (en) | 2019-03-06 |
TR201906997T4 (tr) | 2019-06-21 |
EA032531B1 (ru) | 2019-06-28 |
CN107810282A (zh) | 2018-03-16 |
RS58754B1 (sr) | 2019-06-28 |
CL2017002824A1 (es) | 2018-04-02 |
AU2016259652B2 (en) | 2019-03-14 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CA2200090C (en) | Apparatus and process for producing blister copper | |
SA517390304B1 (ar) | طريقة للتحميص الجزئي لمواد مركزة تحمل النحاس و/أو الذهب | |
US3832163A (en) | Process for continuous smelting and converting of copper concentrates | |
NO116955B (ar) | ||
JPS59166637A (ja) | 酸素吹込による単炉中の連続銅製練、転化法 | |
US6475462B1 (en) | Process and apparatus for treating particulate matter | |
Güntner et al. | Sulphating roasting of copper-cobalt concentrates | |
US4005856A (en) | Process for continuous smelting and converting of copper concentrates | |
FI65089C (fi) | Foerfarande foer rostning av partikelformat metallsulfit i en fluidiserad skiktreaktor | |
ES2914337T3 (es) | Procedimiento de reducción directa en un lecho fluidizado | |
BR112018014777B1 (pt) | Método e aparelho para tratar um resíduo de lixiviação de um concentrado metálico contendo enxofre | |
JPS6348932B2 (ar) | ||
Hammerschmidt et al. | Roasting of gold ore in the circulating fluidized-bed technology | |
Shamsuddin | Sulfide smelting | |
JP2023058552A (ja) | 製錬炉およびその操業方法 | |
FI68660C (fi) | Metallurgiskt foerfarande och ugn foer behandling av tunga raomaterial av ickejaernmetaller | |
FI84363B (fi) | Foerfarande foer oxidering av jaernhaltiga sulfider. | |
WO2020132752A1 (es) | Planta moderna de producción de trióxidos de antimonio, arsénico, y plomo metálico" | |
Güntner et al. | Sulfatizing roasting for copper and cobalt production | |
Holmström et al. | PARTIAL ROASTING OF COPPER CONCENTRATE WITH STABILISATION OF ARSENIC AND MERCURY | |
GB2193975A (en) | Countercurrent gas treatment of metallurgical melts | |
SE191081C1 (ar) | ||
King | Control and optimization of metallurgical sulfuric acid plants | |
ITMI950510A1 (it) | Procedimento ed impianto di trattamento di materie in fusione per pelletizzazione | |
WO1999066083A1 (en) | The roasting of ores or ore concentrates in a gas suspension shaft furnace |