SA110310426B1 - جهاز وطريقة لتشكيل تصميمات بئر وأداء بئر - Google Patents
جهاز وطريقة لتشكيل تصميمات بئر وأداء بئر Download PDFInfo
- Publication number
- SA110310426B1 SA110310426B1 SA110310426A SA110310426A SA110310426B1 SA 110310426 B1 SA110310426 B1 SA 110310426B1 SA 110310426 A SA110310426 A SA 110310426A SA 110310426 A SA110310426 A SA 110310426A SA 110310426 B1 SA110310426 B1 SA 110310426B1
- Authority
- SA
- Saudi Arabia
- Prior art keywords
- production
- fluid
- flow
- point
- pressure
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 39
- 238000013461 design Methods 0.000 title description 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 139
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims abstract description 130
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims abstract description 41
- 230000035699 permeability Effects 0.000 claims description 4
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 101000847024 Homo sapiens Tetratricopeptide repeat protein 1 Proteins 0.000 abstract 2
- 102100032841 Tetratricopeptide repeat protein 1 Human genes 0.000 abstract 2
- 101150047013 Sp110 gene Proteins 0.000 abstract 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 15
- 238000005755 formation reaction Methods 0.000 description 15
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 7
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 5
- 239000004576 sand Substances 0.000 description 5
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 5
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 5
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 4
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 3
- 230000008569 process Effects 0.000 description 3
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 2
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 2
- 238000012804 iterative process Methods 0.000 description 2
- 238000013507 mapping Methods 0.000 description 2
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 2
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 2
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- 241001074085 Scophthalmus aquosus Species 0.000 description 1
- JXVIIQLNUPXOII-UHFFFAOYSA-N Siduron Chemical group CC1CCCCC1NC(=O)NC1=CC=CC=C1 JXVIIQLNUPXOII-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 1
- 235000009508 confectionery Nutrition 0.000 description 1
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 1
- 238000011065 in-situ storage Methods 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 230000010354 integration Effects 0.000 description 1
- 239000006199 nebulizer Substances 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 1
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 1
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 1
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 1
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
- E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
- E21B43/00—Methods or apparatus for obtaining oil, gas, water, soluble or meltable materials or a slurry of minerals from wells
Landscapes
- Geology (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mining & Mineral Resources (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Management, Administration, Business Operations System, And Electronic Commerce (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Aerodynamic Tests, Hydrodynamic Tests, Wind Tunnels, And Water Tanks (AREA)
- Measuring Fluid Pressure (AREA)
- Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
- Flow Control (AREA)
Abstract
في جانب واحد، يتم توفير طريقة لتقدير إمداد تدفق مائع fluid flow من كل منطقة إنتاج لبئر إنتاج متعدد المناطق multi-zone production well ، قد تتضمن هذه الطريقة: تحديد ضغط نقطة خروج الخام؛ تعيين علاقة أداء التدفق الأولى (IPR1) بين الضغط ومعدل تدفق المائع عند منطقة إنتاج أولى وعلاقة أداء تدفق ثانية (IPR2) بين الضغط ومعدل تدفق المائع عند منطقة إنتاج producing zone ثانية؛ تعيين علاقة أداء متحدة (IPRc) بين الضغط ومعدل تدفق المائع عند نقطة المزج commingle point ؛ تحديد معدل تدفق مائع مبدئى فى البئر من المنطقة الأولى ومعدل تدفق مائع fluid مبدئى من المنطقة الثانية؛ توليد علاقة أداء رفع مائع أولى (TPR1) بين الضغط وتدفق المائع الكلى المقابل لنقطة المزج باستخدام معدلات تدفق المائع المبدئية من مناطق الإنتاج الأولى والثانية وخاصية مائع واحدة على الأقل؛ وتعيين إمداد المائع من المنطقة الأولى والمنطقة الثانية عند نقطة المزج باستخدام IPRc وTPR1.
Description
أ جهاز وطريقة لتشكيل تصميمات بئر وأداء Sir Apparatus and method for modeling well designs and well performance الوصف الكامل
خلفية الأختراع يتعلق هذا الوصف بوجه عام بتصميم بئر ؛ تشكيل أداء بثر ورصد بئر. يتم حفر حفر البثر فى تكوينات جوفية لإنتاج هيدروكربونات hydrocarbons (نفط اذه وغاز (gas بعض هذه الآبار wells تكون رأسية أو قريبة من آبار رأسية والتى تخترق أكثر من مستودع أو منطقة إنتاج
.production zone © الآبار wells المائلة Inclined أو الأفقية أصبحت عادية (load والتى بها يعترض ill منطقة الإنتاج على نحو أفقى (bled أى على طول طول المستودع reservoir فعلياً . تنتج العديد من الآبار هيدروكربونات hydrocarbons من منطقتى إنتاج أو أكثر (مناطق متعددة) (يشار إليها أيضاً ب 'مستودعات"). صمام التحكم فى التدفق يتم تركيبه فى Jill للتحكم فى تدفق المائع من كل منطقة إنتاج zones 000001100. فى هذه الآبار متعددة المناطق (آبار
production wells zal ٠ أو آبار ضخ (injection wells يكون المائع من مناطق الإنتاج المختلفة ممزوج عند نقطة أو أكثر فى ممر تدفق مائع البثر. يتدفق المائع الممزوج إلى نقطة خروج الخام على السطح من خلال شبكة أنابيب. تدفق المائع إلى السطح يعتمد على: خواص أو مزايا التكوين (مثل النفاذية permeability ¢ ضغط pressure ودرجة حرارة temperature التكوين؛ الخ.)؛ تكوينات مسار تدفق المائع والمعدات بها (مثل ana شبكة tubing size ٠ الأنابيب ؛ الحلقات المستخدمة لتدفق المائع؛ كتلة الحصى gravel pack ؛ السد والصمامات Jal « valves درجة الحرارة والضغط فى wellbore idl jis ؛ الخ.) . غالباً ما يكون من المرغوب فيه محاكاة إمدادات المائع من كل منطقة إنتاج فى بئر الإنتاج متعدد المناطق multi- zone production well قبل تصميم واستكمال هذه الآبار. طرق ونماذج التحليل المتاحة صناعياً YYoo
لا تأخذ فى الاعتبار غالباً بعض من الخواص المذكورة أعلاه عند تعيين إمدادات الموائع بواسطة مناطق مختلفة. يوفر الوصف هنا طريقة محسنة ونموذج لتعيين إمدادات المائع من كل منطقة فى بئر إنتاج متعدد المناطق -multi-zone production well الوصف العام للاختراع © فى جانب واحدء يتم توفير طريقة لتقدير إمداد تدفق fluid flow مائع من كل منطقة إنتاج لبئر
إنتاج متعدد المناطق .multi-zone production well فى تجسيم واحد؛ قد تتضمن الطريقة: تحديد ضغط فتحة خروج الخام من البئر؛ تعيين علاقة أداء تدفق متكامل أولى (TPR1) بين الضغط pressure وتدفق المائع من أول منطقة إنتاج production zone وعلاقة أداء تدفق متكامل ثانية (IPR2) بين الضغط وتدفق المائع من منطقة إنتاج production zone ثانية؛ تعيين
٠ علاقة أداء تدفق متكامل (IPRe) عند نقطة مزج باستخدام 10181 و10182؛ تحديد إمداد مائع مبدئى من منطقة الإنتاج الأولى وإمداد مائع مبدئى من منطقة الإنتاج الثانية إلى نقطة المزج؛ تعيين علاقة أولى لأداء تدفق JS للخارج بين الضغط والتدفق (TPR1) total flow SU لتدفق المائع من نقطة المزج إلى موضع أعلى البثر؛ وتعيين أول إمداد مائع من منطقة الإنتاج الأولى (Q11) first production zone وأول إمداد مائع من منطقة الإنتاج الثانية (021) إلى نقطة
.TPR1 IPRc باستخدام commingle point المزج ٠ أمثلة المزايا الأكثر أهمية لتعيين الإمدادات من كل منطقة لنظام بئر إنتاج متعدد المناطق ملخصة على نحو متسع إلى حد ما من أجل هذا فقد يكون الوصف التفصيلى لها التابع أفضل فهم؛ وحتى يمكن تقدير إسهامات الفن. هناك؛ بالطبع؛ مزايا إضافية والتى سيتم توضيحها لاحقاً والتى ستشكل موضوع عناصر الحماية.
٠ شرج مختصر للرسومات
YYoo
¢
لمزيد من الفهم التفصيلى لنظام وطرق رصد وضبط آبار الإنتاج production wells الموضحة
والمذكورة هناء يجب الإشارة إلى الرسومات المصاحبة والوصف التفصيلى التالى للرسومات والتى
بها العناصر المتماثلة معطاة أرقام متماثلة بوجه عام؛ والتى بها:
شكل ١ يمثل رسم بيانى تخطيطى لنظام بئر إنتاج متعدد المناطق multi-zone production
well system © تمثيلى مشكل لإنتاج مائع من مناطق إنتاج متعددة multiple production zones
؛» طبقاً لتجسيم واحد؛
شكل ؟ يمثل رسم بيانى وظيفى يوضح مزج الموائع من مناطق إنتاج مختلفة لنظام al
الموضح فى شكل ١؛
TJS يمتل رسم بيانى وظيفى يوضح عقد فى ممر تدفق الموائع من كل إنتاج إلى نقطة مزج ٠ والعقد من نقطة المزج commingle point إلى السطح؛ فى كل نظام بئر إنتاج متعدد all
تمثيلى؛ (Jie نظام A) الموضح فى شكل ؟؛
شكل ؛ يمثل خريطة لسير العمل توضح طريقة لتعيين إمداد المائع من كل منطقة إنتاج فى بئر
إنتاج متعدد المناطق multi-zone production well ؛ Jie الموضح فى شكل ؟؛ و
شكل يوضح رسومات للضغط التمثيلى مقابل معدل التدفق أو معدل الكتلة rate or mass ١ والذى يمكن استخدامه فى الطريقة الموضحة فى شكل 4 .
الأشكال ١ تمثل رسم بيانى تخطيطى لنظام ji إنتاج متعدد المناطق multi-zone production
100 محفور فى تكوين ٠٠١ iy موضح ليتضمن ٠٠١ system النظام .٠٠١ لل« system
والذى ينتج مائع تكوين ١5١ و1 ٠١ب من منطقتى الإنتاج التمثيليتين TV oY (منطقة إنتاج
YYoo
° علوية upper production zone أو مستودع (reservoir ومنطقة إنتاج production zone "٠١ب (منطقة إنتاج منخفضة أو مستودع (reservoir على التوالى. البثر 1٠2611 موضح مبطن بغطاء ١5١ يحتوى على ثقوب fret مجاورة لمنطقة الإنتاج العلوية upper production ١١ zone وثقوب perforations ¢ ٠٠١ب مجاورة لمنطقة الإنتاج السفلية lower production .V OY zone © مدك packer 4 6٠؛ والذى قد يكون مدك (Say استرداده»؛. موضوع فوق أو أعلى الحفرة لثقوب منطقة الإنتاج السفلية frog يعزل تدفق المائع isolates fluid flowing عن منطقة الإنتاج السفلية YY lower production zone عن تدفق المائع من منطقة الإنتاج العلوية "١أ. يمكن تركيب منخل رمل 4٠١ب مجاور للثقوب ؛ ١5 لمنع أو تثبيط المواد الصلبة؛ Jie الرمل sand من دخول ٠6١ al من منطقة الإنتاج السفلية ؛ qt على نحو مماثل؛ ٠ يمكن استخدام منخل رمل 1104 مجاور لثقوب منطقة الإنتاج العلوية 08 IY لمنع أو تثبيط المواد الصلبة من دخول البئثر ١٠١ من منطقة الإنتاج العلوية ١ ك١أ. يدخل مائع التكوين 7١ب من منطقة الإنتاج السفلية «YoY lower production zone الحلقات ١٠١ all ١٠١ annulus خلال الثقوب perforations 4 0 اب وفى شبكة الأنابيب ١" من خلال جهاز التحكم فى التدفق AVY قد يكون صمام التحكم فى التدفق 1١١ صمام ve جلبة انزلاق يتم التحكم فيه عن بعد أو أى صمام مناسب HAT أو سدادة مشكلة لتنظيم تدفق المائع من الحلقات Trey إلى شبكة أنابيب الإنتاج LY oY production tubing يدخل مائع التكوين fy eo formation fluid من منطقة الإنتاج العليا ١٠١ upper production zone الحلقات annulus ١٠١ب (الحلقات فوق المدك 4 6١أ) من خلال الثقوب fog يدخل مائع التكوين Yon إلى شبكة الأنابيب ١“ tubing عند الموضع IV يشار إليه هنا بنقطة ٠ المزج .commingle point تمتزج الموائع fren واب عند نقطة المزج point عاممتصدصدم. يمكن استخدام جهاز تحكم قابل للضبط ١44 فى التدفق (صمام تحكم علوى upper control (valve مصاحب للخط ١59 فوق نقطة المزج ١7٠١ commingle point لتنظيم تدفق المائع
YYoo
من نقطة المزج ١7١ إلى نقطة خروج الخام V0 يمنع المدك ١66 فوق نقطة المزج ١١٠١ commingle point المائع فى الحلقات annulus ١١١ب من التدفق إلى السطح. تتحكم نقطة خروج الخام ١٠ عند السطح فى ضغط المائع الخارج عند مستوى مطلوب. يمكن نشر أجهزة استقبال مختلفة ١66 فى النظام ٠٠١ لتوفير معلومات عن عدد متغيرات البشر parameters © الهامة. : شكل ¥ يمثل رسم بيانى وظيفى ٠٠١ يوضح تدفق المائع flow of the fluid 1101 من منطقة الإنتاج العلوية fA oY production zone وتدفق المائع 7١ب من منطقة الإنتاج السفلية lower i) OY production zone موضحة فى شكل .١ يتدفق المائع fren من منطقة الإنتاج production zone العلوية أو المستودع الأول ١٠١ إلى نقطة المزج 1٠١ خلال حلقات (والتى ٠ قد تتضمن أيضاً خط مائع) 1١١ وصمام تحكم فى التدفق أو سد .11١ يمكن وضع صمام ضبط التدفق YAY عند أى عدد من الأوضاع؛ كل وضع يحدد النسبة المئوية لفتحة صمام ضبط التدفق YY Y المائع 7١ب من منطقة الإنتاج السفلية أو المستودع الثانى 57١ب يتدفق إلى نقطة المزج 9٠١ من خلال خط تدفق YAY وصمام ضبط التدفق 4 YY والذى قد يوضع عند أى عدد من الفتحات. يتدفق المائع الممزوج 1١١ من نقطة المزج 7٠١ إلى نقطة
YA A tubing system خلال نظام شبكة الأنابيب ٠١ خروج الخام ٠ فى مسارات تدفق exemplary nodes يوضح عقد تمثيلية 7٠١ رسم بيانى وظيفى Jia ¥ شكل ثم إلى وسيلة التخزين 17٠ il المائع لتدفق المائع من كل من مناطق الإنتاج إلى حفرة production من منطقة الإنتاج fY © Formation fluid مائع التكوين .78 + storage facility sand يتدفق خلال منخل رمل ey (Res-1) الأول reservoir العلوية أو المستودع zone وينتقل لأعلى البئر خلال حلقات مسار Hall فى VY first node عقدة أولى screen ٠ فى جانب واحد؛ .91١8 قبل دخول صمام حفرة البثر أو السد YIN إلى عقدة ثانية ١ التدفق
YYoo
لا
يمكن اختيار العقدة “١١ فى البئر كمركز للثقوب Tod (شكل )١ أو أى نقطة مناسبة أخرى
فى البثر. قد تكون العقدة الثانية 5 نقطة قريبة من موضع Cua يدخل المائع الصمام FAA
ثم يتم تفريغ المائع من الصمام ١١ إلى نقطة المزج WE حيث يمتزج المائع 1١57 مع المائع 7١ب من منطقة الإنتاج السفلية YoY يمثل الضغط عند العقدة AY ضغط حفرة
© البئر ويسمى 78-1 والضغط عند العقدة 9١١ (بعد مسار تدفق الحلقات PY وقبل السد ١ يسمى «76101_0 بعد الصمام LFV A مائع التكوين 7١ب من منطقة الإنتاج الثانية أو المستودع (Res-2) "٠١ب يتدفق خلال منخل رمل إلى عقدة أولى 77 فى البئر وينتقل لأعلى A خلال مسار تدفق شبكة FYE Cull إلى عقدة ثانية #77 قبل دخول صمام حفرة
البئر أو السد FYA الضغط 2 Pwf عند العقدة 77“ يمثل الضغط فى حفرة ill المجاورة
Ye للثقوب عند منطقة الإنتاج السفلية ١ ١أ. فى جانب واحد؛ يمكن اختيار العقدة 77“ فى البئر كمركز للثقوب 9 ١ب. أى نقطة مناسبة أخرى فى البئر يمكن Lad اختيارها. قد تكون العقدة الثانية 77“ نقطة حيث يدخل المائع 7١ب الصمام 778“. يتم تفريغ المائع من الصمام YYA
إلى عقدة FF All وء ثم؛ بعد التدفق خلال شبكة الأنابيب YY يمتزج مع المائع 1١" من منطقة الإنتاج الأولى ١١١ عند نقطة المزج FE الضغط عند العقدة YY يمثل ضغط
١٠ أسفل البئر فى البئر ويسمى 2 (PW الضغط عند العقدة 77“ يسمى (Pchk2_dn الضغط عند العقدة “١ يسمى cPehk-2_down ويسمى الضغط عند نقطة المزج Pehkl_down أو
Pe يتدفق المائع الممزوج من عقدة المزج WE إلى نقطة خروج الخام PV خلال نظام شبكة الأنابيب FEY يمكن استخدام صمام سطحى أو سد 7/7 للتحكم فى تدفق المائع من البئر إلى السطح. الضغط عند نقطة خروج الخام + FV يكون قابل للتحكم ويسمى PWh المائع من السد
PY من خلال خط التدفق YAY يتدفق إلى حوض التخزين “١1 surface choke السطحى ٠ بين السد “١79 عند العقدة pressure الضغط .”١778 وجهاز الفصل (فاصل الغاز/النفط/الماء) بين خط YVV عند العقدة pressure الضغط (Pl يسمى PVT وخط التدفق ١77 السطحى
YYoo
التدفق ١7 وجهاز الفصل ١778 separator يسمى Psp والضغط pressure عند العقدة node 4 بين جهاز الفصل YVA separator وحوض التخزين 90١ storage tank يسمى Pst توضح الأشكال ١ و“ رسومات بيانية للتدفق لنظام بئر به منطقتى إنتاج two production well system 2006. الطرق الموضحة هنا يتم استخدامها بشكل مماثل لأنظمة البئر التى تحتوى ٠ على أكثر من منطقتى إنتاج -production zones فى جانب واحد؛ لتعيين إمدادات المائع من كل منطقة إنتاج production zone ؛ يمكن استخدام الضغط Pe pressure عند نقطة المزج YY + commingle point كنقطة تحكم؛ كما هو موضح بمزيد من التفصيل فيما يتعلق JEL و*. أى طريقة مناسبة لتعيين نقطة المزج "٠١ commingle point يمكن استخدامها لغرض هذا الوصف؛ تضمن الطريقة الموضحة ٠ أدناه. نموذجياًء تتم معرفة ضغط المستودع («reservoir pressure معلومات تاريخية أو من آبار سابقة محفورة فى نفس التكوين. الضغط 781.1 عند العقدة WY يمثل ضغط حفرةٍ all wellbore عندما يكون 7»)2-1 أكبر من أو يساوى ضغط og ginal لا يتدفق مائع fluid 5 إلى البئر Vo لقيمة 1 7*1 مختارة أولى (أقل من ضغط التكوين 1 Pres يمكن حساب تدفق المائع أو تدفق الكتلة 01 المقابل للمستودع Poy باستخدام العلاقة 01-81 PI Cus ¢[Pres_1-Pwf 1] ٠ تمثل معامل أداء معروف لمسار المائع و768-1 يمكن الحصول عليه من بيانات سابقة. يمكن حساب الضغط Pehlk_up من العلاقة - 1 Pchik up = Pwf PwE_1 Cus «Q1/PI و01 معروفين من الحساب المذكور سابقاً. بالمتل يمكن حساب الضغط Pe عند نقطة المزج باستخدام القيمة المعروفة Pehk 15 Q1 عند ضغط المدخلات. وهكذاء لأى ضغط مختار لنقطة خروج الخام وأوضاع السدود فى مسار تدفق المائع؛ يمكن حساب ٠ الضغط Pe باستخدام الطريقة السابقة. لهذا لكل قيمة ضغط لنقطة خروج الخام؛ هناك قيمة ل -production zone و0 لكل منطقة إنتاج Pe
YYoo
: q multi- من المرغوب فيه محاكاة أو نموذج لسلوك تدفق المائع لنظام بثر إنتاج متعدد المناطق هذا. الوصف well system ad) قبل تصميم واستكمال نظام zone production well system هناء فى جانب واحدء يوفر طريقة لوضع نموذج رقمى أو محاكاة سلوك تدفق المائع لكل منطقة لشكل البئثر المعطى . نموذج المحاكاة؛ فى جانب واحد؛ يستخدم تشكيل production zone إنتاج | لمحاكاة أو نمذجة enthalpy technique أو تقنية محتوى حرارى thermal modeling حرزارى © سلوك التدفق للموائع التى تتدفق خلال ممرات تدفق مقسمة؛ مثل ممرات المائع الموضحة فى reservoir لكل مستودع (p-v-t) الحجم ودرجة الحرارة chal سلوك candy شكل ". فى جانب pressure الضغط Jia Formation يتم استخدامه فى طريقة النمذجة هنا. خواص تكوين لزوجة ¢ fluid density المائع 4340S ؛ permeability ؛ النفاذية temperature درجة الحرارة الخ. تختلف من بئر واحد إلى آخر. أى طريقة مناسبة يمكن «fluid viscosity المائع ٠ المراد نمذجته؛ يتضمن بدون حصر الطريقة reservoir للمستودع p-v-t استخدامها لتعيين سلوك «Lasater مثل العلاقات المتبادلة الثابتة؛ ارتباط hill المعروفة ب "العلاقات المتبادلة لنظام أو Beggs s Brill ارتباط عامل-2 Jie الخ. وارتباط عامل-2,؛ (Beggs s Vasquez ارتباطات فى البئر يكون غالباً تدفق متعدد fluid تدفق المائع . Yarborough 5 Hall ارتباط عامل-2 أقل well idl فى pressure ؛ خاصة عندما يكون الضغط gas الطبقة وقد يحتوى على غاز Ye المباشرة للتدفق متعدد الطبقة لشكل البئر المعقد؛ solving الإذابة bubble point من نقطة النفخ شكل البئر الموضح فى نظام شكل ؟ء قد يكون مستهلك للوقت. الوصف هناء فى جانب Jie
C(IPR) هنا ب "طريقة علاقة أداء التدفق المتكامل Ll) واحدء يوفر طريقة تحليل عقدية؛ يشار لتعيين إمداد تدفق المائع من كل منطقة إنتاج فى نظام بثر متعدد المناطق. هذه الطريقة؛ فى جانب واحد؛ تعتمد على افتراض توازن نظام الضغط» أى؛ الضغط عند نقطة المزج ٠ (شكل “) يكون متوازن فى ظروف تدفق الحالة الثابتة. يسمح هذا 40 commingled point الافتراض بتكامل علاقة أداء التدفق للمائع الداخل من منطقة إنتاج خاصة بأداء مسارات التدفق
Vo وأداء ضبط التدفق وأجهزة أخرى فى مسار التدفق لتوليد علاقات متكاملة للضغط مقابل معدل التدفق (أو معدل الكتلة) مقابلة لنقطة المزج ٠ 4 “. منحنى التدفق للخارج outflow curve (يشار إليه أيضاً فى الصناعة ب "منحنى الرفع" وبعلاقة أداء شبكة الأنابيب (7018" "هنا') للمائع من نقطة المزج أو صمام التحكم العلوى إلى نقطة خروج الخام قد يتكامل باستخدام نموذج علاقة ٠ أداء شبكة أنابيب مفردة/متعددة الطبقة مناسبة (1718)؛ يتضمن؛ بدون حصر؛ نموذج Hagedom-Brown المعدل. يوفر منحنى الرفع علاقة بين الضغط عند نقطة مختارة والتدفق الكلى أو معدل الكتلة. معدل إنتاج البئر؛ توزيعات الإنتاج النطاقية؛ ويمكن توقع شكل ضغط حفرة البثر باستخدام IPRs المتكاملة ومنحنى الرفع Lift curve المقابل لنقطة المزج كعقدة للمحلول .solution node ٠ شكل ؛ يوضح رسم Sly للتدفق لعملية مكررة Ally 50 «iterative process يمكن استخدامها لتعيين إمدادات المائع fluid contributions (توزيعات الإنتاج النطاقية zonal production (allocations لنظام بئر إنتاج ثنائى المنطقة تمثيلى؛ Jie النظام system الموضح فى الأشكال " و“. فى العملية ++ cf علاقة أداء تدفق متكاملة sf) (IPR) علاقة بين الضغط ومعدل (Gail يتم الحصول عليها لضغط قمة بئر مختار لكل منطقة إنتاج (كتلة .)4٠١ Block فى ٠ جانب واحد؛ء حسابات IPR متكاملة IPR J لأجهزة مختلفة للتحكم various flow control 05 فى التدفق وشبكات أنابيب tubings فى مسار التدفق للمائع حتى نقطة المزج Yt على سبيل المثال؛ IPR المتكاملة You لمسار تدفق المائع FOX fluid مقابلة للمستودع reservoir الأول 116 تحسب IPR لمسار الحلقات ١6 وصمام yin البثر downhole VA valve (شكل “). بطريقة مماثلة؛ تحسب IPR360 المتكاملة لمسار تدفق المستودع ٠ الثانى TPR FRY لمسار تدفق شبكة الأنابيب 4 7“ وصمام حفرة (FJ) FYA ad شكل © يوضح رسم بيانى لعلاقة الضغط Pe ومعدل التدفق تتعلق بالنظام الموضح فى شكل “. بالإشارة الآن إلى الأشكال 0( الضغط Pe عند نقطة المزج موضح على طول المحور
YYoo
١ الرأسى Janay التدفق © موضح على طول المحور الأفقى. الرسم 8٠١ يمثل TPR متكامل تمثيلى مقابل لمسار التدفق ¥ Fo والرسم 7١ © يمثل TPR متكامل تمثيلى مقابل لمسار التدفق
IPR و70 من مناطق الإنتاج هذه قد تتحد للحصول على 8٠١ المتكاملة 10188 #1 Y متكاملة للتدفق المتحد (TPRe) المقابل لنقطة المزج 4٠0 . الرسم 97٠ يوضح علاقة أداء .]417 Block الموضح فى شكل ¥ [كتلة dial) للنظام TPRe التدفق المتكامل المتحد ٠ مدخلات input أخرى مستخدمة للتحليل العقدى هنا تمثل منحنى رفع curve 118 شبكة الأنابيب لتدفق المائع الممزوج. منحنى الرفع lift curve يمتل علاقة بين الضغط وتدفق المائع أو الكتلة. لحساب القيم لمتحنى الرفع» يمكن افتراض خواص المائع فى الموقع (أى» درجة الحرارة؛ الكثافة؛ اللزوجة viscosity ¢ نسبة الغاز- معدل النفط فى المحلول solution gas-oil ratio » جزء ell ٠ الخ.) للخليط المنتج من كل منطقة إنتاج على أساس معرفة سابقة [كتلة Block 6 £1[ ثم يمكن توليد منحنى رفع يعتمد على هذه القيم المفترضة مقابل لنقطة المزج (أو صمام التحكم العلوى) باستخدام أى نموذج مناسب؛ Jia طريقة (Hagedom-Brown طريقة «Qrkiszewski طريقة (Aziz الخ. [كتلة Block £17[ رسم 959٠ يوضح منحنى رفع تمثيلى مقابل لنقطة المزج YE لنظام به منطقتى إنتاج موضح فى شكل “. ١ ثم يمكن تعيين إمداد المائع بواسطة كل منطقة إنتاج production zone (التكرار ا لأول) باستخدام تحليل عقدى مقابل لنقطة المزج أو صمام التحكم العلوى [كتلة Block 418]. يمكن تعيين الإمدادات باستخدام منحنى الرفع ٠ 1:8 curve 00 وعلاقة الأداء المتكامل المتحد المقابل لنقطة المزج 87٠0 IPRe كما هو موضح أدناه. نقطة العبور 8١60 تحدد الضغط وتدفق المائع الكلى أو المتحد Qe المقابل لنقطة المزج ٠ commingle point على أساس ضغط نقطة Ys خروج الخام المختار مبدئياً أو المفترض والإمدادات المفترضة المبدئية من كل من مناطق الإنتاج. نموذجياً قد تكون الإمدادات المفترضة المبدئية؛ على سبيل 965٠ JU من كل منطقة إنتاج أو قيم مقدرة تعتمد على وضع الصمامات المقابلة لكل منطقة إنتاج. نقطة العبور
١١ بين خط الضغط ٠87 المقابل لضغط نقطة المزج و1018 المتكامل + 04 لمنطقة الإنتاج الأولى تحدد الإمداد 011 من منطقة الإنتاج الأولى rey بالمثل؛ نقطة العبور OVE بين خط الضغط IPR * ٠ 7 pressure line المتكامل لمنطقة الإنتاج الثانية تحدد الإمداد 021 من منطقة الإنتاج الثانية Loy oY الكتلة ¥£ توضح الضغط Pl وتوزيعات الإنتاج Q11 و0021 © بعد التكرار الأول عند عقدة المحلول solution node (نقطة المزج .(commingle point درجة الحرارة عند نقطة المزج commingle point لنقطة المحلول تعتبر غالباً من بين المتغيرات الأكثر حساسية. فى ils واحد؛ يستخدم النموذج هنا درجة الحرارة عند نقطة المزج كمتغير ضبط لتوقع الإمدادات من مناطق الإنتاج المختلفة. درجة الحرارة 1 عند نقطة المزج؛ فى جانب واحدء يمكن تعيينها باستخدام أى نموذج حرارى مناسب؛ مثل طريقة (Hasan-Kabir الخ. [¢ YY Block و021 (أساسيات الخليط) [كتلة 011 production allocations توزيعات الإنتاج ٠ « viscosities اللزوجات ¢ densities وخواص مائع الخليط فى الموقع (درجة الحرارة؛ الكثافات gas- نسبة الغاز- النفط ¢ free gas quality جودة الغاز الحر 170171 «¢ free gas الغاز الحر يمكن استخدامها ]4 YY Block ؛ الخ.) المقابلة للخليط 01 و02 (قيم “1-«) [كتلة oil ratio ؛]. 7١ Block [كتلة n-1" fluid lift curve بعد ذلك للحصول على منحنى رفع المائع (0 (شكل oY ys 8٠١ المتكاملة المحسوبة سابقاً IPR الرفع "0-1 ومنحنيات nia باستخدام ٠ المتكامل المتحد المحسوب [كتلة +47] وأداء التحليل العقدى الموضح TPRe ]4 YA [كتلة يتم بعد ذلك تعيين الضغط "1-« وقيم إمداد المائع والضغط » من منطقة ]49١ سابقاً [كتلة على طول درجة الحرارة 10-1 عند نقطة (Q22) الإنتاج الأولى (012) ومنطقة الإنتاج الثانية يمكن استمرار هذه العملية المتكررة للحصول على الضغط 0 وإمدادات [84 + A] المزج nth المائع من كل من مناطق الإنتاج مع درجة الحرارة 8. منحنى الرفع وإمدادات المائع ٠ وه؛؛]. eee 64١ [الكتل
YYoo
VY
قد تشتمل العملية المتكررة الموضحة سابقاً حتى يكون الاختلاف بين درجة الحرارة عند نقطة إذا لم؛ [£0 ٠ Block المزج بين التكرارات المتتابعة داخل مدى مختار أو قيمة التسامح [كتلة عندما يكون فرق درجة الحرارة بين (JU على سبيل [eo يمكن إجراء تكرارات أخرى [كتلة درجة الحرارة المحسوبة عند التكرار “'« والتكرار “1-« داخل القيم المختارة؛ يمكن اعتبار إمدادات المائع المعينة بعد التكرار 0 من كل منطقة إنتاج كقيم ناتجة من النموذج العقدى © إذا كان فرق درجة الحرارة خارج المدى؛ يمكن استمرار العملية كما .]4 69 ٠ الموضح هنا [كتلة هو موضح سابقاً [كتلة 7 45]. ثم يمكن استخدام القيم النهائية لإمدادات التدفق من مناطق غرض آخر مناسب. على الرغم من أن عملية GY الإنتاج المختلفة لتصميم نظام البئر أو متكاملة مقابلة لكل ممر تدفق مائع إنتاج لتعيين TPR التكرار الموضحة سابقاً تستخدم قيم الإمدادات من كل منطقة إنتاج؛ يمكن استخدام أى علاقة تدفق أخرى لغرض الوصف الحالى. ٠ يمكن أيضاً استخدام الضغط أو أى متغير آخر كمتغير ضبط. يجب ملاحظة أن الطرق الموضحة هنا قابلة للتطبيق بشكل متساوى لأنظمة البئر التى بها أكثر من منطقتى إنتاج. لغرض هذا الوصف؛ أى موضع أو نقطة فى تدفق التدفق الممزوج يمكن استخدامهم كنقطة ((TPR) المصطلحات علاقة أداء تدفق شبكة الأنابيب dla للمحلول؛ تتضمن نقطة المزج. منحنى الرفع ومنحنى التدفق للخارج يتم استخدامها بالتبادل. V0 فى حين أن الوصف السابق موجه لتجسيمات وطرق تمثيلية Aime ستظهر تعديلات مختلفة لهؤلاء الخبراء فى المجال. المقصود أن كل التعديلات ضمن مجال عناصر الحماية الملحقة متضمنة بواسطة الوصف السابق.
YYoo
Claims (1)
- ١ عناصر_ الحماية١ ١ طريقة لتقدير إمداد تدفق مائع fluid flow contribution من كل منطقة إنتاجul production zone Y إنتاج production well متعدد المناطق ع0010-200؛ تشتمل على:¢ wellhead pressure الخام zg ja ضغط نقطة pass F1 تعيين علاقة أداء التدفق المتكامل (IPR1) بين الضغط pressure وتدفق المائع fluid5 7 من منطقة إنتاج أولى first production zone وعلاقة lal ء تدفق متكامل (IPR2)1 بين الضغط pressure وتدفق المائع fluid inflow من منطقة إنتاج ثانية ¢production zoney تعيين علاقة أدا ء تدفق متكامل (IPRc) عند نقطة المزج commingle point باستخدام¢]JPR2 4 10141 Aq تحديد إمداد المائع المبدئي initial fluid من منطقة الإنتاج الأولى وإمداد المائع المبدئي production Ve 5:88 من منطقة الإنتاج الثانية production 866000 إلى نقطة المزج commingle point ١ ¢ VY تعيين علاقة أدا ء التدفق للخارج SU outflow الأولى بين الضغط pressure ومعدل التدفق (TPR1) flow rate 1] لتدفق المائع fluid flow من نقطة المزج إلى موضع أعلى البثر؛ و " تعيين إمداد المائع الأول من منطقة الإنتاج الأولى (Q11) وإمداد المائع الأول من منطقة vo الإنتاج الثانية (Q21) إلى نقطة المزج باستخدام IPRe و1181LY ١ الطريقة من عنصر ١ تشتمل Lad على:YYoo‘oe 11 باستخدام (TPR2) الثانية total outflow تعيين علاقة أداء التدفق الكلى للخارج و021؛و ¥ first من منطقة الإنتاج الأولى second fluid contribution تعيين إمداد المائع الثاني ¢ من منطقة second fluid contribution وامداد المائع الثاني (0 12) production zone 8 IPRe 5 TPR2 الإنتاج الثانية (022) باستخدام 1 : تشتمل أيضاً على ١ الطريقة من عنصر Y ١ جديدة باستخدام outflow performance الاستمرار في تعيين علاقة أدا ء التدفق للخارج من منطقة الإنتاج الأولى ومنطقة الإنتاج الثانية dla إمدادات المائع المعينة الأكثر 3 ؛ و second production zone ¢ first production zone لاستمرار في تعيين إمدادات المائع من منطقة الإنتاج الأولى | ° باستخدام علاقة أدا ء التدفق للخارج second production zone لإنتاج الثانية J ومنطقة 1 الجديدة و1016 حتى يفي المتغير ذو الأهمية بالمعيار المختار. 7 ذو | لأهمية هو درجة الحرارة parameter والتي بها يكون المتغير V ع الطريقة من عنصر ١ والمعيار المختار هو أن الفرق في درجة الحرارة fluid flow عند موضع مختار في تدفق المائع ١" مدى Jala "بين التعيينات المتتالية لإمدادات تدفق المائع من مناطق الإنتاج الأولى والثانية يكون .selected limit مختار ¢ ذو الأهمية هو الضغط عند parameter الطريقة من عنصر © والتي بها يكون المتغير 00 ١ موضع مختار في تدفق المائع والمعيار المختار هو أن الفرق في الضغط بين تعيينات متتالية ١"" ا لإمدادات المائع من مناطق الإنتاج production zones الأولى والثانتية يكون ضمن المدى ؛ المختار .selected limit ١ 1. الطريقة من عنصر ؛ تشتمل أيضاً على استخدام نموذج حرارى thermal model لتعيين ¥ درجة الحرارة. " والذى يستخدم متغير واحد على الأقل مختار من: الضغط pressure ¢ درجة الحرارة temperature ¥ ¢ كثافة المائع fluid density « النفاذية permeability ؛ اللزوجة viscosity « ؛ جزء الماء water cut ؛ نسبة الغاز- النفط gas-oil ratio وجودة الغاز الحر. initial fluid contribution والتي بها يقابل إمداد المائع المبدئي ١ الطريقة من عنصر _ 8 ٠ initial fluid وامداد المائع المبدئي first production zone لأولى ١ من منطقة الإنتاج Y commingle في نقطة المزج second production zone من منطقة الإنتاج الثانية contribution وضع أجهزة التحكم في التدفق المقابلة لمنطقة الإنتاج الأولى ومناطق الإنتاج الثانية point ؛.second production zones على تعيين مجموعة الضغوط IPR] الطريقة من عنصر ١؛ والتي بها يشتمل تعيين 4 ١ المقابلة لمجموعة معدلات التدفق من منطقة الإنتاج الأولى commingle point عند نقطة المزج " إلى نقطة المزج على أساس أجهزة التدفق بين منطقة الإنتاج الأولى first production zone | " -commingle point ؛ ونقطة المزج choke الطريقة من عنصر 19؛ والتي بها تتضمن أجهزة التدفق واحد على الأقل من: سد Ve ١ -annulus space ومساحة حلقات في البثر ¢ tubing cll ؛ شبكة " YYooلا.١١ ١ وسط Jil للقراءة بالحاسب الآلي computer-readable medium متيسر لمعالج البيانات " الذى يحتوى على برنامج والذى يتضمن تعليمات ليتم تنفيذها بواسطة المعالج؛ يشتمل البرنامج tele FV ؛ تعليمات لاختيار ضغط نقطة خروج الخام wellhead pressure ¢ © تعليمات لتعيين علاقة أداء التدفق المتكامل الأولى (IPR1) بين الضغط pressure عند نقطة المزج commingle point وتدفق المائع من منطقة إنتاج أولى وعلاقة أداء التدفق المتكامل ١ الثانية (IPR2) بين الضغط عند نقطة jell وتدفق المائع fluid inflow من منطقة إنتاج ثانية second production zone 4 ؛ 4 تعليمات لتعيين علاقة أدا ء التدفق المتكامل (IPRc) عند نقطة المزج commingle point Yo باستخدام ¢JPR2 5 IPR1 ١ تعليمات لتحديد إمداد المائع المبدئي من كل من مناطق الإنتاج الأولى والثانية إلى نقطة المزج commingle point ٠ ؛ ١٠" تعليمات لتوليد علاقة أداء تدفق كلى total outflow للخارج أولى (TPR1) لممر التدفق من ٠ نقطة المزج إلى موضع Jef البئر باستخدام إمدادات المائع المبدئية المحددة؛ و ١٠ تعليمات لتعيين إمداد المائع الأول (Q11) first fluid من منطقة الإنتاج production zone ٠ الأولى وإمداد المائع الأول (Q21) من منطقة الإنتاج الثانية إلى نقطة المزج باستخدام IPRe.TPR1y VV VY) الوسط القابل se hall بالحاسب computer-readable medium AY) من عنصر ١١ " يشتمل أيضاً على: YYooم ¥ تعليمات لتعيين علاقة ثانية لأداء التدفق الكلى للخارج (TPR2) باستخدام 011 و021؛ و ؛ تعليمات لتعيين alas) المائع الثاني (Q12) second fluid contribution من منطقة الإنتاج الأولى first production zone وامداد المائع الثاني (Q21) second fluid contribution من 1 منطقة الإنتاج الثانية باستخدام 10182 و10186. ١ ؟١. الوسط القابل للقراءة بواسطة الحاسب ١ لآلي computer-readable medium من عنصر ١١ " والذى به يشتمل البرنامج أيضاً على تعليمات لاستمرار تعيين علاقات أداء التدفق الكلى ¥ للخارج total outflow performance باستخدام القيم المعينة LAY حداثة لإمداد المائع من ؛ مناطق الإنتاج s¥Iproduction zones = والثانية وإمدادات المائع من مناطق الإنتاج الأولى © والثانية باستخدام 17142 حتى يفي المتغير ذو الأهمية بالمعيار المخثار selected criterion.١4 ١ الوسط القابل للقراءة بواسطة الحاسب أ لالي computer-readable medium من ale NYY والذى به يكون المتغير parameter ذو الأهمية هو درجة الحرارة. Vo ١ الوسط القابل للقراءة بواسطة الحاسب الآلي computer-readable medium من عنصر (VEX حيث يتضمن البرنامج أيضاً تعليمات لتعيين درجة الحرارة عند نقطة المزج commingle point ¥ باستخدام نموذج حرارى -thermal model NT) الوسط القابل للقراءة بالحاسب الآلي computer-readable medium من عنصر )1( " حيث يتضمن البرنامج أيضاً تعليمات لتوليد 13181 باستخدام نموذج توازن طاقة..١7 ١ الوسط القابل للقراءة بالحاسب الآلي computer-readable medium من عنصر (V1 7 والذى به يستخدم نموذج توازن الطاقة متغير واحد على الأقل مختار من المجموعة التي تتكون " من: الضغط pressure » درجة الحرارة temperature ¢ كثافة المائع fluid density ؛ النفاذية YYoopermeability ¢ ¢ اللزوجة viscosity ¢ جزء الماء water cut ¢ نسبة الغاز- النفط gas-oil ratio © وجودة الغاز الحر . YA) الوسط القابل للقراءة بالحاسب ١ لالي computer-readable medium من عنصر (VY والذى به يقابل المائع المبدئي initial fluid الذى يتدفق في البئر من مناطق الإنتاج production 20066 ¥ الأولى والثانية أوضاع الصمامات valves لمناطق الإنتاج الأولى والثانية..١9 ١ الوسط القابل للقراءة بالحاسب computer-readable medium JY) من عنصر 1١ " والذى به تعليمات لتعيين علاقة أداء تدفق متكامل أولى 10181 تشتمل على تعليمات لتعيين TF مجموعة من الضغوط pressures عند نقطة المزج commingle point مقابلة لمجموعة من؛ -. معدلات التدفق من منطقة الإنتاج الأولى إلى نقطة المزج commingle point على أساس أجهزة © التدفق بين منطقة الإنتاج الأولى ونقطة المزج. إلى نقطة المزج على أساس أجهزةٍ التدفق بين 1 منطقة الإنتاج الأولى ونقطة .commingle point gall YYoo
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US12/470,869 US8463585B2 (en) | 2009-05-22 | 2009-05-22 | Apparatus and method for modeling well designs and well performance |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SA110310426B1 true SA110310426B1 (ar) | 2013-12-29 |
Family
ID=43125155
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SA110310426A SA110310426B1 (ar) | 2009-05-22 | 2010-05-22 | جهاز وطريقة لتشكيل تصميمات بئر وأداء بئر |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US8463585B2 (ar) |
| EP (1) | EP2432968B1 (ar) |
| BR (1) | BRPI1012813A2 (ar) |
| CA (1) | CA2762975C (ar) |
| RU (1) | RU2531696C2 (ar) |
| SA (1) | SA110310426B1 (ar) |
| WO (1) | WO2010135636A2 (ar) |
Families Citing this family (23)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20120330466A1 (en) * | 2011-06-27 | 2012-12-27 | George Joel Rodger | Operational logic for pressure control of a wellhead |
| US9574433B2 (en) * | 2011-08-05 | 2017-02-21 | Petrohawk Properties, Lp | System and method for quantifying stimulated rock quality in a wellbore |
| US9261869B2 (en) * | 2012-02-13 | 2016-02-16 | Emerson Process Management Power & Water Solutions, Inc. | Hybrid sequential and simultaneous process simulation system |
| CA2808858C (en) * | 2012-03-16 | 2016-01-26 | Weatherford/Lamb, Inc. | Wellbore real-time monitoring and analysis of fracture contribution |
| US9470086B2 (en) * | 2013-12-18 | 2016-10-18 | King Fahd University Of Petroleum And Minerals | Inflow performance relationship for horizontal wells producing oil from multi-layered heterogeneous solution gas-drive reservoirs |
| MX2016009645A (es) * | 2014-01-24 | 2016-11-08 | Landmark Graphics Corp | Propiedades optimizadas de dispositivo de control de flujo para la inyeccion de gas acumulado. |
| US20150218939A1 (en) * | 2014-02-06 | 2015-08-06 | King Fahd University Of Petroleum And Minerals | Graphical method for assisting multi-zones commingling decision |
| US9471730B2 (en) | 2014-02-11 | 2016-10-18 | King Fahd University Of Petroleum And Minerals | Generalized inflow performance model for oil wells of any inclined angle and a computer-implemented method thereof |
| CN104405364B (zh) * | 2014-10-23 | 2017-06-13 | 中国石油天然气股份有限公司 | 一种油井生产特性评价方法及装置 |
| US9951581B2 (en) * | 2014-11-07 | 2018-04-24 | Baker Hughes | Wellbore systems and methods for supplying treatment fluids via more than one path to a formation |
| US10370941B2 (en) | 2015-04-27 | 2019-08-06 | Baker Hughes, A Ge Company, Llc | Well performance index method for evaluating well performance |
| US10345764B2 (en) | 2015-04-27 | 2019-07-09 | Baker Hughes, A Ge Company, Llc | Integrated modeling and monitoring of formation and well performance |
| WO2017106513A1 (en) | 2015-12-18 | 2017-06-22 | Baker Hughes Incorporated | Integrated modeling and simulation of formation and well performance |
| US10508521B2 (en) | 2017-06-05 | 2019-12-17 | Saudi Arabian Oil Company | Iterative method for estimating productivity index (PI) values in maximum reservoir contact (MRC) multilateral completions |
| WO2019094050A1 (en) * | 2017-11-13 | 2019-05-16 | Landmark Graphics Corporation | Simulating fluid production using a reservoir model and a tubing model |
| CN110608031B (zh) * | 2018-06-14 | 2023-03-17 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种井下节流器选井方法 |
| CN109577923B (zh) * | 2018-12-03 | 2021-06-25 | 重庆大学 | 一种用于计量煤层气开采试验时的倒灌量的装置 |
| US11441395B2 (en) | 2019-05-16 | 2022-09-13 | Saudi Arabian Oil Company | Automated production optimization technique for smart well completions using real-time nodal analysis including real-time modeling |
| US11326423B2 (en) | 2019-05-16 | 2022-05-10 | Saudi Arabian Oil Company | Automated production optimization technique for smart well completions using real-time nodal analysis including recommending changes to downhole settings |
| US11499423B2 (en) | 2019-05-16 | 2022-11-15 | Saudi Arabian Oil Company | Automated production optimization technique for smart well completions using real-time nodal analysis including comingled production calibration |
| CN110593832B (zh) * | 2019-10-21 | 2021-12-28 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种基于边底水油藏注水外溢的注采比优化方法 |
| US11821289B2 (en) | 2019-11-18 | 2023-11-21 | Saudi Arabian Oil Company | Automated production optimization technique for smart well completions using real-time nodal analysis |
| US20210198981A1 (en) * | 2019-12-27 | 2021-07-01 | Saudi Arabian Oil Company | Intelligent completion control in reservoir modeling |
Family Cites Families (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4442710A (en) * | 1982-03-05 | 1984-04-17 | Schlumberger Technology Corporation | Method of determining optimum cost-effective free flowing or gas lift well production |
| CA1277157C (en) * | 1985-07-23 | 1990-12-04 | Christine Ehlig-Economides | Process for measuring flow and determining the parameters of multilayer hydrocarbon-producing formations |
| SU1820668A1 (ru) * | 1988-04-27 | 1995-09-20 | Самарский инженерно-строительный институт им.А.И.Микояна | Способ определения дебита скважины, оборудованной глубинным насосом |
| RU2067663C1 (ru) * | 1992-01-09 | 1996-10-10 | Василий Иванович Тищенко | Способ исследования газовых скважин при стационарных режимах фильтрации |
| RU2087704C1 (ru) * | 1992-11-03 | 1997-08-20 | Государственное предприятие по добыче газа "Ямбурггазодобыча" | Способ определения дебита действующей газовой скважины |
| RU2162939C1 (ru) * | 1999-06-23 | 2001-02-10 | Предприятие "Надымгазпром" | Способ газогидродинамических исследований скважин |
| US6980940B1 (en) * | 2000-02-22 | 2005-12-27 | Schlumberger Technology Corp. | Intergrated reservoir optimization |
| US7725301B2 (en) * | 2002-11-04 | 2010-05-25 | Welldynamics, B.V. | System and method for estimating multi-phase fluid rates in a subterranean well |
| US8401832B2 (en) * | 2002-11-23 | 2013-03-19 | Schlumberger Technology Corporation | Method and system for integrated reservoir and surface facility networks simulations |
| US7172020B2 (en) * | 2004-03-05 | 2007-02-06 | Tseytlin Software Consulting Inc. | Oil production optimization and enhanced recovery method and apparatus for oil fields with high gas-to-oil ratio |
| US8170801B2 (en) * | 2007-02-26 | 2012-05-01 | Bp Exploration Operating Company Limited | Determining fluid rate and phase information for a hydrocarbon well using predictive models |
-
2009
- 2009-05-22 US US12/470,869 patent/US8463585B2/en active Active
-
2010
- 2010-05-21 RU RU2011152240/03A patent/RU2531696C2/ru not_active IP Right Cessation
- 2010-05-21 WO PCT/US2010/035758 patent/WO2010135636A2/en active Application Filing
- 2010-05-21 EP EP10778460.5A patent/EP2432968B1/en active Active
- 2010-05-21 CA CA2762975A patent/CA2762975C/en active Active
- 2010-05-21 BR BRPI1012813A patent/BRPI1012813A2/pt not_active IP Right Cessation
- 2010-05-22 SA SA110310426A patent/SA110310426B1/ar unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| BRPI1012813A2 (pt) | 2018-01-16 |
| WO2010135636A2 (en) | 2010-11-25 |
| CA2762975C (en) | 2016-07-05 |
| WO2010135636A3 (en) | 2011-03-03 |
| EP2432968B1 (en) | 2017-08-16 |
| EP2432968A2 (en) | 2012-03-28 |
| US20100299124A1 (en) | 2010-11-25 |
| CA2762975A1 (en) | 2010-11-25 |
| RU2011152240A (ru) | 2013-06-27 |
| EP2432968A4 (en) | 2015-10-28 |
| RU2531696C2 (ru) | 2014-10-27 |
| US8463585B2 (en) | 2013-06-11 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| SA110310426B1 (ar) | جهاز وطريقة لتشكيل تصميمات بئر وأداء بئر | |
| Aakre et al. | Performance of CO2 flooding in a heterogeneous oil reservoir using autonomous inflow control | |
| Moradi et al. | Production Optimisation of Heavy Oil Wells Using Autonomous Inflow Control Devices | |
| Konopczynski et al. | Design of intelligent well downhole valves for adjustable flow control | |
| Mojaddam Zadeh et al. | Optimal inflow control devices configurations for oil rim reservoirs | |
| Gurses et al. | Dynamic modeling and design optimization of cyclonic autonomous inflow control devices | |
| Shi et al. | Production forecasting of gas condensate well considering fluid phase behavior in the reservoir and wellbore | |
| NO343815B1 (en) | Sand Control Assemblies Including Flow Rate Regulators | |
| Youngs et al. | Recent advances in modeling well inflow control devices in reservoir simulation | |
| Goh et al. | Production surveillance and optimisation for multizone Smart Wells with Data Driven Models | |
| Sagen et al. | A coupled dynamic reservoir and pipeline model–development and initial experience | |
| Birchenko | Analytical modelling of wells with inflow control devices. | |
| Abd Aziz et al. | Multiphase Flow Simulation-Optimizing Field Productivity | |
| Carvajal et al. | Optimizing the waterflooding performance of a carbonate reservoir with internal control valves | |
| Mgimba | Numerical Study on Autonomous Inflow Control Devices: Their Performance and Effects on the Production from Horizontal Oil Wells with an Underlying Aquifer | |
| Malagalage | Near well simulation and modelling of oil production from heavy oil reservoirs | |
| Chammout et al. | Downhole flow controllers in mitigating challenges of long reach horizontal wells: A practical outlook with case studies | |
| Cetkovic et al. | A methodology for multilateral wells optimization-field case study | |
| Sun et al. | Intelligent Well Systems—Providing Value or Just Another Completion? | |
| Semenov et al. | System approach to horizontal well completion in the Vankor field | |
| Bybee | Production operations: Inflow-control devices | |
| Sun et al. | Transferring Intelligent-Well-System Triple-Gauge Data Into Real-Time Flow Allocation | |
| Mnejja | Technical feasibility and economic benefit of using AICDs in horizontal well completions of a North Sea field | |
| Sulaimon et al. | Analysis Of The Effect Of Critical Parameters On Coning In Horizontal Wells | |
| Timsina | Near-well simulations and modelling of oil production from reservoir |