RU95047U1 - HYDRAULIC TRANSFORMER - Google Patents
HYDRAULIC TRANSFORMER Download PDFInfo
- Publication number
- RU95047U1 RU95047U1 RU2010105768/22U RU2010105768U RU95047U1 RU 95047 U1 RU95047 U1 RU 95047U1 RU 2010105768/22 U RU2010105768/22 U RU 2010105768/22U RU 2010105768 U RU2010105768 U RU 2010105768U RU 95047 U1 RU95047 U1 RU 95047U1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- torque converter
- reactor
- blades
- input
- wheel
- Prior art date
Links
Landscapes
- Control Of Fluid Gearings (AREA)
Abstract
Гидротрансформатор, содержащий центробежное насосное лопастное колесо, центростремительное турбинное лопастное колесо и центрально размещенное между ними осевое лопастное колесо реактора, выполненные с наружными и внутренними торами и установленные с образованием рабочей полости, симметричной относительно ее вертикальной оси, при этом входные и выходные кромки лопастей колеса реактора в меридиональном сечении ориентированы перпендикулярно оси вращения гидротрансформатора, отличающийся тем, что входные и выходные кромки лопастей колеса реактора в меридиональном сечении удалены с обеих сторон от вертикальной оси рабочей полости на расстояние «а», равное (0,055-0,060) Да, где Да - активный диаметр гидротрансформатора. A torque converter comprising a centrifugal pump impeller, a centripetal turbine impeller and a centrally located axial impeller of the reactor, made with external and internal tori and installed with the formation of a working cavity symmetrical about its vertical axis, while the input and output edges of the blades of the reactor wheel in the meridional section are oriented perpendicular to the axis of rotation of the torque Converter, characterized in that the input and output edges of the blades the reactor wheels in the meridional section are removed from both sides of the vertical axis of the working cavity by a distance "a" equal to (0,055-0,060) Yes, where Yes is the active diameter of the torque converter.
Description
Предлагаемое техническое решение относится к области машиностроения, а именно, к гидравлическим передачам вращения гидродинамического типа и может быть использовано в трансмиссиях тракторов, строительно-дорожных машин и автомобилей, таких как тягачи, бульдозеры и т.д.The proposed technical solution relates to the field of mechanical engineering, namely, to hydraulic gears of rotation of a hydrodynamic type and can be used in transmissions of tractors, road-building machines and automobiles, such as tractors, bulldozers, etc.
Уже известен гидротрансформатор, содержащий центробежное насосное лопастное колесо, центростремительное турбинное лопастное колесо и центрально размещенное между ними осевое лопастное колесо реактора, выполненные с наружными и внутренними торами и установленные с образованием рабочей полости, симметричной относительно ее вертикальной оси, при этом в меридиональном сечении входные и выходные кромки лопастей колеса реактора ориентированы перпендикулярно оси вращения гидротрансформатора. /Патент США №5313793, F16D 33/00, опубл.1994 г., фиг.1в/.A torque converter is already known, comprising a centrifugal pump impeller, a centripetal turbine impeller and a centrally located axial impeller of the reactor, made with external and internal tori and installed with the formation of a working cavity symmetrical with respect to its vertical axis, while the input and the output edges of the blades of the wheel of the reactor are oriented perpendicular to the axis of rotation of the torque Converter. / US patent No. 5313793, F16D 33/00, publ. 1994, figv /.
Указанный гидротрансформатор достаточно эффективен только для гидротрансформаторов средней и малой энергоемкости.The specified torque converter is quite effective only for torque converters of medium and low energy consumption.
Однако гидротрансформаторы, входные и выходные кромки лопастей колеса реактора которых удалены на неоптимизированное расстояние от вертикальной оси рабочей полости, обладающие высокой энергоемкостью, т.е. у которых угол «β» выхода из насосного колеса не превышает 75 градусов, имеют большую прямую прозрачность, в результате чего из-за высокого значения коэффициента энергоемкости на стоповом режиме /при отношении числа оборотов турбинного колеса к числу оборотов насосного колеса, равном нулю/ не обеспечивается оптимальное совмещение характеристик гидротрансформатора и двигателя внутреннего сгорания, приводящего во вращение насосное лопастное колесо.However, torque converters, the input and output edges of the reactor wheel blades of which are removed at an unoptimized distance from the vertical axis of the working cavity, have high energy intensity, i.e. for which the “β” exit angle of the pump wheel does not exceed 75 degrees, have a high direct transparency, as a result of which, due to the high value of the energy intensity coefficient in stop mode / with the ratio of the number of revolutions of the turbine wheel to the number of revolutions of the pump wheel equal to zero / not The optimum combination of the characteristics of the torque converter and the internal combustion engine, which drives the pump impeller, is ensured.
Задача предлагаемой полезной модели состоит в повышении эффективности работы высокоэнергоемких гидротрансформаторов, т.е. в увеличении их выходной мощности, достигаемом изменением коэффициента энергоемкости «λ» и обеспечением оптимального совмещения характеристик гидротрансформатора и двигателя внутреннего сгорания.The objective of the proposed utility model is to increase the efficiency of high-energy torque converters, i.e. in increasing their output power, achieved by changing the energy intensity coefficient "λ" and ensuring the optimal combination of the characteristics of the torque converter and the internal combustion engine.
Для решения поставленной задачи с достижением заявляемого технического результата в известном гидротрансформаторе, содержащем центробежное насосное лопастное колесо, центростремительное турбинное лопастное колесо и центрально размещенное между ними осевое лопастное колесо реактора, выполненные с наружными и внутренними торами и установленные с образованием в меридиональном сечении рабочей полости, симметричной относительно ее вертикальной оси, при этом в меридиональном сечении входные и выходные кромки лопастей колеса реактора размещены перпендикулярно оси вращения гидротрансформатора, согласно предлагаемой полезной модели, входные и выходные кромки лопастей колеса реактора в меридиональном сечении удалены с обеих сторон от вертикальной оси рабочей полости на расстояние «а», равное (0,055-0,060) Да, где Да - активный диаметр гидротрансформатора.To solve the problem with the achievement of the claimed technical result in a known torque converter containing a centrifugal pump impeller, a centripetal turbine impeller and a centrally located axial impeller of the reactor, made with external and internal tori and installed with the formation in the meridional section of the working cavity symmetrical relative to its vertical axis, while in the meridional section, the input and output edges of the blades of the wheel of the reactor perpendicular to the axis of rotation of the torque converter, according to the proposed utility model, the input and output edges of the blades of the reactor wheel in the meridional section are removed from both sides of the vertical axis of the working cavity by a distance "a" equal to (0,055-0,060) Yes, where Yes is the active diameter of the torque converter .
Сущность предлагаемого технического решения поясняется графически.The essence of the proposed technical solution is illustrated graphically.
На фиг.1 показан предлагаемый гидротрансформатор в меридиональном сечении.Figure 1 shows the proposed torque converter in a meridional section.
На фиг.2 показан вид по стрелке А на колесо реактора /без внутреннего тора реактора/.Figure 2 shows a view along arrow A of the reactor wheel / without an internal reactor torus /.
На фиг.3 показана характеристика гидротрансформатора: зависимость его коэффициента полезного действия «η» и коэффициента энергоемкости «λ» от кинематического передаточного отношения «i» гидротрансформатора.Figure 3 shows the characteristic of the torque converter: the dependence of its efficiency "η" and energy intensity coefficient "λ" from the kinematic gear ratio "i" of the torque converter.
На фиг.4 показано совмещение зависимости крутящего момента двигателя от его оборотов и нагрузочных парабол гидротрансформатора, т.е. зависимостей момента на насосном колесе от его оборотов для различных величин кинематического передаточного отношения «i» гидротрансформатора.Figure 4 shows the combination of the dependence of the engine torque on its speed and load parabolas of the torque converter, i.e. dependences of the moment on the pump wheel on its revolutions for various values of the kinematic gear ratio “i” of the torque converter.
На фиг.5 показана зависимость коэффициента полезного действия гидротрансформатора и его энергоемкости от кинематического передаточного отношения «i» гидротрансформатора для различных величин «а» удаления от вертикальной оси рабочей полости гидротрансформатора входных и выходных кромок лопастей колеса реактора в меридиональном сечении.Figure 5 shows the dependence of the efficiency of the torque converter and its energy intensity on the kinematic gear ratio "i" of the torque converter for various values of "a" distance from the vertical axis of the working cavity of the torque converter of the input and output edges of the reactor wheel blades in the meridional section.
Для сведения сообщаем, что на фиг.3 показана характеристика гидротрансформатора, имеющего большую прямую прозрачность /кривая А/, т.е. такое протекание зависимости коэффициента энергоемкости «λ» от кинематического передаточного отношения «i» гидротрансформатора, равного отношению числа оборотов турбинного колеса к числу оборотов насосного колеса, при котором отношение «λ0» к «λГМ» превышает 2,2, где «λ0» - коэффициент энергоемкости на стоповом режиме (при «i»=0), «λГМ» - коэффициент энергоемкости на режиме «i», при котором отношение моментов на турбине и насосе равно 1.For information, we inform that figure 3 shows the characteristic of the torque converter having a large direct transparency / curve A /, i.e. such is the dependence of the energy intensity coefficient “λ” on the kinematic gear ratio “i” of the torque converter, equal to the ratio of the number of revolutions of the turbine wheel to the number of revolutions of the pump wheel, at which the ratio of “λ 0 ” to “λ GM ” exceeds 2.2, where “λ 0 "Is the power consumption coefficient in the stop mode (at" i "= 0)," λ GM "is the energy consumption coefficient in the" i "mode, in which the ratio of moments on the turbine and pump is 1.
Совмещение характеристики такого гидротрансформатора с характеристикой двигателя внутреннего сгорания, представленное на фиг.4, включает кривую В изменения крутящего момента двигателя внутреннего сгорания от изменения его оборотов и кривые С изменения крутящего момента насосного колеса гидротрансформатора от оборотов двигателя для различных режимов, т.е. для различных величин кинематического передаточного отношения «i», представляющие собой квадратичные параболы.The combination of the characteristics of such a torque converter with the characteristic of the internal combustion engine shown in Fig. 4 includes a curve B of the change in the torque of the internal combustion engine from a change in its speed and curves C of a change in the torque of the pump wheel of the torque converter from the engine speed for various modes, i.e. for various values of the kinematic gear ratio "i", which are quadratic parabolas.
Если в точке Д пересечения кривой момента двигателя и параболы гидротрансформатора, соответствующей режиму максимального значения «λ» обороты «nД» меньше оборотов максимального крутящего момента «nMmax», то работа системы будет неустойчивой и такое совмещение является нецелесообразным.If at the point D of the intersection of the torque curve of the engine and the torque converter parabola corresponding to the regime of maximum value “λ”, the revolutions “n D ” are less than the revolutions of the maximum torque “n Mmax ”, then the operation of the system will be unstable and such a combination is not practical.
При этом для того, чтобы система была устойчивой и достигалось оптимальное совмещение характеристик гидротрансформатора и двигателя внутреннего сгорания должно быть соблюдено условие, чтобы обороты совместной работы двигателя внутреннего сгорания и гидротрансформатора на режиме, имеющем максимальное значение коэффициента «λ» энергоемкости, были бы больше оборотов максимального крутящего момента.Moreover, in order for the system to be stable and the optimal combination of the characteristics of the torque converter and the internal combustion engine to be achieved, the condition must be met that the speed of the joint operation of the internal combustion engine and the torque converter in a mode with a maximum value of the energy-intensity coefficient “λ” is greater than the maximum speed torque.
Представленный на фиг.1 и фиг.2 предлагаемый гидротрансформатор содержит три рабочих колеса: центробежное насосное лопастное колесо 1, центростремительное турбинное лопастное колесо 2 и расположенное между ними осевое лопастное колесо 3 реактора, входные 4 и выходные 5 кромки лопастей 6 которого в меридиональном сечении ориентированы перпендикулярно оси 7 вращения гидротрансформатора. Три рабочих колеса установлены с образованием в меридиональном сечении рабочей полости 8 с наружными 9 и внутренними 10 торами, причем рабочая полость 8 выполнена симметричной относительно ее вертикальной оси 11.Presented in figure 1 and figure 2, the proposed torque converter contains three impellers: a centrifugal pump impeller 1, a centripetal turbine impeller 2 and an axial impeller 3 of the reactor located between them, the input 4 and output 5 of the edges of the blades 6 of which are oriented in the meridional section perpendicular to the axis of rotation 7 of the torque Converter. Three impellers are installed with the formation in the meridional section of the working cavity 8 with external 9 and internal 10 tori, and the working cavity 8 is made symmetrical about its vertical axis 11.
Входные кромки 12 лопастей турбинного колеса 2 в меридиональном сечении выполнены параллельными выходным кромкам 13 лопастей насосного колеса 1 и расположены в непосредственной близости друг от друга. Входные 4 и выходные 5 кромки лопастей 6 колеса 3 реактора, размещенные в меридиональном сечении перпендикулярно оси 7 вращения гидротрансформатора, удалены на одинаковое расстоянии «а» от вертикальной оси 11 рабочей полости 8. Величина «а» для входных 4 и выходных 5 кромок лопастей 6 колеса 3 реактора выполнена в зависимости от активного диаметра «Da» гидротрансформатора и составляет (0,055-0,060) Da.The input edges 12 of the blades of the turbine wheel 2 in the meridional section are parallel to the output edges 13 of the blades of the pump wheel 1 and are located in close proximity to each other. The input 4 and output 5 edges of the blades 6 of the reactor wheel 3, located in the meridional section perpendicular to the axis of rotation of the torque converter, are removed at the same distance "a" from the vertical axis 11 of the working cavity 8. The value "a" for the input 4 and output 5 edges of the blades 6 wheel 3 of the reactor is made depending on the active diameter "Da" of the torque Converter and is (0,055-0,060) Da.
Работа предлагаемого гидротрансформатора осуществляется следующим образом.The work of the proposed torque Converter is as follows.
Привод насосного колеса 1 гидротрансформатора осуществляют двигателем внутреннего сгорания. Механическая энергия, подводимая к насосному колесу 1 преобразуется в нем в гидравлическую энергию рабочей жидкости, которая движется в рабочей полости 8 гидротрансформатора по кругу циркуляции последовательно от насосного колеса 1 в турбинное колесо 2, а далее в колесо 3 реактора и снова в насосное колесо 1. В турбинном колесе 2 при прохождении рабочей жидкости происходит преобразование ее гидравлической энергии в механическую энергию. При удалении входных 4 и выходных 5 кромок лопастей 6 колеса 3 реактора от вертикальной оси рабочей полости на расстояние, равное (0,055-0,06) Да значение коэффициента энергоемкости на стоповом режиме «λ0» у предлагаемого высокоэнергоемкого гидротрансформатора снижается не менее, чем на 20% по сравнению с известным вышеуказанным гидротрансформатором, взятым в качестве прототипа, что подтверждается результатами экспериментальных исследований, показанными на фиг.5, и поясняющими заявленный технический результат.The drive of the pump wheel 1 of the torque Converter is carried out by an internal combustion engine. The mechanical energy supplied to the pump wheel 1 is converted into hydraulic energy of the working fluid, which moves in the working cavity 8 of the torque converter in a circular circuit sequentially from the pump wheel 1 to the turbine wheel 2, and then to the reactor wheel 3 and again to the pump wheel 1. In the turbine wheel 2 with the passage of the working fluid is the conversion of its hydraulic energy into mechanical energy. When removing the input 4 and output 5 edges of the blades 6 of the reactor wheel 3 from the vertical axis of the working cavity by a distance equal to (0,055-0,06) Yes, the value of the power consumption coefficient at stop mode “λ 0 ” of the proposed high-energy torque converter decreases by no less than 20% compared with the known above torque converter, taken as a prototype, which is confirmed by the results of experimental studies, shown in figure 5, and explaining the claimed technical result.
Кривая Е на фиг.5 показывает изменение коэффициента энергоемкости «λ» для трех гидротрансформаторов с активным диаметром 480 мм, реакторы которых имели «а»=26,4 мм., 27,8 мм. и 28,8 мм., что составляет 0,055 Да, 0,058 Да и 0060 Да соответственно. При этом коэффициент «λ0» на стоповом режиме равнялся . Кривая «F» - к.п.д. этих гидротрансформаторов. Максимальное значение «η» равно 0,905.Curve E in FIG. 5 shows the change in energy coefficient “λ” for three torque converters with an active diameter of 480 mm, the reactors of which had “a” = 26.4 mm., 27.8 mm. and 28.8 mm., Which is 0,055 Yes, 0,058 Yes and 0060 Yes, respectively. The coefficient "λ 0 " at stop mode was . Curve "F" - efficiency these torque converters. The maximum value of η is 0.905.
Если входные и выходные кромки лопастей реактора расположены на расстоянии «а», превышающем 0,06 Да или находятся в непосредственной близости от выходных кромок лопастей турбинного колеса и входных кромок лопастей насосного колеса, то изменение коэффициента «λ» описывается кривой. «R.»… и .If the input and output edges of the blades of the reactor are located at a distance "a" in excess of 0.06 Da or are in close proximity to the output edges of the blades of the turbine wheel and the input edges of the blades of the pump wheel, then the change in the coefficient "λ" is described by a curve. "R." ... and .
Таким образом, снижение значения в предлагаемом гидротрансформаторе составляет 20,2%. Значение «η» при этом не изменялось.Thus decreasing the value in the proposed torque converter is 20.2%. The value of "η" was not changed.
Указанное снижение «λ0» обеспечивает возможность оптимального совмещения характеристик гидротрансформатора и двигателя(кривая Р на фиг.4) и повышение эффективности использования гидротрансформатора, т.е. увеличение его выходной мощности.The specified decrease in "λ 0 " provides the opportunity for the optimal combination of the characteristics of the torque converter and the engine (curve P in figure 4) and increase the efficiency of the use of the torque converter, i.e. increase in its output power.
Для подтверждения эффективности заявляемого оптимального соотношения размеров были проведены сравнительные испытания предлагаемого гидротрансформатора и гидротрансформатора, взятого в качестве прототипа.To confirm the effectiveness of the claimed optimal size ratio, comparative tests of the proposed torque converter and torque converter, taken as a prototype, were carried out.
Привод насосного колеса обоих гидротрансформаторов осуществлялся посредством двигателя внутреннего сгорания мощностью 350 л.с. Активный диаметр обоих гидротрансформатора составлял 480 мм. Для предлагаемого гидротрансформатора расстояние от вертикальной оси 11 до каждой входной или выходной кромки лопастей 6 реактора 3, было принято равным: 0,055×480 мм=26,4 мм, 0,058×480 мм.=27,8 мм. и 0,060×480 мм.=28,8 мм.The drive wheel of both torque converters was driven by an internal combustion engine with a power of 350 hp. The active diameter of both torque converters was 480 mm. For the proposed torque converter, the distance from the vertical axis 11 to each input or output edge of the blades 6 of reactor 3 was taken equal to: 0.055 × 480 mm = 26.4 mm, 0.058 × 480 mm. = 27.8 mm. and 0.060 × 480 mm. = 28.8 mm.
При устойчивой совместной работе двигателя и предлагаемого гидротрансформатора с оптимизированными в заявленном диапазоне размерами «а» между вертикальной осью 11 рабочей полости 8 и кромками лопастей 6 реактора 3, равными (0,055-0,06) Да, величина мощности на выходном валу составила 273,4 л.с., т.е. при «а»=26,4 мм., 27,4 мм и 28,8 мм.With the stable joint operation of the engine and the proposed torque converter with dimensions “a” optimized in the claimed range between the vertical axis 11 of the working cavity 8 and the edges of the blades 6 of the reactor 3 equal to (0,055-0,06) Yes, the output power was 273.4 hp, i.e. with "a" = 26.4 mm., 27.4 mm and 28.8 mm.
В то время как при совмещении с тем же двигателем гидротрансформатора с реактором, выполненным с запредельными величинами указанного размера «а», т.е. с «а», превышающим 0,060 Да, мощность на выходном валу гидротрансформатора составила 254,3 л.с., т.е. меньше по сравнению с предлагаемым техническим решением.While when combined with the same torque converter engine with a reactor made with outrageous values of the indicated size “a”, i.e. with "a" exceeding 0.060 Yes, the power on the output shaft of the torque converter was 254.3 hp, i.e. less than the proposed technical solution.
В случае, когда реактор имел «а» меньше 0,055 Да, снижался коэффициент полезного действия гидротрансформатора (кривая Т на фиг.5). Максимальное значение коэффициента полезного действия гидротрансформатора в этом случае было равно 0,890, в то время как для предлагаемого гидротрансформатора в пределах заявленного диапазона размера «а» коэффициент полезного действия гидротрансформатора составил 0,905, т.е. был выше.In the case when the reactor had an "a" less than 0.055 Yes, the efficiency of the torque converter decreased (curve T in FIG. 5). The maximum value of the efficiency of the torque converter in this case was 0.890, while for the proposed torque converter within the stated range of size “a”, the efficiency of the torque converter was 0.905, i.e. was higher.
При испытании гидротрансформатора, взятого в качестве прототипа, была получена мощность на выходном валу, равная 250 л.с., т.е. значительно меньше, чем у предлагаемого гидротрансформатора.When testing the torque converter, taken as a prototype, an output shaft power of 250 hp was obtained, i.e. significantly less than the proposed torque converter.
Следовательно, заявляемый технический результат достигнут только при величине а=(0,055-0,060) Да. Вне этого диапазона он не достигается.Therefore, the claimed technical result is achieved only when the value of a = (0,055-0,060) Yes. Outside this range, it is not achieved.
Предлагаемый гидротрансформатор успешно прошел испытания и подготовлен к внедрению.The proposed torque converter has been successfully tested and prepared for implementation.
Применение предлагаемого гидротрансформатора позволит повысить эффективность работы высокоэнергоемких гидротрансформаторов, т.е. увеличить их выходную мощность. Это достигается оптимизацией величины «а» в заявляемых пределах, которая приводит к оптимальному снижению коэффициента энергоемкости «λ0» и обеспечению оптимального совмещения характеристик гидротрансформатора и двигателя внутреннего сгорания.The use of the proposed torque converter will improve the efficiency of high-energy torque converters, i.e. increase their power output. This is achieved by optimizing the value of "a" within the claimed limits, which leads to an optimal reduction of the energy intensity coefficient "λ 0 " and ensuring the optimal combination of the characteristics of the torque converter and the internal combustion engine.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2010105768/22U RU95047U1 (en) | 2010-02-19 | 2010-02-19 | HYDRAULIC TRANSFORMER |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2010105768/22U RU95047U1 (en) | 2010-02-19 | 2010-02-19 | HYDRAULIC TRANSFORMER |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU95047U1 true RU95047U1 (en) | 2010-06-10 |
Family
ID=42681969
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2010105768/22U RU95047U1 (en) | 2010-02-19 | 2010-02-19 | HYDRAULIC TRANSFORMER |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU95047U1 (en) |
-
2010
- 2010-02-19 RU RU2010105768/22U patent/RU95047U1/en not_active IP Right Cessation
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN101392822B (en) | Hydraulic synchronization transmission | |
| CN204113969U (en) | Two-chamber three turbo type hydrodynamic retarder | |
| US20090308063A1 (en) | Hydrodynamic coupling | |
| CN201875086U (en) | Hydraulic torque converter with speed reducer | |
| US20110135484A1 (en) | Fluidic torque transfer device | |
| CA1098415A (en) | Torque converter | |
| US7753183B2 (en) | Outer plate with arc spring drive tab for a torque converter damper | |
| RU95047U1 (en) | HYDRAULIC TRANSFORMER | |
| CN101832380B (en) | Flat hydraulic torque converter without inner ring for saloon car | |
| RU2682694C1 (en) | Torque converter | |
| CN203146745U (en) | Hydraulic torque converter | |
| US3071928A (en) | Hydraulic torque converter | |
| Wang et al. | A novel pressure-controlled hydro-mechanical transmission | |
| KR20090104850A (en) | Hydraulic torque converter for automotive vehicle | |
| CN103541925A (en) | Design method for cyclone pump impeller with long and short blades | |
| CN204239660U (en) | A kind of fluid torque converter that three turbines are housed | |
| CN211287894U (en) | Compact diesel generator set | |
| CN210566097U (en) | Stator for a hydrodynamic torque converter and hydrodynamic torque converter comprising such a stator | |
| CN204828538U (en) | Torque converter and engineering vehicle for engineering vehicle | |
| CN204061792U (en) | A kind of dydraudynamic drive unit | |
| KR20040055634A (en) | Torque converter | |
| CN111022604A (en) | Low-resistance hydraulic coupler during high differential speed | |
| CN203230807U (en) | Turbine blade increasing structure for hydraulic torque converter | |
| CN201225391Y (en) | High-capacity hydraulic torque converter | |
| CN203214804U (en) | Pump impeller blade addition structure for hydraulic torque converter |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM1K | Utility model has become invalid (non-payment of fees) |
Effective date: 20110220 |
|
| NF1K | Reinstatement of utility model |
Effective date: 20121010 |
|
| MM1K | Utility model has become invalid (non-payment of fees) |
Effective date: 20140220 |