RU91915U1 - DC WELDING POWER SUPPLY - Google Patents
DC WELDING POWER SUPPLY Download PDFInfo
- Publication number
- RU91915U1 RU91915U1 RU2009130655/22U RU2009130655U RU91915U1 RU 91915 U1 RU91915 U1 RU 91915U1 RU 2009130655/22 U RU2009130655/22 U RU 2009130655/22U RU 2009130655 U RU2009130655 U RU 2009130655U RU 91915 U1 RU91915 U1 RU 91915U1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- input
- output
- current
- converter
- winding
- Prior art date
Links
Landscapes
- Arc Welding Control (AREA)
Abstract
1. Источник питания сварочной дуги постоянного тока, содержащий преобразователь постоянного напряжения сварочной дуги постоянного тока, имеющий мостовой инвертор на управляемых ключах, при этом входные выводы постоянного тока инвертора образуют входные выводы преобразователя; к выводам переменного тока инвертора подключен согласующий электромагнитный блок, выполненный в виде двух многообмоточных дросселей, первичные обмотки этих дросселей включены между собой встречно последовательно и подключены к выводам переменного тока инвертора, их вторичные обмотки включены также встречно последовательно и через диоды, катоды которых объединены, образуют первый выход преобразователя для соединения с первым выводом нагрузки, при этом вторые выводы вторичных обмоток многообмоточных дросселей объединены и образуют общую точку вторичных обмоток, между общей точкой вторичных обмоток многообмоточных дросселей и первым выходом преобразователя включен конденсатор; кроме того, содержит дополнительный управляемый ключ, первый вывод которого подключен к отрицательному входному выводу преобразователя, а его второй вывод образует общую точку с объединенными началами первичных обмоток многообмоточных дросселей согласующего электромагнитного блока и анодом диода, катод которого соединен с положительным входным выводом преобразователя, отличающийся тем, что источник питания сварочной дуги постоянного тока выполнен, по меньшей мере, из двух преобразователей, связанных с соответствующими блоками управления, каждый из которых связан с системой управления, первый вход которой соединен с первым и вторым выводами н�1. The power source of the DC welding arc, containing a DC voltage converter of the DC welding arc, having a bridge inverter on controlled keys, while the input terminals of the DC inverter form the input terminals of the Converter; a matching electromagnetic unit made in the form of two multi-winding inductors is connected to the inverter’s AC terminals, the primary windings of these inductors are connected in series with each other and connected to the inverter’s AC terminals, their secondary windings are also connected in series and through the diodes whose cathodes are combined form the first output of the Converter for connection with the first output of the load, while the second conclusions of the secondary windings of multi-winding chokes are combined and form bschuyu point of the secondary windings, the common point between the secondary winding and the first throttle multiwinding inverter output switched capacitor; in addition, it contains an additional controlled key, the first output of which is connected to the negative input terminal of the converter, and its second terminal forms a common point with the combined beginnings of the primary windings of the multi-winding chokes of the matching electromagnetic unit and the anode of the diode, the cathode of which is connected to the positive input terminal of the converter, characterized in that the power source of the DC welding arc is made of at least two converters associated with the respective control units phenomena, each of which is connected to a control system, the first input of which is connected to the first and second outputs of
Description
Полезная модель относится к преобразовательной технике и может быть использована в источниках питания сварочной дуги, источниках питания электровакуумных дуговых и магнетронных испарителей металлов для нанесения покрытий и других электротехнологиях, особенно при проведении автоматической или полуавтоматической сварки.The utility model relates to a conversion technique and can be used in welding arc power sources, power sources for electric vacuum arc and magnetron metal evaporators for coating and other electrical technologies, especially during automatic or semi-automatic welding.
Все перечисленные области применения объединяет то, что нагрузка преобразователя обладает нелинейной вольт-амперной характеристикой. Электрическая сварочная дуга, требует относительно высокого напряжения холостого хода (напряжения зажигания дуги, 75-95 В), и низкого напряжения (25-40 В) при рабочих токах, от единиц, до сотен и тысяч ампер. Существенно повысить эффективность дуговых сварочных и наплавочных процессов и качество сварочного шва можно путем применения технологии импульсной модуляции тока сварки. [1. Сараев Ю.Н. Импульсные технологические процессы сварки и наплавки. Новосибирск: ВО «Наука». Сибирская издательская фирма, 1994. - 108 с.].All of these applications are united by the fact that the load of the converter has a non-linear current-voltage characteristic. An electric welding arc requires a relatively high open circuit voltage (arc ignition voltage, 75-95 V), and a low voltage (25-40 V) at operating currents from units to hundreds and thousands of amperes. It is possible to significantly increase the efficiency of arc welding and surfacing processes and the quality of the weld by applying the technology of pulsed modulation of the welding current. [one. Saraev Yu.N. Pulse technological processes of welding and surfacing. Novosibirsk: VO Nauka. Siberian Publishing Firm, 1994. - 108 p.].
Один из способов технологии импульсной модуляции тока сварки описан в [2. А.с. №162262 СССР. Способ автоматической (полуавтоматической) импульсно-дуговой сварки. МПК Н05b, 6МПК В23К 9/173, Н05В 6/10, опубликовано 22.12.1969]. Этот способ формулирует количественные характеристики, необходимые для реализации данной технологии. В приведенном способе на непрерывно горящую дугу налагают импульсы тока определенной формы, величины и той же полярности. Например, амплитуда импульса тока должна превышать постоянный сварочный ток в 6-12 раз Iимп=(6-12)Iсв, ток сварки Iсв=100-300 A, длительность импульса тока должна находиться в пределах tимп=(1-3,5)мс, частота импульсов тока должна лежать в пределах fимп=(35-300)имп/с и скорость нарастания импульсов тока должна лежать в пределах . Приведенные характеристики задают требования к источникам питания сварочной дуги, реализующим технологию импульсной модуляции тока сварки. Конструктивно это решается, например добавлением к основному источнику сварочной дуги дополнительного устройства для формирования импульсов сварочного тока; либо завышают выходное напряжение источника, одновременно снижая инерционность его выходного фильтра, что приводит к увеличению габаритной мощности источника и увеличению потерь.One of the methods of pulsed modulation of the welding current is described in [2. A.S. No. 162262 of the USSR. The method of automatic (semi-automatic) pulse-arc welding. IPC Н05b, 6МПК В23К 9/173, Н05В 6/10, published on December 22, 1969]. This method formulates the quantitative characteristics necessary for the implementation of this technology. In the above method, current pulses of a certain shape, magnitude and the same polarity are applied to a continuously burning arc. For example, the amplitude of the current pulse should exceed the constant welding current by 6-12 times I imp = (6-12) I sv , welding current I sv = 100-300 A, the duration of the current pulse should be within t imp = (1-3 , 5) ms, the frequency of the current pulses should lie within f imp = (35-300) imp / s and the slew rate of the current pulses should lie within . The given characteristics set the requirements for welding arc power sources that implement the technology of pulse modulation of the welding current. Structurally, this is solved, for example, by adding to the main source of the welding arc an additional device for generating pulses of the welding current; or overstate the output voltage of the source, while reducing the inertia of its output filter, which leads to an increase in the overall power of the source and an increase in losses.
Известен сварочный аппарат для импульсно-дуговой ТIG сварки [3. Патент США №4246465, МПК В23К 9/09, опубликован 1981 г.], который содержит трехфазные управляемый и неуправляемый выпрямители, подключенные к трехфазной системе питания, выходы которых подключены параллельно к нагрузке. Полупроводниковый управляемый выпрямитель стабилизирует постоянную составляющую сварочного тока для дугового промежутка между электродом и изделием. Выход неуправляемого выпрямителя соединен последовательно с управляемыми транзисторами, регулирующими ток от выпрямителя к дуговому промежутку, для обеспечения через определенные промежутки времени повторяющихся импульсов сварочного тока определенной длительности и амплитуды.Known welding machine for pulsed-arc TIG welding [3. US patent No. 4246465, IPC V23K 9/09, published 1981], which contains three-phase controlled and uncontrolled rectifiers connected to a three-phase power system, the outputs of which are connected in parallel to the load. A semiconductor controlled rectifier stabilizes the DC component of the welding current for the arc gap between the electrode and the product. The output of an uncontrolled rectifier is connected in series with controlled transistors that regulate the current from the rectifier to the arc gap to ensure, at certain intervals, repetitive pulses of the welding current of a certain duration and amplitude.
Недостатком этого устройства является то, что управляемые транзисторы, регулирующие ток импульса, находятся в цепи нагрузки и коммутируют полное значение тока сварки порядка 600-1200 А. Коммутация таких значений тока требует конструктивных решений по уменьшению паразитной индуктивности шин в цепи ключа, которая приводит к перенапряжениям на ключе во время его выключения. Кроме того, в схеме источника используются два различных канала. Один из которых формирует основной сварочный ток, а другой формирует импульсы тока, наложенные на основной ток, при этом габаритная мощность каналов завышена. Кроме того, для согласования напряжения на дуге с трехфазным напряжением промышленной сети между сварочным аппаратом и питающей сетью необходимо включить 3-х фазный понижающий трансформатор или дополнительный преобразователь со звеном повышенной частоты. В первом случае это приводит к увеличению массы и габаритов, а во втором к двойному преобразованию энергии, что понижает КПД сварочного аппарата в целом.The disadvantage of this device is that the controlled transistors that control the pulse current are in the load circuit and switch the full value of the welding current of the order of 600-1200 A. Switching such current values requires constructive solutions to reduce the parasitic inductance of the buses in the key circuit, which leads to overvoltage on the key while it is turning off. In addition, two different channels are used in the source circuit. One of which forms the main welding current, and the other generates current pulses superimposed on the main current, while the overall power of the channels is overestimated. In addition, to match the voltage on the arc with the three-phase voltage of the industrial network between the welding machine and the supply network, it is necessary to include a 3-phase step-down transformer or an additional converter with an increased frequency link. In the first case, this leads to an increase in mass and dimensions, and in the second to double energy conversion, which reduces the efficiency of the welding machine as a whole.
Известен преобразователь постоянного напряжения сварочной дуги постоянного тока [4. Заявка №2009120814 на выдачу патента РФ на полезную модель, дата поступления 01.06.2009 г., МПК (2006) В23К 9/00, Н02М 3/22, решение о выдаче патента от 09.07.2009 г.], который является наиболее близким по технической сути к заявляемой полезной модели и взят за прототип. Преобразователь содержит подключенный к входным выводам мостовой инвертор на управляемых ключах, диод, согласующий электромагнитный блок, выпрямитель, дополнительный управляемый ключ и конденсатор, подключенный параллельно нагрузке. Согласующий электромагнитный блок выполнен в виде двух многообмоточных дросселей, первичные обмотки которых включены встречно-последовательно. Первые одноименные концы вторичных обмоток объединены и подключены к первому выводу нагрузки, а вторые одноименные выводы вторичных обмоток через диоды выпрямителя подключены ко второму выводу нагрузки. Катод диода подключен к положительному входному выводу инвертора. Первый вывод дополнительного управляемого ключа подключен к отрицательному входному выводу инвертора. Второй вывод дополнительного управляемого ключа соединен с общей точкой объединенных первичных обмоток дросселей согласующего электромагнитного блока и соединен с анодом диода.Known Converter constant voltage welding arc DC [4. Application No. 2009120814 for the grant of a patent of the Russian Federation for a utility model, date of receipt 01.06.2009, IPC (2006) V23K 9/00, Н02М 3/22, decision on the grant of a patent dated 09.07.2009], which is closest in technical essence of the claimed utility model and taken as a prototype. The converter contains a bridge inverter connected to the input terminals with controlled keys, a diode, a matching electromagnetic unit, a rectifier, an additional controlled key and a capacitor connected in parallel with the load. The matching electromagnetic unit is made in the form of two multi-winding chokes, the primary windings of which are connected in opposite-sequence. The first ends of the same name of the secondary windings are combined and connected to the first terminal of the load, and the second terminals of the same name of the secondary windings through the rectifier diodes are connected to the second terminal of the load. The cathode of the diode is connected to the positive input terminal of the inverter. The first output of an additional controlled key is connected to the negative input terminal of the inverter. The second output of the additional controlled key is connected to a common point of the combined primary windings of the chokes of the matching electromagnetic unit and is connected to the anode of the diode.
В данном преобразователе транзисторные ключи, формирующие импульсы тока, перенесены в первичную цепь трансформатора, что уменьшает коммутируемый ток в коэффициент трансформации раз (примерно в 10 раз). Это схемное решение позволяет снизить требования к силовым коммутирующим транзисторам по току и величине паразитной индуктивности шин. Кроме того, в нем удачно совмещены функции сварочного трансформатора и фильтрующего дросселя, что делает эту схему простой, дешевой, с точки зрения конструкции, так как количество моточных изделий (трансформаторов и дросселей) в ней минимально. Так же этот преобразователь обеспечивает повышенное напряжение поджига и высокие динамические характеристики во время поджига дугового разряда.In this converter, transistor switches generating current pulses are transferred to the primary circuit of the transformer, which reduces the switching current by a factor of transformation (about 10 times). This circuit solution allows you to reduce the requirements for power switching transistors for current and the value of the stray inductance of the buses. In addition, it successfully combines the functions of a welding transformer and a filter choke, which makes this circuit simple, cheap, from the point of view of design, since the number of winding products (transformers and chokes) in it is minimal. This converter also provides increased ignition voltage and high dynamic characteristics during ignition of the arc discharge.
Однако этот преобразователь может обеспечить импульс тока с требуемой скоростью нарастания только после паузы, необходимой для накопления энергии в дросселях согласующего электромагнитного блока. Это делает невозможным формирование технологически заданной формы импульсов тока и ее непрерывное регулирование во время сварочного процесса. Кроме того, этот преобразователь не позволяет осуществить регулирование и стабилизацию величины основного сварочного тока и амплитуды импульса тока на заданных уровнях, которые требуются для различных технологий сварки соединяемых конструкций, которые в свою очередь зависят от толщины свариваемых деталей, материала деталей, пространственного положения сварочной ванны.However, this converter can provide a current pulse with the required slew rate only after the pause necessary for energy storage in the chokes of the matching electromagnetic unit. This makes it impossible to form a technologically predetermined form of current pulses and its continuous regulation during the welding process. In addition, this converter does not allow the regulation and stabilization of the magnitude of the main welding current and the amplitude of the current pulse at predetermined levels, which are required for various welding technologies of connected structures, which in turn depend on the thickness of the parts to be welded, the material of the parts, and the spatial position of the weld pool.
Задачей полезной модели является создание источника питания сварочной дуги постоянного тока, реализующего различные технологии сварки с применением импульсной модуляции тока сварки.The objective of the utility model is to create a power source for the DC welding arc, which implements various welding technologies using pulsed modulation of the welding current.
Технический результат, достигаемый при решении поставленной задачи, заключается в обеспечении количественных характеристик и их регулировании для различных технологий сварки с применением импульсной модуляции тока сварки. А именно обеспечение и регулирование технологически заданных: соотношений между величиной основного тока сварки и амплитудой импульса тока; диапазона длительностей импульсов; диапазона частот импульсов и диапазона скоростей нарастания тока при формировании фронта импульса без увеличения массогабаритных показателей источника.The technical result achieved in solving the problem is to provide quantitative characteristics and their regulation for various welding technologies using pulsed modulation of the welding current. Namely, the provision and regulation of technologically defined: relations between the magnitude of the main welding current and the amplitude of the current pulse; range of pulse durations; the frequency range of the pulses and the speed range of the current rise during the formation of the pulse front without increasing the weight and size characteristics of the source.
Решение задачи и технический результат достигаются следующим образом. Заявленная полезная модель, как и прототип, содержит преобразователь постоянного напряжения сварочной дуги постоянного тока, содержащий мостовой инвертор на управляемых ключах, при этом входные выводы постоянного тока инвертора образуют входные выводы преобразователя. К выводам переменного тока инвертора подключен согласующий электромагнитный блок, выполненный в виде двух многообмоточных дросселей. Первичные обмотки дросселей включены между собой встречно последовательно и подключены к выводам переменного тока инвертора. Вторичные обмотки дросселей включены также встречно последовательно и через диоды, катоды которых объединены, образуют первый выход преобразователя для соединения с первым выводом нагрузки. Вторые выводы вторичных обмоток многообмоточных дросселей объединены и образуют общую точку вторичных обмоток. Между общей точкой вторичных обмоток многообмоточных дросселей и первым выходом преобразователя включен конденсатор. Дополнительный управляемый ключ, первый вывод которого подключен к отрицательному входному выводу преобразователя, а его второй вывод образует общую точку с объединенными началами первичных обмоток многообмоточных дросселей согласующего электромагнитного блока и анодом диода, катод которого соединен с положительным входным выводом преобразователя.The solution of the problem and the technical result are achieved as follows. The claimed utility model, as well as the prototype, contains a direct current converter of a direct current welding arc, containing a bridge inverter on controlled keys, while the input terminals of the inverter direct current form the input terminals of the converter. A matching electromagnetic unit made in the form of two multi-winding inductors is connected to the terminals of the inverter’s alternating current. The primary windings of the chokes are interconnected in series with each other and connected to the inverter's AC terminals. The secondary windings of the chokes are also included counterclockwise and through diodes, the cathodes of which are combined to form the first output of the converter for connection with the first output of the load. The second conclusions of the secondary windings of multi-winding chokes are combined and form a common point of the secondary windings. A capacitor is connected between the common point of the secondary windings of the multi-winding chokes and the first output of the converter. An additional controlled key, the first output of which is connected to the negative input terminal of the converter, and its second output forms a common point with the combined beginnings of the primary windings of the multi-winding inductors of the matching electromagnetic unit and the anode of the diode, the cathode of which is connected to the positive input terminal of the converter.
В отличие от прототипа заявляемая полезная модель содержит, по меньшей мере, два преобразователя напряжения сварочной дуги постоянного тока, связанных с соответствующими блоками управления, каждый из которых связан с системой управления, первый вход которой соединен с первым и вторым выводами нагрузки. При этом каждый из преобразователей дополнительно содержит три датчика тока. Первый датчик тока включен последовательно с первичной обмоткой первого многообмоточного дросселя, второй датчик тока включен последовательно с первичной обмоткой второго многообмоточного дросселя. Третий датчик тока первым выводом подключен к общей точке вторичных обмоток многообмоточных дросселей, а его второй вывод образует второй выход преобразователя для соединения с вторым выводом нагрузки. При этом третьи выводы каждого из датчиков тока, управляемые выводы ключей инвертора и управляемый вывод дополнительного ключа соединены с соответственно с выводами блока управления. Первые выходы каждого из преобразователей объединены и подключены к первому выводу нагрузки вторые выходы каждого из преобразователей также объединены и подключены к второму выводу нагрузки. Входные положительные и отрицательные выводы каждого из преобразователей объединены соответственно и образуют входной положительный и входной отрицательный выводы источника питания сварочной дуги постоянного тока для соответствующего подключения к питающей сети.In contrast to the prototype, the claimed utility model contains at least two DC-DC voltage converters connected to respective control units, each of which is connected to a control system, the first input of which is connected to the first and second terminals of the load. In addition, each of the converters additionally contains three current sensors. The first current sensor is connected in series with the primary winding of the first multi-winding inductor, the second current sensor is connected in series with the primary winding of the second multi-winding inductor. The third current sensor with the first output is connected to a common point of the secondary windings of multi-winding inductors, and its second output forms the second output of the converter for connection with the second output of the load. In this case, the third terminals of each of the current sensors, the controlled terminals of the inverter keys and the controlled terminal of the additional key are connected respectively to the terminals of the control unit. The first outputs of each of the converters are combined and connected to the first output of the load; the second outputs of each of the converters are also combined and connected to the second output of the load. The input positive and negative terminals of each of the converters are combined respectively and form the input positive and input negative terminals of the power source of the DC welding arc for the corresponding connection to the mains.
В частном случае блок управления каждого из преобразователей содержит канал обратной связи по току первичных обмоток многообмоточных дросселей, канал обратной связи по выходному току преобразователей, аналоговый мультиплексор, широтно-импульсный модулятор и усилитель-распределитель. Канал обратной связи по току первичных обмоток многообмоточных дросселей имеет три входа и один выход, при этом, первые два входа соединены соответственно с третьими выводами первого и второго датчиков тока и образуют первый и второй входы блока управления, а его третий вход образует третий вход блока управления, связанный с системой управления, а выход канала обратной связи по току первичных обмоток подключен к первому входу аналогового мультиплексора. Канал обратной связи по выходному току преобразователя имеет два входа и один выход, при этом его первый вход соединен с третьим выводом третьего датчика тока и образует четвертый вход блока управления, а его второй вход образует пятый вход блока управления связанный с системой управления, а выход канала обратной связи по выходному току преобразователя подключен к второму входу аналогового мультиплексора. Выход аналогового мультиплексора подключен к входу широтно-импульсного модулятора, выход которого соединен с первым входом усилителя распределителя. Второй вход усилителя распределителя объединен с третьим управляющим входом аналогового мультиплексора и образует шестой вход блока управления, соединенный с системой управления. Первые четыре выхода усилителя распределителя соединены соответственно с управляющими входами управляемых ключей инвертора и образуют соответственно первый, второй, третий и четвертый выходы блока управления. Пятый выход усилителя распределителя подключен к управляющему входу дополнительного управляемого ключа и образует пятый выход блока управления. При этом шестой, пятый и третий входы каждого из блоков управления образуют соответственно первые, вторые и третьи выходы системы управления для каждого из блоков управления.In the particular case, the control unit of each of the converters contains a feedback channel for the current of the primary windings of multi-winding reactors, a feedback channel for the output current of the converters, an analog multiplexer, a pulse-width modulator and a distribution amplifier. The current feedback channel of the primary windings of multi-winding chokes has three inputs and one output, while the first two inputs are connected respectively to the third terminals of the first and second current sensors and form the first and second inputs of the control unit, and its third input forms the third input of the control unit connected with the control system, and the output of the feedback channel for the current of the primary windings is connected to the first input of the analog multiplexer. The feedback channel for the output current of the converter has two inputs and one output, while its first input is connected to the third output of the third current sensor and forms the fourth input of the control unit, and its second input forms the fifth input of the control unit connected to the control system, and the channel output feedback on the output current of the converter is connected to the second input of the analog multiplexer. The output of the analog multiplexer is connected to the input of a pulse-width modulator, the output of which is connected to the first input of the distributor amplifier. The second input of the distributor amplifier is combined with the third control input of the analog multiplexer and forms the sixth input of the control unit connected to the control system. The first four outputs of the distributor amplifier are connected respectively to the control inputs of the controlled keys of the inverter and form respectively the first, second, third and fourth outputs of the control unit. The fifth output of the distributor amplifier is connected to the control input of an additional controlled key and forms the fifth output of the control unit. The sixth, fifth and third inputs of each of the control units form the first, second and third outputs of the control system for each of the control units, respectively.
В частном случае система управления выполнена в виде аппаратно программного блока с двумя входами и 3N выходами для связи с N блоками управления преобразователями соответственно. Первый вход системы управления через аналого-цифровой преобразователь подключен к первому входу микропроцессора. Второй вход системы управления для связи с управляющей ЭВМ подключен ко второму входу микропроцессора через преобразователь интерфейса. Каждый из N выходов микропроцессора через преобразователи интерфейса подключены к 3N выходам системы управления для подключения N преобразователей.In a particular case, the control system is made in the form of a hardware-software unit with two inputs and 3N outputs for communication with N converter control units, respectively. The first input of the control system through an analog-to-digital converter is connected to the first input of the microprocessor. The second input of the control system for communication with the control computer is connected to the second input of the microprocessor through an interface converter. Each of the N outputs of the microprocessor through the interface converters are connected to 3N outputs of the control system for connecting N converters.
Совокупность существенных признаков заявляемой полезной модели среди известных источников информации заявителями не обнаружена, что подтверждает ее новизну.The essential features of the claimed utility model among the known sources of information by the applicants have not been found, which confirms its novelty.
Отличительные признаки полезной модели в совокупности с известными признаками обеспечивают указанный выше технический результат. Это достигается: параллельным включением N преобразователей по входу и выходу, введением датчиков тока в первичные и вторичные цепи согласующего электромагнитного блока, введением блоков управления в каждый преобразователь и связью всех блоков управления с единой системой управления. Система управления позволяет сформировать управляющие сигналы для каждого из преобразователей в соответствие с заданной формой тока для источника питания сварочной дуги постоянного тока. Эти управляющие сигналы определяют контур стабилизации и величину тока стабилизации для каждого из преобразователей. Канал обратной связи по току первичных обмоток обеспечивает накопление и стабилизацию энергии в электромагнитном блоке для формирования фронта импульса тока нагрузки. Канал обратной связи по выходному току преобразователя обеспечивает стабилизацию постоянной составляющей тока нагрузки и тока на вершине импульса требуемой длительности, обеспечивающей необходимый диапазон. Выполнение источника питания сварочной дуги постоянного тока из N преобразователей позволяет изменять соотношение между величиной основного тока сварки и амплитудой импульса тока в диапазоне суммарной габаритной мощности всех N преобразователей. Фронт импульса тока определяется паразитными параметрами электромагнитного блока и скоростью выключения дополнительного ключа, которая для современных ключей лежит в диапазоне от 10 нс до 200 нс. Верхняя частота следования импульсов ограничивается частотой работы преобразователя, которая для современной элементной базы составляет от 1 кГц до 100 кГц.The distinctive features of the utility model in combination with the known features provide the above technical result. This is achieved: by parallel switching on N converters at the input and output, introducing current sensors into the primary and secondary circuits of the matching electromagnetic unit, introducing control units into each converter, and connecting all control units to a single control system. The control system allows you to generate control signals for each of the converters in accordance with a given current shape for the power source of the DC welding arc. These control signals determine the stabilization loop and the magnitude of the stabilization current for each of the converters. The primary current feedback channel provides the accumulation and stabilization of energy in the electromagnetic unit to form the front of the load current pulse. The feedback channel on the output current of the converter provides stabilization of the DC component of the load current and current at the top of the pulse of the required duration, providing the required range. The implementation of the power source of the DC welding arc from N converters allows you to change the ratio between the magnitude of the main welding current and the amplitude of the current pulse in the range of the total overall power of all N converters. The front of the current pulse is determined by the parasitic parameters of the electromagnetic unit and the shutdown speed of the additional key, which for modern keys lies in the range from 10 ns to 200 ns. The upper pulse repetition rate is limited by the frequency of the converter, which for the modern element base is from 1 kHz to 100 kHz.
Полезная модель поясняется примером конкретного выполнения и чертежами. На фиг.1 показана функциональная схема источника питания сварочной дуги постоянного тока. На фиг.2 представлены временные диаграммы, поясняющие работу источника питания.The utility model is illustrated by an example of a specific implementation and drawings. Figure 1 shows a functional diagram of a power source for a DC welding arc. 2 is a timing chart explaining the operation of a power source.
Источник питания сварочной дуги постоянного тока фиг.1 содержит N одинаковых преобразователей M1-MN, по меньшей мере, два. Каждый из этих преобразователей содержит мостовой инвертор на управляемых ключах 1-4, при этом входные выводы постоянного тока инвертора образуют входные выводы преобразователя положительный 5 и отрицательный 6. К первому выводу переменного тока 7 инвертора через последовательно включенный первый датчик тока 8 подключен первый вывод первичной обмотки 9 многообмоточного дросселя 10. Ко второму выводу переменного тока 11 инвертора через последовательно включенный второй датчик тока 12 подключен первый вывод первичной обмотки 13 многообмоточного дросселя 14. Вторые выводы первичных обмоток 9, 13 многообмоточных дросселей 10, 14 объединены. Вторичные обмотки 15 и 16 многообмоточных дросселей 10 и 14 соответственно включены встречно последовательно и через диоды 17, 18, катоды которых объединены, образуют первый выход преобразователя 19 для соединения с первым выводом нагрузки 20. Вторые выводы вторичных обмоток 15, 16 многообмоточных дросселей объединены и образуют общую точку вторичных обмоток и через третий датчик тока 21 образует второй вывод 22 преобразователя для соединения со вторым выводом нагрузки 20. Между общей точкой вторичных обмоток 15, 16 многообмоточных дросселей и первым выходом преобразователя 19 включен конденсатор 23. Первый вывод дополнительного управляющего ключа 24 подключен к отрицательному выводу преобразователя 6. Второй вывод дополнительного управляемого ключа 24 образует общую точку с объединенными началами первичных обмоток 9, 13 многообмоточных дросселей 10, 14 и анодом диода 25, катод которого соединен с положительным выводом 5 преобразователя.The power source of the DC welding arc of figure 1 contains N identical converters M1-MN, at least two. Each of these converters contains a bridge inverter on controlled keys 1–4, while the inverter’s DC input terminals form a positive 5 and negative 6 converter input terminals. The first primary winding is connected to the first output of the inverter’s AC 7 through a series-connected first current sensor 8 9 multi-winding inductor 10. To the second output terminal of the inverter 11 through a series-connected second current sensor 12 is connected to the first output of the primary winding 13 multi-winding th throttle 14. The second terminal of the primary windings 9, 13 multiwinding chokes 10, 14 are combined. The secondary windings 15 and 16 of the multi-winding inductors 10 and 14, respectively, are connected in series with each other and through the diodes 17, 18, the cathodes of which are combined, form the first output of the converter 19 for connection with the first output of the load 20. The second terminals of the secondary windings 15, 16 of the multi-winding chokes are combined and form the common point of the secondary windings and through the third current sensor 21 forms a second terminal 22 of the Converter for connection with the second output of the load 20. Between the common point of the secondary windings 15, 16 of multi-winding chokes and the first the capacitor 23 is turned on by the output of the converter 19. The first output of the additional control key 24 is connected to the negative terminal of the converter 6. The second output of the additional control key 24 forms a common point with the combined origins of the primary windings 9, 13 of the multi-winding chokes 10, 14 and the anode of the diode 25, the cathode of which is connected with a positive terminal 5 of the converter.
Блок управления 26 каждого из преобразователей содержит канал 27 обратной связи по току первичных обмоток, канал 28 обратной связи по выходному току преобразователя, аналоговый мультиплексор 29, широтно-импульсный модулятор 30 и усилитель-распределитель 31. Канал 27 обратной связи по току первичных обмоток многообмоточных дросселей имеет три входа и один выход, при этом, первые два входа соединены соответственно с третьими выводами первого 8 и второго 12 датчиков тока и образуют первый и второй входы блока управления 26, а его третий вход образует третий вход блока управления 26, связанный с системой управления 32, а его выход подключен к первому входу аналогового мультиплексора 29. Канал 28 обратной связи по выходному току преобразователя имеет два входа и один выход, при этом его первый вход соединен с третьим выводом третьего датчика тока 21 и образует четвертый вход блока управления 26, а его второй вход образует пятый вход блока управления 26 связанный с системой управления 32, а выход канала 28 подключен к второму входу аналогового мультиплексора 29. Выход аналогового мультиплексора 29 подключен к входу широтно-импульсного модулятора 30, выход которого соединен с первым входом усилителя распределителя 31. Второй вход усилителя распределителя 31 объединен с третьим управляющим входом аналогового мультиплексора 29 и образует шестой вход блока управления 26, соединенный с системой управления 32. Первые четыре выхода усилителя распределителя 31 соединены соответственно с управляющими входами управляемых ключей инвертора 1-4 и образуют соответственно первый, второй, третий и четвертый выходы блока управления 26. Пятый выход усилителя распределителя 31 подключен к управляющему входу дополнительного управляемого ключа 24 и образует пятый выход блока управления 26. При этом шестой, пятый и третий входы каждого из блоков управления 26 образуют соответственно 1а, 1б, 1в выходы системы управления 32 для первого преобразователя и Na, Nб, Nв выходы системы управления 32 для каждого из N преобразователей соответственно.The control unit 26 of each of the converters contains a channel 27 for feedback on the current of the primary windings, a channel 28 for feedback on the output current of the converter, an analog multiplexer 29, a pulse-width modulator 30, and a distribution amplifier 31. Channel 27 for feedback on the current of the primary windings of multi-winding chokes has three inputs and one output, while the first two inputs are connected respectively to the third terminals of the first 8 and second 12 current sensors and form the first and second inputs of the control unit 26, and its third input forms the third input of the control unit 26, connected to the control system 32, and its output is connected to the first input of the analog multiplexer 29. The feedback channel 28 of the converter output current has two inputs and one output, while its first input is connected to the third output of the third current sensor 21 and forms the fourth input of the control unit 26, and its second input forms the fifth input of the control unit 26 connected to the control system 32, and the output of channel 28 is connected to the second input of the analog multiplexer 29. The output of the analog multiplexer 29 p It is connected to the input of a pulse-width modulator 30, the output of which is connected to the first input of the distributor amplifier 31. The second input of the distributor amplifier 31 is combined with the third control input of the analog multiplexer 29 and forms the sixth input of the control unit 26 connected to the control system 32. The first four outputs of the amplifier the distributor 31 are connected respectively to the control inputs of the controlled keys of the inverter 1-4 and form respectively the first, second, third and fourth outputs of the control unit 26. The fifth output of the force of the distributor 31 is connected to the control input of an additional controlled key 24 and forms the fifth output of the control unit 26. In this case, the sixth, fifth and third inputs of each of the control units 26 form respectively 1a, 1b, 1c outputs of the control system 32 for the first converter and Na, Nb , Nv outputs of the control system 32 for each of the N converters, respectively.
Система управления 32 выполнена в виде аппаратно программного блока с двумя входами и 3N выходами для связи с блоками управления 26 N преобразователей соответственно. Первый и второй выводы нагрузки 20 подключены ко входу аналого-цифрового преобразователя 33, который является первым входом системы управления 32. Выход аналого-цифрового преобразователя 33 подключен к первому входу микропроцессора 34. Второй вход системы управления 32 для связи с управляющей ЭВМ подключен ко второму входу микропроцессора 34 через преобразователь интерфейса 35. Микропроцессор 34 имеет N выходов подключенных соответственно к преобразователям интерфейса 36-1, 36-2,…36-N, каждый из которых имеет три выхода, образующих 3N выходов системы управления 32 для подключения N преобразователей соответственно. При этом входы 5, 6 всех N преобразователей соединены между собой параллельно и образуют входные выводы 37 и 38 источника питания сварочной дуги постоянного тока.The control system 32 is made in the form of a hardware-software unit with two inputs and 3N outputs for communication with control units 26 N converters, respectively. The first and second terminals of the load 20 are connected to the input of the analog-to-digital converter 33, which is the first input of the control system 32. The output of the analog-to-digital converter 33 is connected to the first input of the microprocessor 34. The second input of the control system 32 for communication with the control computer is connected to the second input the microprocessor 34 through the interface converter 35. The microprocessor 34 has N outputs connected respectively to the interface converters 36-1, 36-2, ... 36-N, each of which has three outputs, forming 3N system outputs control 32 for connecting N converters, respectively. The inputs 5, 6 of all N converters are interconnected in parallel and form the input terminals 37 and 38 of the power source of the DC welding arc.
На фиг.2 использованы следующие обозначения: Iсв - постоянный ток сварки, Iимп - амплитудное значение тока в импульсе, tимп - длительность импульсов тока, fимп - частота следования импульсов тока, U1а - сигнал управления аналоговым мультиплексором и усилителем распределителем преобразователя M1, U1б - задающий сигнал для преобразователя M1 канала обратной связи по выходному току преобразователя, U1в - задающий сигнал для преобразователя M1 канала обратной связи по току первичных обмоток преобразователя; U2а, U3а, U4а - сигналы управления аналоговыми мультиплексорами и усилителями распределителями преобразователей М2, М3, М4 соответственно; U2б, U3б, U4б - задающие сигналы для преобразователей М2, М3, М4 канала обратной связи по выходному току преобразователя; U2в, U3в, U4в - задающие сигналы для преобразователей М2, М3, М4 канала обратной связи по току первичных обмоток, IДТ1 М1 - выходной сигнал первого датчика тока преобразователя M1, IДТ2 М1 - выходной сигнал второго датчика тока преобразователя M1, IДТ3 М1 - выходной сигнал третьего датчика тока преобразователя M1, IДТ1 М2, IДТ2 М2, - выходные сигналы первого и второго датчиков тока преобразователя М2 соответственно, IДТ3 М2 - выходной сигнал третьего датчика тока преобразователя М2, t0 - время начала импульса тока, t1 - время окончания импульса тока.In Fig. 2, the following notation is used: I st is the direct welding current, I imp is the amplitude value of the current in the pulse, t imp is the duration of the current pulses, f imp is the pulse repetition rate of the current, U 1a is the control signal of the analog multiplexer and the amplifier of the converter distributor M1, U 1b - a drive signal for the feedback channel of the inverter M1 inverter output current, U 1c - a drive signal to the transducer M1 feedback channel current primary windings converter; U 2a , U 3a , U 4a - control signals of analog multiplexers and distribution amplifiers of converters M2, M3, M4, respectively; U 2b , U 3b , U 4b - driving signals for converters M2, M3, M4 feedback channel for the output current of the Converter; U 2v , U 3v , U 4v - driving signals for converters M2, M3, M4 of the feedback channel for the current of the primary windings, I DT1 M1 - output signal of the first current sensor of the converter M1, I DT2 M1 - output signal of the second current sensor of the converter M1, I DT3 M1 - output signal of the third current sensor of the converter M1, I DT1 M2 , I DT2 M2 , - output signals of the first and second current sensors of the converter M2, respectively, I DT3 M2 - output signal of the third current sensor of the converter M2, t 0 - pulse start time current, t 1 - the end time of the current pulse.
Работа источника питания показана на конкретном примере. Источник питания выполнен из четырех преобразователей М1-М4 (N=4). Ключи 1-4 инверторов и дополнительные ключи 24 каждого из преобразователей выполнены на биполярных транзисторах с изолированным затвором. Датчики тока 8, 12, 21 выполнены на основе микросхем с использованием, например, эффекта Холла. Система управления 32 выполнена на микропроцессоре, а блоки управления 26 выполнены на аналоговых и цифровых микросхемах, выпускаемых промышленностью серийно. Максимальный выходной ток каждого преобразователя равен 200 А.The operation of the power source is shown in a specific example. The power source is made of four converters M1-M4 (N = 4). The keys 1-4 of the inverters and additional keys 24 of each of the converters are made on bipolar transistors with an insulated gate. The current sensors 8, 12, 21 are made on the basis of microcircuits using, for example, the Hall effect. The control system 32 is made on a microprocessor, and the control units 26 are made on analog and digital microcircuits manufactured by the industry in series. The maximum output current of each converter is 200 A.
Источник питания сварочной дуги постоянного тока работает следующим образом. От управляющей ЭВМ в микропроцессор 34 через преобразователь интерфейсов 35 загружаются требуемые параметры формы выходного тока фиг.2: Iсв, Iимп, tимп, fимп. Требуемое значение параметров: Iсв=150 А, Iимп=750 А, tимп=2 мс, fимп=100 Гц. В соответствии с полученными от ЭВМ параметрами формы тока микропроцессор 34 производит необходимые расчеты и по результатам расчета на блок управления 26 преобразователя M1 через выход 1а подается управляющий сигнал U1а подключающий третий датчик тока 21 через канал 28 обратной связи по выходному току и аналоговый мультиплексор 29 на вход широтно-импульсного модулятора 30. При этом дополнительный ключ 24 остается разомкнутым. На второй вход канала 28 обратной связи по выходному току преобразователя M1 через выход 1б системы управления 32 подается аналоговый сигнал опорного задатчика тока U1б фиг.2. На третий вход канала 27 обратной связи по току первичных обмоток через выход 1в системы управления 32 подается аналоговый сигнал опорного задатчика тока U1в, в данном случае U1в=0. Таким образом, в преобразователе M1 замыкается обратная связь по выходному току и стабилизируются постоянное значение выходного тока Iсв=150 А, (IДТ3 М1). Этому значению тока преобразователя соответствуют переменные токи первичных обмоток 9, 13 фиг.1, форма которых отражается сигналами с первого 8 и второго 12 датчиков тока соответственно IДТ1 М1, IДТ2 М1 фиг.2. Стабилизации выходного тока осуществляется за счет изменения относительной длительности импульсов между выводами 7, 11 инвертора фиг.1.The power source of the DC welding arc is as follows. From the host computer to the microprocessor 34 through the interface converter 35, the required parameters of the output current shape of FIG. 2 are loaded: I st , I imp , t imp , f imp . The required value of the parameters: I st = 150 A, I imp = 750 A, t imp = 2 ms, f imp = 100 Hz. In accordance with the parameters of the current shape received from the computer, the microprocessor 34 performs the necessary calculations and, based on the calculation results, the control signal 26 of the converter M1 sends the control signal U 1a through the output 1a, connecting the third current sensor 21 through the output current feedback channel 28 and the analog multiplexer 29 on the input of the pulse width modulator 30. In this case, the additional key 24 remains open. To the second input of the channel 28 feedback on the output current of the Converter M1 through the output 1b of the control system 32, an analog signal of the reference current master U 1b of FIG. 2 is supplied. To the third input of the primary current feedback channel 27 through the output 1v of the control system 32, an analog signal of the reference current setter U 1v , in this case U 1v = 0, is supplied. Thus, the inverter M1 closes the feedback on the output current and stabilizes the constant value of the output current I st = 150 A, (I DT3 M1 ). This current value of the Converter corresponds to alternating currents of the primary windings 9, 13 of figure 1, the shape of which is reflected by the signals from the first 8 and second 12 current sensors, respectively, I DT1 M1 , I DT2 M1 of figure 2. The stabilization of the output current is carried out by changing the relative duration of the pulses between the conclusions 7, 11 of the inverter of figure 1.
В формирования импульса выходного тока участвуют три преобразователя М2, М3, М4. Система управления 32 до момента времени t0 подает на преобразователи М2, М3, М4 через выходы 2а, 3а, 4а управляющие сигналы U2а, U3а, U4а на аналоговые мультиплексоры 29, подключающие первые 8, вторые 12 датчики тока через каналы 27 обратной связи по току первичных обмоток и аналоговые мультиплексоры 29 на вход широтно-импульсных преобразователей 30 каждого из преобразователей М2, М3, М4. При этом дополнительные ключи 24 преобразователей М2, М3, М4 замкнуты, отключая цепь нагрузки от указанных преобразователей. На вторые входы каналов 28 обратной связи по выходному току каждого из преобразователей М2, М3, М4 по управляющим выходам 2б, 3б, 4б системы управления 32 подается аналоговый сигнал задатчика, необходимый для стабилизации тока на вершине импульса тока Iимп фиг.2. На третьи входы каналов 27 обратной связи по току первичных обмоток каждого из преобразователей М2, М3, М4 от системы управления 32 через выходы 2в, 3в, 4в подаются аналоговые сигналы опорных задатчиков тока U2в, U3в, U4в, фиг.2. Таким образом, преобразователи М2, М3, М4 стабилизируют заданное значение тока в первичных обмотках 9, 13 многообмоточных дросселей 10, 14, необходимое для формирования переднего фронта импульса тока Iимп, фиг.2. В конкретном примере значение стабилизированных токов в первичных обмотках 9, 13 многообмоточных дросселей 10, 14 равны между собой. В других случаях они могут быть разными.Three converters M2, M3, M4 participate in the formation of the output current pulse. The control system 32 until the time t 0 delivers to the converters M2, M3, M4 through the outputs 2a, 3a, 4a the control signals U 2a , U 3a , U 4a to the analog multiplexers 29, connecting the first 8, second 12 current sensors through the channels 27 reverse current communications of the primary windings and analog multiplexers 29 to the input of pulse-width converters 30 of each of the converters M2, M3, M4. In this case, the additional keys of 24 converters M2, M3, M4 are closed, disconnecting the load circuit from these converters. The second inputs of the feedback channels 28 for the output current of each of the transducers M2, M3, M4 via the control outputs 2b, 3b, 4b of the control system 32 are supplied with an analog setpoint signal necessary to stabilize the current at the top of the current pulse I imp 2. To the third inputs of the channels 27 of the current feedback of the primary windings of each of the transducers M2, M3, M4 from the control system 32, the analog signals of the reference current regulators U 2v , U 3c , U 4c are fed through the outputs 2b, 3b, 4b , Fig.2. Thus, the converters M2, M3, M4 stabilize the set current value in the primary windings 9, 13 of the multi-winding inductors 10, 14, necessary for the formation of the leading edge of the current pulse I imp , Fig.2. In a specific example, the value of the stabilized currents in the primary windings 9, 13 of the multi-winding inductors 10, 14 are equal to each other. In other cases, they may be different.
В момент времени t0 система управления 32 сигналами U2а, U3а, U4а, переключает каналы обратных связей преобразователей М2, МЗ, М4, замыкая третьи датчики тока 21 через каналы 28 обратных связей по выходному току и аналоговые мультиплексоры 29 к широтно-импульсным модуляторам 30. Дополнительные ключи 24 преобразователей М2, М3, М4 размыкаются и токи, накопленные в первичных обмотках 9, 13 многообмоточных дросселей 10, 14 каждого из преобразователей М2, М3, М4 мгновенно передаются в нагрузку и суммируются в ней. Преобразователи М2, М3, М4 стабилизируют ток на вершине импульса по каналам 28 обратной связи по выходному току каждого из преобразователей.At time t 0 , the control system of 32 signals U 2a , U 3a , U 4a switches the feedback channels of the transducers M2, MZ, M4, closing the third current sensors 21 through the channels 28 feedback on the output current and analog multiplexers 29 to pulse-width modulators 30. Additional keys 24 of the converters M2, M3, M4 are opened and the currents accumulated in the primary windings 9, 13 of multi-winding inductors 10, 14 of each of the converters M2, M3, M4 are instantly transferred to the load and summed in it. The converters M2, M3, M4 stabilize the current at the top of the pulse through the channels 28 feedback on the output current of each of the converters.
В момент времени t1 система управления 32 сигналами U2а, U3а, U4а переключает каналы обратных связей преобразователей М2, М3, М4, замыкая датчики тока 8 и 12 через каналы 27 обратной связи по току первичных обмоток и аналоговые мультиплексоры 29 к широтно-импульсным модуляторам 30. Дополнительные ключи 24 преобразователей М2, М3, М4 замыкаются, отключая нагрузку от преобразователей, и весь ток, протекающий в обмотках многообмоточных дросселей 10, 14, переходит в первичные обмотки 9, 13 каждого из преобразователей. Ток IДТ3 М2 фиг.2 и аналогичные ему токи IДТ3 М3, IДТ3 М4 диаграммах не показанные, мгновенно уменьшаются до нулевого значения, формируя задний фронт импульса тока Iимп.At time t 1 , the 32-signal control system U 2a , U 3a , U 4a switches the feedback channels of the transducers M2, M3, M4, closing the current sensors 8 and 12 through the channels 27 of the current feedback of the primary windings and analog multiplexers 29 to the pulse modulators 30. Additional keys 24 of the converters M2, M3, M4 are closed, disconnecting the load from the converters, and all the current flowing in the windings of multi-winding inductors 10, 14 goes to the primary windings 9, 13 of each of the converters. The current I DT3 M2 of Fig. 2 and similar currents I DT3 M3 , I DT3 M4 are not shown in the diagrams, instantly decrease to zero, forming the trailing edge of the current pulse I imp .
При изменение требуемых параметров формы выходного тока система управления 32 будет формировать различные сигналы управления для каждого из преобразователей, изменяя, таким образом, соотношение преобразователей, стабилизирующих постоянное значение тока нагрузки и преобразователей, формирующих импульс тока. При этом максимальный ток импульса и ток сварки ограничен количеством и определяет их суммарную габаритную мощность.When changing the required parameters of the shape of the output current, the control system 32 will generate various control signals for each of the converters, thereby changing the ratio of the converters stabilizing the constant value of the load current and the converters forming the current pulse. In this case, the maximum pulse current and welding current are limited by the number and determines their total overall power.
Частота следования импульсов ограничена скоростью накопления тока в первичных обмотках 9, 13 многообмоточных дросселей 10, 14, которые являются высокочастотными, поэтому верхний предел частоты следования импульсов тока в двое ниже частоты преобразования. При современной элементной базе частота преобразования составляет от 1 кГц до 100 кГц.The pulse repetition rate is limited by the current accumulation rate in the primary windings 9, 13 of the multi-winding inductors 10, 14, which are high-frequency, therefore, the upper limit of the pulse repetition rate of the current pulses is two lower than the conversion frequency. With a modern element base, the conversion frequency is from 1 kHz to 100 kHz.
Полезная модель промышленно применима и может быть многократно реализована на известной элементной базе, (например IGBT транзисторах или MOSFET транзисторах).The utility model is industrially applicable and can be repeatedly implemented on a known element base (for example, IGBT transistors or MOSFET transistors).
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2009130655/22U RU91915U1 (en) | 2009-08-10 | 2009-08-10 | DC WELDING POWER SUPPLY |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2009130655/22U RU91915U1 (en) | 2009-08-10 | 2009-08-10 | DC WELDING POWER SUPPLY |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU91915U1 true RU91915U1 (en) | 2010-03-10 |
Family
ID=42135523
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2009130655/22U RU91915U1 (en) | 2009-08-10 | 2009-08-10 | DC WELDING POWER SUPPLY |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU91915U1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2723565C1 (en) * | 2019-12-09 | 2020-06-16 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Томский государственный университет систем управления и радиоэлектроники" (ТУСУР) | Dc/dc converter |
-
2009
- 2009-08-10 RU RU2009130655/22U patent/RU91915U1/en not_active IP Right Cessation
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2723565C1 (en) * | 2019-12-09 | 2020-06-16 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Томский государственный университет систем управления и радиоэлектроники" (ТУСУР) | Dc/dc converter |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6942852B2 (en) | Insulated DC / DC converter for wide output voltage range and its control method | |
| US10020752B1 (en) | Adaptive control of resonant power converters | |
| US8581147B2 (en) | Three stage power source for electric ARC welding | |
| US9948194B2 (en) | DC/DC converter including phase shift control | |
| CN103259397B (en) | Switching power supply device | |
| US8785816B2 (en) | Three stage power source for electric arc welding | |
| US10044278B2 (en) | Power conversion device | |
| US8664564B2 (en) | Controlled harmonics power supply for welding-type system | |
| Wang et al. | A simple inverter for arc-welding machines with current doubler rectifier | |
| GB2439648A (en) | A DC to AC power converter | |
| US11342853B2 (en) | Power converter circuit with a main converter and an auxiliary converter | |
| EP2575247A1 (en) | Method for DC-DC conversion with phase-shift modulation, and corresponding conversion apparatus | |
| US6917531B2 (en) | Power supply system | |
| US7400061B2 (en) | Soft switched secondary side post regulator for DC to DC converter | |
| Jensen et al. | Fast tracking electrosurgical generator using two-rail multiphase buck converter with GaN switches | |
| JP2019022378A (en) | Power conversion device | |
| JP5063731B2 (en) | Power supply | |
| US8023295B1 (en) | Direct current (DC) to alternating current (AC) generation | |
| RU91915U1 (en) | DC WELDING POWER SUPPLY | |
| CN100388610C (en) | UPS inverter and its pulse width modulation dead-zone compensation method | |
| US20070201249A1 (en) | Multilevel push pull converter | |
| Jiang et al. | Constant burst frequency control for LLC converters with trajectory control | |
| RU2567849C1 (en) | Multi-channel constant-voltage transformer | |
| Theron et al. | Welding power supplies using the partial series resonant converter | |
| RU2614045C1 (en) | Transistor inverter |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM1K | Utility model has become invalid (non-payment of fees) |
Effective date: 20140811 |