RU87526U1 - DEVICE FOR THERMAL ANEMOMETRIC MEASUREMENTS - Google Patents
DEVICE FOR THERMAL ANEMOMETRIC MEASUREMENTS Download PDFInfo
- Publication number
- RU87526U1 RU87526U1 RU2009122031/22U RU2009122031U RU87526U1 RU 87526 U1 RU87526 U1 RU 87526U1 RU 2009122031/22 U RU2009122031/22 U RU 2009122031/22U RU 2009122031 U RU2009122031 U RU 2009122031U RU 87526 U1 RU87526 U1 RU 87526U1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- thermistor
- specified
- resistance
- measuring
- cutoff
- Prior art date
Links
Landscapes
- Measuring Volume Flow (AREA)
Abstract
1. Устройство для измерения скорости потока жидкости или газа включающее: термистор, имеющий отрицательный температурный коэффициент (NTC); средства для измерения начального сопротивления указанного термистора; средства для приложения к указанному термистору энергетического импульса для создания разности температур между указанным термистором и указанным потоком; средства для измерения стартового сопротивления указанного термистора непосредственно после отключения действия указанного импульса и запоминания стартового времени указанного отключения, и вычисления величины сопротивления отсечки как заранее предопределенной доли от разности между указанным начальным сопротивлением и указанным стартовым сопротивлением; средства для сравнения сопротивления указанного термистора и указанной величины сопротивления отсечки во время процесса остывания термистора; средства для запоминания времени отсечки достижения указанным сопротивлением термистора величины сопротивления отсечки; средства для вычисления временного интервала между указанным временем отключения и указанным временем отсечки; средства для определения скорости потока жидкости или газа исходя из указанного временного интервала. ! 2. Устройство для измерения скорости потока жидкости или газа по п.1, отличающееся тем, что средства для измерения начального сопротивления указанного термистора выполнены с возможностью определять сопротивление термистора по соответствующему падению напряжения на указанном термисторе.1. A device for measuring the flow rate of a liquid or gas comprising: a thermistor having a negative temperature coefficient (NTC); means for measuring the initial resistance of the specified thermistor; means for applying an energy pulse to said thermistor to create a temperature difference between said thermistor and said stream; means for measuring the starting resistance of the indicated thermistor immediately after disabling the action of the specified pulse and storing the starting time of the specified shutdown, and calculating the cutoff resistance as a predetermined fraction of the difference between the specified initial resistance and the specified starting resistance; means for comparing the resistance of the specified thermistor and the specified value of the cutoff resistance during the cooling process of the thermistor; means for memorizing the cutoff time when the indicated thermistor resistance reaches the cutoff resistance value; means for calculating a time interval between a specified shutdown time and a specified cutoff time; means for determining the flow rate of a liquid or gas based on a specified time interval. ! 2. The device for measuring the flow rate of a liquid or gas according to claim 1, characterized in that the means for measuring the initial resistance of the indicated thermistor are configured to determine the resistance of the thermistor by the corresponding voltage drop on the specified thermistor.
Description
Область примененияApplication area
Полезная модель относится к области контрольно-измерительной техники, и может быть использована при измерении скорости потока жидкости или газа.The utility model relates to the field of instrumentation, and can be used to measure the flow rate of a liquid or gas.
Уровень техникиState of the art
Из уровня техники известен патент RU 2191371. Способ термоанемометрических измерений относится к измерительной технике. В способе термоанемометрических измерений путем коммутации энергетического состояния терморезистора при его нагреве и остывании до фиксированных температур и регистрации характеристик изменения энергетического состояния терморезистора при фиксированных температурах коммутации энергетического состояния терморезистора регистрируют значение угла наклона кривой изменения энергетического состояния терморезистора после каждого момента коммутации на интервале длительности импульса изменения энергетического состояния терморезистора. Техническим результатом изобретения является снижение инерционности при термоанемометрических измерениях.The patent RU 2191371 is known from the prior art. The method of hot-wire anemometric measurements relates to measuring technique. In the method of hot-wire measurements by switching the energy state of the thermistor when it is heated and cooling to fixed temperatures and recording the characteristics of the change in the energy state of the thermistor at fixed temperatures of switching the energy state of the thermistor, the angle of the curve of the change in the energy state of the thermistor after each switching moment on the interval of the pulse duration of the change in energy thermoresis state ora. The technical result of the invention is to reduce inertia during hot-wire measurements.
Нагрев и остывание термистора в данном решении осуществляется до фиксированных температур. Недостатком такого подхода может являться ограничение рабочего температурного диапазона.The heating and cooling of the thermistor in this solution is carried out to fixed temperatures. The disadvantage of this approach may be the limitation of the operating temperature range.
Также из уровня техники известен патент RU 2217765. Изобретение относится к измерительной технике и может быть использовано при измерении скорости движения газовой или жидкой среды, ее плотности, состава, а также состава и плотности твердых теплопроводных сред. Способ включает пропускание через термочувствительный элемент импульсного тока, нагрев и охлаждение термочувствительного элемента между фиксированными температурными уровнями и регистрацию действующего значения импульсного тока. Техническим результатом является повышение точности измерений. Нагрев и остывание термистора в данном решении осуществляется до фиксированных температур. Недостатком такого подхода может являться ограничение рабочего температурного диапазона.The patent RU 2217765 is also known from the prior art. The invention relates to measuring equipment and can be used to measure the speed of a gas or liquid medium, its density, composition, as well as the composition and density of solid heat-conducting media. The method includes transmitting a pulsed current through a thermosensitive element, heating and cooling the thermosensitive element between fixed temperature levels, and registering the current value of the pulsed current. The technical result is to increase the accuracy of measurements. The heating and cooling of the thermistor in this solution is carried out to fixed temperatures. The disadvantage of this approach may be the limitation of the operating temperature range.
Из уровня техники известен патент US 4848147. В этом решении используются термопары вместо NTC термистора и используется в расчетах не время остывания до определенной температуры (как в заявленном устройстве), а наоборот, два раза измеряется температура по прошествии определенных интервалов времени и из разницы температур рассчитывается скорость потока. Недостатком данного решения можно считать более сложное воплощение.The patent US 4848147 is known from the prior art. In this solution, thermocouples are used instead of an NTC thermistor and the calculation does not use the cooling time to a certain temperature (as in the claimed device), but rather, the temperature is measured twice after certain time intervals and calculated from the temperature difference flow rate. The disadvantage of this solution can be considered a more complex embodiment.
Известен способ термоанемометрических измерений скорости потока жидкости или газа, при котором чувствительный элемент нагревают постоянным током, а скорость потока определяют исходя из температуры чувствительного элемента, определяемой из его сопротивления (термоанемометр постоянного тока) или до постоянной температуры, превышающей температуру потока (термоанемометр постоянной температуры). Эти способы описаны в патенте US 1156660. В этом случае скорость потока определяют исходя из количества энергии, расходуемой на поддержания температуры чувствительного элемента. Однако этот способ обладает существенным недостатком. В связи с тем, что результат в значительной степени, причем нелинейно зависит от температуры потока газа, получение точного результата в широком диапазоне температур трудно достижимо.A known method of hot-wire measurements of the flow rate of a liquid or gas, in which the sensitive element is heated by direct current, and the flow rate is determined based on the temperature of the sensitive element, determined from its resistance (direct current hot-wire anemometer) or to a constant temperature higher than the flow temperature (constant-temperature hot-wire anemometer) . These methods are described in US Pat. No. 11,566,660. In this case, the flow rate is determined based on the amount of energy spent on maintaining the temperature of the sensing element. However, this method has a significant drawback. Due to the fact that the result is largely, and non-linearly dependent on the temperature of the gas stream, obtaining an accurate result in a wide temperature range is difficult to achieve.
В качестве ближайшего аналога выбран способ разогрева терморезистора до характеристической температуры за счет тока разогрева, отключения тока разогрева и регистрации времени остывания терморезистора до температуры потока (SU 637676). Недостатком данного способа является сложность определения момента окончания переходного процесса остывания терморезистора, поскольку не предложено четких критериев, когда переходной процесс можно считать законченным.As the closest analogue, the method of heating the thermistor to the characteristic temperature due to the heating current, turning off the heating current and registering the cooling time of the thermistor to the flow temperature (SU 637676) was chosen. The disadvantage of this method is the difficulty of determining the end of the transient cooling process of the thermistor, since no clear criteria are proposed when the transient can be considered complete.
Технический результат: использование предлагаемого устройства позволяет измерять скорость потока, показания которой не зависят от температуры потока в широком диапазоне. Также устройство повышает точность измерения.Technical result: the use of the proposed device allows you to measure the flow rate, the readings of which do not depend on the flow temperature in a wide range. The device also improves the accuracy of measurement.
Реализация полезной моделиUtility Model Implementation
Заявленный технический результат достигается за счет того, что устройство для измерения скорости потока жидкости или газа включающее: термистор, имеющий отрицательный температурный коэффициент (NTC); средства для измерения начального сопротивления указанного термистора; средства для приложения к указанному термистору энергетического импульса для создания разности температур между указанным термистором и указанным потоком; средства для измерения стартового сопротивления указанного термистора непосредственно после отключения действия указанного импульса и запоминания стартового времени указанного отключения, и вычисления величины сопротивления отсечки как заранее предопределенной доли от разности между указанным начальным сопротивлением и указанным стартовым сопротивлением; средства для сравнения сопротивления указанного термистора и указанной величины сопротивления отсечки во время процесса остывания термистора; средства для запоминания времени отсечки достижения указанным сопротивлением термистора величины сопротивления отсечки; средства для вычисления временного интервала между указанным временем отключения и указанным временем отсечки; средства для определения скорости потока жидкости или газа исходя из указанного временного интервала.The claimed technical result is achieved due to the fact that the device for measuring the flow rate of a liquid or gas comprising: a thermistor having a negative temperature coefficient (NTC); means for measuring the initial resistance of the specified thermistor; means for applying an energy pulse to said thermistor to create a temperature difference between said thermistor and said stream; means for measuring the starting resistance of the indicated thermistor immediately after disabling the action of the specified pulse and storing the starting time of the specified shutdown, and calculating the cutoff resistance as a predetermined fraction of the difference between the specified initial resistance and the specified starting resistance; means for comparing the resistance of the specified thermistor and the specified value of the cutoff resistance during the cooling process of the thermistor; means for memorizing the cutoff time when the indicated thermistor resistance reaches the cutoff resistance value; means for calculating a time interval between a specified shutdown time and a specified cutoff time; means for determining the flow rate of a liquid or gas based on a specified time interval.
Кроме того, средства для измерения начального сопротивления указанного термистора выполнены с возможностью определять сопротивление термистора по соответствующему падению напряжения на указанном термисторе.In addition, means for measuring the initial resistance of the indicated thermistor are configured to determine the resistance of the thermistor by the corresponding voltage drop across the specified thermistor.
Осуществление полезной моделиUtility Model Implementation
Недостатки изложенных способов можно преодолеть с помощью предлагаемого устройства, если в качестве чувствительного элемента использовать термистор с отрицательным температурным коэффициентом (NTC), при этом для определения скорости потока использовать временной интервал между отключением тока разогрева и моментом времени, в котором в результате остывания сопротивление термистора достигает значения, определяемого как заранее предопределенная доля от разности между сопротивлением термистора до подачи импульса тока разогрева и сопротивлением термистора непосредственно после отключения тока разогрева.The disadvantages of the above methods can be overcome using the proposed device, if a thermistor with a negative temperature coefficient (NTC) is used as a sensing element, and to determine the flow rate, use the time interval between the disconnection of the heating current and the time at which the thermistor resistance reaches a value defined as a predetermined proportion of the difference between the resistance of the thermistor before applying a heating current pulse and prescribed rating thermistor directly after disconnecting the heating current.
Использование предлагаемого устройства позволяет вести измерения скорости потока, показания которых не зависят от температуры потока в широком диапазоне. Наличие четких критериев при определении интервала времени, служащего для расчета скорости и отсутствие необходимости контролировать температуру окружающей среды или нагретого термистора, повышает точность измерения.Using the proposed device allows you to measure the flow rate, the readings of which do not depend on the temperature of the stream in a wide range. The presence of clear criteria in determining the time interval used to calculate the speed and the lack of the need to control the ambient temperature or a heated thermistor increases the accuracy of the measurement.
Для более понятного изложения предложен ряд чертежей.For a more clear presentation, a number of drawings are proposed.
На Фиг.1 показана блок схема алгоритма принципа работы устройства.Figure 1 shows a block diagram of the algorithm of the principle of operation of the device.
На Фиг.2 показан график изменения сопротивления термистора с отрицательным температурным коэффициентом при нагревании и остывании.Figure 2 shows a graph of the resistance of a thermistor with a negative temperature coefficient during heating and cooling.
На Фиг.3 показана схема примера возможной реализации одного из вариантов устройства.Figure 3 shows a diagram of an example of a possible implementation of one embodiment of the device.
На Фиг.4 показана схема другого варианта устройства.Figure 4 shows a diagram of another embodiment of the device.
Вначале приведем некоторые теоретические соображения. Известно, что процесс остывания нагретого элемента T(t,Tg) в потоке с температурой Tg происходит по экспоненциальному закону:First, we give some theoretical considerations. It is known that the cooling process of a heated element T (t, T g) in a stream with a temperature T g occurs exponentially:
гдеWhere
Tmax - температура элемента при отключении тока разогрева,T max - temperature of the element when the heating current is turned off,
τT - постоянная времени охлаждения элемента.τ T is the cooling time constant of the element.
Если использовать в качестве чувствительных элементов терморезисторы с отрицательным температурным коэффициентом, сопротивление которых от температуры меняется следующим образом:If you use negative temperature coefficient thermistors as sensitive elements, whose resistance to temperature changes as follows:
гдеWhere
Rg - сопротивление термистора при нормальных условиях, обычно при 25°С;R g is the resistance of the thermistor under normal conditions, usually at 25 ° C;
B - коэффициент, зависящий от конструкции NTC термистора,B is a coefficient depending on the design of the NTC thermistor,
то при подстановке (1) в (2) получим следующую зависимость сопротивления от времени при остывании:then, when substituting (1) in (2), we obtain the following dependence of the resistance on time during cooling:
Учитывая, что для NTC резисторов Rmin соответствует Tmax, a Rg соответствует Tg, выражение (4) преобразуется в следующее:Given that for NTC resistors, R min corresponds to T max , and R g corresponds to T g , expression (4) is converted to the following:
где ;Where ;
Параметры импульсного нагрева NTC термистора выбираются таким образом, чтобы в зоне рабочих температур анемометра значение Тn находилось в интервале от 0,2 до 0,3 и не превышало 0,4 при максимально допустимых температурах. Учитывая, что значение температурного коэффициента В для современных NTC термисторов характеристикой находится в интервале 2000-4000 (например в часто применяемых в термоанемометрах термисторах 111-202CAK-H01 производства Honeywell B равно 3068), то величина произведения B∗Tn/Tg, входящая в (4) находится в пределах 2,5-6,0 единиц.The parameters of the pulsed heating of the NTC thermistor are selected so that in the zone of operating temperatures of the anemometer the value of T n is in the range from 0.2 to 0.3 and does not exceed 0.4 at the maximum allowable temperatures. Given that the value of the temperature coefficient B for modern NTC thermistors with a characteristic is in the range of 2000-4000 (for example, the thermometers 111-202CAK-H01 manufactured by Honeywell B, which are often used in hot-wire anemometers, is 3068), then the value of the product B ∗ T n / T g included in (4) is in the range of 2.5-6.0 units.
При таких условиях можно считать, что изменение сопротивления NTC термистора при его остывании также подчиняется экспоненциальному закону:Under such conditions, we can assume that the change in the NTC resistance of the thermistor during its cooling also obeys the exponential law:
а постоянная времени изменения сопротивления NTC термистора при его охлаждении - τR функционально связана с высоким коэффициентом корреляции с постоянной времени изменения его температуры -τT.and the time constant of the change in the resistance of the NTC thermistor when it is cooled - τ R is functionally related to the high correlation coefficient with the time constant of the change in its temperature - τ T.
На Фиг.1 показана блок-схема алгоритма принципа работы устройства. В блоке 1 происходит измерение сопротивления NTC термистора Rg до разогрева при температуре Tg равной температуре потока. При включении тока разогрева в блоке 2 сопротивление термистора начинает уменьшаться в соответствии с увеличением его температуры до минимального значения Rmin, соответствующего Тmах. В момент времени tmin в блоке 3 происходит отключение тока разогрева, а затем в блоке 4 - измерение значения Rmin. Основываясь на значениях Rg и Rmin вычисляется сопротивление отсечки Rt Figure 1 shows a block diagram of the algorithm of the principle of operation of the device. In block 1, the resistance NTC of the thermistor R g is measured before heating at a temperature T g equal to the flow temperature. When the heating current is turned on in block 2, the resistance of the thermistor begins to decrease in accordance with an increase in its temperature to the minimum value of R min corresponding to T max . At time t min in block 3, the heating current is turned off, and then in block 4, the R min value is measured. Based on the values of R g and R min , the cutoff resistance R t
Rt=k×(Rg-Rmin),R t = k × (R g -R min ),
где k - коэффициент, выбираемый близко к 0.63.where k is a coefficient chosen close to 0.63.
В процессе остывания сопротивление термистора увеличивается по экспоненциальному закону. В блоке 5 происходит проверка, достигло ли сопротивление терморезистора RNTC величины Rt. По достижении в блоке 6 происходит засечка момента времени tt и определениеDuring cooling, the thermistor resistance increases exponentially. In block 5, a check is made to see if the resistance of the thermistor R NTC is R t . Upon reaching in block 6, a notch of time t t occurs and determination
τR=tt-tmin,τ R = t t -t min ,
из которой вычисляется скорость потока в блоке 7. Вычисление скорости производится по формуле:from which the flow velocity in block 7 is calculated. The velocity is calculated by the formula:
где: τR - постоянная времени при скорости потока V; τ0 - постоянная времени при V=0, т.е. при нулевой скорости потока; ρ - плотность газового потока; К' и n - калибровочные (градуировочные) константы.where: τ R is the time constant at a flow rate V; τ 0 is the time constant at V = 0, i.e. at zero flow rate; ρ is the density of the gas stream; K 'and n are the calibration (calibration) constants.
Таким образом, измеряя постоянную времени - τR процесса изменения сопротивления ЧЭ, не контролируя при этом ни температуры окружающей среды, ни температуры нагретой нити, мы можем измерять скорость потока, повысив точность измерения, за счет сокращения количества контролируемых параметров и сохранив независимость измеряемой скорости от изменения температуры контролируемого потока, что и предопределяет достижение технического результата.Thus, by measuring the time constant - τ R of the process of changing the resistance of the SE, without controlling either the ambient temperature or the temperature of the heated filament, we can measure the flow velocity, increasing the accuracy of the measurement, by reducing the number of controlled parameters and maintaining the independence of the measured speed from changes in temperature of the controlled flow, which determines the achievement of a technical result.
На Фиг.2 представлен график изменения сопротивления терморезистора при нагреве и охлаждении в соответствии с предлагаемым методом.Figure 2 presents a graph of the resistance of the thermistor during heating and cooling in accordance with the proposed method.
На Фиг.3 представлена схема одного из возможных вариантов устройства. NTC Термистор 8 соединен с управляемым от микроконтроллера (МК) 9 ключом 10, который в режиме разогрева подключает его к источнику тока разогрева 11, а в режиме измерения - к источнику тока измерения 12. Сила тока разогрева и время его действия выбирается исходя из ранее изложенного критерия для Tn, а сила тока измерения выбирается в результате компромисса между чувствительностью измерительных цепей прибора и влиянием погрешности от нежелательного подогрева термистора в режиме измерения. Сигнал с терморезистора поступает на аналогово-цифровой преобразователь 13 (далее АЦП). Результаты преобразования поступают в микроконтроллер 9 для обработки. Микроконтроллер 9 оснащен таймером 14 для определения интервалов времени и осуществляет функции управления устройством и вычислений.Figure 3 presents a diagram of one of the possible variants of the device. NTC Thermistor 8 is connected to a key 10 controlled by a microcontroller (MK) 9, which in heating mode connects it to a heating current source 11, and in measuring mode to a measurement current source 12. The heating current and its duration are selected based on the previously stated criterion for T n , and the current strength of the measurement is selected as a result of a compromise between the sensitivity of the measuring circuits of the device and the influence of the error from the unwanted heating of the thermistor in the measurement mode. The signal from the thermistor is fed to an analog-to-digital converter 13 (hereinafter, the ADC). The conversion results are sent to the microcontroller 9 for processing. The microcontroller 9 is equipped with a timer 14 to determine the time intervals and performs the functions of controlling the device and computing.
На Фиг.4 представлена схема другого возможного варианта устройства. Он отличается от первого тем, что дополнительно содержит компаратор 15 и цифро-аналоговый преобразователь (ЦАП) 16. В этом варианте после измерения Rg и Rmin и вычисления Rt, значение напряжения, соответствующего Rt записывается в ЦАП 28. При достижении термистором сопротивления Rt, компаратор 27 меняет свое состояние, что регистрируется микроконтроллером как момент времени tt.Figure 4 presents a diagram of another possible variant of the device. It differs from the first in that it additionally contains a comparator 15 and a digital-to-analog converter (DAC) 16. In this embodiment, after measuring R g and R min and calculating R t , the voltage value corresponding to R t is written to the DAC 28. When the thermistor reaches resistance R t , the comparator 27 changes its state, which is recorded by the microcontroller as a point in time t t .
Следует отметить, что возможные варианты выполнения устройств не ограничиваются вышеперечисленными вариантами.It should be noted that possible embodiments of the devices are not limited to the above options.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2009122031/22U RU87526U1 (en) | 2009-06-10 | 2009-06-10 | DEVICE FOR THERMAL ANEMOMETRIC MEASUREMENTS |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2009122031/22U RU87526U1 (en) | 2009-06-10 | 2009-06-10 | DEVICE FOR THERMAL ANEMOMETRIC MEASUREMENTS |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU87526U1 true RU87526U1 (en) | 2009-10-10 |
Family
ID=41261312
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2009122031/22U RU87526U1 (en) | 2009-06-10 | 2009-06-10 | DEVICE FOR THERMAL ANEMOMETRIC MEASUREMENTS |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU87526U1 (en) |
-
2009
- 2009-06-10 RU RU2009122031/22U patent/RU87526U1/en not_active IP Right Cessation
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| TWI454671B (en) | Method and apparatus for measuring the temperature of a gas in a mass flow controller | |
| JP4050857B2 (en) | Fluid discrimination device and flow rate measuring device | |
| US20230258506A1 (en) | Thermometer having a diagnostic function | |
| WO2007076642A1 (en) | Linear fire-detector alarming system based on data fusion and the method | |
| US6763711B1 (en) | Air flow sensor using measurement of rate of heat loss | |
| RU87526U1 (en) | DEVICE FOR THERMAL ANEMOMETRIC MEASUREMENTS | |
| RU2427843C2 (en) | Thermoanemometric measurement method | |
| JPS60169729A (en) | Calibrating method of temperature sensitive element and temperature measuring method using temperature sensitive element | |
| US20240053209A1 (en) | Thermometer with a diagnostic function | |
| RU2267790C2 (en) | Method of measuring of a gas or liquid flow speed | |
| JP3410562B2 (en) | Temperature / wind speed measurement device | |
| RU2389991C2 (en) | Method of eliminating temperature fluctuations in ambient medium of thermal-conductivity vacuum gauge and device for realising said method | |
| RU2732838C1 (en) | Method for temperature error compensation of thermistors, device for method implementation | |
| RU2549256C1 (en) | Method to measure parameters of flows of liquids and gases | |
| RU2561998C2 (en) | Digital temperature gage | |
| RU2450277C2 (en) | Thermoanemometer for measuring liquid or gas flow rate | |
| RU2319122C1 (en) | Method of compensating measurement of temperature | |
| EP0494226A1 (en) | Adaptive ice detector circuit. | |
| RU2647504C1 (en) | Method of dynamic grading of thermometers of resistance | |
| RU2727564C1 (en) | Self-calibrating temperature sensor | |
| SU777585A1 (en) | Gaseous and liquid media parameter measuring method | |
| JP7342674B2 (en) | gas sensor | |
| RU27339U1 (en) | DEVICE FOR THERMAL FLOW MEASUREMENT | |
| RU2257553C1 (en) | Compensating mode of measuring temperature | |
| JPH05107093A (en) | Thermal flowmeter |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM1K | Utility model has become invalid (non-payment of fees) |
Effective date: 20110611 |