RU8428U1 - DIAMETER FAN - Google Patents
DIAMETER FAN Download PDFInfo
- Publication number
- RU8428U1 RU8428U1 RU97112842/20U RU97112842U RU8428U1 RU 8428 U1 RU8428 U1 RU 8428U1 RU 97112842/20 U RU97112842/20 U RU 97112842/20U RU 97112842 U RU97112842 U RU 97112842U RU 8428 U1 RU8428 U1 RU 8428U1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- blades
- impeller
- tongue
- fan
- cutouts
- Prior art date
Links
Landscapes
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Abstract
1. Диаметральный вентилятор, содержащий лопаточное рабочее колесо и профильный вихреобразователь, установленный в корпусе с входным и нагнетательным патрубками, соединенными смежной стенкой, образующей с вихреобразователем рециркуляционный канал, отличающийся тем, что корпус снабжен языком, размещенным в рециркуляционном канале, выполненным в виде плоской пластины, концевой участок которой имеет периодически повторяющиеся фигурные вырезы, и установленным на смежной стенке с возможностью перемещения в рециркуляционном канале по касательной к поверхности, эквидистантной рабочему колесу.2. Вентилятор по п.1, отличающийся тем, что каждый из фигурных вырезов языка имеет форму обращенного вершиной к рабочему колесу равнобедренного треугольника с высотой и основанием, соответственно равными(D+δ)tg (2π/z) и B/m,где D, B - соответственно диаметр и ширина рабочего колеса;m = E(Z/c) - целая часть от Z/c, c = 4 - 6,δ = (0,04 - 0,1);D - радиальный зазор между вершиной треугольника и окружностью колеса по внешним концам лопаток;Z - количество лопаток.3. Вентилятор по п.1, отличающийся тем, что каждый из фигурных вырезов языка имеет форму криволинейной дуги с хордой и стрелой прогиба, соответственно равными(B/K-α) и (D+δ)tg (2π/z),где K = E (Z/c) - целая часть от Z/c, c = 4 - 6;α = (0,01 - 0,03)D - длина перемычки между вырезами;δ = (0,04 - 0,1)D - радиальный зазор между перемычкой и окружностью колеса по внешним концам лопаток;Z - количество лопаток.4. Вентилятор по п.1, отличающийся тем, что торцевая кромка концевого участка языка имеет форму волны с удвоенной амплитудой и периодом, соответственно равными(D+δ)tg(2π/z) и B/m,где D, B - соответственно диаметр и ширина рабочего колеса;m = E(Z/c) - цел�1. A diametrical fan comprising a blade impeller and a profile vortex generator installed in the housing with inlet and discharge nozzles connected by an adjacent wall forming a recirculation channel with the vortex generator, characterized in that the housing is provided with a tongue placed in the recirculation channel made in the form of a flat plate , the end section of which has periodically repeating curly cuts, and mounted on an adjacent wall with the possibility of movement in the recirculation channel along tion to the surface, equidistant working kolesu.2. The fan according to claim 1, characterized in that each of the curly cutouts of the tongue has the shape of an isosceles triangle facing the impeller with a height and a base, respectively, equal to (D + δ) tg (2π / z) and B / m, where D, B is the impeller diameter and width, respectively; m = E (Z / c) is the integer part of Z / c, c = 4 - 6, δ = (0.04 - 0.1); D is the radial clearance between the top of the triangle and the circumference of the wheel at the outer ends of the blades; Z is the number of blades. 3. The fan according to claim 1, characterized in that each of the curved cutouts of the tongue has the shape of a curved arc with a chord and deflection arrow, respectively equal to (B / K-α) and (D + δ) tg (2π / z), where K = E (Z / c) is the integer part of Z / c, c = 4 - 6; α = (0.01 - 0.03) D is the length of the jumper between the cutouts; δ = (0.04 - 0.1) D - the radial clearance between the jumper and the wheel circumference at the outer ends of the blades; Z is the number of blades. 4. The fan according to claim 1, characterized in that the end edge of the end portion of the tongue has a waveform with doubled amplitude and period, respectively, equal to (D + δ) tg (2π / z) and B / m, where D, B are the diameter and impeller width; m = E (Z / c) - int
Description
Диаметральный вентиляторDiametric fan
МПК F04P, 17Д)4, 29/46.IPC F04P, 17E) 4, 29/46.
Полезная модель относится к вентиляторостроению. в частности к диаметральньш вентиляторам.The utility model relates to fan engineering. in particular to diametrically fans.
Иавесфны диаметральные вентиляторы, содержащие лйоаточное рабочее колеей и профишный шихреобрааователь, установленные в кор дусе с входным и нагнетательныи патрубкшии соединенными смежной стенкой, образу«ячей с вихреобразователями рециркуляционт Й .канал, (см. например, авт.свад, I 64IJ7I кл. Г041, 1978г, )Р62ЭООО, кл. P04Z. 1978г., 812971 кя, F04D, 1980г,, MeOI642 кл F04D, Г980г., «553761 нл. F043, 19Шг., Hi II06923 кл. Р04Р, 1983г. и др.), Эти диаметральные вентилято о гносяфся к классу так называемых высохонагруженных ( высоконалорных ) вентиляторов и имеют весьмаJavesfna diametrical fans, containing a gouging working rut and a profiled shear gauge installed in the housing with the inlet and outlet nozzles connected by an adjacent wall, in the form of a “cell with vortex generators recirculation channel. 1978,) P62EOOO, cl. P04Z. 1978, 812971 kya, F04D, 1980 ,, MeOI642 class F04D, G980, “553761 nl. F043, 19Sh., Hi II06923 cl. P04P, 1983 etc.), These diametrical fans are classified as so-called highly loaded (high-pressure) fans and have very
BucoJuie коэффициенты давления на рабочих режимах С j , j - полное давление вентилятора; /9 - атотность , - окружная скорость колеса) Это позволяет прл использовании их в качестве встроенных вентиляторов в оборудовании существенно уменьшить либо габариты вентилятора, либо частоты вращения. ОднакоBucoJuie pressure coefficients in operating modes С j, j - total fan pressure; / 9 - power, - wheel peripheral speed) This allows them to be used as built-in fans in equipment to significantly reduce either the dimensions of the fan or the speed. but
большим недостатком эткх вентиляторов является сравнительно вые о кая мощность создаваемого ими шума, спектр которого на частотахa big drawback of these fans is the relatively high power of the noise they create, the spectrum of which is at frequencies
лопаточных гармоник содержит 1штенсивные дискретные составляющие, внocя{циiЁr основной вклад в оуммарну) мощность шума вентшгятора и сильно ухудшающие его субъективное восприятие человеком.the blade harmonics contains 1 intense discrete components, making the main contribution to the ommarnu noise power and greatly worsen its subjective perception by a person.
Известны также некоторые типы диаметральных вентиляторов, со/Some types of diametrical fans are also known.
держащие устройства, встроенные в корпус или рабочее колесо, котсрме способствуют снижению как д скрепюро так и широкополосного уровня шума (см.. кагфкмер, авт.свид. I6I5443 кл. F04D, 1968г. 1265399 кл, Г04Р, Шбгм патентаСША 1 12976 кя. 4I5/B4, 1987г., .holding devices integrated in the housing or impeller, which help reduce both the scraper and the broadband noise level (see .. Kagfkmer, autoswitch. I6I5443 class. F04D, 1968. 1265399 class., G04R, Shbgm patent US 1 12976 kya. / B4, 1987.,.
)( 3477635 кл. , 1969г., 3940215 кл. 415/54 1976г., ееропа енты 0233174 нл. Г04/, 1987г, 0132793, кл. TQ4D, 1987г., патенты Германии f г728727 С 2 KJT. FC4A 198,г., М 32245Z7 кл.Г04П 1985г., i 545036 кл. F04J, 1979г. проспект-катало г швелской staipMH Фергас, серийно аыпускащей диаметральные вентиляторы). Однако описанные в этих материалах диаметральные вентиляторы относятся по своей аэр,шша14ическ{ 1 схеме к классу гак на.-чываемых низко- и средненагруженных вентмляторов и имеют К09ффкц1(енты давления не более О,Б 4- . Это не позволяет получить высой:ие абсолютные давления уменывйтп) габ&риты няи снизить частоты врадеиия вентилятора,) (3477635 cells., 1969, 3940215 cells. 415/54 1976, Europe 0233174 nl. G04 /, 1987, 0132793, cells TQ4D, 1987, German patents f g728727 C 2 KJT. FC4A 198, g. , M 32245Z7 class G04P 1985, i 545036 class F04J, 1979 prospectus-catalog of the Schwel staipMH Fergas, which serialized releases diametrical fans). However, the diametrical fans described in these materials relate to their class, in a more detailed manner, to the class of fully recognizable low- and medium-loaded ventilators and have K09ffkts1 (pressure coefficients of no more than O, B 4-. This does not allow to obtain high: absolute pressure) reduce the size of the nanny and reduce the frequency of the fan,
Для того чтобы получить у таких низко- или средненагруженкых зектиллторов достаточно высокие абсолютные яаэлекия (т.е. также, как у высоконагруженных типов вентиляторов необосодймо :знач:;тельно увеличивать диаметр рабочего колеса 1 (и соответсгвемно внешние габариты вентилятора в ), тбо повышть окружную скорость колеса цутем велигуеи я частоты врецценш ( что не всегда возмслсно при С гандартнь1х аборотах асинхронных электродвигателей Все зтс прявйдит к лоьышнию йак дискре1т ого, так и широко по леченого ЕЗгТиа вентилятора в соогеетстб с HSBecTHiJMH закономерностями. ло Лзызащами что шум различнь х тмпоа вентиляторов заекает от лишает In order to obtain sufficiently high absolute energy values for such low- or medium-loaded spectrometers (i.e., as well as for highly-loaded types of fans, it is necessary to: significantly increase the diameter of the impeller 1 (and, accordingly, the external dimensions of the fan c), increase the circumferential the speed of the wheel is due to great frequency and frequency (which is not always the case with standard abortions of asynchronous electric motors. All spare parts will go to the best of both the discrete fan and the widely treated fan in combination with H SBecTHiJMH patterns. Lo Lizzychami that the noise of different fans is blocked by
ра колеса( D )и от окружной скоростиС ), либо от ;1рокзБеявнияwheel ra (D) and from peripheral speed C), or from; 1rokz
уfэтих величин ( / ,these values (/,
Целью настоящей лолезноА модели валяется сшпкение в Ю1ф а|гом дна- .The purpose of this useful model lies in crosstalk in the Ulph a | bottom.
лазоне рабочих р«жкмон по проиэводительностк цйскретных составлягацйх и широ«0яолосно||( части туш всего класса высокояагруженкмх типов вект11ля:роров, (Имеющих, КАК указивалось выше, cneuMaj bHue профильные (крыловые) вих:реобразова.твли в при сохраненки высоких коэффищентов или:, абсолютных величин (1а8)Ления пои 1№лых га баритах и частотах вращения вентиляторов, используемых, в частности, в качестве встроенных в сверхкомпактн е оборудование наземных или летательных транспортных аппаратов, технологические установки, теплообменные агрегаты систем жизнеобеспечения и т.п.on the working area of the workers on the basis of secreted components and broadly || (parts of the carcasses of the whole class of highly loaded types of vecticles for: rohrs, (having, as indicated above, cneuMaj bHue profile (wing) viv: high-temperature reefs in :, absolute values (1a8) Laziness and 1 # empty dimensions and fan speeds, used, in particular, as ground or air transport vehicles built into ultracompact equipment, technological installations, heat exchange units with tems life support, etc.
Указанная цель достигается тем, что корпус высоконагруженного вентилятора снабжен так называемым языком, размещенным в рециркуляционном канале корпуса. При этом язык выполнен в виде относительно тонкой плоской пластины, у которой концевой участок со стороны рабочего колеса имеет период11чески повторяющиеся фигур-ные вырезы, причем язык устарфвлен на смежной стенке между входным и нагнетательным патрубком корпуса и имеет возможность перемещения в рециркуляционном канале корпуса по касательной к цилиндрической поверхности, эквидистантной внешнему рабочего колеса. В зависимости от положения рабочей точки вентилятора на его напорнорасходной характеристике заявляются три варианта формы фигурных вырезов языка: а) в виде равнобедренных треугольников для рабочих режимов при средних коэффициентах цроизводительности ( -Ц/А э де j - производительность вентилятора, S - ширина рабочего колеса) V виде криволинейных дуг окр жности для режимов малых коэффйпиентов производительности; в) в виде волны для режимовThis goal is achieved by the fact that the casing of the highly loaded fan is equipped with a so-called language located in the recirculation channel of the casing. In this case, the tongue is made in the form of a relatively thin flat plate, in which the end portion on the side of the impeller has periodically repeating figured cuts, the tongue being mounted on an adjacent wall between the inlet and outlet pipe of the housing and has the ability to move in the recirculation channel of the housing tangentially to cylindrical surface equidistant to the external impeller. Depending on the position of the operating point of the fan, three variants of the shape of the curved cut-outs of the tongue are declared on its pressure-flow characteristic: a) in the form of isosceles triangles for operating modes with average performance factors (-C / A e de j - fan performance, S - impeller width) V in the form of curved circular arcs for modes of small performance coefficients; c) in the form of a wave for the modes
:бОДЬШИХ: BIG
. При этом задаются экспериментально пол -ченные в результате параметрических исследований реальных образцов оптимальные геометрические соотношения размеров указанных контуров вырезов языка, обеспечивающие получение положительного эффекта, т.е. снижение дискретного и широкополосного шума высоконагруженного вентилятора. Для усиления эффекта снижения шума рабочее колесо предложенного вентилятора в выполнения его секционированным ( т.е. с про- . межуточными по ширине колеса дисками, установленными нормально к оси колеса), должно быть выполнено с четным числом секций, которые . In this case, the optimal geometric aspect ratios of the indicated contours of the cutouts of the tongue are obtained experimentally obtained as a result of parametric studies of real samples, which ensure a positive effect, i.e. reduction of discrete and broadband noise of a heavily loaded fan. To enhance the effect of noise reduction, the impeller of the proposed fan is partitioned (i.e., with intermediate disks intermediate to the width of the wheel mounted normally to the axis of the wheel) should be performed with an even number of sections, which
имеют одинаковзло ширину (длину лопаток), пфичем смежные (соседние) секции должны быть смещены относительно друг друга в диаметральной плоскости на половину лопаточного шага. В отличие от прототипа это позволяет вместо одного дипольного источника шума взаимодействия потока с элементами корпуса и рабочего колеса (основного источника звука дискретных частот) создать в замкнутом объеме корпуса вентилятора четное количество дипольных источников шума взаимодействия одинаковой мощности, половина которых излучает звук в противофазе относительно другой. Звуковые волны от противофазных источников из-за интерференции в нагнетательном и входном патрубках корпуса вентилятора будут взаимогаситься, в результате чего интенсивность шума вентилятора, особенно на дискретных составляющих, будет снижена.have the same width (blade length), in particular adjacent (adjacent) sections should be offset relative to each other in the diametrical plane by half of the blade pitch. Unlike the prototype, this allows, instead of a single dipole source of noise, the interaction of the flow with the elements of the casing and the impeller (the main sound source of discrete frequencies) to create an even number of dipole sources of interaction noise of the same power in a closed volume of the fan casing, half of which emits sound in antiphase relative to the other. Sound waves from antiphase sources due to interference in the discharge and inlet pipes of the fan housing will be mutually suppressed, as a result of which the noise intensity of the fan, especially on discrete components, will be reduced.
На руг. 1,2 представлены поперечный разрез предлагаемого вентилятора, детали языков и его узла в области вихреобразователя и рециркуляционного канала; на фыг.З и 4 даны акустические характеристики предполагаемого вентилятора и прототипа, на|рцг.5,б,7 представлены графики изменения акустических характеристик в зависимости от геометрии концевого участка языка и рабочего колеса, полученные в результате оптимизации элементов вентилятора.To rug. 1.2 shows a cross section of the proposed fan, the details of the languages and its node in the field of the vortex generator and the recirculation channel; Figures 3 and 4 show the acoustic characteristics of the proposed fan and prototype; on page 5, b, 7 graphs of changes in acoustic characteristics are presented depending on the geometry of the end portion of the tongue and impeller obtained as a result of optimization of the fan elements.
Вентилятор имеет лопаточное колесо I ( см.фиг. 1,2), установленное в Kopiryce 2 с входным 3 и нагнетательным 4 патрубками, соединенными смежной стенкой 5, образующей с вихреобразователем б рециркуляционный канал 7. Корпус снабжен языком 8, размещенным в рециркуляционном канале 7. Язык 8 выполнен в виде плоской пластины,The fan has a blade wheel I (see Fig. 1.2) installed in Kopiryce 2 with an inlet 3 and a discharge 4 nozzles connected by an adjacent wall 5, which forms a recirculation channel 7 with the vortex generator 7. The casing is provided with a tongue 8 placed in the recirculation channel 7 . Language 8 is made in the form of a flat plate,
9 концевой згчастокпсоторой имеет периодически повторяющиеся фигурные9 terminal section, which has periodically repeating curly
вырезы. Язык 8 установлен с возможностью перемещения по касательной к цилиндрической поверхности 10, эквидистантной рабочему колесу. Фигурные вырезы могут иметь различную форму. Первый вариант - формг ( в виде равнобедренных треугольников (см.фигД, вариант а) с высотой II и основанием 12, соответственно равными/ Л: // и 1 , где J - диаметр колеса, о - ширина (длина лопаток) колесг Ц® часть от Д/ , 6, (0,4 4- 0,I)J7 - минимальный радиальный зазор между кромкой языка и окр: шностью колеса по внешним концам лопаток; - количество лопаток. 5торой вариант - вырезы колеса имеют криволинейной дуги ( смТфИГЛ, вариант б) с хордой 13 и стрелкой 14, соответственно равными S/r7J-c)))J )- целая часть от 2/ 4 {- 6; О СО,01 4- 0,03) - длина перемычки между вырезами; (0,04-0,1) - радиальный зазор между торцом перемычки и окружностью колеса по внешним концам лопаток; - количество лопаток. Третий вариант - вырезы имеют форму волны ( см .фиг.I, вар. оешшй г ь. , , г) с1 1МШ1Итудой 15 и периодом 16, соответственно )п)ш(27// и т у где - диаметр колеса; S - ширина колеса; n7-(/Cj -целая часть от Д/ , 4-6; а (0,04 4-0,1) - минимальный радиальный зазор между кромкой языка и окружностью колеса по внешним концам лопаток; % - количество лопаток. Предлагаемый вентилятор в случае его секционирования (см.рис. 2-Б) выполняется с четным числомусекциргг имеющих одинаковую ширину вдоль лопаток и смещенных в смежных секциях ( на (риг. I-B секции I и П, П-Ш, Ш-1У) в диаметральной плоскости точно на половину лопаточного шага /2. При работе вентилятора поток через всасывающий патрубок 3 корпуса I входит в рабочее колесо I и выходит из патрубка 4. Часть потока в корпусе совершает циркуляционное течение вокруг вихреобразоватвля б через рециркуляционный канал 7, обтекая смежную стенку 5, язык 8 и концевой участок 9 с профильным вырезом 9, tизолированных ) cutouts. The language 8 is installed with the possibility of movement along a tangent to a cylindrical surface 10, equidistant to the impeller. Figured cutouts can have a different shape. The first option is the formg (in the form of isosceles triangles (see Fig. D, option a) with a height of II and a base of 12, respectively equal to / L: // and 1, where J is the diameter of the wheel, o is the width (length of the blades) of the wheels C® part of Д /, 6, (0.4 4-0, I) J7 - minimum radial clearance between the edge of the tongue and the circumference: the length of the wheel at the outer ends of the blades; - the number of blades. The second option - the cutouts of the wheel have a curved arc (see option b) with the chord 13 and arrow 14, respectively equal to S / r7J-c))) J) - the integer part of 2/4 {- 6; О СО, 01 4-0.03) - the length of the jumper between the cutouts; (0.04-0.1) - the radial clearance between the end of the jumper and the circumference of the wheel at the outer ends of the blades; - the number of blades. The third option - the cutouts are in the form of a wave (see Fig. I, var. Current r b., R) c1 1MSh1 of 15 and period 16, respectively) n) w (27 // and t y where is the diameter of the wheel; S - wheel width; n7 - (/ Cj is the integer part of D /, 4-6; and (0.04 4-0.1) is the minimum radial clearance between the edge of the tongue and the circumference of the wheel at the outer ends of the blades;% is the number of blades. The proposed fan in the case of its sectioning (see Fig. 2-B) is performed with an even number of scissors having the same width along the blades and offset in adjacent sections (on (rig. IB sections I and P, P-Sh, Sh-1U) in diametrical flat the bones are exactly half the blade step / 2. When the fan is operating, the flow through the suction pipe 3 of the housing I enters the impeller I and leaves the pipe 4. A part of the flow in the housing circulates around the vortex generator b through the recirculation channel 7, flowing around an adjacent wall 5, tongue 8 and end section 9 with profile cutout 9, insulated)
Экспериментальные исследования позволили установить, что опти мальными с точки зрения снижения шума вентилятора и сохранения его высоких аэродинамических параметров являются предлагаемые три варианта формы концевого участка языка. При этом у всех трех вариантов определяющие геометрию параметры С и / имеют одинаковые диапазо ны оптимальных значений, которые составляют для с«4 4- б, для о (0,04 4- 0,1)J . Это иллюстрируется рис.5, где представлены типич ные зависимости критерия шумности основной лопаточной гармоники коэффициента производительности и на рис.6 где показана обобщенная по результатам большой серии измерений зависимость Lf Q д Здесь L уровень акустической мощности шума вентилятора на частоте основной лопаточной гармоники j- . Зависимость от на рис. 5а соответствует передней кромке языка, имеющей треугольные вырезы. Аналогичные зависимости на рис. 5 б и 5 в получены соответственно для второго и третьего вариантов формы передней кромки языка. Из этих рисунков видно, что как указывалось выше, при положении рабочей точки вентилятора в области малых значе НИИ более целесообразно применять второй вариант формы концевого участка языка, а в области больших значений - третий вариант.Experimental studies have established that the proposed three options for the shape of the end portion of the tongue are optimal from the point of view of reducing fan noise and maintaining its high aerodynamic parameters. Moreover, for all three variants, the geometry-determining parameters С and / have the same ranges of optimal values, which are for с «4 4-б, for о (0.04 4 -0,1) J. This is illustrated in Fig. 5, where typical dependences of the noise criterion of the main blade harmonic of the productivity coefficient are presented, and in Fig. 6, where the dependence Lf Q d is summarized by the results of a large series of measurements, Here L is the acoustic noise power level of the fan at the main blade harmonic frequency j-. Dependence on in fig. 5a corresponds to the leading edge of the tongue having triangular cutouts. Similar dependences in fig. 5 b and 5 c are obtained respectively for the second and third variants of the shape of the leading edge of the tongue. It can be seen from these figures that, as indicated above, with the position of the fan operating point in the region of small scientific research institutes, it is more expedient to use the second variant of the shape of the terminal portion of the tongue, and in the region of large values - the third variant.
Представленные на рис.5 результаты соответствуют испытаниям вентилятора с обычной схемой рабочего колеса. Использование колеса, выполненного с четны1й числом секций, имеющих одинаковую ширину вдол: лопаток и смещенных в диаметральной плоскости точно на половину лопаточного шага относительно смежных секций, позволяет еще более снизить интенсивность дискретного и широкополосного шума. Это иллюстрируется типичными зависимостями L/ от V , представленными на фиг.7. Здесь кривые I соответствуют испытаниям вентилятора с обычньл колесом, а кривые 2-е колесом, имеющим смещенные лопатки. Кавдому графику рис.7, также как и нафЫГ.5, соответствует один из вариантоаThe results presented in Fig. 5 correspond to tests of a fan with a conventional impeller design. The use of a wheel made with an even number of sections having the same width along the length: the blades and shifted in the diametric plane exactly half the blade pitch relative to adjacent sections, can further reduce the intensity of discrete and broadband noise. This is illustrated by the typical L / V dependencies shown in FIG. 7. Here, the curves I correspond to the tests of a fan with an ordinary wheel, and the curves of the 2nd wheel with offset blades. Each graph in Fig. 7, as well as in Fig.5, corresponds to one of the options
.- г.- g
формы концевого участка языка.forms of the terminal portion of the tongue.
Фиг. 3 и 4 иллюстрируют итоговые результаты аороакусткческих исследозаний, полученные в результате яспытани около 500 различных вариантов макетных образцов вентиляторов, огличащихся аэродинамической схемой { формой ) вырезоБ языка, величиной зазоров между рабочим колесом и элементами корпуса, геометрическими схемами разме щения и числом лопаток рабочего колеса, а также частотой его вращек На фиг. 3 представлены типичные спектры шума предполагаемого вентилятора ( спектр 2) и базового прототипа С в качестве ближайшего 1грототипа выбран вентилятор по а.с. № 64II7I, кл. Г04 , 29/46. Здесь /, уровень звукового давления в полосе частот 8 Гц. Аналогичное сопоставление ( кривые I - базовый прототип, кривые 2 предлагаемый вентилятор) зависимостей ) и /L // /V /показан на рис.4. Здесь Ij1 /0 - критерий шумности вент лятора для сза1Л рной акустической мощности шума вентилятора относительно 10 Вт, Как видно из этих рисунков интенсивность широкополосного шума предлагаемого вентилятора более чем на 10 Дб ниже, чем у базового прототипа С в области малых 4 снижение достигает 15 Дб) а снижение интенсивности основной лопаточной гармоники достигает 25Д6, При этом в достаточно широком диапазоне 9 наблюдается ее пра тически полное подавление (см.фйГ.З).FIG. 3 and 4 illustrate the final results of aoroacoustic studies, obtained as a result of testing about 500 different variants of prototype fans, which are shown by the aerodynamic pattern of the tongue, the size of the gaps between the impeller and housing elements, the geometric layouts and the number of impeller blades, and also by the frequency of its rotations. FIG. Figure 3 shows typical noise spectra of the proposed fan (spectrum 2) and the basic prototype C, the fan according to the a.s. No. 64II7I, cl. G04, 29/46. Here /, the sound pressure level in the frequency band of 8 Hz. A similar comparison (curves I - the basic prototype, curves 2 proposed fan) dependencies) and / L // / V / is shown in Fig. 4. Here Ij1 / 0 is the fan noise criterion for the total acoustic noise power of the fan relative to 10 W.As can be seen from these figures, the broadband noise intensity of the proposed fan is more than 10 dB lower than that of the basic prototype C in the region of small 4, the decrease reaches 15 dB ) and the decrease in the intensity of the main scapular harmonic reaches 25D6. Moreover, in a rather wide range of 9, its almost complete suppression is observed (see FyG.Z).
- -Все исследования, результаты которых приведены в данной заявке проводились по стандартным методикам аэродинамических и акустически испытаний (3 использованием современных автоматизированных измерител ных систем. В гфоцессе разработки малошумного вентилятора производи лись многократные контрольные испытания, показавшие достоверность и высокую степень повторяемости результатов исследований. - -All studies whose results are given in this application were carried out according to standard aerodynamic and acoustic test methods (3 using modern automated measuring systems. In the development process of the low-noise fan, multiple control tests were performed that showed the reliability and high degree of repeatability of the research results.
Claims (5)
(D+δ)tg (2π/z) и B/m,
где D, B - соответственно диаметр и ширина рабочего колеса;
m = E(Z/c) - целая часть от Z/c, c = 4 - 6,
δ = (0,04 - 0,1);
D - радиальный зазор между вершиной треугольника и окружностью колеса по внешним концам лопаток;
Z - количество лопаток.2. The fan according to claim 1, characterized in that each of the curly cutouts of the tongue has the shape of an isosceles triangle facing the top of the impeller with a height and a base respectively equal
(D + δ) tg (2π / z) and B / m,
where D, B - respectively, the diameter and width of the impeller;
m = E (Z / c) is the integer part of Z / c, c = 4 - 6,
δ = (0.04 - 0.1);
D is the radial clearance between the top of the triangle and the circumference of the wheel at the outer ends of the blades;
Z is the number of blades.
(B/K-α) и (D+δ)tg (2π/z),
где K = E (Z/c) - целая часть от Z/c, c = 4 - 6;
α = (0,01 - 0,03)D - длина перемычки между вырезами;
δ = (0,04 - 0,1)D - радиальный зазор между перемычкой и окружностью колеса по внешним концам лопаток;
Z - количество лопаток.3. The fan according to claim 1, characterized in that each of the curly cutouts of the tongue has the shape of a curved arc with a chord and an arrow of deflection, respectively equal
(B / K-α) and (D + δ) tg (2π / z),
where K = E (Z / c) is the integer part of Z / c, c = 4 - 6;
α = (0.01 - 0.03) D is the length of the jumper between the cutouts;
δ = (0.04 - 0.1) D is the radial clearance between the jumper and the wheel circumference at the outer ends of the blades;
Z is the number of blades.
(D+δ)tg(2π/z) и B/m,
где D, B - соответственно диаметр и ширина рабочего колеса;
m = E(Z/c) - целая часть от Z/c, c = 4 - 6;
δ = (0,04 - 0,1)D - минимальный радиальный зазор между кромкой языка и окружностью колеса по внешним концам лопаток;
Z - количество лопаток.4. The fan according to claim 1, characterized in that the end edge of the end portion of the tongue has a wave shape with doubled amplitude and period, respectively, equal
(D + δ) tg (2π / z) and B / m,
where D, B - respectively, the diameter and width of the impeller;
m = E (Z / c) is the integer part of Z / c, c = 4 - 6;
δ = (0.04 - 0.1) D is the minimum radial clearance between the edge of the tongue and the circumference of the wheel at the outer ends of the blades;
Z is the number of blades.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU97112842/20U RU8428U1 (en) | 1997-07-31 | 1997-07-31 | DIAMETER FAN |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU97112842/20U RU8428U1 (en) | 1997-07-31 | 1997-07-31 | DIAMETER FAN |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU8428U1 true RU8428U1 (en) | 1998-11-16 |
Family
ID=48270269
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU97112842/20U RU8428U1 (en) | 1997-07-31 | 1997-07-31 | DIAMETER FAN |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU8428U1 (en) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EA009355B1 (en) * | 2003-11-11 | 2007-12-28 | Вильям Грэхем | System and method of pulverizing and extracting moisture |
RU2458749C1 (en) * | 2011-03-09 | 2012-08-20 | Федеральное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Воронежский государственный аграрный университет имени К.Д. Глинки" (ФГОУ ВПО ВГАУ им. К.Д. Глинки) | Grain cleaner dual aspiration open-air system with section blower |
-
1997
- 1997-07-31 RU RU97112842/20U patent/RU8428U1/en active
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EA009355B1 (en) * | 2003-11-11 | 2007-12-28 | Вильям Грэхем | System and method of pulverizing and extracting moisture |
RU2458749C1 (en) * | 2011-03-09 | 2012-08-20 | Федеральное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Воронежский государственный аграрный университет имени К.Д. Глинки" (ФГОУ ВПО ВГАУ им. К.Д. Глинки) | Grain cleaner dual aspiration open-air system with section blower |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CA1041063A (en) | Fan with noise reduction | |
US6733240B2 (en) | Serrated fan blade | |
US5681145A (en) | Low-noise, high-efficiency fan assembly combining unequal blade spacing angles and unequal blade setting angles | |
US6866474B2 (en) | Noise reduction by vortex suppression in air flow systems | |
KR20170059936A (en) | Blower and outdoor unit of air conditioner having the same | |
JP6836352B2 (en) | Diffuser, airflow generator, and electrical equipment | |
CN108180154B (en) | Fan ripple support | |
US3572962A (en) | Stator blading for noise reduction in turbomachinery | |
WO2008001032A1 (en) | Axial flow impeller | |
US20090185906A1 (en) | Centrifugal impeller | |
RU8428U1 (en) | DIAMETER FAN | |
CN104501381B (en) | Air-conditioner outdoor unit and its air outlet grate | |
US7794198B2 (en) | Centrifugal fan and apparatus using the same | |
KR100229693B1 (en) | Guide vanes for axial fans | |
US11808246B2 (en) | Method for forming an add-on component for an aerofoil | |
RU2429386C2 (en) | Fan unit with free radial wheel rotor | |
CN109915411A (en) | Axial flow blower and air-conditioning with it | |
US11596949B2 (en) | High-speed dewatering and pulverizing turbine | |
JPWO2004029463A1 (en) | Cross-flow fan and air conditioner equipped with the same | |
RU2287091C1 (en) | Channel ventilator (variants) | |
Engeda | The unsteady performance of a centrifugal compressor with different diffusers | |
CN115182899A (en) | Volute component, fan and electrical equipment | |
CN209892505U (en) | Axial fan and air conditioner with same | |
CN108061059B (en) | Fan and microwave oven | |
RU2784639C1 (en) | Radar masking device of an aircraft engine |