RU75761U1 - ACOUSTOPTIC RADIO SIGNAL METER - Google Patents
ACOUSTOPTIC RADIO SIGNAL METER Download PDFInfo
- Publication number
- RU75761U1 RU75761U1 RU2008110708/22U RU2008110708U RU75761U1 RU 75761 U1 RU75761 U1 RU 75761U1 RU 2008110708/22 U RU2008110708/22 U RU 2008110708/22U RU 2008110708 U RU2008110708 U RU 2008110708U RU 75761 U1 RU75761 U1 RU 75761U1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- optical system
- focus
- recording device
- radio signal
- lens
- Prior art date
Links
Landscapes
- Holo Graphy (AREA)
Abstract
Предполагаемая полезная модель относится к радиоизмерительной технике и может быть использована в качестве высокоточного измерителя параметров радиосигналов в широкополосных системах связи, радиолокации и пеленгации. Технический результат, заключающийся в увеличении точности измерения спектральных характеристик радиосигналов при достижении высокой компактности измерителя, достигается тем, что в акустооптическом измерителе параметров радиосигналов, содержащем последовательно по свету расположенные лазер, коллиматор, АО дефлектор, на электрический вход которого подается измеряемый радиосигнал, интегрирующую оптическую систему, регистрирующее устройство, по направлению дифрагированного лазерного излучения между акустооптическим дефлектором и регистрирующим устройством вместо однокомпонентной интегрирующей оптической системы включена состоящая из положительной (фокусом F 1) и отрицательной (фокусом F 2) линз оптическая система с эквивалентным фокусом F экв. При этом F экв, F 1, F 2 и расстояние d между линзами связаны условиями: , а регистрирующее устройство устанавливается на расстоянии 2d от положительной линзы.The proposed utility model relates to radio measurement technology and can be used as a high-precision meter of radio signal parameters in broadband communication, radar and direction finding systems. The technical result, which consists in increasing the accuracy of measuring the spectral characteristics of radio signals while achieving high compactness of the meter, is achieved by the fact that in the acousto-optic meter of parameters of radio signals containing a laser, a collimator, AO deflector sequentially located in the light, the measured radio signal being integrated into the electrical input of the optical system, which integrates the optical system , a recording device, in the direction of diffracted laser radiation between an acousto-optical deflector and a recording device instead of a single-component integrating optical system includes an optical system with a positive (focus F 1 ) and negative (focus F 2 ) lens with an equivalent focus F equiv . Moreover, F equiv , F 1 , F 2 and the distance d between the lenses are related by the conditions: and the recording device is installed at a distance of 2d from the positive lens.
Description
Предполагаемая полезная модель относится к радиоизмерительной технике и может быть использована в качестве высокоточного измерителя параметров радиосигналов в широкополосных системах связи, радиолокации и пеленгации.The proposed utility model relates to radio measurement technology and can be used as a high-precision meter of radio signal parameters in broadband communication, radar and direction finding systems.
Известен (см. фиг.1) акустооптический (АО) анализатор спектра СВЧ-радиосигналов (Белокурова О.И., Петрунькина В.Ю., Щербакова О.В. А.С. №1354128, опубликовано 23.11.1987 г. в бюллетене №43), в состав которого входят последовательно по свету включенные лазер 1, коллиматор 2, образующий оптический каскад перехода от лазерного пучка к плоской световой волне заданной апертуры, АО дефлектор 3, на электрический вход которого подается измеряемый радиосигнал, интегрирующую линзу 4, осуществляющую Фурье-преобразование, в фокальной плоскости которой расположено регистрирующее устройство 5.A well-known (see figure 1) acousto-optical (AO) analyzer of the spectrum of microwave radio signals (Belokurova OI, Petrunkina V.Yu., Scherbakova OV A.S. No. 1354128, published 11/23/1987 in the bulletin No. 43), which includes a laser 1, a collimator 2, connected in series over the light, forming an optical cascade of the transition from a laser beam to a plane light wave of a given aperture, AO deflector 3, to the electrical input of which a measured radio signal is supplied, which integrates the lens 4, which carries out the Fourier -transformation, in the focal plane of which is located p gistriruyuschee device 5.
Признаками аналога, совпадающими с признаками предполагаемой полезной модели, являются последовательно включенные по свету лазер, коллиматор, АО дефлектор, интегрирующая линза (оптическая система в заявляемом устройстве) и регистрирующее устройство.Signs of an analogue that coincide with the signs of the proposed utility model are a laser, a collimator, an AO deflector, an integrating lens (optical system in the claimed device) and a recording device that are sequentially turned on by light.
Причиной, препятствующей достижению технического результата, является ограниченная величина фокусного расстояния одиночной интегрирующей линзы при неизменных габаритах системы.The reason that impedes the achievement of the technical result is the limited focal length of a single integrating lens with the dimensions of the system unchanged.
Известен также акустооптический приемник-частотомер, описанный в изобретении В.В.Роздобудько, В.А.Малышев, Г.Г.Червяков, патент РФ №2142140 с приоритетом от 30.01.98 г., опубликованный 27.11.99 г. в бюллетене №33, который содержит последовательно по свету расположенные источник лазерного излучения 1 с амплитудным модулятором и первым источником модулирующего напряжения, коллиматор 2 и АО дефлектор 3 с интегрирующей линзой 4, второй источник Also known is the acousto-optical receiver-frequency meter described in the invention by V.V. Rozdobudko, V. A. Malyshev, G. G. Chervyakov, RF patent No. 2142140 with priority dated 01/30/98, published on 11/27/99 in bulletin No. 33, which contains a laser light source 1 sequentially located along the light with an amplitude modulator and a first modulating voltage source, a collimator 2 and AO deflector 3 with an integrating lens 4, a second source
модулирующего напряжения, нагруженный на позиционно-чувствительный фотоприемник 5 с набором усилителей разностной частоты (см. фиг.2).modulating voltage loaded on a position-sensitive photodetector 5 with a set of differential frequency amplifiers (see figure 2).
Признаками аналога, совпадающими с признаками предполагаемой полезной модели, являются последовательно включенные по свету источник лазерного излучения, коллиматор, АО дефлектор, интегрирующая линза (оптическая система в заявляемом устройстве) и позиционно-чувствительный фотоприемник (регистрирующее устройство в заявляемом устройстве).Signs of an analogue that coincide with the features of the proposed utility model are a laser light source, a collimator, an AO deflector, an integrating lens (optical system in the inventive device) and a position-sensitive photodetector (recording device in the inventive device), sequentially switched on by light.
Причиной, препятствующей достижению технического результата, является ограниченная величина фокусного расстояния одиночной Фурье-линзы при неизменных габаритах системы.The reason that impedes the achievement of the technical result is the limited focal length of a single Fourier lens with constant dimensions of the system.
Наиболее близким по технической сущности к заявляемому устройству является устройство - прототип: акустооптический анализатор спектра с пространственным интегрированием (опубликованный в книге: Оптическая обработка радиосигналов в реальном времени / О.Б.Гусев, С.В.Кулаков, Б.П.Разживин, Д.В.Тигин: Под ред. Кулакова С.В. - М.: Радио и связь, 1989, с.48).The closest in technical essence to the claimed device is a device - prototype: acousto-optical spectrum analyzer with spatial integration (published in the book: Optical processing of radio signals in real time / O.B.Gusev, S.V. Kulakov, B.P. Razzhivin, D .V. Tigin: Edited by S.V. Kulakov - M.: Radio and Communications, 1989, p. 48).
Устройство-прототип (см. фиг.3) содержит в своем составе последовательно по свету расположенные лазер 1, коллиматор 2, АО дефлектор 3, на электрический вход которого подается измеряемый радиосигнал, интегрирующую линзу 4 и регистрирующее устройство 5.The prototype device (see Fig. 3) contains a laser 1, a collimator 2, AO deflector 3, sequentially located around the world, and a measured radio signal, an integrating lens 4 and a recording device 5, is supplied to its electrical input.
Признаками выбранного прототипа, общими с заявляемой полезной моделью, являются последовательно по свету включенные лазер, коллиматор, АО дефлектор, на электрический вход которого подается измеряемый радиосигнал, интегрирующая линза (оптическая система в заявляемом устройстве) и регистрирующее устройство.The signs of the selected prototype, common with the claimed utility model, are a laser, a collimator, an AO deflector, which are connected in sequence by light, to the electrical input of which a measured radio signal, an integrating lens (optical system in the inventive device) and a recording device are supplied.
Причиной, препятствующей достижению прототипом требуемого технического результата, является ограниченная величина фокусного расстояния одиночной интегрирующей линзы при неизменных габаритах системы.The reason that the prototype cannot achieve the required technical result is the limited focal length of a single integrating lens with the dimensions of the system unchanged.
Первостепенной задачей при выборе интегрирующей оптической The primary concern when choosing an integrating optical
системы в схеме измерителя параметров радиосигналов является согласование линейных размеров многоэлементного регистрирующего устройства в плоскости дифракции с рабочим диапазоном частот. При этом размеры многоэлементного регистрирующего устройства (количество задействованных его элементов) определяют точность измерения частоты радиосигналов, для увеличения которой необходимо применение регистрирующего устройства с большим количеством элементов, что в свою очередь требует увеличения фокусного расстояния одиночной интегрирующей линзы (однокомпонентной оптической системы), которое определяет габариты всей системы. Так что в такой схеме необходимость достижения требуемой компактности измерителя накладывает ограничения на величину точности измерения частоты.The system in the circuit of the radio signal parameter meter is matching the linear dimensions of the multi-element recording device in the diffraction plane with the working frequency range. At the same time, the dimensions of a multi-element recording device (the number of its elements involved) determine the accuracy of measuring the frequency of radio signals, to increase which it is necessary to use a recording device with a large number of elements, which in turn requires an increase in the focal length of a single integrating lens (a single-component optical system), which determines the dimensions the whole system. So in such a scheme, the need to achieve the required compactness of the meter imposes restrictions on the magnitude of the accuracy of the frequency measurement.
Задачей, на решение которой направлена предполагаемая полезная модель, является снятие ограничений на величину фокусного расстояния оптической системы при сохранении компактности акустооптического измерителя параметров радиосигналов.The task to which the proposed utility model is directed is to remove restrictions on the magnitude of the focal length of the optical system while maintaining the compactness of the acousto-optical meter of radio signal parameters.
Технический результат достигается тем, что по направлению дифрагированного лазерного излучения между акустооптическим дефлектором и регистрирующим устройством вместо однокомпонентной интегрирующей оптической системы включена двухкомпонентная оптическая система, характеризуемая эквивалентным фокусом F экв и состоящая из последовательно по свету расположенных на расстоянии d друг от друга положительной линзы с фокусом F 1 и отрицательной линзы с фокусом F 2, причем величины F экв, F 1, F 2 и d связаны соотношениями: а регистрирующее устройство расположено относительно положительной линзы на расстоянии, равном 2d.The technical result is achieved in that, in the direction of the diffracted laser radiation between the acousto-optical deflector and the recording device, instead of a single-component integrating optical system, a two-component optical system is included, characterized by an equivalent focus F eq and consisting of a positive lens with a focus F located at a distance d from each other 1 and a negative lens with focus F 2 , and the values of F EQ , F 1 , F 2 and d are related by the relations: and the recording device is located relative to the positive lens at a distance equal to 2d .
Для достижения технического результата в акустооптическом измерителе параметров радиосигналов, содержащем последовательно по свету расположенные лазер, коллиматор, АО дефлектор, на электрический To achieve a technical result in an acousto-optical meter of radio signal parameters, containing a laser, a collimator, an AO deflector, sequentially located around the light, on an electric
вход которого подается измеряемый радиосигнал, интегрирующую оптическую систему и регистрирующее устройство, по направлению дифрагированного лазерного излучения между АО дефлектором и регистрирующим устройством вместо однокомпонентной интегрирующей оптической системы включена двухкомпонентная оптическая система, характеризуемая эквивалентным фокусом F экв и состоящая из последовательно по свету расположенных на расстоянии d друг от друга положительной линзы с фокусом F 1 и отрицательной линзы с фокусом F 2, причем величины F экв, F 1, F 2 и d связаны соотношениями: , а регистрирующее устройство расположено относительно положительной линзы на расстоянии, равном 2d, где Fэкв - эквивалентный фокус оптической системы, F 1 - фокус положительной линзы, F 2 - фокус отрицательной линзы, d - расстояние между положительной и отрицательной линзами.the input of which is a measured radio signal that integrates the optical system and the recording device, in the direction of the diffracted laser radiation between the AO deflector and the recording device, instead of a single-component integrating optical system, a two-component optical system is included, characterized by an equivalent focus F eq and consisting of each other sequentially separated by distance d from a friend of a positive lens with focus F 1 and a negative lens with focus F 2 , and the values of F equiv , F 1 , F 2 and d are related by the relations: and the recording device is located relative to the positive lens at a distance equal to 2d , where F equiv is the equivalent focus of the optical system, F 1 is the focus of the positive lens, F 2 is the focus of the negative lens, d is the distance between the positive and negative lenses.
Сравнивая предлагаемое устройство с прототипом, видно, что оно содержит новые признаки, т.е. соответствует критерию новизны. Проводя сравнение с аналогами, видно, что предлагаемое устройство соответствует критерию «существенные отличия», так как в аналогах не обнаружены предъявляемые новые признаки.Comparing the proposed device with the prototype, it is clear that it contains new features, i.e. meets the criterion of novelty. Carrying out a comparison with analogues, it is seen that the proposed device meets the criterion of "significant differences", since no new features are revealed in the analogues.
Для доказательства наличия причинно-следственной связи между заявляемыми признаками и достигаемым техническим результатом рассмотрим принцип работы предлагаемого акустооптического измерителя параметров радиосигналов и сопоставим его с работой прототипа и аналога.To prove the presence of a causal relationship between the claimed features and the achieved technical result, we consider the principle of operation of the proposed acousto-optical meter of radio signal parameters and compare it with the work of the prototype and analogue.
Сущность предлагаемой полезной модели, а также работа заявляемого акустооптического измерителя параметров радиосигналов поясняется на фиг.4. Устройство имеет в своем составе последовательно по свету расположенные: лазер 1, коллиматор 2, АО дефлектор 3, на электрический вход которого подается измеряемый радиосигнал, двухкомпонентную интегрирующую оптическую систему, состоящую из положительной линзы 4 The essence of the proposed utility model, as well as the operation of the inventive acousto-optical meter of the parameters of the radio signals is illustrated in figure 4. The device incorporates sequentially located throughout the world: laser 1, collimator 2, AO deflector 3, to the electrical input of which a measured radio signal is supplied, a two-component integrating optical system consisting of a positive lens 4
с фокусным расстоянием F1 и расположенной на расстоянии d от нее отрицательной линзы 5 с фокусным расстоянием F 2, установленную между АО дефлектором 3 и регистрирующим устройством 6, которое расположено относительно положительной линзы 4 на расстоянии Z0.with a focal length F 1 and a negative lens 5 located at a distance d from it; with a focal length F 2 installed between the AO deflector 3 and a recording device 6, which is located relative to the positive lens 4 at a distance Z 0 .
Из геометрической теории оптических систем известно, что эквивалентное фокусное расстояние двухкомпонентной оптической системы определяется соотношением F экв =F 1 F 2 /(F 1 +F 2 -d). При этом изображение такой системой строится на гораздо меньшем, чем у одиночной линзы с таким же фокусом, расстоянии и, если отсчитывать это расстояние от положительной линзы 4 до регистрирующего устройства 6, то оно определится выражением Z 0 =F 1 -F 2 (F экв /F 1 +F 1 /F экв -2).From the geometric theory of optical systems it is known that the equivalent focal length of a two-component optical system is determined by the relation F equiv = F 1 F 2 / (F 1 + F 2 -d). Moreover, the image of such a system is built at a much smaller distance than that of a single lens with the same focus, and if this distance from the positive lens 4 to the recording device 6 is counted, it is determined by the expression Z 0 = F 1 -F 2 (F equiv / F 1 + F 1 / F eq -2) .
Графики зависимости безразмерной величины (Z 0 /d) от фокусного расстояния F 1 при различных F 2 представлены на фиг.5, из которой видно, что кривые имеют минимум, равный двум при некотором (оптимальном) значении F 1, которое можно определить из условия δ(Z 0 /d)/δ(F 1 )=0: . Для этого оптимального случая, когда измеритель имеет максимальную компактность, можно получить выражение для расстояния между линзами 4 и 5: .The graphs of the dependence of the dimensionless quantity (Z 0 / d) on the focal length F 1 for various F 2 are presented in Fig. 5, which shows that the curves have a minimum equal to two at a certain (optimal) value of F 1, which can be determined from the condition δ (Z 0 / d) / δ (F 1 ) = 0 : . For this optimal case, when the meter has maximum compactness, we can obtain an expression for the distance between lenses 4 and 5: .
Предлагаемый акустооптический измеритель параметров радиосигналов работает следующим образом. Измеряемый радиосигнал поступает на вход АО дефлектора 3 (см. фиг.4), в светозвукопроводе которого за счет обратного пьезоэффекта создает внутренние периодические деформации среды (акустические волны). Оптическое излучение от лазера 1, пройдя коллиматор 2, под определенным углом к фронту акустического поля падает на периодическую структуру, распространяющуюся в светозвукопроводе. В результате акустооптического взаимодействия, согласно известным законам дифракции, на выходе АО дефлектора 3 дифрагированный пучок отклоняется от прошедшего на определенный угол.The proposed acousto-optical meter of the parameters of the radio signals works as follows. The measured radio signal is fed to the input of the AO of the deflector 3 (see Fig. 4), in the light and sound duct of which, due to the inverse piezoelectric effect, it creates internal periodic deformations of the medium (acoustic waves). The optical radiation from the laser 1, passing through the collimator 2, at a certain angle to the front of the acoustic field falls on the periodic structure propagating in the light and sound duct. As a result of acousto-optical interaction, according to the known laws of diffraction, at the output of the AO of the deflector 3, the diffracted beam deviates from the transmitted beam by a certain angle.
Этот угол изменяется при изменении частоты поданного на АО дефлектор 3 радиосигнала. В рабочем диапазоне частот дифрагированный пучок сканирует по углу и перекрывает заданную область на регистрирующем устройстве 6. Согласование перемещения дифрагированного пучка при угловом сканировании на выходе из АО дефлектора 3 с заданной областью на регистрирующем устройстве 6 обеспечивается двухкомпонентной оптической системой, состоящей из положительной линзы 4 с фокусным расстоянием F 1 и отрицательной линзы 5 с фокусным расстоянием F 2. За счет включения между АО дефлектором 3 и регистрирующим устройством 6 такой двухкомпонентной системы с общим (эквивалентным) фокусным расстоянием F экв =LV/λ 0 Δf (L - протяженность активной области регистрирующего устройства, V - скорость ультразвука в кристалле АО дефлектора, λ 0 - долина волны излучения лазера, Δf-полоса рабочих частот АО измерителя), фокусом положительной линзы и расстоянием между компонентами происходит сокращение габаритов АО измерителя, определяемых расстоянием (2d) от линзы 4 до регистрирующего устройства 6, которое по сравнению со схемой измерителя, содержащего однокомпонентную интегрирующую оптическую систему с фокусом равным F экв, сокращается в 0,5F экв/d раз. Информация о распределении интенсивности излучения на регистрирующем устройстве выводится для последующей обработки (см. фиг.4).This angle changes when the frequency of the radio signal deflector 3 supplied to the AO changes. In the operating frequency range, the diffracted beam scans in an angle and covers a predetermined area on the recording device 6. Coordination of the movement of the diffracted beam during angular scanning at the exit of the AO deflector 3 with the specified area on the recording device 6 is provided by a two-component optical system consisting of a positive lens 4 with a focal the distance F 1 and the negative lens 5 with a focal length F 2 . Due to the inclusion between the AO deflector 3 and the recording device 6 of such a two-component system with a common (equivalent) focal length F equiv = LV / λ 0 Δf ( L is the length of the active region of the recording device, V is the ultrasound velocity in the crystal of the AO deflector, λ 0 - the valley of the laser radiation wave, Δf- band of operating frequencies of the AO meter), the focus of the positive lens and distance between components the dimensions of the AO meter are reduced, which are determined by the distance ( 2d ) from the lens 4 to the recording device 6, which, compared with the meter circuit containing a single-component integrating optical system with a focus equal to F equiv , is reduced by 0.5 F equiv / d times. Information about the distribution of radiation intensity on the recording device is displayed for subsequent processing (see figure 4).
Рассмотрим пример. Допустим, для достижения заданной точности измерения частоты в полосе Δf=500 МГц требуется регистрирующее устройство с размерами фотоприемников (в плоскости дифракции) 10 мкм и количеством 5000, так что L=50 мм. При использовании АО дефлектора с V=3590 м/с и лазера с λ 0=657 нм получаем, что оптическая система должна иметь фокусное расстояние F экв=LV/λ 0 Δf=546 мм. По известному F экв, задаваясь фокусом отрицательной линзы двухкомпонентной системы Consider an example. Suppose that to achieve a given accuracy of frequency measurement in the band Δf = 500 MHz, a recording device with a photodetector size (in the diffraction plane) of 10 μm and an amount of 5000 is required, so L = 50 mm. When using an AO deflector with V = 3590 m / s and a laser with λ 0 = 657 nm, we find that the optical system should have a focal length F equiv = LV / λ 0 Δf = 546 mm. According to the well-known F equiv , setting the focus of the negative lens of the two-component system
F 2=-20 мм, находим, что фокус положительной линзы равен мм, а расстояние между линзами мм. F 2 = -20 mm, we find that the focus of the positive lens is mm, and the distance between the lenses mm
Для приведенного примера при использовании двухкомпонентной интегрирующей оптической системы расстояние между оптической системой и регистрирующим устройством получается в 0,5F экв/d=3,16 раза меньше, чем при использовании однокомпонентной интегрирующей оптической системы.For the given example, when using a two-component integrating optical system, the distance between the optical system and the recording device is 0.5 F equiv / d = 3.16 times less than when using a single-component integrating optical system.
Таким образом, схема предлагаемого акустооптического измерителя параметров радиосигналов с двухкомпонентной интегрирующей оптической системой, установленной между АО дефлектором и регистрирующим устройством, обеспечивает лучшую компактность при той же точности измерения частоты или напротив, лучшую точность измерения частоты при той же компактности, чем схема акустооптического измерителя параметров радиосигналов с однокомпонентной интегрирующей оптической системой.Thus, the scheme of the proposed acousto-optic radio signal parameter meter with a two-component integrating optical system installed between the AO deflector and the recording device provides better compactness with the same frequency measurement accuracy or, conversely, better frequency measurement accuracy with the same compactness than the scheme of the acousto-optic radio signal parameter meter with a single component integrating optical system.
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2008110708/22U RU75761U1 (en) | 2008-03-20 | 2008-03-20 | ACOUSTOPTIC RADIO SIGNAL METER |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2008110708/22U RU75761U1 (en) | 2008-03-20 | 2008-03-20 | ACOUSTOPTIC RADIO SIGNAL METER |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU75761U1 true RU75761U1 (en) | 2008-08-20 |
Family
ID=39748426
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2008110708/22U RU75761U1 (en) | 2008-03-20 | 2008-03-20 | ACOUSTOPTIC RADIO SIGNAL METER |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU75761U1 (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2566431C1 (en) * | 2014-07-29 | 2015-10-27 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Санкт-Петербургский государственный электротехнический университет "ЛЭТИ" им. В.И. Ульянова (Ленина) | Radio signal spectral analysis method |
-
2008
- 2008-03-20 RU RU2008110708/22U patent/RU75761U1/en not_active IP Right Cessation
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2566431C1 (en) * | 2014-07-29 | 2015-10-27 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Санкт-Петербургский государственный электротехнический университет "ЛЭТИ" им. В.И. Ульянова (Ленина) | Radio signal spectral analysis method |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US11409184B2 (en) | Acousto-optic deflector with multiple output beams | |
CN109375230B (en) | High-precision laser echo frequency modulation system and method | |
CN102780153B (en) | Acousto-optic frequency sweeping laser based on acousto-optic deflection device | |
JP2024001242A (en) | Frequency shifter optical modulator and laser doppler measuring device | |
US8891157B2 (en) | Acousto-optic deflectors over one octave | |
US4344675A (en) | Optical signal processing device | |
KR20130049809A (en) | Apparatus and method for measuring metal structure and material | |
RU75761U1 (en) | ACOUSTOPTIC RADIO SIGNAL METER | |
JPH0843020A (en) | Optical displacement detector | |
RU2658112C1 (en) | Method of measurement of displacement | |
RU119123U1 (en) | ACOUSTOPTIC RADIO SIGNAL METER | |
RU145757U1 (en) | ACOUSTOPTIC MICROWAVE DEFLECTOR | |
US4558948A (en) | Process and apparatus for measuring wave surface distortions introduced by an optical system | |
RU68137U1 (en) | ACOUSTOPTIC RADIO SIGNAL METER | |
JPS59105527A (en) | Spectrum analyzer | |
RU2584182C1 (en) | Acousto-optical device for measuring parameters of radio signals with high resolution | |
RU2284559C1 (en) | Acoustic-optical deflector | |
RU2566431C1 (en) | Radio signal spectral analysis method | |
RU119135U1 (en) | BROADBAND ACOUSTOOPTIC METER OF RADIO SIGNALS | |
SU1250978A1 (en) | Acoustical-optical spectrum analyzer | |
RU2367963C1 (en) | Acoustooptical method for measurement of angular speed | |
SU1354128A1 (en) | Acoustical analyser of microwave radio signal spectrum | |
RU146948U1 (en) | ACOUSTOPTIC RADIO SIGNAL METER | |
RU2171997C2 (en) | Acoustic meter of radio signal parameters | |
RU2153680C1 (en) | Acoustooptical receiver-frequency meter |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM1K | Utility model has become invalid (non-payment of fees) |
Effective date: 20090321 |