RU32637U1 - Жидкометаллический композиционный контакт - Google Patents
Жидкометаллический композиционный контакт Download PDFInfo
- Publication number
- RU32637U1 RU32637U1 RU2003111681/20U RU2003111681U RU32637U1 RU 32637 U1 RU32637 U1 RU 32637U1 RU 2003111681/20 U RU2003111681/20 U RU 2003111681/20U RU 2003111681 U RU2003111681 U RU 2003111681U RU 32637 U1 RU32637 U1 RU 32637U1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- metal composite
- contact
- composite contact
- liquid
- liquid metal
- Prior art date
Links
Landscapes
- Contacts (AREA)
Description
Жидкометаллический композиционный контакт
Предлагаемая полезная модель относится к электротехнике, а именно - к электроаппаратостроению, в частности, к конструкциям жидкометаллических композиционных контактов, которые применяются в коммутационных аппаратах силовых электросетей, в частности в конструкциях вакуумных коммутационных аппаратов.
Наиболее близким к предлагаемой полезной модели по технической сущности является Жидкометаллический композиционный контакт, который содержит пористый каркас из тугоплавкого материала, изготовленный из проволоки тугоплавкого материала диаметром D, в виде ткани организованной структуры, который пропитан легкоплавким металлом или сплавом /А.с. СССР № 1325590, МПК 4 НОШ 29/00, Опубл. 23.07.1987 г. Бюл. № 27/.
Недостаток описанного устройства состоит в недостаточный пропитке его пористого каркаса легкоплавким металлом или сплавом, что приводит к увеличению переходного сопротивления контактной группы из упомянутых контактов из-за ограниченности и неравномерности объема легкоплавкого материала в зоне контактирования поверхностей контактов.
В основу предлагаемой полезной модели поставлена задача создания такого жидкометаллического композиционного контакта, который бы позволил увеличить степень пропитки пористого каркаса легкоплавким металлом или сплавом за счет повышения использования капиллярного эффекта и применение пор оптимального сечения.
Поставленная задача решается в предлагаемой полезной модели, которая, как и известный Жидкометаллический композиционный контакт, содержит пористый каркас, изготовленный из проволоки тугоплавкого материала диаметром D в виде ткани организованной структуры, который пропитан легкоплавким металлом или сплавом, а, в соответствии с предложением, линейный размер h пор каркаса определен
МПК7Н01Н29/00
выражением h (2...5)D, при D 10...70 мкм.
Литературные сведения о краевых углах смачивания в тугонлавких металлов вольфрама (W), молибдена (Мо), рения (Re) расплавами индия (In), галлия (Ga), олова (Sn) и их сплавами ограничены. Авторами проведены исследования относительно определения характеристик смачивания тугоплавких металлов W, Мо, Re упомянутыми расплавами в среде гелия (Не), гидридного водорода (Н) и в вакууме. Исследования производили на «Установке для определения поверхностных свойств и плотности расплавов с полуавтоматической подачей образцов в зону нагрева В Сб. Методы исследований и свойства границ раздела контактирующих фаз. - Киев: Наукова думка. - 1977. - С.33-40. Упомянутая установка позволяет регистрировать (фотографировать) изменения профиля капли расплава, который лежит на плоскости, в процессе его нагревания или изотермической вьщержки.
Изучение полученных экспериментально новых данных по смачиванию и использование известных соотношений, в частности, таких, как:
Wa От + Ор - Орт, COS0 (CTT - Орт)/ Op , СГрт - От- OpCos9
позволили, определить работу адгезии Wa и межфазное натяжение ст на границе «твердая фаза - жидкий расплав при температурах до 1 . Так, для вольфрама От 2800 ± 290 мДж/м. Для рения От 2200 ± 300 мДж/м. В водороде порог смачиваемости сдвинут в направлении более низких температур, поэтому пропитывание пористых каркасов расплавами металлов In, Ga, Sn в этих условиях происходит при более низких температурах.
Капиллярные характеристики в значительной степени определяют работоспособность коммутационных электрических аппаратов. Капиллярные свойства пропитанного жидкостью каркаса задаются характеристиками каркаса и характеристиками жидкости (ffp, ff). Каркас можно рассматривать, как нерегулярную структуру с открытой пористостью, что хорошо описывается зависимостью р f(v), где р - капиллярное давление Лапласа (Н/м ), v - относительный объем жидкой фазы (объем жидкой фазы в единице объема материала). Величина/ определяется кривизной менисков жидкости в порах соответственно уравнению Лапласа:
(fp - поверхностное натяжение жидкой фазы на границе с газом. Значение р определяется, исходя из условий работы контактов.
Если ускорение контакта а (м/сек), то минимально допустимое р (Н/м) задается выражением: р ciph,
где р - плотность жидкости (кг/м), h - линейный размер пор (м). Упомянутый линейный размер пор h измеряют в направления ускорения. Радиусы определяются капиллярным давлением/ в каркасе (р - ). В результате экспериментов был найден оптимальный линейный размер h пор каркаса жидкометаллического композиционного контакта. Он определяется выражением h (2...5)D, где D - диаметр провода, из которого изготовлен каркас. Кроме того определено, что оптимальным является диаметр проволоки D 10...70 мкм. При этом радиус кривизны мениска, определен выражением г (0,48...0,51)/i что составляет приблизительно 10...35 мкм при значении угла смачивание в близкого к нулю. Благодаря использованию для изготовления каркаса металлической ткани с линейным размером пор h, который определен выражением h (2...5)D, а D 10...70 мкм, удалось создать оптимальные условия для ее пропитки расплавами индия (In), галлия (Ga), олова (Sn) и их сплавами, которые используют с этой целью. Авторами экспериментально установлено, что при А 5D и при D 70 мкм пропитка каркаса легкоплавким металлом или сплавом существенно уменьшается из-за уменьшения капиллярного давления, а использование h 2D мкм технологически и экономически не обосновано, поскольку, учитывая высокую хрупкость тугоплавких металлов, это приводит к увеличению брака, а также к увеличению времени на выполнение операции пропитки, но при этом существенно не влияет на качество каркаса.
Предлагаемая конструкция показана на схематическом чертеже.
Жидкометаллический композиционный контакт, содержит пористый каркас 1, изготовленный в виде ткани организованной структуры типа «эластик из провода тугоплавкого материала. Пористый каркас 1 пропитан легкоплавким металлом или сплавом 2. Линейный размер Л пор каркаса 1 определен выражением h (2...5)D, а D 10...70 мкм. Каркас 1 после прессования имеет форму упругого цилиндра, один торец которого предназначен для соединения с токоподводом, а второй - для контактирования со вторым тождественным ему контактом (на чертеже не показан).
Предлагаемый контакт работает так.
Часть контакта закрепляют в контактодержателе (на чертеже не ноказан). Вторая часть контакта является контактирующей и в наре с тождественным контактом обеспечивает пропуск и коммутацию электрического тока, сохраняя при этом все преимущества жидкометаллического композиционного контакта. Это, во-первых, сплошность прилегания контактирующих поверхностей контактов, за счет увеличения пропитанности пористого каркаса 1 легкоплавким металлом или сплавом 2 путем повышения капиллярного эффекта и применение пор оптимального сечения.
По довфенности, патентный повфенный
// / Т.В.Марченко
Д
Claims (1)
- Жидкометаллический композиционный контакт, который содержит пористый каркас, изготовленный из проволоки тугоплавкого материала диаметром D в виде ткани организованной структуры, который пропитан легкоплавким металлом или сплавом, отличающийся тем, что линейный размер h каркаса определен выражением h=(2…5)D, a D=10…70 мкм.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
UA2003031980 | 2003-03-05 | ||
UA2003031980/K | 2003-03-05 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU32637U1 true RU32637U1 (ru) | 2003-09-20 |
Family
ID=36048244
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2003111681/20U RU32637U1 (ru) | 2003-03-05 | 2003-04-25 | Жидкометаллический композиционный контакт |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU32637U1 (ru) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EA012475B1 (ru) * | 2008-05-30 | 2009-10-30 | Юрий Иосифович Смирнов | Вакуумная дугогасительная камера |
-
2003
- 2003-04-25 RU RU2003111681/20U patent/RU32637U1/ru active Protection Beyond IP Right Term
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EA012475B1 (ru) * | 2008-05-30 | 2009-10-30 | Юрий Иосифович Смирнов | Вакуумная дугогасительная камера |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Ding et al. | Heat transfer and fluid flow of molten pool during selective laser melting of AlSi10Mg powder: Simulation and experiment | |
Gould | Application of electro-spark deposition as a joining technology | |
Famodimu et al. | Effect of process parameters on the density and porosity of laser melted AlSi10Mg/SiC metal matrix composite | |
Cratchley | Experimental Aspects of Fibrereinforced Metals | |
Guo et al. | The role of foam on microstructure and strength of the brazed C/C composites/Ti6Al4V alloy joint | |
Wang et al. | Formation of intermetallic compounds in Mg–Ag–Al joints during diffusion bonding | |
RU32637U1 (ru) | Жидкометаллический композиционный контакт | |
Seiler et al. | Investigations of welding instabilities and weld seam formation during laser microwelding of ultrathin metal sheets | |
Ramirez et al. | Effect of welding variables and solidification substructure on weld metal porosity | |
Karmakar et al. | Research advancements in machining of metal matrix composites through wire electro discharge machining technique | |
RU2338288C1 (ru) | Способ изготовления жидкометаллического композиционного контакта | |
Heo et al. | Dealloying of a Ag-Cu-Ti alloy in liquid sodium at 350° C | |
Rashid et al. | Influence of lubricants on electrode life in resistance spot welding of aluminum alloys | |
Bodrova et al. | Synthesis of arc-resistant W70Cu30 composite alloy with frameless placing of thin-dispersed tungsten phase | |
Hardwick et al. | Design of higher temperature copper brazing filler metals with reduced brittle phase content | |
Huang et al. | Crossed-wire laser microwelding of Pt-10 Pct Ir to 316 LVM stainless steel: part II. Effect of orientation on joining mechanism | |
Xu et al. | The small-scale resistance spot welding of refractory alloy 50Mo-50Re thin sheet | |
Feng et al. | Recent research progress of foam metals welding: a review | |
Reisgen et al. | Electron beam welding in atmosphere of aluminum die casting alloys made of different qualities | |
Wang et al. | Wettability of SACR–x Ni solder alloy on Cu leading wire with no-clean flux | |
CN215049697U (zh) | 一种抗变形性高的玻璃纤维拉丝用漏板 | |
Xu et al. | Research on the forming mechanism of micro-moulds based on laminated slip-welding of ultrathin stainless steel foils | |
Patschger et al. | Constraints and optimization of the laser microwelding process of thin metal foils | |
RU24320U1 (ru) | Катодно-подогревательный узел для многолучевых электронных приборов | |
Fukumoto et al. | Transient liquid phase infiltration bonding of copper using porous silver insert sheet |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM1K | Utility model has become invalid (non-payment of fees) |
Effective date: 20040426 |
|
NF1K | Reinstatement of utility model | ||
ND1K | Extending utility model patent duration |