RU2813074C2

RU2813074C2 - Toric ophthalmic contact lens (embodiments)

Info

Publication number: RU2813074C2
Application number: RU2021127329A
Authority: RU
Inventors: Минхань ЧЭНЬ
Original assignee: Джонсон Энд Джонсон Вижн Кэа, Инк.
Priority date: 2019-02-19
Filing date: 2020-02-12
Publication date: 2024-02-06

Abstract

FIELD: medicine.

SUBSTANCE: toric lens comprises a main portion having a toric surface and a spherical surface located opposite the toric surface, the main portion comprising an eyelid stabilization structure having a thickness of less than 200 mcm, the spherical surface being configured to provide spherical refraction of the lens, the toric surface being configured to providing a cylindrical lens refraction that does not fully correct the cylindrical refraction of the eye due to astigmatism, and wherein the spherical lens refraction is configured to position a minimum circle of the ophthalmic lens on or adjacent to the user's retina at a target alignment angle.

EFFECT: use of this group of inventions will improve lens correction and freedom of mechanical movement to increase the comfort of wearing the lens.

22 cl, 5 dwg

Description

ПРЕДПОСЫЛКИ СОЗДАНИЯ ИЗОБРЕТЕНИЯ PREREQUISITES FOR CREATION OF THE INVENTION

1. Область техники 1. Technical field

Настоящее описание относится к офтальмологическим устройствам, таким как пригодные для ношения линзы, включая контактные линзы, склеральные линзы, жесткие газопроницаемые линзы, имплантируемые линзы, включая вкладки и накладки и любые другие типы устройства с оптическими компонентами, и, в частности, к офтальмологическим устройствам и способам конструирования офтальмологических устройств с десенсибилизированным поворотным угловым выравниванием для коррекции астигматизма. The present description relates to ophthalmic devices, such as wearable lenses, including contact lenses, scleral lenses, rigid gas permeable lenses, implantable lenses, including inlays and onlays, and any other type of device with optical components, and in particular to ophthalmic devices and methods for designing ophthalmic devices with desensitized rotary angular alignment for astigmatism correction.

2. Описание предшествующего уровня техники 2. Description of the prior art

Астигматизм представляет собой такой вид аномалии рефракции, при которой глаз не фокусирует свет симметрично на сетчатке и значительно ухудшает качество изображения на сетчатке пациента и, следовательно, воспринимаемое им качество зрения. Симптомы могут зависеть от степени астигматизма. Кроме асимметричного размытия изображения, при более тяжелых степенях астигматизма могут развиваться такие симптомы, как косоглазие, напряжение глаз, усталость или даже головные боли. Астигматизм глаза может возникать из-за асимметрий относительно оптической оси как роговицы, так и хрусталика. В настоящее время для коррекции астигматизма используют контактную линзу с цилиндрической рефракцией. Astigmatism is a type of refractive error in which the eye does not focus light symmetrically on the retina and significantly impairs the quality of the image on the patient's retina and therefore the patient's perceived quality of vision. Symptoms may depend on the degree of astigmatism. In addition to asymmetrical blurring, more severe degrees of astigmatism may cause symptoms such as squinting, eye strain, fatigue, or even headaches. Astigmatism of the eye can occur due to asymmetries relative to the optical axis of both the cornea and the lens. Currently, a contact lens with a cylindrical refraction is used to correct astigmatism.

В силу самой природы астигматизма для его коррекции необходим неротационно симметричный оптический элемент. В частности, степень возможной коррекции астигматизма глаза, помимо прочего, зависит от углового выравнивания азимутальной ориентации аберрации глаза и ориентации корректирующей линзы. Due to the very nature of astigmatism, a non-rotational symmetric optical element is required to correct it. In particular, the degree of possible correction of ocular astigmatism depends, among other things, on the angular alignment of the azimuthal orientation of the ocular aberration and the orientation of the corrective lens.

Поэтому необходимы улучшения. Therefore improvements are needed.

ИЗЛОЖЕНИЕ СУЩНОСТИ ИЗОБРЕТЕНИЯ SUMMARY OF THE INVENTION

Настоящее описание относится к офтальмологическим линзам и способам, которые менее чувствительны к угловому выравниванию между азимутальной ориентацией аберрации глаза и ориентацией корректирующей линзы по сравнению с традиционными «торическими» изделиями. Например, офтальмологические линзы и способы могут включать функции десенсибилизации чувствительности контактной линзы для коррекции астигматизма относительно ее углового положения на глазу. The present disclosure relates to ophthalmic lenses and methods that are less sensitive to the angular alignment between the azimuthal orientation of the eye aberration and the orientation of the corrective lens compared to traditional “toric” products. For example, ophthalmic lenses and methods may include functions to desensitize the sensitivity of a contact lens to correct astigmatism relative to its angular position on the eye.

Предлагаемая торическая контактная (далее – офтальмологическая) линза содержит основную часть, имеющую торическую поверхность и сферическую поверхность, расположенную противоположно торической поверхности, причем основная часть содержит структуру стабилизации века, имеющую толщину менее 200 мкм (например, с разностью толщины менее 200 мкм), при этом сферическая поверхность выполнена с возможностью обеспечения сферической рефракции линзы, причем торическая поверхность выполнена с возможностью обеспечения цилиндрической рефракции линзы, которая не полностью корректирует цилиндрическую рефракцию глаза вследствие астигматизма; и при этом сферическая рефракция линзы обеспечивает возможность расположения проекции минимального круга офтальмологической линзы на сетчатке глаза пользователя или смежно с ней при целевом угле выравнивания. The proposed toric contact (hereinafter referred to as ophthalmic) lens contains a main part having a toric surface and a spherical surface located opposite the toric surface, and the main part contains an eyelid stabilization structure having a thickness of less than 200 μm (for example, with a thickness difference of less than 200 μm), with in this case, the spherical surface is configured to provide spherical refraction of the lens, and the toric surface is configured to provide cylindrical refraction of the lens, which does not completely correct the cylindrical refraction of the eye due to astigmatism; and wherein the spherical refraction of the lens allows the minimum circle projection of the ophthalmic lens to be positioned on or adjacent to the user's retina at a target alignment angle.

В другом варианте офтальмологическая линза содержит основную часть, имеющую торическую поверхность и сферическую поверхность, расположенную противоположно торической поверхности, причем сферическая поверхность выполнена с возможностью обеспечивать сферическую рефракцию линзы, при этом торическая поверхность выполнена с возможностью обеспечения цилиндрической рефракции линзы на основании по меньшей мере направления астигматизма глаза пользователя и целевой цилиндрической рефракции, которая может обеспечивать по существу полную цилиндрическую коррекцию, причем цилиндрическая рефракция меньше целевой цилиндрической рефракции, и при этом сферическая рефракция линзы обеспечивает возможность расположения проекции минимального круга офтальмологической линзы на сетчатке глаза пользователя или смежно с ней при целевом угле выравнивания. In another embodiment, the ophthalmic lens includes a body having a toric surface and a spherical surface located opposite the toric surface, wherein the spherical surface is configured to provide spherical refraction of the lens, and the toric surface is configured to provide cylindrical refraction of the lens based on at least the direction of astigmatism the user's eye and a target cylindrical power that can provide substantially full cylindrical correction, wherein the cylindrical power is less than the target cylindrical power, and wherein the spherical power of the lens allows the minimum circle projection of the ophthalmic lens to be positioned on or adjacent to the user's retina at the target alignment angle .

В другом варианте офтальмологическая линза содержит основную часть, имеющую торическую поверхность и сферическую поверхность, расположенную противоположно торической поверхности, причем сферическая поверхность выполнена с возможностью обеспечения сферической рефракции линзы, при этом торическая поверхность выполнена с возможностью обеспечения цилиндрической рефракции линзы, которая не полностью корректирует цилиндрическую рефракцию глаза вследствие астигматизма; и при этом сферическая рефракция линзы обеспечивает возможность расположения проекции минимального круга офтальмологической линзы на сетчатке глаза пользователя или смежно с ней. In another embodiment, an ophthalmic lens includes a body having a toric surface and a spherical surface located opposite the toric surface, wherein the spherical surface is configured to provide spherical refraction of the lens, and the toric surface is configured to provide cylindrical refraction of the lens that does not fully correct the cylindrical refraction. eyes due to astigmatism; and wherein the spherical refraction of the lens allows the projection of the minimum circle of the ophthalmic lens to be located on or adjacent to the user's retina.

КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ГРАФИЧЕСКИХ МАТЕРИАЛОВ BRIEF DESCRIPTION OF GRAPHIC MATERIALS

Вышеизложенные и прочие признаки и преимущества описания станут понятны при рассмотрении следующего более подробного описания предпочтительных вариантов осуществления описания, показанных на прилагаемых рисунках. The foregoing and other features and advantages of the disclosure will become apparent upon consideration of the following more detailed description of the preferred embodiments of the disclosure shown in the accompanying drawings.

На Фиг. 1 представлено схематическое изображение примера глаза и лучевая диаграмма, показывающая минимальный круг в желаемом положении визуализации при определенном уровне астигматизма всей системы. In FIG. Figure 1 shows a schematic representation of an example eye and a ray diagram showing the minimum circle at the desired imaging position for a given level of astigmatism of the entire system.

На Фиг. 2A-2C представлены графики сравнения изменений минимальной различимой разницы (JND) для стандартной торической линзы и линзы с десенсибилизированной угловой конструкцией в соответствии с аспектами настоящего описания. In FIG. 2A-2C are graphs comparing changes in the minimum detectable difference (JND) for a standard toric lens and a lens with a desensitized angular design in accordance with aspects of the present disclosure.

На Фиг. 3A-3C представлены графики зрительной эффективности при ношении на глазу трех линз (обычные торические линзы; новый пример торической линзы настоящего описания; и обычная сферическая линза) для пациентов с Rx = -3 D и cyl = -1,25 D. In FIG. 3A-3C are graphs of visual performance when wearing three lenses (conventional toric lenses; the new example toric lens of the present disclosure; and a conventional spherical lens) on the eye for patients with Rx = -3 D and cyl = -1.25 D.

На Фиг. 4A-4B представлены графики сферической аберрации (SPHA) торического глаза вдоль торического меридиана (а) и неторического/сферического меридиана (b) соответственно в диапазоне сферической рефракции (-12 ~ +8 D). Как показано, вдоль торического меридиана (4A) для пациентов с цилиндрической рефракцией -1, -2 и -3 приведены графики множества SPHA. In FIG. 4A-4B are spherical aberration aberration (SPHA) plots of a toric eye along the toric meridian (a) and non-toric/spherical meridian (b), respectively, in the spherical refractive range (-12 ~ +8 D). As shown, multiple SPHAs are plotted along the toric meridian (4A) for patients with cylindrical refractions -1, -2, and -3.

На Фиг. 5 представлен профиль изгиба передней поверхности после вычитания сферы наилучшей подгонки. Стрелкой обозначена область структуры стабилизации века (ESD). In FIG. Figure 5 shows the bending profile of the front surface after subtracting the sphere of the best fit. The arrow indicates the area of the eyelid stabilization structure (ESD).

ПОДРОБНОЕ ОПИСАНИЕ DETAILED DESCRIPTION

Введение Introduction

Офтальмологическое устройство, такое как торическая мягкая контактная линза, может содержать тыльную поверхность с цилиндрической коррекцией вдоль направления астигматизма. При выравнивании цилиндрического направления линзы с направлением цилиндрической рефракции глаза достигается эффективная коррекция аберраций волнового фронта, и у пациентов может наблюдаться желаемое качество изображения на сетчатке. Вместе с тем такие факторы, как, например, моргание, часто вызывают вращение и децентрацию линзы на глазу пациента. Поворотная децентрация линзы может добавлять значительную часть остаточной цилиндрической рефракции. Как показано в уравнении ниже, остаточная цилиндрическая рефракция пропорциональна синусоидальной функции угла децентрации. Например, при угловой децентрации на 30 градусов остаточная цилиндрическая рефракция равна исходной цилиндрической рефракции глаза, и поэтому ее коррекция может не потребоваться. An ophthalmic device, such as a toric soft contact lens, may comprise a dorsal surface with cylindrical correction along the direction of astigmatism. By aligning the cylindrical direction of the lens with the cylindrical refractive direction of the eye, effective correction of wavefront aberrations is achieved and patients can experience the desired retinal image quality. However, factors such as blinking often cause the lens to rotate and decenter on the patient's eye. Rotational decentration of the lens can add a significant amount of residual cylindrical refraction. As shown in the equation below, the residual cylindrical refraction is proportional to the sinusoidal function of the decentration angle. For example, with an angular decentration of 30 degrees, the residual cylindrical refraction is equal to the original cylindrical refraction of the eye and therefore may not require correction.

R=2Csin(θ) R=2Csin(θ)

Соответственно, оптическая конструкция с поворотной десенсибилизацией согласно аспектам настоящего описания не только обеспечивает лучшую коррекцию линзы, но и возможную свободу механического перемещения для повышения удобства ношения линзы. В настоящее время стабильность ориентации линзы контролируется, например, за счет структуры стабилизации века (ESD) (например, балласты) или усовершенствованного принципа стабилизации (ASD). Как правило, более высокая линза поворотная стабильность линзы требует большей разности значений толщины (TD, вдоль угла азимута в периферической области линзы) (например, 330-390 мкм). Толщину TD или ESD можно определять как разность переднего изгиба между точками максимального и минимального значений изгиба, которые находятся в одном и том же радиальном положении вдоль азимутального направления. Структура с большей TD может снижать уровень комфорта при ношении линзы. При использовании десенсибилизированных оптических элементов в соответствии с настоящим описанием возможен более точный допуск по повороту линзы, и, таким образом, можно еще больше уменьшить TD (например, до толщины 200-300 мкм или < 200 мкм ESD). При сниженном значении TD можно добиться улучшения удобства ношения линзы. Accordingly, the rotational desensitization optical design of aspects of the present disclosure not only provides better lens correction, but also possible freedom of mechanical movement to improve lens wearability. Currently, the stability of the lens orientation is controlled, for example, by an eyelid stabilization structure (ESD) (eg ballasts) or an advanced stabilization principle (ASD). Typically, higher lens rotation stability requires a larger thickness difference (TD, along the azimuth angle in the peripheral region of the lens) (eg, 330-390 µm). The thickness TD or ESD can be defined as the difference in forward camber between the points of maximum and minimum camber values that are at the same radial position along the azimuthal direction. A higher TD structure may reduce the wearing comfort of the lens. By using desensitized optical elements in accordance with the present disclosure, a more precise lens rotation tolerance is possible and thus the TD can be further reduced (eg, to a thickness of 200-300 µm or <200 µm ESD). By reducing the TD value, the wearing comfort of the lens can be improved.

Конфигурация оптической линзы, визуальное моделирование и применение Optical lens configuration, visual modeling and application

На Фиг. 1 представлены основные теоретические представления, определяющие конфигурацию линзы с десенсибилизированным углом поворота. В системе глаза с цилиндрической рефракцией ввиду астигматической аберрации волнового фронта существует два линейных фокуса вдоль оптического пути распространения. Для достижения желаемых параметров коррекции зрения можно проводить полную коррекцию всей цилиндрической рефракции в системе. При этом в случае лишь частичной коррекции цилиндрической рефракции (например, неполная коррекция) можно корректировать сферическую рефракцию так, чтобы минимальный круг располагался на поверхности сетчатки пациента или смежно с ней, таким образом обеспечивая/поддерживая требуемую или целевую зрительную эффективность. In FIG. Figure 1 presents the basic theoretical concepts that determine the configuration of a lens with a desensitized rotation angle. In an eye system with cylindrical refraction, due to astigmatic aberration of the wavefront, there are two linear foci along the optical propagation path. To achieve the desired vision correction parameters, complete correction of the entire cylindrical refraction in the system can be performed. However, in the case of only partial correction of the cylindrical refraction (eg, incomplete correction), it is possible to correct the spherical refraction so that a minimum circle is located on or adjacent to the patient's retinal surface, thereby providing/maintaining the required or target visual performance.

Колебания зрения также сравнивают с обычными торическими линзами, используя минимальную различимую разницу (JND) в качестве показателя зрительной эффективности, как показано на Фиг. 2A-2B. Очевидно, что при поворотной децентрации для сферической линзы изменения JND отсутствуют. При этом, как показано на фигуре, линза, сконструированная в соответствии с настоящим описанием, отличается более высокой стабильностью по сравнению с обычными торическими линзами за счет по меньшей мере оптической конструкции с угловой десенсибилизацией. Vision fluctuations are also compared to conventional toric lenses using the minimum detectable difference (JND) as a measure of visual performance, as shown in FIG. 2A-2B. Obviously, with rotational decentration for a spherical lens there is no change in JND. However, as shown in the figure, a lens constructed in accordance with the present disclosure is superior to conventional toric lenses due to at least an angular desensitization optical design.

На Фиг. 3A-3B представлено сравнение изменения остроты зрения в зависимости от поворотной децентрации линзы для обычной торической линзы, конфигурации торической линзы с оптическими элементами поворотной десенсибилизации согласно аспектам настоящего описания и обычной эквивалентной сферической линзы. Как показано, по оси x отложен угол поворотной децентрации линзы, а ось y отражает остроту зрения пациента (-10Log(MAR)). Значения остроты зрения моделировали в положениях для дальнего зрения, зрения на средних расстояниях (1 D) и зрения вблизи (2 D) для модели пациента с Rx = -3 D и Cyl = -1,25 D. В отсутствие поворотной децентрации пример линзы настоящего описания демонстрировал худшие характеристики по сравнению с обычной торической линзой на 3 буквы, но лучшие по сравнению со сферической линзой на ~ 1 строку. При этом с поворотной децентрацией - преимущество линзы, сконструированной в соответствии с настоящим описанием, - характеристики оказались лучше по сравнению с обычной торической линзой. По сравнению с обычной торической линзой сконструированная линза в соответствии с настоящим описанием отличается более высокими показателями остроты зрения при углах децентрации более ~ 20 градусов. Более того, пример линзы настоящего описания позволяет добиваться таких показателей при уменьшении толщины линзы и повышении удобства ношения. Например, линза в соответствии с настоящим описанием может содержать структуру ESD, имеющую толщину менее 200 мкм. В качестве примера на Фиг. 5 представлен профиль изгиба передней поверхности после вычитания сферы наилучшей подгонки. Стрелкой обозначена примерная область ESD. In FIG. 3A-3B provide a comparison of the change in visual acuity as a function of rotational decentration of the lens for a conventional toric lens, a toric lens configuration with rotational desensitization optical elements according to aspects of the present disclosure, and a conventional equivalent spherical lens. As shown, the x-axis represents the rotational decentration angle of the lens, and the y-axis represents the patient's visual acuity (-10Log(MAR)). Visual acuity values were simulated in the distance, intermediate (1 D), and near (2 D) positions for a patient model with Rx = -3 D and Cyl = -1.25 D. In the absence of rotational decentration, an example of a present lens descriptions demonstrated worse performance than a conventional 3-letter toric lens, but better performance than a ~1-line spherical lens. However, with rotational decentration - an advantage of the lens designed in accordance with the present description - the characteristics were improved compared to a conventional toric lens. Compared to a conventional toric lens, the lens designed herein has improved visual acuity at decentration angles greater than ~20 degrees. Moreover, the example lens of the present disclosure allows such performance to be achieved while reducing lens thickness and increasing wearability. For example, a lens according to the present disclosure may comprise an ESD structure having a thickness of less than 200 microns. As an example, in FIG. Figure 5 shows the bending profile of the front surface after subtracting the sphere of the best fit. The arrow indicates the approximate ESD area.

Также важно понимать, что угловые допуски можно регулировать в зависимости от степени торичности, которая частично корректируется или не корректируется мягкой контактной линзой. Как правило, при меньшей торической рефракции линзы, ее допуски по угловой децентрации будут лучше. Вместе с тем линза одновременно в большей степени будет утрачивать пиковую эффективность (параметры коррекции зрения в отсутствие какой-либо поворотной децентрации). It is also important to understand that angular tolerances can be adjusted depending on the degree of toricity, which may or may not be partially corrected by a soft contact lens. Generally, if a lens has a lower toric refraction, its angular decentration tolerances will be better. At the same time, the lens will simultaneously lose its peak efficiency (vision correction parameters in the absence of any rotational decentration) to a greater extent.

Регулирование децентрации линзы с помощью ESD может также иметь негативные последствия. Например, чем меньше ESD (например, толщина линзы из-за ESD), тем выше вероятность децентрации линзы из-за изменения ориентации. Таким образом, линзы в соответствии с аспектами настоящего описания могут обеспечивать возможность произвольной конфигурации с коррекцией астигматизма при использовании более тонкой структуры ESD и/или пониженной общей разности значений толщины. Линзы настоящего описания можно оптимизировать на основании ориентации цилиндрической коррекции и направления астигматизма. Например, линзы могут быть выполнены с возможностью правильного цилиндрического выравнивания или могут быть выполнены на основании угла выравнивания/децентрации относительно оси, параллельной направлению астигматизма. Угол выравнивания может составлять, например, от 0 до 30 градусов, от 10 до 30 градусов или от 20 до 30 градусов. Можно использовать и другие диапазоны или конечные точки. Угол выравнивания, исходя из которого выполнена линза, может составлять, например, по меньшей мере 20 градусов. Для оптимизации можно использовать и другие пороговые углы. Adjusting lens decentration using ESD can also have negative consequences. For example, the smaller the ESD (e.g. lens thickness due to ESD), the higher the likelihood of lens decentration due to orientation changes. Thus, lenses in accordance with aspects of the present disclosure can be freely configurable to correct astigmatism while utilizing a thinner ESD structure and/or a reduced overall thickness difference. The lenses of the present disclosure can be optimized based on the orientation of the cylindrical correction and the direction of the astigmatism. For example, the lenses may be configured for proper cylindrical alignment or may be configured based on an alignment/decentration angle about an axis parallel to the direction of astigmatism. The alignment angle may be, for example, 0 to 30 degrees, 10 to 30 degrees, or 20 to 30 degrees. Other ranges or endpoints can be used. The alignment angle from which the lens is formed may be, for example, at least 20 degrees. Other threshold angles can be used for optimization.

Линзы могут быть настроены с использованием неполной коррекции цилиндрической рефракции и изменением сферической рефракции так, чтобы минимальный круг располагался на поверхности сетчатки пациента или смежно с ней, таким образом обеспечивая/поддерживая требуемую или целевую зрительную эффективность. Линзы могут быть настроены с использованием неполной коррекции цилиндрической рефракции и изменением сферической рефракции для сведения к минимуму аберрации волнового фронта или сведения к минимуму сферической аберрации при любом заданном угле выравнивания/децентрации. Для примера на Фиг. 4 представлены графики сферической аберрации (SPHA) торического глаза вдоль торического меридиана (а) и неторического/сферического меридиана (b) соответственно в диапазоне сферической рефракции (-12 ~ +8 D). Вдоль торического меридиана для пациентов с цилиндрической рефракцией -1, -2 и -3 приведены графики множества SPHA. При использовании такой информации рефракция может быть выполнена с возможностью сведения к минимуму сферической аберрации при заданном угле выравнивания относительно оси, параллельной направлению астигматизма.The lenses can be adjusted using partial cylindrical refractive error correction and spherical refractive error correction so that a minimum circle is located on or adjacent to the patient's retinal surface, thereby providing/maintaining the required or target visual performance. Lenses can be adjusted using partial cylindrical refraction correction and spherical refraction modification to minimize wavefront aberration or minimize spherical aberration at any given alignment/decentration angle. For example in FIG. Figure 4 shows spherical aberration aberration (SPHA) plots of the toric eye along the toric meridian (a) and non-toric/spherical meridian (b), respectively, in the range of spherical refraction (-12 ~ +8 D). Along the toric meridian for patients with cylindrical refraction -1, -2 and -3, graphs of multiple SPHAs are shown. By using such information, refraction can be performed to minimize spherical aberration at a given alignment angle with respect to an axis parallel to the direction of astigmatism.

Claims

1. A toric contact lens containing:

a main body having a toric surface and a spherical surface opposite the toric surface, the main body comprising an eyelid stabilization structure having a thickness of less than 200 microns,

wherein the spherical surface is configured to provide spherical refraction of the lens,

wherein the toric surface is configured to provide a cylindrical refraction of the lens, which does not completely correct the cylindrical refraction of the eye due to astigmatism, and

wherein the spherical refraction of the lens allows the projection of the minimum circle of the lens to be located on or adjacent to the user's retina at a target alignment angle.

2. The lens of claim 1, wherein the toric surface is a rear surface of the main body configured to be positioned on the user's eye.

3. The lens according to claim 1, wherein the spherical surface is a rear surface of the main part configured to be positioned on the user's eye.

4. The lens of claim 1, wherein the target alignment angle is from 0 to 30 degrees when measured from an axis parallel to the direction of astigmatism.

5. The lens of claim 1, wherein the target alignment angle is from 10 to 30 degrees when measured from an axis parallel to the direction of astigmatism.

6. The lens of claim 1, wherein the target alignment angle is 20 to 30 degrees when measured from an axis parallel to the direction of astigmatism.

7. The lens of claim 1, wherein the target alignment angle is at least 20 degrees when measured from an axis parallel to the direction of astigmatism.

8. A toric contact lens containing:

a main part having a toric surface and a spherical surface located opposite the toric surface,

wherein the spherical surface is configured to provide spherical refraction of the lens, wherein the toric surface is configured to provide cylindrical refraction of the lens based on at least the direction of astigmatism of the user's eye and the target cylindrical refraction that can provide substantially full cylindrical correction,

wherein the cylindrical refraction of the lens is less than the target cylindrical refraction, and

9. The lens of claim 8, wherein the toric surface is a rear surface of the main body configured to be positioned on the user's eye.

10. The lens of claim 8, wherein the spherical surface is a rear surface of the main body configured to be positioned on the user's eye.

11. The lens of claim 8, wherein the target alignment angle is from 0 to 30 degrees when measured from an axis parallel to the direction of astigmatism.

12. The lens of claim 8, wherein the target alignment angle is from 10 to 30 degrees when measured from an axis parallel to the direction of astigmatism.

13. The lens of claim 8, wherein the target alignment angle is 20 to 30 degrees when measured from an axis parallel to the direction of astigmatism.

14. The lens of claim 8, wherein the target alignment angle is at least 20 degrees when measured from an axis parallel to the direction of astigmatism.

15. The lens of claim 8, wherein the main body further comprises an eyelid stabilizing structure having a thickness of less than 200 microns.

16. A toric contact lens containing:

17. The lens of claim 16, wherein the toric surface is a rear surface of the main body configured to be positioned on the user's eye.

18. The lens of claim 16, wherein the spherical surface is a rear surface of the main body configured to be positioned on the user's eye.

19. The lens of claim 16, wherein the target alignment angle is from 0 to 30 degrees when measured from an axis parallel to the direction of astigmatism.

20. The lens of claim 16, wherein the target alignment angle is from 10 to 30 degrees when measured from an axis parallel to the direction of astigmatism.

21. The lens of claim 16, wherein the target alignment angle is from 20 to 30 degrees when measured from an axis parallel to the direction of astigmatism.

22. The lens of claim 16, wherein the target alignment angle is at least 20 degrees when measured from an axis parallel to the direction of astigmatism.