RU2810993C1

RU2810993C1 - Dent-resistant cold-rolled steel sheet with excellent dent resistance characteristics, dent-resistant clad steel sheet and method for its manufacture

Info

Publication number: RU2810993C1
Application number: RU2022127303A
Authority: RU
Inventors: Бён Цзин КИМ; Чун Ку КАНГ; Янг Цзу ПАРК; Ха Янг Ю; Мин Хо ДЖАНГ; Сён Кюнг ХАН; Сунг Юл ХУХ
Original assignee: Хендай Стил Компани
Priority date: 2020-12-29
Filing date: 2021-12-21
Publication date: 2024-01-09

Abstract

FIELD: metallurgy.

SUBSTANCE: invention relates namely to the dent-resistant cold-rolled steel sheet used in the automotive industry. The steel sheet contains, in wt.%: from 0.005 to 0.03 of carbon (C), from 1.0 to 2.5 of manganese (Mn), from 0.2 to 0.8 of aluminium (Al), from 0.3 up to 1.5 of the sum of chromium (Cr) and molybdenum (Mo), from 0.001 to 0.01 of the sum of niobium (Nb) and titanium (Ti), from more than 0 to 0.02 of phosphorus (P), from more than 0 to 0, 01 of sulphur (S), the rest is iron (Fe) and inevitable impurities. The sheet has a mixed structure, in which ferrite and martensite are mixed, and contains precipitates of non-ferrous metals. The average interfacial distance of martensite ranges from 2 mcm to 5.5 mcm, and non-ferrous metal precipitates have an average interparticle distance of 0.05 mcm or more. The sheet has a yield point (YP) of 195 MPa or more, a tensile strength (TS) of 340 MPa or more, an elongation (El) of 33% or more, and a bake hardening degree (BH) of 40 MPa or more.

EFFECT: cold-rolled steel sheet having excellent dent resistance properties.

15 cl, 5 dwg, 5 tbl

Description

ОБЛАСТЬ ТЕХНИКИTECHNICAL FIELD

Техническая сущность настоящего изобретения относится к холоднокатаному стальному листу и, в частности, к устойчивому к вмятинам холоднокатаному стальному листу, обладающему превосходными свойствами устойчивости к вмятинам, устойчивому к вмятинам стальному листу с покрытием и способам его изготовления.The technical subject of the present invention relates to a cold-rolled steel sheet and, in particular, to a dent-resistant cold-rolled steel sheet having excellent dent-resistant properties, a coated dent-resistant steel sheet, and methods for producing the same.

УРОВЕНЬ ТЕХНИКИBACKGROUND OF THE ART

Клиенты, применяющие автомобильные наружные панели, могут включать в себя первичных клиентов, производящих автомобили, и вторичных клиентов, которые покупают и применяют автомобили. Первичным клиентам нужен материал с низким пределом текучести для повышения размерной точности панелей и предотвращения дефектов формы при штамповке, а вторичным потребителям нужен материал с высоким пределом текучести для предотвращения необратимых деформаций внешней части кузова автомобиля, таких как вмятины или царапины. Таким образом, материал для наружных панелей автомобилей имеет две характеристики: снижение предела текучести, что полезно перед формованием, и повышение предела текучести, что полезно после сборки готового автомобиля.Customers using automotive exterior panels may include primary customers who manufacture automobiles and secondary customers who purchase and apply automobiles. Primary customers require a low yield strength material to improve the dimensional accuracy of panels and prevent form defects during stamping, while secondary customers require a high yield strength material to prevent permanent deformation of the vehicle exterior such as dents or scratches. Thus, a material for car exterior panels has two characteristics: a decrease in yield strength, which is useful before molding, and an increase in yield strength, which is useful after assembling the finished car.

Поскольку термоупрочненная сталь, изготовленная из сверхнизкоуглеродистой стали, обладает свойством термоупрочнения, при котором предел текучести низкий до формования, но предел текучести после формования, окраски и сушки увеличивается, она удовлетворяет двум характеристикам. Поэтому термоупрочненная сталь широко применяется в автомобильных наружных панелях.Because heat-strengthened steel made from ultra-low carbon steel has a heat-strengthening property where the yield strength is low before forming, but the yield strength increases after forming, painting and drying, it satisfies two characteristics. Therefore, heat-strengthened steel is widely used in automobile exterior panels.

Свойство термоупрочнения достигается за счет применения явления деформационного старения, при котором предел текучести увеличивается из-за прикрепления внедренного растворенного элемента к дислокации, образующейся во время штамповки, в качестве механизма упрочнения. Он широко применяется в качестве основного механизма повышения устойчивости конечного продукта к вмятинам наряду с деформационным упрочнением за счет распространения дислокаций во время штамповки.The heat strengthening property is achieved by employing the strain aging phenomenon, in which the yield strength is increased due to the attachment of the embedded solute element to the dislocation generated during stamping, as a strengthening mechanism. It is widely used as a primary mechanism for improving the dent resistance of the final product along with strain hardening through dislocation propagation during stamping.

Существует способ увеличения количества элементов твердого раствора в стальном материале для улучшения способности к термоупрочнению. Однако, когда количество элементов твердого раствора увеличивается, происходит естественное старение в процессе хранения перед транспортировкой и штамповкой материала, так что предел текучести может увеличиваться, и происходит удлинение, соответствующее пределу текучести, так что могут возникать дефекты размеров, дефекты формы и дефекты поверхности.There is a method of increasing the amount of solid solution elements in a steel material to improve the heat-strengthening ability. However, when the number of solid solution elements increases, natural aging occurs during storage before transporting and stamping the material, so that the yield strength may increase, and elongation corresponding to the yield strength occurs, so that dimensional defects, shape defects and surface defects may occur.

<Документ уровня техники><Prior Art Document>

Korean Patent Application No. 10-2011-0053831Korean Patent Application No. 10-2011-0053831

СУЩНОСТЬ ИЗОБРЕТЕНИЯSUMMARY OF THE INVENTION

Техническая задачаTechnical problem

Техническая задача, решаемая в соответствии с технической сущностью настоящего изобретения, состоит в том, чтобы предложить устойчивый к вмятинам холоднокатаный стальной лист, обладающий превосходными свойствами сопротивления вмятинам, устойчивый к вмятинам плакированный стальной лист и способы его изготовления.The technical object solved by the technical spirit of the present invention is to provide a dent-resistant cold-rolled steel sheet having excellent dent-resistance properties, a dent-resistant clad steel sheet, and methods for producing the same.

Однако эти задачи приведены в качестве примеров, и техническая сущность настоящего изобретения ими не ограничивается.However, these tasks are given as examples, and the technical essence of the present invention is not limited to them.

Техническое решениеTechnical solution

В соответствии с одним аспектом настоящего изобретения предложен устойчивый к вмятинам холоднокатаный стальной лист, обладающий превосходными свойствами устойчивости к вмятинам, устойчивый к вмятинам плакированный стальной лист и способы его изготовления.According to one aspect of the present invention, there is provided a dent-resistant cold-rolled steel sheet having excellent dent-resistant properties, a dent-resistant clad steel sheet, and methods for producing the same.

В соответствии с одним из вариантов реализации настоящего изобретения устойчивый к вмятинам холоднокатаный стальной лист может содержать мас.%, от 0,005 до 0,03% углерода (С), от 1,0 до 2,5% марганца (Mn), от 0,2 до 0,8%. % алюминия (Al), от 0,3% до 1,5% суммы хрома (Cr) и молибдена (Мо), от 0,001% до 0,01% суммы ниобия (Nb) и титана (Ti), от более 0% до 0,02% фосфора (Р), от более 0% до 0,01% серы (S) и остаток - железо (Fe) и другие неизбежные примеси, и устойчивый к вмятинам холоднокатаный стальной лист имеет предел текучести (YP) 195 МПа или более, предел прочности при растяжении (TS) 340 МПа или более, относительное удлинение (Еl) 33% или более и степень термоупрочнения (ВН) 40 МПа или более.According to one embodiment of the present invention, the dent resistant cold rolled steel sheet may contain 0.005 to 0.03% carbon (C), 1.0 to 2.5% manganese (Mn), 0.005 to 0.03% by weight. 2 to 0.8%. % aluminum (Al), from 0.3% to 1.5% of the sum of chromium (Cr) and molybdenum (Mo), from 0.001% to 0.01% of the sum of niobium (Nb) and titanium (Ti), from more than 0% up to 0.02% phosphorus (P), more than 0% to 0.01% sulfur (S) and the remainder is iron (Fe) and other inevitable impurities, and the dent resistant cold rolled steel sheet has a yield strength (YP) of 195 MPa or more, tensile strength (TS) of 340 MPa or more, elongation (El) of 33% or more, and degree of heat strengthening (HH) of 40 MPa or more.

В соответствии с одним из вариантов реализации настоящего изобретения сумма хрома и молибдена может регулироваться в соответствии с приведенным ниже уравнением.In accordance with one embodiment of the present invention, the amount of chromium and molybdenum can be adjusted in accordance with the following equation.

0,3% мас.≤[Cr]+0,3[Мо]≤1,5% мас.0.3% wt.≤[Cr]+0.3[Mo]≤1.5% wt.

В соответствии с одним из вариантов реализации настоящего изобретения устойчивый к вмятинам холоднокатаный стальной лист может иметь смешанную структуру, в которой смешаны феррит и мартенсит.According to one embodiment of the present invention, the dent resistant cold rolled steel sheet may have a mixed structure in which ferrite and martensite are mixed.

В соответствии с одним из вариантов реализации настоящего изобретения фракция мартенсита может составлять от более 0% до 9%, а остальную часть может составлять феррит.In accordance with one embodiment of the present invention, the martensite fraction may be from greater than 0% to 9%, and the remainder may be ferrite.

В соответствии с одним из вариантов реализации настоящего изобретения феррит может иметь средний размер кристаллического зерна в диапазоне от 5 мкм до 20 мкм.In accordance with one embodiment of the present invention, the ferrite may have an average crystal grain size in the range of 5 μm to 20 μm.

В соответствии с одним из вариантов реализации настоящего изобретения мартенсит может иметь среднее межфазное расстояние между ними в диапазоне от 2 мкм до 5,5 мкм.In accordance with one embodiment of the present invention, the martensite may have an average interfacial distance between 2 μm and 5.5 μm.

В соответствии с одним из вариантов реализации настоящего изобретения устойчивый к вмятинам холоднокатаный стальной лист может включать выделения цветных металлов, и эти выделения могут иметь среднее расстояние между частицами 0,05 мкм или более.In accordance with one embodiment of the present invention, the dent resistant cold rolled steel sheet may include nonferrous metal precipitates, and these precipitates may have an average interparticle distance of 0.05 μm or more.

В соответствии с одним из вариантов реализации настоящего изобретения устойчивый к вмятинам холоднокатаный стальной лист может иметь предел текучести (YP) от 195 МПа до 275 МПа, предел прочности при растяжении (TS) от 340 МПа до 490 МПа, относительное удлинение (Е1) от 33% до 45%, и степень термоупрочнения (ВН) от 40 МПа до 100 МПа.According to one embodiment of the present invention, the dent resistant cold rolled steel sheet may have a yield strength (YP) of 195 MPa to 275 MPa, a tensile strength (TS) of 340 MPa to 490 MPa, and an elongation (E1) of 33 % to 45%, and the degree of thermal hardening (HH) from 40 MPa to 100 MPa.

В соответствии с одним из вариантов реализации настоящего изобретения устойчивый к вмятинам холоднокатаный стальной лист может удовлетворять требованиям к степени деформационного упрочнения от 80 МПа до 200 МПа в диапазоне деформации от 2% до 10%.According to one embodiment of the present invention, the dent-resistant cold-rolled steel sheet can satisfy the strain hardening requirements of 80 MPa to 200 MPa in a strain range of 2% to 10%.

В соответствии с одним из вариантов реализации настоящего изобретения устойчивый к вмятинам холоднокатаный стальной лист может иметь конечный предел текучести в диапазоне от 350 МПа до 500 МПа после выполнения термоупрочнения и деформационного упрочнения.According to one embodiment of the present invention, the dent resistant cold rolled steel sheet may have a final yield strength in the range of 350 MPa to 500 MPa after heat strengthening and strain strengthening.

В соответствии с одним из вариантов реализации настоящего изобретения удлинение при пределе текучести может не происходить в устойчивом к вмятинам холоднокатаном стальном листе.In accordance with one embodiment of the present invention, elongation at the yield point may not occur in the dent resistant cold rolled steel sheet.

В соответствии с одним из вариантов реализации настоящего изобретения устойчивый к вмятинам холоднокатаный стальной лист может иметь удлинение при пределе текучести в диапазоне от более 0% до менее 0,2%.According to one embodiment of the present invention, the dent resistant cold rolled steel sheet may have a yield elongation in the range of greater than 0% to less than 0.2%.

В соответствии с одним из вариантов реализации настоящего изобретения способ изготовления устойчивого к вмятинам холоднокатаного стального листа может включать следующие стадии: получение горячекатаного стального листа, содержащего от 0,005% до 0,03% по массе углерода (С), от 1,0% до 2,5% марганца (Mn), от 0,2% до 0,8% алюминия (Al), от 0,3% до 1,5% суммы хрома (Cr) и молибдена (Мо), от 0,001% до 0,01% суммы ниобия (Nb) и титана (Ti), от более 0% до 0,02% фосфора (Р), от более 0% до 0,01% серы (S) и остаток - железо (Fe) и другие неизбежные примеси; получение холоднокатаного стального листа путем холодной прокатки горячекатаного стального листа; отжиговая термообработка холоднокатаного стального листа; и охлаждение холоднокатаного стального листа после отжиговой термообработки.In accordance with one embodiment of the present invention, a method for producing dent resistant cold rolled steel sheet may include the following steps: producing a hot rolled steel sheet containing from 0.005% to 0.03% by weight carbon (C), from 1.0% to 2 .5% manganese (Mn), from 0.2% to 0.8% aluminum (Al), from 0.3% to 1.5% of the sum of chromium (Cr) and molybdenum (Mo), from 0.001% to 0. 01% of the sum of niobium (Nb) and titanium (Ti), from more than 0% to 0.02% phosphorus (P), from more than 0% to 0.01% sulfur (S) and the remainder - iron (Fe) and other inevitable impurities; producing cold-rolled steel sheet by cold rolling of hot-rolled steel sheet; annealing heat treatment of cold-rolled steel sheet; and cooling the cold-rolled steel sheet after annealing heat treatment.

В соответствии с одним из вариантов реализации настоящего изобретения стадия изготовления горячекатаного стального листа может включать стадии: получение стального материала, имеющего состав сплава; повторный нагрев стального материала в диапазоне от 1130°С до 1230°С; получение горячекатаного стального листа путем горячей чистовой прокатки повторно нагретого стального материала при конечной температуре чистовой прокатки Ar₃ или выше; и сматывание горячекатаного стального листав рулон при температуре от 600°С до 680°С.According to one embodiment of the present invention, the step of producing a hot-rolled steel sheet may include the steps of: producing a steel material having an alloy composition; reheating the steel material in the range from 1130°C to 1230°C; producing a hot-rolled steel sheet by hot finishing rolling of the reheated steel material at a final finishing temperature of Ar ₃ or higher; and reeling of hot-rolled steel sheets at a temperature of 600°C to 680°C.

В соответствии с одним из вариантов реализации настоящего изобретения стадия отжиговой термообработки может быть выполнена при температуре отжига (Temp) в течение времени отжига (Time) в соответствии с приведенным ниже уравнением.In accordance with one embodiment of the present invention, the annealing heat treatment step may be performed at an annealing temperature (Temp) for an annealing time (Time) in accordance with the equation below.

В соответствии с одним из вариантов реализации настоящего изобретения стадия отжиговой термообработки может быть выполнена путем выдерживания холоднокатаного стального листа при температуре в диапазоне от 780°С до 840°С в течение времени от 30 секунд до 120 секунд.According to one embodiment of the present invention, the annealing heat treatment step can be performed by holding the cold-rolled steel sheet at a temperature in the range of 780°C to 840°C for a time of 30 seconds to 120 seconds.

В соответствии с одним из вариантов реализации настоящего изобретения на стадии охлаждения холоднокатаный стальной лист после отжиговой термообработки может быть охлажден до температуры в диапазоне от 0°С до 40°С при скорости охлаждения в диапазоне 15°С/сек до 50°С/сек.According to one embodiment of the present invention, in the cooling step, the cold-rolled steel sheet after annealing heat treatment can be cooled to a temperature in the range of 0°C to 40°C at a cooling rate in the range of 15°C/sec to 50°C/sec.

В соответствии с одним из вариантов реализации настоящего изобретения устойчивый к вмятинам плакированный стальной лист может включать: основной стальной лист; и изготовленный методом горячего цинкования слой или легированный изготовленный методом горячего цинкования слой, сформированный на поверхности основного стального листа, при этом основной стальной лист может включать, в мас.%, от 0,005% до 0,03% углерода (С), от 1,0% до 2,5% марганца (Mn), от 0,2% до 0,8% алюминия (Al), от 0,3% до 1,5% суммы хрома (Cr) и молибдена (Мо), от 0,001% до 0,01% суммы ниобия (Nb) и титана (Ti), от более 0% до 0,02% фосфора (Р), от более 0% до 0,01% серы (S) и остаток - железо (Fe) и другие неизбежные примеси, а также устойчивый к вмятинам плакированный стальной лист может иметь предел текучести (YP) 195 МПа или более, предел прочности при растяжении (TS) 340 МПа или более, относительное удлинение (Е1) 33% или более и степень термоупрочнения (ВН) 40 МПа или более.According to one embodiment of the present invention, the dent-resistant clad steel sheet may include: a base steel sheet; and a hot-dip galvanized layer or an alloyed hot-dip galvanized layer formed on the surface of the base steel sheet, wherein the base steel sheet may include, in wt.%, from 0.005% to 0.03% carbon (C), from 1. 0% to 2.5% manganese (Mn), from 0.2% to 0.8% aluminum (Al), from 0.3% to 1.5% sum of chromium (Cr) and molybdenum (Mo), from 0.001 % to 0.01% of the sum of niobium (Nb) and titanium (Ti), from more than 0% to 0.02% phosphorus (P), from more than 0% to 0.01% sulfur (S) and the remainder - iron (Fe ) and other inevitable impurities, and the dent-resistant clad steel sheet can have a yield strength (YP) of 195 MPa or more, a tensile strength (TS) of 340 MPa or more, an elongation (E1) of 33% or more, and a heat strengthening degree (HV) 40 MPa or more.

В соответствии с одним из вариантов реализации настоящего изобретения способ изготовления устойчивого к вмятинам стального листа с покрытием может включать следующие стадии: изготовление горячекатаного стального листа, содержащего, в мас.%, от 0,005 до 0,03% углерода (С), от 1,0% до 2,5% марганца (Mn), от 0,2% до 0,8% алюминия (Al), от 0,3% до 1,5% суммы хрома (Cr) и молибдена (Мо), от 0,001% до 0,01% суммы ниобия (Nb) и титана (Ti), от 0% до 0,02% фосфора (Р), от 0% до 0,01% серы (S) и остаток железо (Fe) и другие неизбежные примеси; изготовление холоднокатаного стального листа путем холодной прокатки горячекатаного стального листа; отжиговая термообработка холоднокатаного стального листа; охлаждение холоднокатаного стального листа после отжиговой термообработки; горячее цинкование охлажденного холоднокатаного стального листа; и, наконец, охлаждение холоднокатаного стального листа после горячего цинкования. Стадия отжиговой термообработки может быть выполнена при температуре отжига (Temp) в течение времени отжига (Time) в соответствии с приведенным ниже уравнением.In accordance with one embodiment of the present invention, a method for producing a dent-resistant coated steel sheet may include the following steps: producing a hot-rolled steel sheet containing, in wt.%, from 0.005 to 0.03% carbon (C), from 1. 0% to 2.5% manganese (Mn), from 0.2% to 0.8% aluminum (Al), from 0.3% to 1.5% sum of chromium (Cr) and molybdenum (Mo), from 0.001 % to 0.01% of the sum of niobium (Nb) and titanium (Ti), from 0% to 0.02% phosphorus (P), from 0% to 0.01% sulfur (S) and the remainder of iron (Fe) and others inevitable impurities; producing cold-rolled steel sheet by cold rolling hot-rolled steel sheet; annealing heat treatment of cold-rolled steel sheet; cooling of cold-rolled steel sheet after annealing heat treatment; hot-dip galvanizing of cooled cold-rolled steel sheet; and finally, cooling the cold-rolled steel sheet after hot-dip galvanizing. The annealing heat treatment step can be performed at an annealing temperature (Temp) for an annealing time (Time) according to the equation below.

В соответствии с одним из вариантов реализации настоящего изобретения способ может дополнительно включать стадию термообработки в условиях легирования горячеоцинкованного холоднокатаного стального листа после выполнения стадии горячего цинкования.In accordance with one embodiment of the present invention, the method may further include the step of heat treatment under alloying conditions of the hot-dip galvanized cold-rolled steel sheet after performing the hot-dip galvanizing step.

Полезные эффектыBeneficial effects

В соответствии с одним из вариантов реализации настоящего изобретения устойчивый к вмятинам холоднокатаный стальной лист имеет микроструктуру, в которой мартенсит образуется в низком содержании 9% или менее, а среднее межфазное расстояние мартенсита уменьшено, так что мартенсит распределен равномерно. Во-первых, устойчивый к вмятинам холоднокатаный стальной лист может поддерживать предел текучести и удлинение на уровне 340 ВН, что является стальным листом общего назначения для наружной стороны, для улучшения качества обработки. Во-вторых, он обладает отличной устойчивостью к старению, так что в процессах транспортировки и хранения после производства не возникает явления увеличения удлинения, соответствующего пределу текучести, и предела текучести в течение как минимум одного года. В-третьих, он имеет разные характеристики термоупрочнения в соответствии с предварительной деформацией по сравнению с существующим стальным листом 340 ВН, так что способность к термоупрочнению непрерывно увеличивается при увеличении предварительной деформации. Наконец, он обладает отличной способностью к деформационному упрочнению и способностью к термоупрочнению, так что предел текучести стального листа после термоупрочнения может быть увеличен на 60% или более, чем до термоупрочнения. Таким образом, устойчивый к вмятинам холоднокатаный стальной лист может обеспечивать эффект низкого предела текучести перед обработкой для повышения обрабатываемости и повышения устойчивости к вмятинам за счет термоупрочнения после обработки.According to one embodiment of the present invention, the dent-resistant cold-rolled steel sheet has a microstructure in which martensite is formed at a low content of 9% or less, and the average interfacial distance of martensite is reduced so that the martensite is evenly distributed. Firstly, the dent resistant cold rolled steel sheet can maintain the yield strength and elongation at 340 BH, which is a general purpose steel sheet for the outer side, to improve the processing quality. Secondly, it has excellent aging resistance, so that in the transportation and storage processes after production, the phenomenon of increasing elongation corresponding to the yield strength and yield strength does not occur for at least one year. Third, it has different heat-strengthening characteristics according to pre-strain compared with the existing 340 BH steel sheet, so that the heat-strengthening ability continuously increases with increasing pre-strain. Finally, it has excellent strain hardening ability and heat strengthening ability, so that the yield strength of steel sheet after heat strengthening can be increased by 60% or more than that before heat strengthening. Therefore, the dent-resistant cold-rolled steel sheet can provide the effect of low yield strength before processing to improve machinability and improve dent resistance through heat strengthening after processing.

Вышеописанные эффекты настоящего изобретения были описаны в качестве примера, и объем настоящего изобретения не ограничивается этими эффектами.The above-described effects of the present invention have been described by way of example, and the scope of the present invention is not limited to these effects.

КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ГРАФИЧЕСКИХ МАТЕРИАЛОВBRIEF DESCRIPTION OF GRAPHIC MATERIALS

ФИГ. 1 представляет собой блок-схему процесса, схематически иллюстрирующую способ изготовления устойчивого к вмятинам холоднокатаного стального листа согласно одному из вариантов реализации настоящего изобретения.FIG. 1 is a process flow diagram schematically illustrating a method for manufacturing a dent-resistant cold-rolled steel sheet according to one embodiment of the present invention.

ФИГ. 2 представляет собой график, показывающий изменения предела прочности при растяжении и относительного удлинения в зависимости от фракции мартенсита в устойчивом к вмятинам холоднокатаном стальном листе согласно варианту реализации настоящего изобретения.FIG. 2 is a graph showing changes in tensile strength and elongation as a function of martensite fraction in a dent-resistant cold-rolled steel sheet according to an embodiment of the present invention.

ФИГ. 3 представляет собой график, показывающий изменение удлинения при пределе текучести согласно среднему межфазному расстоянию мартенсита устойчивого к вмятинам холоднокатаного стального листа согласно варианту реализации настоящего изобретения.FIG. 3 is a graph showing the change in elongation at yield strength according to the average martensite interfacial distance of a dent-resistant cold-rolled steel sheet according to an embodiment of the present invention.

ФИГ. 4 представляет собой схематическую диаграмму, показывающую степень дисперсии мартенсита в устойчивом к вмятинам холоднокатаном стальном листе согласно варианту реализации настоящего изобретения.FIG. 4 is a schematic diagram showing the degree of martensite dispersion in the dent-resistant cold-rolled steel sheet according to an embodiment of the present invention.

ФИГ. 5 представляет собой блок-схему технологического процесса, схематически иллюстрирующую способ изготовления устойчивого к вмятинам плакированного стального листа в соответствии с вариантом реализации настоящего изобретения.FIG. 5 is a process flow diagram schematically illustrating a method for manufacturing a dent-resistant clad steel sheet according to an embodiment of the present invention.

ПОДРОБНОЕ ОПИСАНИЕDETAILED DESCRIPTION

Далее будут подробно описаны предпочтительные варианты реализации настоящего изобретения со ссылкой на прилагаемые графические материалы. Варианты реализации настоящего изобретения предоставлены для более полного объяснения технической сущности настоящего изобретения специалистам в данной области техники, следующие варианты реализации могут быть изменены в различных других формах, а объем технической сущности настоящего изобретения не ограничивается следующими вариантами реализации. Скорее, эти варианты реализации предоставлены для того, чтобы сделать настоящее раскрытие более точным и полным и полностью передать техническую сущность настоящего изобретения специалистам в данной области техники. В настоящем описании одни и те же числовые обозначения соответствуют одним и тем же элементам. Кроме того, различные элементы и области на графических материалах изображены схематически. Соответственно, техническая сущность настоящего изобретения не ограничена относительным размером или расстоянием, показанным на прилагаемых графических материалах.Preferred embodiments of the present invention will now be described in detail with reference to the accompanying drawings. The embodiments of the present invention are provided to more fully explain the technical spirit of the present invention to those skilled in the art, the following embodiments may be modified in various other forms, and the scope of the technical spirit of the present invention is not limited to the following embodiments. Rather, these embodiments are provided to make the present disclosure more precise and complete and to fully convey the technical spirit of the present invention to those skilled in the art. In the present description, the same numerals correspond to the same elements. In addition, various elements and areas in the graphic materials are depicted schematically. Accordingly, the technical spirit of the present invention is not limited by the relative size or spacing shown in the accompanying drawings.

Техническая сущность настоящего изобретения заключается в обеспечении холоднокатаного стального листа, который обладает превосходными характеристиками формования, устойчивостью к старению и устойчивостью к вмятинам и не имеет поверхностных дефектов во время формования за счет контроля фракции, размера и положения двухфазной структуры с целью его применения в автомобильных листах, в частности автомобильных панелях.The technical essence of the present invention is to provide a cold-rolled steel sheet that has excellent forming performance, aging resistance and dent resistance and is free from surface defects during forming by controlling the fraction, size and position of the two-phase structure for the purpose of its application in automobile sheets, in particular car panels.

Когда стальной материал, обладающий способностью к термоупрочнению, изготовлен из однофазного феррита, отсутствует механизм, способный подавить явление естественного старения в матричной структуре, что может привести к ограничению контроля количества элементов твердого раствора в стальном материале от 0,0005 мас.% до 0,0020 мас.%, и это может увеличить сложность изготовления стального материала и, наконец, может ограничить улучшение термоупрочнения и устойчивость деталей к вмятинам.When the steel material having heat-strengthening ability is made of single-phase ferrite, there is no mechanism to suppress the natural aging phenomenon in the matrix structure, which may result in the control of the amount of solid solution elements in the steel material being limited to 0.0005 mass% to 0.0020 wt.%, and this may increase the difficulty of manufacturing the steel material and, finally, may limit the improvement in heat strengthening and dent resistance of the parts.

В последнее время двухфазная сталь, которая имеет относительно низкий предел текучести и отношение предела текучести к пределу прочности, обладает отличной способностью к деформационному упрочнению, устойчивостью к старению при транспортировке и хранении и способностью к термоупрочнению, частично применяется в качестве высокопрочных наружных панелей для автомобилей. Однако удлинение уменьшается по мере увеличения мартенсита в двухфазной структуре, ухудшаются характеристики формования, во время штамповки возникают трещины и образование шейки, а объем обработки уменьшается, чтобы уменьшить увеличение предела текучести из-за деформационного упрочнения, так что существует ограничение при применении наружных панелей.Recently, dual-phase steel, which has a relatively low yield strength and yield strength-to-tensile strength ratio, excellent work hardening ability, aging resistance during transportation and storage, and heat strengthening ability, has been partially applied as high-strength exterior panels for automobiles. However, the elongation decreases as the martensite in the two-phase structure increases, the forming performance deteriorates, cracks and necking occur during stamping, and the processing volume decreases to reduce the increase in yield strength due to work hardening, so there is a limitation in the application of outer panels.

В уровне техники существует способ регулирования фракции двухфазной структуры до 9% или менее, чтобы сохранить свойства двухфазной стали и улучшить характеристики ее формования, и она имеет непрерывный характер текучести и характеристики низкого отношения предела текучести к пределу прочности для применения наружных панелей. Однако, когда такая фракция двухфазной структуры мала, как описано выше, предел текучести может увеличиться или может возникнуть прерывистое поведение в зависимости от местоположения и распределения двухфазной структуры, поэтому необходимо учитывать местоположение и распределение двухфазной структуры.In the prior art, there is a method of adjusting the fraction of the two-phase structure to 9% or less, so as to maintain the properties of the two-phase steel and improve its forming performance, and it has a continuous yield behavior and the characteristics of a low yield strength ratio for exterior panel applications. However, when such a fraction of the two-phase structure is small, as described above, the yield strength may increase or discontinuous behavior may occur depending on the location and distribution of the two-phase structure, so the location and distribution of the two-phase structure must be taken into account.

Устойчивость к вмятинам может быть связана с начальным пределом текучести, деформационным упрочнением, термоупрочнением и толщиной материала, как показано в Уравнении 1 ниже.Dent resistance can be related to initial yield strength, strain hardening, heat strengthening, and material thickness, as shown in Equation 1 below.

[Уравнение 1][Equation 1]

Устойчивость к вмятинам ∝ (начальный предел текучести + деформационное упрочнение + термоупрочнение) × (толщина)².Dent resistance ∝ (initial yield strength + strain hardening + heat strengthening) × (thickness) ² .

Далее в данном документе будет подробно описан устойчивый к вмятинам холоднокатаный стальной лист в соответствии с технической сущностью настоящего изобретения. Hereinafter, a dent-resistant cold-rolled steel sheet will be described in detail in accordance with the technical spirit of the present invention.

Устойчивый к вмятинам холоднокатаный стальной лист в соответствии с примерным вариантом реализации настоящего изобретения включает, в % по массе, от 0,005 до 0,03% углерода (С), от 1,0 до 2,5% марганца (Mn), от 0,2 до 0,8%. алюминия (Al), от 0,3% до 1,5% суммы хрома (Cr) и молибдена (Мо), от 0,001% до 0,01% суммы ниобия (Nb) и титана (Ti), от более 0% до 0,02% фосфора (Р), от более 0% до 0,01% серы (S) и остаток - железо (Fe) и другие неизбежные примеси.The dent resistant cold rolled steel sheet according to an exemplary embodiment of the present invention includes, in % by weight, 0.005 to 0.03% carbon (C), 1.0 to 2.5% manganese (Mn), 0. 2 to 0.8%. aluminum (Al), from 0.3% to 1.5% of the sum of chromium (Cr) and molybdenum (Mo), from 0.001% to 0.01% of the sum of niobium (Nb) and titanium (Ti), from more than 0% to 0.02% phosphorus (P), from more than 0% to 0.01% sulfur (S) and the remainder - iron (Fe) and other inevitable impurities.

Далее в данном документе описаны функция и содержание каждого компонента, содержащегося в устойчивом к вмятинам холоднокатаном стальном листе согласно настоящему изобретению. В этом разделе содержание всех составляющих элементов представлено в мас.% по отношению ко всему стальному листу.Hereinafter, the function and content of each component contained in the dent-resistant cold-rolled steel sheet according to the present invention will be described. In this section, the content of all constituent elements is presented in wt.% relative to the entire steel sheet.

Углерод (С): от 0.005% до 0.03%.Carbon (C): 0.005% to 0.03%.

Углерод добавляют для обеспечения прочности стали и, в частности, увеличивает прочность мартенситной структуры. Мартенсит, представляющий собой двухфазную структуру на основе железа, образуется путем бездиффузионного превращения во время быстрого охлаждения с применением аустенита в качестве исходной структуры, а максимальное и минимальное значения фракции двухфазной структуры в стали могут существенно изменяться в соответствии с изменением содержания углерода. Когда углерод содержится в количестве менее 0,005%, может быть трудно обеспечить фракцию двухфазной структуры в ферритовой матрице на уровне 1,0% или выше. Когда углерод содержится в количестве, превышающем 0,03%, может быть трудно управлять фракцией двухфазной структуры в ферритовой матрице до 9% или менее, поскольку фракция двухфазной структуры увеличивается. Поэтому предпочтительно добавлять углерод в количестве от 0,005% до 0,03% от общей массы стального листа.Carbon is added to provide strength to the steel and, in particular, increases the strength of the martensitic structure. Martensite, which is an iron-based two-phase structure, is formed by diffusion-free transformation during rapid cooling using austenite as the starting structure, and the maximum and minimum values of the two-phase structure fraction in steel can vary significantly according to changes in carbon content. When carbon is contained in an amount of less than 0.005%, it may be difficult to achieve a two-phase structure fraction in the ferrite matrix of 1.0% or higher. When carbon is contained in an amount exceeding 0.03%, it may be difficult to control the two-phase structure fraction in the ferrite matrix to 9% or less as the two-phase structure fraction increases. Therefore, it is preferable to add carbon in an amount of 0.005% to 0.03% of the total weight of the steel sheet.

Марганец (Mn): от 1.0% до 2.5%.Manganese (Mn): 1.0% to 2.5%.

При добавлении марганца в сталь он действует как закалочный элемент и способствует образованию двухфазной структуры. Когда марганец содержится в количестве менее 1,0%, образование двухфазной структуры может быть затруднено. Когда марганец содержится в количестве более 2,5%, фракция аустенита быстро изменяется при повышении температуры отжига, и, таким образом, она может превышать 9%, что является диапазоном регулирования фракции двухфазной структуры для реализации механических свойств. Кроме того, при повышенном содержании марганца могут возникать дефекты плакирования и поверхностные дефекты из-за поверхностного окисления. Поэтому предпочтительно добавлять марганец в количестве от 1,0% до 2,5% от общей массы стального листа.When manganese is added to steel, it acts as a hardening element and promotes the formation of a two-phase structure. When manganese is contained in amounts less than 1.0%, the formation of a two-phase structure may be difficult. When manganese content is more than 2.5%, the austenite fraction changes rapidly with increasing annealing temperature, and thus it can exceed 9%, which is the control range of the two-phase structure fraction to realize the mechanical properties. In addition, with increased manganese content, cladding defects and surface defects may occur due to surface oxidation. Therefore, it is preferable to add manganese in an amount of 1.0% to 2.5% of the total weight of the steel sheet.

Алюминий (Al): от 0.2% до 0.8%.Aluminum (Al): 0.2% to 0.8%.

Алюминий играет роль уменьшения доли превращения аустенита в соответствии с изменением температуры в процессе повышения температуры во время отжига. Когда добавляется алюминий, можно уменьшить дисперсию материала за счет уменьшения изменения фракции двухфазной структуры в процессе повышения температуры. Когда алюминий содержится в количестве менее 0,2%, эффект от добавления алюминия может быть недостаточным. Когда алюминий содержится в количестве более 0,8%, температура отжига для закрепления двухфазной структуры может чрезмерно возрасти, и, таким образом, массовая производительность может снизиться, а поверхностные дефекты, такие как вмятины, могут увеличиться, так как во время отжига образуются оксидные посторонние вещества. Кроме того, это может вызвать увеличение сталеплавких включений и явление поверхностного окисления во время отжига. Поэтому предпочтительно добавлять алюминий в количестве от 0,2% до 0,8% от общей массы стального листа.Aluminum plays the role of reducing the proportion of austenite transformation according to the temperature change in the process of increasing the temperature during annealing. When aluminum is added, the dispersion of the material can be reduced by reducing the change in the fraction of the two-phase structure as the temperature increases. When aluminum is contained in an amount less than 0.2%, the effect of adding aluminum may not be sufficient. When aluminum is contained in an amount of more than 0.8%, the annealing temperature to consolidate the two-phase structure may increase excessively, and thus mass productivity may decrease, and surface defects such as dents may increase as oxide foreign substances are generated during annealing. substances. In addition, it may cause an increase in steel-melting inclusions and surface oxidation phenomenon during annealing. Therefore, it is preferable to add aluminum in an amount of 0.2% to 0.8% of the total weight of the steel sheet.

Сумма хрома (Cr) и молибдена (Мо): от 0.3% до 1.5%.Sum of chromium (Cr) and molybdenum (Mo): from 0.3% to 1.5%.

Хром и марганец выступают в качестве закалочных элементов и способствуют образованию двухфазной структуры. Когда сумма содержания хрома и содержания молибдена составляет менее 0,3%, эффект добавления хрома и молибдена может быть недостаточным. Когда сумма содержания хрома и молибдена превышает 1,0%, эффекты могут совпадать, и стоимость производства может увеличиваться. Поэтому предпочтительно добавлять сумму хрома и молибдена в количестве от 0,3% до 1,5% от общей массы стального листа. В дополнение, предпочтительно добавлять сумму хрома и молибдена в количестве от 0,3% до 1,0% от общей массы стального листа.Chromium and manganese act as hardening elements and contribute to the formation of a two-phase structure. When the sum of chromium content and molybdenum content is less than 0.3%, the effect of adding chromium and molybdenum may be insufficient. When the sum of chromium and molybdenum content exceeds 1.0%, the effects may coincide and production costs may increase. Therefore, it is preferable to add the sum of chromium and molybdenum in an amount of 0.3% to 1.5% of the total weight of the steel sheet. In addition, it is preferable to add the amount of chromium and molybdenum in an amount of 0.3% to 1.0% of the total weight of the steel sheet.

Дополнительно сумму хрома и молибдена можно регулировать в соответствии с приведенным ниже Уравнением 2.Additionally, the amount of chromium and molybdenum can be adjusted according to Equation 2 below.

[Уравнение 2][Equation 2]

0,3 мас.% ≤[Cr]+0,3[Мо]≤1,5 мас.%.0.3 wt.% ≤[Cr]+0.3[Mo]≤1.5 wt.%.

В Уравнении 2 [Cr] и [Мо] представляют собой содержание хрома (Cr) и молибдена (Мо), содержащихся в холоднокатаном стальном листе, и единица измерения в каждом случае представляет собой массовые %.In Equation 2, [Cr] and [Mo] represent the content of chromium (Cr) and molybdenum (Mo) contained in the cold-rolled steel sheet, and the unit in each case is mass %.

В альтернативном варианте хром может содержаться в количестве от 0,3 до 1,5 мас.% от общей массы стального листа. Молибден может содержаться в количестве от более 0 мас.% до 0,5 мас.% от общей массы стального листа.Alternatively, chromium may be present in an amount of from 0.3 to 1.5% by weight based on the total weight of the steel sheet. Molybdenum may be contained in an amount from more than 0 mass% to 0.5 mass% of the total mass of the steel sheet.

Сумма ниобия (Nb) и титана (Ti): от 0.001% до 0.01%.Sum of niobium (Nb) and titanium (Ti): from 0.001% to 0.01%.

Ниобий и титан являются элементами, образующими выделения, и прочность может быть увеличена за счет эффекта дисперсионного упрочнения, и может быть получен эффект измельчения зерна. Настоящее изобретение включает в себя некоторые двухфазные частицы цветных металлов (выделения) в процессе горячей прокатки и включает в себя техническую особенность управления положением и распределением двухфазных частиц на основе железа (мартенсита) в процессе отжига после холодной прокатки посредством контроля микроструктуры горячей прокатки. При добавлении ниобия и титана они соединяются с углеродом в стали с образованием двухфазных частиц цветных металлов. Чем больше фракция и меньше размер, тем больше повышается предел текучести. Однако в случае автомобильных наружных панелей с низким отношением предела текучести к пределу прочности, если предел текучести чрезмерно увеличивается из-за двухфазных частиц, характеристики формования могут ухудшиться. Когда сумма ниобия и титана содержится в количестве менее 0,001%, эффект добавки может быть недостаточным. Когда сумма ниобия и титана содержится в количестве более 0,01%, предел текучести может быть чрезмерно увеличен, что ухудшит характеристики формования. Поэтому предпочтительно добавлять сумму ниобия и титана в количестве от 0,001% до 0,01% от общей массы стального листа.Niobium and titanium are precipitate elements, and the strength can be increased by the precipitation strengthening effect, and the grain refinement effect can be obtained. The present invention includes certain two-phase non-ferrous metal particles (precipitates) in the hot rolling process and includes a technical feature of controlling the position and distribution of two-phase iron-based particles (martensite) in the annealing process after cold rolling by controlling the hot rolling microstructure. When niobium and titanium are added, they combine with the carbon in the steel to form two-phase non-ferrous particles. The larger the fraction and the smaller the size, the more the yield strength increases. However, in the case of automotive exterior panels with low yield strength to tensile strength ratio, if the yield strength is excessively increased due to two-phase particles, the molding performance may deteriorate. When the sum of niobium and titanium is contained in an amount less than 0.001%, the effect of the additive may be insufficient. When the sum of niobium and titanium is contained in an amount of more than 0.01%, the yield strength may be excessively increased, which will deteriorate the molding performance. Therefore, it is preferable to add the sum of niobium and titanium in an amount of 0.001% to 0.01% of the total weight of the steel sheet.

В альтернативном варианте ниобий может содержаться в количестве от 0,001 до 0,01 вес.% от общего веса стального листа и может содержаться в количестве от 0,001 до 0,009 вес.%. Титан может содержаться в количестве от 0,001 мас.% до 0,01 мас.% от общей массы стального листа и может содержаться в пределах от 0,001 мас. % до 0,009 мас. %.Alternatively, niobium may be contained in an amount of from 0.001 to 0.01 wt.% based on the total weight of the steel sheet, and may be contained in an amount from 0.001 to 0.009 wt.%. Titanium may be contained in an amount from 0.001 wt.% to 0.01 wt.% of the total weight of the steel sheet, and may be contained in the range from 0.001 wt. % up to 0.009 wt. %.

Фосфор (P): более 0% до 0.02%.Phosphorus (P): more than 0% to 0.02%.

Фосфор является примесью, содержащейся в процессе производства стали, и, хотя он может способствовать повышению прочности за счет упрочнения твердого раствора, при его содержании в большом количестве может возникнуть низкотемпературная хрупкость. Следовательно, предпочтительно ограничить содержание фосфора величиной от 0% до 0,02% от общей массы стального листа.Phosphorus is an impurity found in the steelmaking process, and while it can contribute to strength through solution strengthening, low temperature embrittlement can occur when present in large quantities. Therefore, it is preferable to limit the phosphorus content to 0% to 0.02% of the total weight of the steel sheet.

Сера (S): более 0% до 0.01%.Sulfur (S): more than 0% to 0.01%.

Сера является примесью, содержащейся в процессе производства стали, и может снижать сгибаемость, ударную вязкость и свариваемость за счет образования неметаллических включений, таких как FeS и MnS. Следовательно, предпочтительно ограничить содержание серы величиной от более чем 0% до 0,01% от общей массы стального листа.Sulfur is an impurity found in the steel production process and can reduce bendability, toughness and weldability through the formation of non-metallic inclusions such as FeS and MnS. Therefore, it is preferable to limit the sulfur content to more than 0% to 0.01% of the total weight of the steel sheet.

Азот (N): более 0% до 0.006%.Nitrogen (N): more than 0% to 0.006%.

Азот - это элемент, который неизбежно присутствует при производстве стали и может помочь стабилизировать аустенит, но может вступать в реакцию с Al с образованием AlN, который может вызывать трещины при непрерывном литье. Следовательно, предпочтительно ограничить содержание азота величиной от 0% до 0,006% от общего веса стального листа.Nitrogen is an element that is inevitably present in steel production and can help stabilize austenite, but can react with Al to form AlN, which can cause cracks in continuous casting. Therefore, it is preferable to limit the nitrogen content to 0% to 0.006% of the total weight of the steel sheet.

Остальным компонентом холоднокатаного стального листа является железо (Fe). Однако, поскольку нежелательные примеси из сырья или окружающей среды могут неизбежно попадать в обычном процессе производства стали, их нельзя исключать. Поскольку эти примеси известны любому специалисту в области традиционного производственного процесса, содержание их всех конкретно не упоминается в настоящем описании.The remaining component of cold rolled steel sheet is iron (Fe). However, since undesirable impurities from raw materials or the environment may inevitably be introduced during the normal steel production process, they cannot be excluded. Since these impurities are known to anyone skilled in the art of the conventional manufacturing process, the content of all of them is not specifically mentioned in the present description.

Устойчивый к вмятинам холоднокатаный стальной лист, изготовленный способом изготовления, который будет описан ниже, путем контроля определенных компонентов вышеупомянутого состава сплава и диапазонов их содержания, может удовлетворять, например, требованиям к пределу текучести (YP) 195 МПа или выше, пределу прочности при растяжении (TS) 340 МПа или более, относительному удлинению (El) 33% или более и степени термоупрочнения (ВН) 40 МПа или более.The dent-resistant cold-rolled steel sheet produced by the manufacturing method to be described below, by controlling certain components of the above-mentioned alloy composition and content ranges thereof, can satisfy, for example, the requirements for yield strength (YP) of 195 MPa or higher, tensile strength ( TS) 340 MPa or more, elongation (El) 33% or more, and heat strengthening ratio (HH) 40 MPa or more.

Устойчивый к вмятинам холоднокатаный стальной лист может удовлетворять требованиям к пределу текучести (YP) от 195 МПа до 275 МПа, пределу прочности при растяжении (TS) от 340 МПа до 490 МПа, относительному удлинению (El) от 33% до 45% и степени термоупрочнения (ВН) от 40 МПа до 100 МПа.Dent resistant cold rolled steel sheet can meet the requirements of yield strength (YP) from 195MPa to 275MPa, tensile strength (TS) from 340MPa to 490MPa, elongation (El) from 33% to 45% and heat strengthening degree (VN) from 40 MPa to 100 MPa.

Устойчивый к вмятинам холоднокатаный стальной лист может иметь деформационное упрочнение в диапазоне от 80 МПа до 200 МПа в диапазоне деформации от 2% до 10%, что соответствует диапазону обработки автомобильных наружных панелей. Соответственно, после проведения термоупрочнения и деформационного упрочнения устойчивый к вмятинам холоднокатаный стальной лист может иметь конечный диапазон предела текучести, например, от 315 МПа до 530 МПа, например, от 350 МПа до 500 МПа.Dent resistant cold rolled steel sheet can have strain hardening ranging from 80MPa to 200MPa in the strain range of 2% to 10%, which is the same as the processing range of automotive exterior panels. Accordingly, after heat strengthening and strain hardening, the dent-resistant cold-rolled steel sheet may have a finite yield strength range, for example, from 315 MPa to 530 MPa, for example, from 350 MPa to 500 MPa.

В устойчивом к вмятинам холоднокатаном стальном листе может не происходить никакого удлинения при пределе текучести или могут быть удовлетворены требования к диапазону удлинения при пределе текучести, например, менее 0,2%, например, от более 0% до менее 0,2%. В частности, в устойчивом к вмятинам холоднокатаном стальном листе удлинение при пределе текучести не происходит в течение как минимум одного года в процессах транспортировки и хранения после производства.In the dent-resistant cold-rolled steel sheet, no elongation at the yield point may occur, or the requirements for a range of elongation at the yield point, for example, less than 0.2%, for example, from more than 0% to less than 0.2%, can be satisfied. In particular, in dent-resistant cold-rolled steel sheet, elongation at yield strength does not occur for at least one year during transportation and storage processes after production.

Устойчивый к вмятинам холоднокатаный стальной лист может иметь устойчивость к старению при температуре 30°С в течение, например, 12 месяцев или дольше, например, в течение периода от более чем 0 дней до 365 дней или дольше этого периода. Устойчивость к старению означает, что даже если устойчивый к вмятинам холоднокатаный стальной лист хранится таким способом, как погрузка на открытом воздухе, не происходит увеличения предела текучести, и удлинение при пределе текучести не происходит в течение как минимум одного года в процессах транспортировки и хранения после производства, например, от 1 года до 3 лет.The dent resistant cold rolled steel sheet may be resistant to aging at a temperature of 30° C. for, for example, 12 months or longer, for example, for a period of more than 0 days to 365 days or longer thereof. Aging resistance means that even if the dent resistant cold rolled steel sheet is stored in a manner such as outdoor loading, no increase in yield strength occurs, and elongation at yield strength does not occur for at least one year during transportation and storage processes after production , for example, from 1 year to 3 years.

Устойчивый к вмятинам холоднокатаный стальной лист может иметь смешанную структуру, в которой смешаны феррит и мартенсит. Мартенсит может иметь фракцию в диапазоне, например, от более чем 0% до 9%, а фракция феррита может быть включена в качестве оставшейся фракции и может находиться в диапазоне, например, от более чем 91% до менее чем 100%. Фракция означает отношение площадей, полученное из фотографии микроструктуры с помощью анализатора изображений.Dent resistant cold rolled steel sheet can have a mixed structure in which ferrite and martensite are mixed. The martensite may have a fraction ranging from, for example, greater than 0% to 9%, and the ferrite fraction may be included as the remaining fraction and may range from, for example, greater than 91% to less than 100%. Fraction means the area ratio obtained from a photograph of the microstructure using an image analyzer.

Феррит может иметь средний размер кристаллического зерна в диапазоне от 5 мкм до 20 мкм. Когда феррит имеет средний размер кристаллического зерна менее 5 мкм, удлинение может быть снижено. Когда феррит имеет средний размер кристаллического зерна более 20 мкм, нельзя получить способность к термоупрочнению 40 МПа или более.Ferrite can have an average crystal grain size ranging from 5 µm to 20 µm. When the ferrite has an average crystal grain size of less than 5 µm, the elongation may be reduced. When the ferrite has an average crystal grain size of more than 20 μm, a heat-strengthening ability of 40 MPa or more cannot be obtained.

Мартенсит может иметь среднее межфазное расстояние в диапазоне от 2 мкм до 5,5 мкм.Martensite can have an average interfacial distance ranging from 2 µm to 5.5 µm.

Фракция и среднее межфазное расстояние мартенсита могут потребоваться для обеспечения непрерывности характеристик текучести и устойчивости к старению низкоуглеродистой стали.The fraction and average interfacial distance of martensite may be required to ensure continuity of the yield characteristics and aging resistance of mild steel.

Устойчивый к вмятинам холоднокатаный стальной лист может включать выделения цветных металлов и может включать, например, по меньшей мере одно из TiC, NbC, (Ti,Nb)C, TiN, NbN и (Ti,Nb)N. Выделения цветных металлов могут иметь размер, например, 0,005 мкм или более, например, от 0,005 мкм до 0,02 мкм. Выделения цветных металлов могут иметь диапазон среднего расстояния между частицами, например, 0,05 мкм или больше, например, от 0,05 мкм до 0,5 мкм.The dent resistant cold rolled steel sheet may include non-ferrous metal precipitates and may include, for example, at least one of TiC, NbC, (Ti,Nb)C, TiN, NbN and (Ti,Nb)N. The non-ferrous metal precipitates may have a size of, for example, 0.005 μm or larger, for example, from 0.005 μm to 0.02 μm. Non-ferrous metal precipitates may have a range of average interparticle distances, such as 0.05 μm, or greater, such as 0.05 μm to 0.5 μm.

Выделение цветного металла может стать местом зарождения мартенсита за счет измельчения горячекатаных кристаллических зерен. Поскольку выделение цветного металла действует как центр зародышеобразования, может быть индуцировано зарождение мартенсита, и мартенсит может быть сформирован таким образом, что среднее межфазное расстояние мартенсита контролируют в соответствующем диапазоне, например, в диапазоне от 2 мкм до 5,5 мкм на основе среднего расстояния между частицами выделений цветных металлов. Контроль размера и среднего расстояния между частицами выделений цветных металлов может потребоваться для контроля среднего межфазного расстояния мартенсита.Precipitation of non-ferrous metal can become the site of martensite nucleation due to the grinding of hot-rolled crystalline grains. Since the nonferrous metal precipitate acts as a nucleation center, nucleation of martensite can be induced, and martensite can be formed such that the average interfacial distance of martensite is controlled in an appropriate range, for example, in the range of 2 μm to 5.5 μm based on the average interfacial distance particles of non-ferrous metals. Control of the size and average particle spacing of non-ferrous metal precipitates may be required to control the average martensite interfacial distance.

Далее в данном документе, со ссылками на прилагаемые графические материалы будет описан способ изготовления устойчивого к вмятинам холоднокатаного стального листа в соответствии с настоящим изобретением.Hereinafter, with reference to the accompanying drawings, a method for manufacturing a dent-resistant cold-rolled steel sheet in accordance with the present invention will be described.

Способ производства устойчивого к вмятинам холоднокатаного стального листаMethod for producing dent-resistant cold-rolled steel sheet

ФИГ. 1 представляет собой блок-схему процесса, схематически иллюстрирующую способ изготовления устойчивого к вмятинам холоднокатаного стального листа в соответствии с вариантом реализации настоящего изобретения.FIG. 1 is a process flow diagram schematically illustrating a method for manufacturing a dent-resistant cold-rolled steel sheet according to an embodiment of the present invention.

В способе изготовления согласно настоящему изобретению полупродукт, подлежащий процессу горячей прокатки, может представлять собой, например, сляб. Сляб в полуготовом состоянии может быть получен в непрерывном процессе литья после получения расплавленной стали заданного состава в процессе производства стали.In the production method according to the present invention, the intermediate product to be subjected to the hot rolling process may be, for example, a slab. A slab in a semi-finished state can be produced in a continuous casting process after obtaining molten steel of a given composition in the steelmaking process.

Ссылаясь на ФИГ. 1, способ изготовления устойчивого к вмятинам холоднокатаного стального листа в соответствии с вариантом реализации настоящего изобретения включает стадии: изготовления горячекатаного стального листа с применением стального материала состава (S110); изготовления холоднокатаного стального листа путем холодной прокатки горячекатаного стального листа (S120); отжиговой термообработки холоднокатаного стального листа (S130); и охлаждения холоднокатаного стального листа (S140).Referring to FIG. 1, a method for producing a dent-resistant cold-rolled steel sheet according to an embodiment of the present invention includes the steps of: producing a hot-rolled steel sheet using a steel material of composition (S110); producing cold rolled steel sheet by cold rolling hot rolled steel sheet (S120); annealing heat treatment of cold rolled steel sheet (S130); and cooling of cold rolled steel sheet (S140).

Конкретнее, способ может включать стадии: изготовления горячекатаного стального листа, содержащего, в мас.%, от 0,005 до 0,03% углерода (С), от 1,0 до 2,5% марганца (Mn), от 0,2 до 0,8% алюминий (Al), от 0,3% до 1,5% от суммы хрома (Cr) и молибдена (Мо), от 0,001% до 0,01% суммы ниобия (Nb) и титана (Ti), от более 0% до 0,02% фосфора (Р), от более 0% до 0,01% серы (S) и остаток - железо (Fe) и другие неизбежные примеси (S110); изготовления холоднокатаного стального листа путем холодной прокатки горячекатаного стального листа (S120); отжиговой термообработки холоднокатаного стального листа (S130); и охлаждения отожженного термообработанного холоднокатаного стального листа (S140).More specifically, the method may include the steps of: producing a hot-rolled steel sheet containing, in wt.%, from 0.005 to 0.03% carbon (C), from 1.0 to 2.5% manganese (Mn), from 0.2 to 0.8% aluminum (Al), from 0.3% to 1.5% of the sum of chromium (Cr) and molybdenum (Mo), from 0.001% to 0.01% of the sum of niobium (Nb) and titanium (Ti), from more than 0% to 0.02% phosphorus (P), from more than 0% to 0.01% sulfur (S) and the remainder - iron (Fe) and other inevitable impurities (S110); producing cold rolled steel sheet by cold rolling hot rolled steel sheet (S120); annealing heat treatment of cold rolled steel sheet (S130); and cooling the annealed heat-treated cold-rolled steel sheet (S140).

Стадия изготовления горячекатаного стального листа (S110)Manufacturing Stage of Hot Rolled Steel Sheet (S110)

Изготавливают стальной материал, имеющий состав сплава, и стальной материал повторно нагревают в диапазоне температур повторного нагрева сляба (SRT), например, от 1130°С до 1230°С. Посредством такого повторного нагрева во время литья происходит повторное растворение сегрегированных компонентов и повторное растворение выделений для гомогенизации стального материала, и стальной материал может быть приведен в состояние, пригодное для выполнения горячей прокатки. Когда температура повторного нагрева составляет менее 1130°С, характеристики прокатки снижаются на стадиях черновой прокатки и чистовой прокатки, а при чрезмерном снижении температуры прокатки в краевой части могут возникать поверхностные дефекты, такие как трещины и избыточный металл. Когда температура повторного нагрева превышает 1230°С, размер зерен аустенита может увеличиваться, а производственные затраты, определяемые повышением температуры, могут увеличиваться. Повторно растворенные выделения могут повторно осаждаться на стадиях черновой прокатки, чистовой прокатки и сматывания в рулон, чтобы уменьшить размер кристаллического зерна после горячей прокатки.A steel material having an alloy composition is produced, and the steel material is reheated in a slab reheat temperature (SRT) range, for example, 1130°C to 1230°C. By such reheating during casting, the segregated components are redissolved and the precipitates are redissolved to homogenize the steel material, and the steel material can be brought into a state suitable for hot rolling. When the reheating temperature is less than 1130°C, the rolling performance is reduced in the rough rolling and finishing rolling stages, and when the rolling temperature is reduced too much, surface defects such as cracks and excess metal may occur in the edge portion. When the reheat temperature exceeds 1230°C, the austenite grain size may increase, and production costs determined by the temperature increase may increase. The redissolved precipitates may be re-precipitated during the rough rolling, finish rolling and coiling stages to reduce the crystal grain size after hot rolling.

Горячекатаный стальной лист может быть изготовлен путем выполнения горячей прокатки традиционным способом после повторного нагрева и выполнения горячей чистовой прокатки при температуре An или выше, например, при конечной температуре чистовой прокатки (FDT) в диапазоне от 850°С до 970°С. Когда температура чистовой прокатки ниже 850°С, может образовываться феррит или перлит. Когда температура чистовой прокатки превышает 970°С, образование окалины увеличивается, а диаметр частиц кристаллических зерен увеличивается, так что получение однородной микроструктуры может быть затруднено.The hot-rolled steel sheet can be produced by performing hot rolling in a conventional manner after reheating and performing hot finishing rolling at a temperature An or higher, for example, at a final finishing temperature (FDT) in the range of 850°C to 970°C. When the finishing rolling temperature is below 850°C, ferrite or pearlite may be formed. When the finishing rolling temperature exceeds 970°C, the formation of scale increases and the particle diameter of the crystal grains increases, so that it may be difficult to obtain a uniform microstructure.

Затем горячекатаный стальной лист охлаждают до температуры сматывания в рулон, например, в диапазоне от 600°С до менее чем 650°С, например, в диапазоне от 600°С до 680°С. Охлаждение может быть осуществлено либо воздушным охлаждением, либо водяным охлаждением, и может быть реализовано со скоростью охлаждения, например, от 10°С/сек до 30°С/сек. Более высокая скорость охлаждения способствует уменьшению среднего размера кристаллических зерен. Охлаждение предпочтительно проводить до температуры сматывания в рулон.The hot rolled steel sheet is then cooled to a coiling temperature, for example, in the range of 600°C to less than 650°C, for example, in the range of 600°C to 680°C. Cooling may be carried out by either air cooling or water cooling, and may be carried out at a cooling rate of, for example, 10°C/sec to 30°C/sec. A higher cooling rate helps to reduce the average size of crystal grains. Cooling is preferably carried out to the reeling temperature.

Затем горячекатаный стальной лист сматывают в рулон, например, при температуре сматывания (СТ) в диапазоне от 600°С до менее чем 650°С, например, от 600°С до 680°С. Диапазон температур сматывания может быть выбран с точки зрения свойств холодной прокатки и свойств поверхности.The hot-rolled steel sheet is then coiled, for example at a coiling temperature (CT) in the range of 600°C to less than 650°C, for example 600°C to 680°C. The coiling temperature range can be selected in terms of cold rolling properties and surface properties.

Цель настоящего изобретения состоит в том, чтобы уменьшить размер зерен горячекатаных кристаллов за счет выделений цветных металлов и обеспечить возможность равномерного распределения и получения структуры аустентита, которая является исходной структурой двухфазной структуры на основе железа, такой как мартенсит, процессах холодной прокатки и обжига. Дисперсная структура аустенита и структура мартенсита равномерно распределяют эффект распространения плотности дислокаций в феррите, что в конечном итоге обеспечивает низкое отношение предела текучести к пределу прочности и устойчивость к старению.The purpose of the present invention is to reduce the grain size of hot-rolled crystals by precipitating non-ferrous metals and enable the uniform distribution and production of austenite structure, which is the original structure of a two-phase iron-based structure such as martensite, in cold rolling and firing processes. The dispersed structure of austenite and the structure of martensite evenly distribute the effect of dislocation density propagation in ferrite, which ultimately ensures low yield strength ratio and aging resistance.

Когда температура сматывания в рулон ниже 600°С, выделения цветных металлов, образующиеся при горячей прокатке, измельчаются, а расстояние между выделениями цветных металлов сужается для повышения предела текучести продукта и, таким образом, продукта с низким отношением предела текучести к пределу прочности не могут быть получены. Кроме того, поскольку твердая фаза, такая как мартенсит и т.п., образуется в избытке, количество материала горячекатаного стального листа чрезмерно увеличивается, и давление на валки во время холодной прокатки может значительно возрастать. Когда температура сматывания в рулон составляет 650°С или выше, выделения цветных металлов укрупняются, но размер зерен кристаллов после горячей прокатки увеличивается, так что после процессов холодной прокатки и отжига сохраняется удлинение при пределе текучести, что может привести к образованию поверхностных дефектов во время формования. Кроме того, это может привести к неоднородности микроструктуры конечного продукта.When the coiling temperature is below 600°C, the non-ferrous metal precipitates generated by hot rolling are crushed, and the distance between the non-ferrous metal precipitates is narrowed to increase the yield strength of the product, and thus the product with a low yield strength to tensile strength ratio cannot be received. In addition, since a hard phase such as martensite and the like is generated in excess, the amount of material of the hot-rolled steel sheet increases excessively, and the pressure on the rolls during cold rolling may increase significantly. When the coiling temperature is 650°C or higher, the non-ferrous metal precipitates are coarsened, but the crystal grain size after hot rolling is increased, so that after the cold rolling and annealing processes, the elongation at the yield point is maintained, which may lead to the formation of surface defects during forming . In addition, this may lead to heterogeneity in the microstructure of the final product.

На стадии сматывания в рулон могут образовываться выделения цветных металлов, размер которых может составлять 0,005 мкм или больше, а расстояние между выделениями цветных металлов может составлять 0,05 мкм или больше. Выделения цветных металлов могут обеспечить центр зародышеобразования мартенсита.During the coiling step, non-ferrous metal precipitates may be generated, the size of which may be 0.005 µm or larger, and the distance between non-ferrous metal precipitates may be 0.05 µm or larger. Precipitates of non-ferrous metals can provide a center for martensite nucleation.

Стадия изготовления холоднокатаного стального листа (S120)Manufacturing Stage of Cold Rolled Steel Sheet (S120)

Горячекатаный стальной лист подвергают травлению путем промывки кислотой для удаления поверхностного слоя окалины. Затем горячекатаный стальной лист подвергают холодной прокатке при среднем коэффициенте уковки, например, от 40% до 70%, с получением холоднокатаного стального листа. Поскольку средний коэффициент уковки является достаточно высоким, возникает эффект улучшения формования, вызванный эффектом измельчения структуры. Когда средний коэффициент уковки составляет менее 40%, трудно получить однородную микроструктуру. Когда средний коэффициент уковки превышает 70%, давление на валки увеличивается, что увеличивает технологическую нагрузку. В результате холодной прокатки может быть изготовлен стальной лист определенной конечной толщины. Структура холоднокатаного стального листа может иметь форму, при которой структура горячекатаного стального листа растянута.Hot rolled steel sheet is pickled by acid washing to remove the surface layer of scale. Then, the hot-rolled steel sheet is cold-rolled at an average forging ratio of, for example, 40% to 70% to obtain a cold-rolled steel sheet. Since the average forging ratio is quite high, the forming improvement effect caused by the structure refinement effect occurs. When the average forging ratio is less than 40%, it is difficult to obtain a uniform microstructure. When the average forging ratio exceeds 70%, the pressure on the rolls increases, which increases the processing load. As a result of cold rolling, a steel sheet of a certain final thickness can be produced. The structure of the cold-rolled steel sheet may have a shape in which the structure of the hot-rolled steel sheet is stretched.

Стадия отжиговой термообработки (S130)Annealing heat treatment stage (S130)

Холоднокатаный стальной лист подвергается отжиговой термообработке в печи непрерывного отжига, имеющей блок нормального медленного охлаждения. Отжиговая термообработка проводится для сохранения фракции двухфазной структуры частиц (мартенсита) на основе железа и ее равномерного диспергирования.Cold-rolled steel sheet is subjected to annealing heat treatment in a continuous annealing furnace having a normal slow cooling unit. Annealing heat treatment is carried out to preserve the fraction of the two-phase structure of particles (martensite) based on iron and its uniform dispersion.

Отжиговую термообработку можно проводить при температуре отжига (Temp) в течение времени отжига (Time) в соответствии с Уравнением 3.Annealing heat treatment can be carried out at the annealing temperature (Temp) for the annealing time (Time) in accordance with Equation 3.

[Уравнение 3][Equation 3]

Когда условия процесса отжиговой термообработки меньше, чем 3 из приведенного выше Уравнения 3, расстояние между мартенситом, который представляет собой двухфазную частицу на основе железа, превышает 5,5 мкм, и, таким образом, предел текучести может быть чрезмерно увеличен. Когда условия процесса отжиговой термообработки превышают 30 по приведенному выше Уравнению 3, удлинение при пределе текучести может составлять 0,2% или более.When the annealing heat treatment process condition is less than 3 of the above Equation 3, the distance between martensite, which is an iron-based two-phase particle, exceeds 5.5 μm, and thus the yield strength may be excessively increased. When the annealing heat treatment process conditions exceed 30 in Equation 3 above, the elongation at yield strength may be 0.2% or more.

Отжиговую термообработку можно проводить, выдерживая холоднокатаный стальной лист, например, при температуре в диапазоне от 780°С до 840°С, например, в течение времени в диапазоне от 30 секунд до 120 секунд, и можно проводить путем увеличения времени отжига с применением приведенного выше Уравнения 3, когда отжиговая термообработка выполняется при более низкой температуре, например, 760°С.Annealing heat treatment can be carried out by keeping the cold-rolled steel sheet, for example, at a temperature in the range of 780°C to 840°C, for example, for a time in the range of 30 seconds to 120 seconds, and can be carried out by increasing the annealing time using the above Equations 3 when annealing heat treatment is performed at a lower temperature, for example, 760°C.

Когда температура отжиговой термообработки составляет менее 780°С, расстояние между мартенситом, который представляет собой двухфазную частицу на основе железа, превышает 5,5 мкм, и предел текучести может быть чрезмерно увеличен. Когда температура отжиговой термообработки превышает 840°С, удлинение при пределе текучести может составлять 0,2% или более.When the annealing heat treatment temperature is less than 780°C, the distance between martensite, which is an iron-based two-phase particle, exceeds 5.5 μm, and the yield strength may be excessively increased. When the annealing heat treatment temperature exceeds 840°C, the elongation at the yield point may be 0.2% or more.

Стадия охлаждения (S140)Cooling stage (S140)

Холоднокатаный стальной лист после отжиговой термообработки охлаждают со скоростью охлаждения в диапазоне, например, 15°С/сек или выше, например, от 15°С/сек до 50°С/сек. Охлаждение можно проводить до комнатной температуры, например, до температуры в диапазоне от 0°С до 40°С. Охлаждение может быть реализовано путем воздушного охлаждения или водяного охлаждения.The cold-rolled steel sheet after annealing heat treatment is cooled at a cooling rate in the range of, for example, 15°C/sec or higher, for example, 15°C/sec to 50°C/sec. Cooling can be carried out to room temperature, for example to a temperature in the range from 0°C to 40°C. Cooling can be realized by air cooling or water cooling.

На стадии охлаждения (S140) аустенит может быть превращен и преобразован в мартенсит. Соответственно, скорость охлаждения может иметь диапазон, в котором аустенит превращается в мартенсит.During the cooling stage (S140), austenite can be transformed and transformed into martensite. Accordingly, the cooling rate may have a range in which austenite transforms into martensite.

Дополнительно, стадия охлаждения (S140) может быть реализована посредством многоступенчатого охлаждения, при котором быстрое охлаждение выполняется после медленного охлаждения. Например, холоднокатаный стальной лист после отжиговой термообработки можно медленно охлаждать, например, со скоростью охлаждения в диапазоне от 1°С/сек до 15°С/сек, например, в диапазоне от 600°С до 700°С. °С. Затем медленно охлаждаемый холоднокатаный стальной лист может быть быстро охлажден, например, со скоростью охлаждения в диапазоне от 15°С/сек до 50°С/сек, до комнатной температуры, например, в диапазоне от 0°С до 40°С.Further, the cooling step (S140) can be implemented by multi-stage cooling in which fast cooling is performed after slow cooling. For example, the cold-rolled steel sheet after annealing heat treatment can be cooled slowly, for example, at a cooling rate in the range of 1°C/sec to 15°C/sec, for example, in the range of 600°C to 700°C. °C. Then, the slowly cooled cold rolled steel sheet can be quickly cooled, for example, at a cooling rate in the range of 15°C/sec to 50°C/sec, to room temperature, for example, in the range of 0°C to 40°C.

После выполнения стадии охлаждения (S140) можно проводить термостатическую обработку при температуре в диапазоне от 450°С до 600°С в течение от 30 секунд до 200 секунд.After performing the cooling step (S140), thermostatic treatment can be carried out at a temperature in the range of 450°C to 600°C for 30 seconds to 200 seconds.

После выполнения стадии охлаждения (S140) может быть выполнена дрессировка со степенью уковки, например, 2% или менее, например, со степенью уковки в диапазоне от 0,1% до 0,5%.After performing the cooling step (S140), tempering can be performed with a forging degree of, for example, 2% or less, for example, with a forging degree in the range of 0.1% to 0.5%.

Дополнительно, устойчивый к вмятинам холоднокатаный стальной лист может быть изготовлен в виде горячеоцинкованного стального листа и легированного горячеоцинкованного стального листа. В этом случае стадия охлаждения (S140) может быть выполнена при конечной температуре охлаждения в диапазоне от 450°С до 600°С. Это будет подробно описано ниже.Additionally, the dent-resistant cold rolled steel sheet can be produced as hot-dip galvanized steel sheet and alloy hot-dip galvanized steel sheet. In this case, the cooling step (S140) can be performed at a final cooling temperature in the range of 450°C to 600°C. This will be described in detail below.

Микроструктура устойчивого к вмятинам холоднокатаного стального листаMicrostructure of dent-resistant cold-rolled steel sheet

Далее будет подробно описана микроструктура устойчивого к вмятинам холоднокатаного стального листа в соответствии с технической сущностью настоящего изобретения.Next, the microstructure of the dent-resistant cold-rolled steel sheet will be described in detail in accordance with the technical spirit of the present invention.

ФИГ. 2 представляет собой график, показывающий изменения предела прочности при растяжении и относительного удлинения при растяжении в зависимости от фракции мартенсита в устойчивом к вмятинам холоднокатаном стальном листе, согласно одному варианту реализации настоящего изобретения.FIG. 2 is a graph showing changes in tensile strength and tensile elongation as a function of martensite fraction in a dent-resistant cold-rolled steel sheet according to one embodiment of the present invention.

Ссылаясь на ФИГ. 2, при увеличении фракции мартенсита предел прочности при растяжении увеличивается линейно, а относительное удлинение линейно уменьшается. Для того чтобы удовлетворить требованиям целевого диапазона прочности при растяжении и относительного удлинения, предпочтительно, чтобы фракция мартенсита составляла 9% или менее.Referring to FIG. 2, with increasing martensite fraction, the tensile strength increases linearly, and the relative elongation decreases linearly. In order to meet the requirements of the target range of tensile strength and elongation, it is preferable that the martensite fraction is 9% or less.

ФИГ. 3 представляет собой график, показывающий изменение удлинения при пределе текучести в зависимости от среднего межфазного расстояния мартенсита в устойчивом к вмятинам холоднокатаном стальном листе согласно одному варианту реализации настоящего изобретения.FIG. 3 is a graph showing the change in yield elongation as a function of the average interfacial distance of martensite in a dent-resistant cold-rolled steel sheet according to one embodiment of the present invention.

ФИГ. 3 демонстрирует результат после проведения дрессировки (SPM) при степени уковки от 0,5% до 0,7%. При среднем межфазном расстоянии мартенсита 5,5 мкм и менее удлинение при пределе текучести не проявлялось или находилось на уровне, близком почти к 0%. С другой стороны, когда среднее межфазное расстояние мартенсита превышает 5,5 мкм, видно, что удлинение при пределе текучести быстро увеличивается. Следовательно, предпочтительно, чтобы среднее межфазное расстояние мартенсита составляло 5,5 мкм или менее, чтобы обеспечить устойчивость к старению и способность к деформационному упрочнению.FIG. 3 shows the result after training (SPM) with a degree of forging from 0.5% to 0.7%. With an average martensite interfacial distance of 5.5 μm or less, elongation at the yield point did not appear or was at a level close to almost 0%. On the other hand, when the average interfacial distance of martensite exceeds 5.5 μm, it can be seen that the elongation at yield strength increases rapidly. Therefore, it is preferable that the average martensite interfacial distance is 5.5 μm or less to ensure aging resistance and strain hardening ability.

ФИГ. 4 представляет собой схематическую диаграмму, показывающую степень дисперсии мартенсита в устойчивом к вмятинам холоднокатаном стальном листе согласно одному варианту реализации настоящего изобретения.FIG. 4 is a schematic diagram showing the degree of martensite dispersion in a dent-resistant cold-rolled steel sheet according to one embodiment of the present invention.

Ссылаясь на ФИГ. 4, в случае сравнительного примера, когда отжиговая термообработка выполняется в области, находящейся за пределами диапазона Уравнения 3, приведенного выше, феррит с высокой плотностью дислокаций распределяется неравномерно, и, соответственно, он может быть образован с превышением среднего межфазного расстояния мартенсита 5,5 мкм.Referring to FIG. 4, in the case of the comparative example, when the annealing heat treatment is performed in a region outside the range of Equation 3 above, the high dislocation density ferrite is unevenly distributed, and accordingly it can be formed beyond the average martensite interfacial distance of 5.5 μm .

С другой стороны, в варианте реализации настоящего изобретения, когда отжиговая термообработка выполняется в диапазоне, указанном выше в Уравнении 3, феррит с высокой плотностью дислокаций равномерно распределяется по всему объему, и, таким образом, он может быть образован без превышения среднего межфазного расстояния мартенсита 5,5 мкм. Образование такого мартенсита может быть реализовано за счет равномерного образования выделений цветных металлов, имеющих среднее расстояние между частицами 0,05 мкм или более по всему объему.On the other hand, in the embodiment of the present invention, when the annealing heat treatment is performed in the range specified in Equation 3 above, ferrite with a high dislocation density is uniformly distributed throughout the volume, and thus it can be formed without exceeding the average martensite interfacial distance 5 .5 µm. The formation of such martensite can be realized due to the uniform formation of non-ferrous metal precipitates having an average distance between particles of 0.05 μm or more throughout the entire volume.

Способ изготовления устойчивого к вмятинам стального листа с покрытиемMethod for producing dent-resistant coated steel sheet

Далее будут описаны устойчивый к вмятинам плакированный стальной лист согласно настоящему изобретению и способ его изготовления.Next, the dent-resistant clad steel sheet according to the present invention and a method for producing the same will be described.

Устойчивый к вмятинам плакированный стальной лист, такой как горячеоцинкованный стальной лист или легированный горячеоцинкованный стальной лист, может быть сформирован с применением устойчивого к вмятинам плакированного стального листа.A dent-resistant clad steel sheet such as a hot-dip galvanized steel sheet or an alloy hot-dip galvanized steel sheet can be formed using a dent-resistant clad steel sheet.

ФИГ. 5 представляет собой блок-схему процесса, схематически иллюстрирующую способ изготовления устойчивого к вмятинам плакированного стального листа в соответствии с вариантом реализации настоящего изобретения.FIG. 5 is a process flow diagram schematically illustrating a method for manufacturing a dent-resistant clad steel sheet according to an embodiment of the present invention.

Ссылаясь на ФИГ. 5, способ изготовления устойчивого к вмятинам плакированного стального листа в соответствии с вариантом реализации настоящего изобретения включает стадии: изготовления горячекатаного стального листа с применением стального материала состава (S210); изготовления холоднокатаного стального листа путем холодной прокатки горячекатаного стального листа (S220); отжиговой термообработки холоднокатаного стального листа (S230); охлаждения холоднокатаного стального листа (S240); горячего цинкования холоднокатаного стального листа (S250); и, наконец, охлаждения горячеоцинкованного холоднокатаного стального листа (S270).Referring to FIG. 5, a method for producing a dent-resistant clad steel sheet according to an embodiment of the present invention includes the steps of: producing a hot-rolled steel sheet using a steel material of composition (S210); producing cold rolled steel sheet by cold rolling hot rolled steel sheet (S220); annealing heat treatment of cold rolled steel sheet (S230); cooling of cold rolled steel sheet (S240); hot-dip galvanizing of cold-rolled steel sheet (S250); and finally cooling the hot-dip galvanized cold-rolled steel sheet (S270).

Далее, способ изготовления устойчивого к вмятинам плакированного стального листа может дополнительно включать стадию (S260) легирующей термообработки горячеоцинкованного холоднокатаного стального листа после выполнения стадии горячего цинкования (S250).Further, the method for producing dent-resistant clad steel sheet may further include a step (S260) of alloying heat treatment of the hot-dip galvanized cold-rolled steel sheet after performing the hot-dip galvanizing step (S250).

Конкретнее, способ изготовления устойчивого к вмятинам плакированного стального листа может включать следующие стадии: изготовление горячекатаного стального листа, содержащего от 0,005% до 0,03% по массе углерода (С), от 1,0% до 2,5% марганца (Mn), от 0,2% до 0,8% алюминия (Al), от 0,3% до 1,5% суммы хрома (Cr) и молибдена (Мо), от 0,001% до 0,01% суммы ниобия (Nb) и титана (Ti), от более чем 0% до 0,02% фосфора (Р), от более чем 0% до 0,01% серы (S) и остаток - железо (Fe) и другие неизбежные примеси (S210); изготовление холоднокатаного стального листа путем холодной прокатки горячекатаного стального листа (S220); отжиговая термообработка холоднокатаного стального листа (S230); охлаждение холоднокатаного стального листа после отжиговой термообработки (S240); горячее цинкование охлажденного холоднокатаного стального листа (S250); и, наконец, охлаждение горячеоцинкованного холоднокатаного стального листа до температуры от 0°С до 40°С (S270).More specifically, a method for producing a dent-resistant clad steel sheet may include the following steps: producing a hot-rolled steel sheet containing 0.005% to 0.03% by weight carbon (C), 1.0% to 2.5% manganese (Mn) , from 0.2% to 0.8% aluminum (Al), from 0.3% to 1.5% of the sum of chromium (Cr) and molybdenum (Mo), from 0.001% to 0.01% of the sum of niobium (Nb) and titanium (Ti), from more than 0% to 0.02% phosphorus (P), from more than 0% to 0.01% sulfur (S) and the remainder - iron (Fe) and other unavoidable impurities (S210); producing cold rolled steel sheet by cold rolling hot rolled steel sheet (S220); annealing heat treatment of cold rolled steel sheet (S230); cooling of cold-rolled steel sheet after annealing heat treatment (S240); hot-dip galvanizing of cooled cold-rolled steel sheet (S250); and finally, cooling the hot-dip galvanized cold-rolled steel sheet to a temperature of 0°C to 40°C (S270).

Далее, способ изготовления сверхвысокопрочного стального листа с покрытием может дополнительно включать стадию (S260) легирующей термообработки горячеоцинкованного холоднокатаного стального листа после выполнения стадии горячего цинкования (S250).Further, the method for manufacturing the ultra-high-strength coated steel sheet may further include a step (S260) of alloying heat treatment of the hot-dip galvanized cold-rolled steel sheet after performing the hot-dip galvanizing step (S250).

Стадия изготовления горячекатаного стального листа (S210) может быть такой же, как описанная выше стадия изготовления горячекатаного стального листа (S110). Стадия изготовления холоднокатаного стального листа (S220) может быть такой же, как описанная выше стадия изготовления холоднокатаного стального листа (S120). Стадия отжиговой термообработки (S230) может быть такой же, как описанная выше стадия отжиговой термообработки (S130).The manufacturing step of the hot-rolled steel sheet (S210) may be the same as the above-described manufacturing step of the hot-rolled steel sheet (S110). The manufacturing step of the cold-rolled steel sheet (S220) may be the same as the above-described manufacturing step of the cold-rolled steel sheet (S120). The annealing heat treatment step (S230) may be the same as the above-described annealing heat treatment step (S130).

Стадия охлаждения (S240)Cooling stage (S240)

На стадии охлаждения (S240) охлаждают холоднокатаный стальной лист после отжиговой термообработки. Холоднокатаный стальной лист после отжиговой термообработки охлаждают, например, со скоростью охлаждения в диапазоне от 1°С/сек до 10°С/сек, например, до конечной температуры охлаждения от 450°С до 600°С. С. В случае плакированного стального листа разница заключается в том, что конечная температура охлаждения выше, чем у описанного выше холоднокатаного стального листа.In the cooling step (S240), the cold-rolled steel sheet after annealing heat treatment is cooled. The cold-rolled steel sheet after the annealing heat treatment is cooled, for example, at a cooling rate in the range of 1°C/sec to 10°C/sec, for example, to a final cooling temperature of 450°C to 600°C. C. In the case of clad steel sheet, the difference is that the final cooling temperature is higher than that of the cold rolled steel sheet described above.

Когда конечная температура охлаждения составляет менее 450°С, температура стального листа снижается, и, таким образом, в ходе цинкования в ванне для цинкования может образовываться шлак. Когда конечная температура охлаждения превышает 600°С, температура ванны цинкования повышается, что может привести к аварии.When the final cooling temperature is less than 450°C, the temperature of the steel sheet decreases, and thus slag may be generated in the galvanizing bath during galvanizing. When the final cooling temperature exceeds 600°C, the temperature of the galvanizing bath increases, which may lead to an accident.

Стадия горячего цинкования (S250)Hot-dip galvanizing stage (S250)

На стадии горячего цинкования (S250) охлажденный холоднокатаный стальной лист погружают в ванну для горячего цинкования при температуре, например, в диапазоне от 450°С до 600°С для формирования слоя, полученного методом горячего цинкования на поверхности холоднокатаного стального листа, и, таким образом, может быть сформирован горячеоцинкованный стальной лист. Этап горячего цинкования может быть выполнен, например, путем выдерживания холоднокатаного стального листа в течение времени в диапазоне от 30 секунд до 200 секунд.In the hot-dip galvanizing step (S250), the cooled cold-rolled steel sheet is immersed in a hot-dip galvanizing bath at a temperature, for example, in the range of 450°C to 600°C to form a hot-dip galvanized layer on the surface of the cold-rolled steel sheet, and thus , hot-dip galvanized steel sheet can be formed. The hot-dip galvanizing step can be performed, for example, by holding the cold-rolled steel sheet for a time ranging from 30 seconds to 200 seconds.

Стадия термообработки в условиях легирования (S260)Heat treatment stage under alloying conditions (S260)

Легированный горячеоцинкованный стальной лист может быть получен путем подвергания горячеоцинкованного стального листа термообработке в условиях легирования, например, при температуре в диапазоне от 490°С до 630°С, например, в течение времени в диапазоне от 10 секунд до 60 секунд. Стадия термообработки в условиях легирования (S260) может быть осуществлена непрерывно без выполнения охлаждения после выполнения предыдущей стадии горячего цинкования (S250). Поскольку слой, полученный методом горячего цинкования, устойчиво растет во время термообработки в вышеуказанных условиях легирования, свойства плакирующего слоя, обеспечивающие его плотное прикрепление, могут быть превосходными. Когда температура термообработки в условиях легирования составляет менее 490°С, прочность слоя, полученного методом горячего цинкования, может ухудшиться, поскольку легирование не происходит в достаточной степени. Когда температура термообработки в условиях легирования превышает 630°С, могут происходить изменения материала при переходе температуры к температурную область двойной фазы.The alloy hot-dip galvanized steel sheet can be produced by subjecting the hot-dip galvanized steel sheet to heat treatment under alloying conditions, for example, at a temperature in the range of 490°C to 630°C, for example, for a time in the range of 10 seconds to 60 seconds. The alloying heat treatment step (S260) can be carried out continuously without performing cooling after performing the previous hot-dip galvanizing step (S250). Since the hot-dip galvanized layer grows stably during heat treatment under the above alloying conditions, the tightly bonding properties of the cladding layer can be excellent. When the heat treatment temperature under alloying conditions is less than 490°C, the strength of the hot-dip galvanized layer may deteriorate because alloying does not occur sufficiently. When the heat treatment temperature under alloying conditions exceeds 630°C, changes in the material may occur as the temperature transitions to the temperature region of the double phase.

Стадия заключительного охлаждения (S270)Final cooling stage (S270)

На стадии заключительного охлаждения (S270) горячеоцинкованный холоднокатаный стальной лист, то есть горячеоцинкованный стальной лист или легированный горячеоцинкованный стальной лист, охлаждают до комнатной температуры, например, до температуры в диапазоне от 0°С до 40°С. Охлаждение может быть реализовано путем воздушного охлаждения или водяного охлаждения. Охлаждение выполняют, например, при скорости охлаждения 15°С/сек или выше, например, при скорости охлаждения в диапазоне от 15°С/сек до 50°С/сек.In the final cooling step (S270), the hot-dip galvanized cold-rolled steel sheet, that is, the hot-dip galvanized steel sheet or the alloy hot-dip galvanized steel sheet, is cooled to room temperature, for example, to a temperature in the range of 0°C to 40°C. Cooling can be realized by air cooling or water cooling. Cooling is performed, for example, at a cooling rate of 15°C/sec or higher, for example, at a cooling rate in the range of 15°C/sec to 50°C/sec.

На стадии заключительного охлаждения (S270) аустенит может быть превращен и преобразован в мартенсит. Соответственно, скорость охлаждения может иметь диапазон, в котором аустенит превращается в мартенсит.In the final cooling stage (S270), austenite can be converted and transformed into martensite. Accordingly, the cooling rate may have a range in which austenite transforms into martensite.

После выполнения стадии заключительного охлаждения (S270) может быть проведена термостатическая обработка при температуре в диапазоне от 450°С до 600°С в течение от 30 секунд до 200 секунд.After performing the final cooling step (S270), thermostatic treatment can be carried out at a temperature in the range of 450°C to 600°C for 30 seconds to 200 seconds.

Устойчивый к вмятинам плакированный стальной лист, изготовленный описанным выше способом изготовления, может включать: основной стальной лист; и полученный методом горячего цинкования слой или легированный полученный методом горячего цинкования слой, сформированный на поверхности основного стального листа. Основной стальной лист может включать, в мас.% от 0,005 до 0,03% углерода (С), от 1,0 до 2,5% марганца (Mn), от 0,2 до 0,8% алюминия (Al), от 0,3 до 1,5% суммы хрома (Cr) и молибдена (Мо), от 0,001% до 0,01% суммы ниобия (Nb) и титана (Ti), от более 0% до 0,02% фосфора (Р), от более 0% до 0,01% серы (S) и остаток - железо (Fe) и другие неизбежные примеси, и может удовлетворять требованиям к пределу текучести (YP) 195 МПа или выше, пределу прочности при растяжении (TS) 340 МПа или более, относительному удлинению (El) 33% или более, и степень термоупрочнения (ВН) 40 МПа или более.The dent-resistant clad steel sheet produced by the manufacturing method described above may include: a base steel sheet; and a hot-dip galvanized layer or an alloyed hot-dip galvanized layer formed on the surface of the base steel sheet. The base steel sheet may include, in wt.% from 0.005 to 0.03% carbon (C), from 1.0 to 2.5% manganese (Mn), from 0.2 to 0.8% aluminum (Al), from 0.3 to 1.5% of the sum of chromium (Cr) and molybdenum (Mo), from 0.001% to 0.01% of the sum of niobium (Nb) and titanium (Ti), from more than 0% to 0.02% of phosphorus ( P), more than 0% to 0.01% sulfur (S) and the remainder is iron (Fe) and other inevitable impurities, and can meet the requirements of yield strength (YP) of 195 MPa or higher, tensile strength (TS) 340 MPa or more, elongation (El) 33% or more, and heat strengthening ratio (HH) 40 MPa or more.

Устойчивый к вмятинам плакированный стальной лист может иметь физические свойства и характеристики микроструктуры устойчивого к вмятинам холоднокатаного стального листа, как описано выше.The dent-resistant clad steel sheet may have the physical properties and microstructure characteristics of the dent-resistant cold-rolled steel sheet as described above.

Экспериментальный примерExperimental example

Далее представлен предпочтительный экспериментальный пример, помогающий понять настоящее изобретение. Однако следующий экспериментальный пример предназначен только для облегчения понимания настоящего изобретения, и настоящее изобретение не ограничивается следующим экспериментальным примером.The following is a preferred experimental example to help understand the present invention. However, the following experimental example is only intended to facilitate understanding of the present invention, and the present invention is not limited to the following experimental example.

Были изготовлены стали, имеющие составы (единица измерения: мас.%), показанные ниже в Таблице 1, и холоднокатаные стальные листы в соответствии с примерами и сравнительными примерами были изготовлены посредством заранее определенных процессов горячей прокатки и холодной прокатки и процессов термообработки. Остаток - железо (Fe).Steels having the compositions (unit: wt%) shown below in Table 1 were produced, and cold-rolled steel sheets according to the examples and comparative examples were produced through predetermined hot rolling and cold rolling processes and heat treatment processes. The remainder is iron (Fe).

Если обратиться к Таблице 1, примеры и сравнительные примеры 8-11 удовлетворяли диапазонам состава согласно настоящему изобретению.Referring to Table 1, Examples and Comparative Examples 8-11 met the composition ranges of the present invention.

Сравнительный пример 1 отличался тем, что содержание углерода, марганца и алюминия было меньше нижних пределов диапазонов состава по настоящему изобретению, а хром и молибден не содержались. Сравнительный пример 2 отличался тем, что содержание алюминия было меньше нижнего предела диапазона состава по настоящему изобретению, а хром и молибден не содержались. Сравнительный пример 3 отличался тем, что содержание углерода было выше верхнего предела диапазона состава по настоящему изобретению, содержание алюминия было ниже нижнего предела диапазона состава по настоящему изобретению, и хром и молибден не содержались. Сравнительный пример 4 отличался тем, что содержание углерода превышало верхний предел диапазона состава по настоящему изобретению, содержание марганца и алюминия было меньше нижнего предела диапазона состава по настоящему изобретению, а хром и молибден не содержались. Сравнительный пример 5 отличался тем, что содержание углерода превышало верхний предел диапазона состава по настоящему изобретению. Сравнительный пример 6 отличался тем, что содержание марганца было меньше нижнего предела диапазона составов по настоящему изобретению, а сумма хрома и молибдена была меньше нижнего предела диапазона составов по настоящему изобретению. Сравнительный пример 7 отличался тем, что ниобий и титан не содержались.Comparative Example 1 was characterized in that the contents of carbon, manganese and aluminum were less than the lower limits of the composition ranges of the present invention, and chromium and molybdenum were not contained. Comparative Example 2 was characterized in that the aluminum content was less than the lower limit of the composition range of the present invention, and chromium and molybdenum were not contained. Comparative Example 3 was characterized in that the carbon content was above the upper limit of the composition range of the present invention, the aluminum content was below the lower limit of the composition range of the present invention, and chromium and molybdenum were not contained. Comparative Example 4 was characterized in that the carbon content exceeded the upper limit of the composition range of the present invention, the manganese and aluminum contents were less than the lower limit of the composition range of the present invention, and chromium and molybdenum were not contained. Comparative Example 5 was characterized in that the carbon content exceeded the upper limit of the composition range of the present invention. Comparative Example 6 was characterized in that the manganese content was less than the lower limit of the composition range of the present invention, and the sum of chromium and molybdenum was less than the lower limit of the composition range of the present invention. Comparative Example 7 differed in that niobium and titanium were not contained.

В Таблице 2 показаны значения условий процесса термообработки для изготовления холоднокатаных стальных листов согласно сравнительным примерам и примерам.Table 2 shows values of heat treatment process conditions for producing cold-rolled steel sheets according to comparative examples and examples.

Если обратиться к таблице 2, примеры и сравнительные примеры 2-6 удовлетворяли условиям процесса настоящего изобретения.Referring to Table 2, Examples and Comparative Examples 2 to 6 satisfied the process conditions of the present invention.

Сравнительный пример 9 имел более низкую температуру сматывания в рулон, чем нижний предел температуры сматывания в рулон по настоящему изобретению, а сравнительный пример 10 имел более высокую температуру сматывания в рулон, чем верхний предел температуры сматывания в рулон. Сравнительный пример 1 и сравнительный пример 8 имели значения, превышающие верхний предел уравнения 3 выше. Сравнительный пример 7, сравнительный пример 9 и сравнительный пример 11 имели меньшие значения, чем нижний предел уравнения 3 выше.Comparative Example 9 had a lower coiling temperature than the lower limit of the coiling temperature of the present invention, and Comparative Example 10 had a higher coiling temperature than the upper limit of the coiling temperature. Comparative Example 1 and Comparative Example 8 had values greater than the upper limit of Equation 3 above. Comparative Example 7, Comparative Example 9, and Comparative Example 11 had smaller values than the lower limit of Equation 3 above.

Таблица 3 показывает предел текучести (YS), предел прочности при растяжении (TS), относительное удлинение (EL), степень термоупрочнения (ВН) и удлинение при пределе текучести в качестве физических и механических свойств вышеупомянутых изготовленных холоднокатаных стальных листов.Table 3 shows the yield strength (YS), tensile strength (TS), elongation (EL), heat strengthening ratio (HH) and yield elongation as the physical and mechanical properties of the above-mentioned manufactured cold-rolled steel sheets.

Если обратиться к таблице 3, примеры удовлетворяют целевым диапазонам в отношении предела текучести (YS), предела прочности при растяжении (TS), относительного удлинения (EL), степени термоупрочнения и удлинения при пределе текучести.Referring to Table 3, the examples met the target ranges for yield strength (YS), tensile strength (TS), elongation (EL), heat strengthening ratio, and yield elongation.

При исследовании удлинения при пределе текучести сравнительные примеры 1-4 и сравнительные примеры 6-11 показали значения удлинения при пределе текучести 0,2% или более, что представляет более высокие значения, чем верхний предел целевого диапазона настоящего изобретения.When tested in yield stress elongation, Comparative Examples 1 to 4 and Comparative Examples 6 to 11 showed yield stress elongation values of 0.2% or more, which represent higher values than the upper limit of the target range of the present invention.

При исследовании предела текучести сравнительные примеры 2-7, сравнительный пример 9 и сравнительный пример 11 показали значения предела текучести, превышающие 275 Мпа, представляющие собой значения, превышающие верхний предел целевого диапазона настоящего изобретения.When tested for yield strength, Comparative Examples 2 to 7, Comparative Example 9, and Comparative Example 11 showed yield strength values exceeding 275 MPa, which are values exceeding the upper limit of the target range of the present invention.

Далее, сравнительный пример 5 показал предел прочности при растяжении, который был выше, чем верхний предел целевого диапазона настоящего изобретения, и относительное удлинение при растяжении, которое было ниже, чем нижний предел целевого диапазона настоящего изобретения. Сравнительные примеры 1 и 2 показали значения степени термоупрочнения ниже нижнего предела целевого диапазона настоящего изобретения.Further, Comparative Example 5 showed a tensile strength that was higher than the upper limit of the target range of the present invention and a tensile elongation that was lower than the lower limit of the target range of the present invention. Comparative Examples 1 and 2 showed heat strengthening values below the lower limit of the target range of the present invention.

В таблице 4 приведены фракции мартенсита, средние межфазные расстояния, а также размеры и средние расстояния между частицами в выделениях цветных металлов в микроструктурах изготовленных холоднокатаных стальных листов.Table 4 shows martensite fractions, average interfacial distances, as well as sizes and average distances between particles in non-ferrous metal precipitates in the microstructures of manufactured cold-rolled steel sheets.

Если обратиться к таблице 4, примеры удовлетворяют целевым диапазонам в отношении фракции и размера мартенсита, а также фракции и размера выделений цветных металлов.Referring to Table 4, the examples meet the target ranges for martensite grade and size and base metal precipitate grade and size.

В сравнительных примерах 1-4 мартенсит, который представляет собой двухфазную частицу на основе железа, не наблюдался. Кроме того, в сравнительном примере 1 и сравнительном примере 2 было показано, что выделение цветного металла, который представляет собой двухфазную частицу цветного металла, имеет небольшой размер. Проанализировано, что они имели высокое удлинение предела текучести из-за такой микроструктуры.In Comparative Examples 1 to 4, martensite, which is a two-phase iron-based particle, was not observed. Moreover, in Comparative Example 1 and Comparative Example 2, it was shown that the non-ferrous metal precipitate, which is a two-phase non-ferrous metal particle, is small in size. They were analyzed to have high yield strength elongation due to this microstructure.

Сравнительный пример 5 показал, что фракция мартенсита превышает верхний предел целевого диапазона настоящего изобретения. Проанализировано, что он имел высокую прочность на растяжение и низкое удлинение благодаря такой микроструктуре.Comparative Example 5 showed that the martensite fraction exceeded the upper limit of the target range of the present invention. It was analyzed to have high tensile strength and low elongation due to this microstructure.

Сравнительные примеры 6 и 11 показали фракции мартенсита меньше нижнего предела целевого диапазона настоящего изобретения и показали средние межфазные расстояния мартенсита выше верхнего предела целевого диапазона настоящего изобретения. Проанализировано, что они обладают высоким пределом текучести и высоким удлинением при пределе текучести благодаря такой микроструктуре.Comparative Examples 6 and 11 showed martensite fractions below the lower limit of the target range of the present invention and showed average martensite interfacial distances above the upper limit of the target range of the present invention. They are analyzed to have high yield strength and high yield elongation due to this microstructure.

Сравнительный пример 7, сравнительный пример 8 и сравнительный пример 10 показали, что средние межфазные расстояния мартенсита превышают верхний предел целевого диапазона настоящего изобретения. Проанализировано, что они обладают высоким пределом текучести и высоким удлинением при пределе текучести благодаря такой микроструктуре.Comparative Example 7, Comparative Example 8 and Comparative Example 10 showed that the average martensite interfacial distances exceeded the upper limit of the target range of the present invention. They are analyzed to have high yield strength and high yield elongation due to this microstructure.

Сравнительный пример 9 показал размер выделений цветных металлов и среднее расстояние между частицами меньше, чем нижние пределы целевых диапазонов настоящего изобретения. Проанализировано, что он имел высокий предел текучести и высокое удлинение при пределе текучести благодаря такой микроструктуре.Comparative Example 9 showed the size of the non-ferrous metal precipitates and the average particle spacing to be less than the lower limits of the target ranges of the present invention. It was analyzed to have high yield strength and high yield elongation due to this microstructure.

В Таблице 5 показаны изменения предела текучести вследствие деформационного упрочнения и термоупрочнения вышеупомянутых изготовленных холоднокатаных стальных листов.Table 5 shows the changes in yield strength due to strain hardening and heat strengthening of the above-mentioned manufactured cold-rolled steel sheets.

Если обратиться к таблице 5, иллюстративные результаты показаны для стального листа из сравнительного примера 1 и стального листа из примера 4. По сравнению со сравнительным примером 1, пример 4 показал большую степень термоупрочнения по отношению к той же предварительной деформации, соответственно, степень увеличения предела текучести также увеличилась, и в результате было показано, что конечный предел текучести после термоупрочнения является высоким. Таким образом, видно, что устойчивость к вмятинам увеличилась.Referring to Table 5, exemplary results are shown for the steel sheet of Comparative Example 1 and the steel sheet of Example 4. Compared with Comparative Example 1, Example 4 showed a greater degree of heat strengthening with respect to the same pre-strain, correspondingly, a degree of increase in yield strength also increased, and as a result, the final yield strength after heat strengthening was shown to be high. Thus, it can be seen that the resistance to dents has increased.

Техническая сущность настоящего изобретения, описанная выше, не ограничивается вышеописанными примерами и прилагаемыми графическими материалами, и специалистам в области техники, к которой относится техническая сущность настоящего изобретения, будет очевидно, что различные замены, модификации и изменения возможны в пределах объема без отклонения от технической сущности настоящего изобретения.The technical spirit of the present invention described above is not limited to the above-described examples and accompanying drawings, and those skilled in the art to which the technical spirit of the present invention pertains will appreciate that various substitutions, modifications and changes are possible within the scope without departing from the technical spirit of the present invention.

Claims

1. Dent-resistant cold-rolled steel sheet containing, in wt.%: from 0.005% to 0.03% carbon (C), from 1.0% to 2.5% manganese (Mn), from 0.2% to 0.8% aluminum (Al), from 0.3% to 1.5% of the sum of chromium (Cr) and molybdenum (Mo), from 0.001% to 0.01% of the sum of niobium (Nb) and titanium (Ti), from more than 0% to 0.02% phosphorus (P), from more than 0% to 0.01% sulfur (S), and the remainder is iron (Fe) and unavoidable impurities, and

wherein the dent-resistant cold rolled steel sheet has a yield strength (YP) of 195 MPa or more, a tensile strength (TS) of 340 MPa or more, an elongation (El) of 33% or more, and a heat hardening degree (BH) of 40 MPa or more , And

wherein the dent-resistant cold-rolled steel sheet has a mixed structure in which ferrite and martensite are mixed, and contains precipitates of non-ferrous metals, and the average interfacial distance of martensite is in the range from 2 μm to 5.5 μm, and the precipitates of non-ferrous metals have an average distance between particles of 0.05 microns or more.

2. The dent-resistant cold-rolled steel sheet according to claim 1, wherein the sum of chromium and molybdenum content is adjusted according to the following equation:

0.3 wt% ≤ [Cr] + 0.3[Mo] ≤ 1.5 wt%.

3. The dent-resistant cold-rolled steel sheet according to claim 1, wherein the proportion of martensite is from more than 0% to 9%, and the rest is ferrite.

4. The dent-resistant cold-rolled steel sheet according to claim 1, wherein the ferrite has an average crystal grain size in the range of 5 µm to 20 µm.

5. The dent-resistant cold-rolled steel sheet according to claim 1, characterized in that the dent-resistant cold-rolled steel sheet has a yield strength (YP) of 195 MPa to 275 MPa, a tensile strength (TS) of 340 MPa to 490 MPa, relative elongation (El) from 33% to 45% and degree of heat strengthening (BH) from 40 MPa to 55 MPa.

6. The dent-resistant cold-rolled steel sheet according to claim 1, characterized in that the dent-resistant cold-rolled steel sheet satisfies the requirements for the degree of strain hardening from 80 MPa to 200 MPa in the deformation range from 2% to 10%.

7. The dent-resistant cold-rolled steel sheet according to claim 1, characterized in that the dent-resistant cold-rolled steel sheet has a final yield strength in the range of 350 MPa to 500 MPa after performing heat strengthening and strain hardening.

8. The dent-resistant cold-rolled steel sheet according to claim 1, characterized in that in the dent-resistant cold-rolled steel sheet, elongation at the yield point does not occur.

9. The dent-resistant cold-rolled steel sheet according to claim 1, wherein the dent-resistant cold-rolled steel sheet has an elongation at the yield strength in the range of more than 0% to less than 0.2%.

10. A method for producing dent-resistant cold-rolled steel sheet, comprising the steps of:

producing hot-rolled steel sheet containing, in wt.%: from 0.005% to 0.03% carbon (C), from 1.0% to 2.5% manganese (Mn), from 0.2% to 0.8% aluminum (Al), from 0.3% to 1.5% of the sum of chromium (Cr) and molybdenum (Mo), from 0.001% to 0.01% of the sum of niobium (Nb) and titanium (Ti), from more than 0% to 0.02% phosphorus (P), from more than 0% to 0.01% sulfur (S), and the remainder is iron (Fe) and inevitable impurities;

producing cold-rolled steel sheet by cold rolling of hot-rolled steel sheet;

annealing heat treatment of cold-rolled steel sheet; And

cooling of cold-rolled steel sheet after annealing heat treatment,

wherein the annealing heat treatment step is performed at an annealing temperature (Temp) for an annealing time (Time) in accordance with the following equation:

11. The method according to claim 10, characterized in that the stage of manufacturing hot-rolled steel sheet includes the following stages:

obtaining a steel material having an alloy composition;

reheating the steel material in the range from 1130°C to 1230°C;

producing a hot-rolled steel sheet by hot finishing rolling of the reheated steel material at a final finishing temperature of Ar ₃ or more; And

coiling of hot-rolled steel sheet in the temperature range from 600°C to 680°C.

12. The method according to claim 10, characterized in that at the cooling stage, the cold-rolled steel sheet after annealing heat treatment is cooled to a temperature in the range from 0°C to 40°C at a cooling rate in the range from 15°C/sec to 50°C /sec.

13. Dent resistant clad steel sheet containing:

main steel sheet; And

a hot-dip galvanized layer or an alloyed hot-dip galvanized layer formed on the surface of the base steel sheet,

wherein the base steel sheet contains, in wt.%: from 0.005% to 0.03% carbon (C), from 1.0% to 2.5% manganese (Mn), from 0.2% to 0.8% aluminum (Al), from 0.3% to 1.5% of the sum of chromium (Cr) and molybdenum (Mo), from 0.001% to 0.01% of the sum of niobium (Nb) and titanium (Ti), from more than 0% to 0.02% phosphorus (P), more than 0% to 0.01% sulfur (S) and the remainder is iron (Fe) and inevitable impurities, and the main steel sheet has a yield strength (YP) of 195 MPa or higher, tensile strength tensile strength (TS) of 340 MPa or higher, elongation (E1) of 33% or higher, and heat strengthening ratio (HH) of 40 MPa or higher.

14. A method for producing dent-resistant clad steel sheet, comprising the following steps:

producing cold-rolled steel sheet by cold rolling of hot-rolled steel sheet;

annealing heat treatment of cold-rolled steel sheet;

cooling of cold-rolled steel sheet after annealing heat treatment;

hot-dip galvanizing of cooled cold-rolled steel sheet; And

final cooling of hot-dip galvanized cold-rolled steel sheet,

wherein the annealing heat treatment step is carried out at the annealing temperature (Temp) during the annealing time (Time) in accordance with the following equation:

15. The method according to claim 14, further comprising the step of heat treatment under alloying conditions of the hot-dip galvanized cold-rolled steel sheet after performing the hot-dip galvanizing step.