RU2810141C1 - Способ изготовления изделия из никелевых сплавов с управляемой переменной структурой - Google Patents
Способ изготовления изделия из никелевых сплавов с управляемой переменной структурой Download PDFInfo
- Publication number
- RU2810141C1 RU2810141C1 RU2022134681A RU2022134681A RU2810141C1 RU 2810141 C1 RU2810141 C1 RU 2810141C1 RU 2022134681 A RU2022134681 A RU 2022134681A RU 2022134681 A RU2022134681 A RU 2022134681A RU 2810141 C1 RU2810141 C1 RU 2810141C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- workpiece
- zone
- heat
- laser
- scanning
- Prior art date
Links
- 229910000990 Ni alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 25
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 25
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 37
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims abstract description 29
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims abstract description 29
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims abstract description 22
- 239000000654 additive Substances 0.000 claims abstract description 10
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 claims abstract description 10
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims abstract description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 12
- 238000009434 installation Methods 0.000 claims description 8
- 238000012545 processing Methods 0.000 claims description 5
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 abstract description 12
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 238000010899 nucleation Methods 0.000 abstract 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 23
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 17
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 12
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 12
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 9
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 9
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 7
- 239000000463 material Substances 0.000 description 6
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 5
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 5
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 5
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 2
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 2
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 2
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 2
- 238000011161 development Methods 0.000 description 2
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 2
- 238000007713 directional crystallization Methods 0.000 description 2
- 238000001887 electron backscatter diffraction Methods 0.000 description 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 2
- 229910001092 metal group alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000007639 printing Methods 0.000 description 2
- 238000002441 X-ray diffraction Methods 0.000 description 1
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 1
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 230000009977 dual effect Effects 0.000 description 1
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 1
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 description 1
- 238000005495 investment casting Methods 0.000 description 1
- 238000004372 laser cladding Methods 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 238000010309 melting process Methods 0.000 description 1
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000004663 powder metallurgy Methods 0.000 description 1
- 238000009700 powder processing Methods 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 229910052702 rhenium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004621 scanning probe microscopy Methods 0.000 description 1
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 1
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 1
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 1
Abstract
Изобретение относится к области аддитивных технологий, в частности к получению изделий из жаропрочных никелевых сплавов с заданной структурой методом селективного лазерного плавления. Порошок жаропрочного никелевого сплава с размером частиц от 15 до 100 мкм загружают в установку селективного лазерного плавления, проводят моделирование структуры и выделяют первую и вторую зону заготовки с различной ориентированностью и размером зерна. Платформу подогревают до температуры 1000 °С и начиная с первой зоны формуют заготовку путем единичного или двойного сканирования. Первую зону заготовки формируют при дистанции между проходами лазера 0,1 мм, толщине слоя 0,05 мм, скорости сканирования 1200 мм/с и мощности лазера 250 Вт. Вторую зону заготовки формируют при дистанции между проходами лазера 0,15-0,2 мм, толщине слоя 0,05 мм, скорости сканирования 1000 мм/с и мощности лазера 650-950 Вт. Обеспечивается получение изделия с управляемыми переменной структурой и размером зерна за один технологический цикл без затравки. 2 ил., 2 табл., 2 пр.
Description
Изобретение относится к области аддитивных технологий, в частности получения изделий из никелевых сплавов, с управляемым переменным размером, формой и кристаллографической ориентацией зёрен методами аддитивных технологий.
Благодаря высокой коррозионной стойкости, стойкости к окислению, усталостным деформациям и ползучести никелевые жаропрочные сплавы нашли широкое применение в авиационных, ракетных двигателях, а также в химических реакторах и установках.
Особые свойства жаропрочных никелевых сплавов объясняют их значительную востребованность в промышленности, а именно коррозионная стойкость при комнатной и повышенных температурах, химическая стойкость, износостойкость, жаростойкость и т.д.
Эксплуатация жаропрочных никелевых сплавов чаще всего происходит при температурах, близких к температурам их плавления. Это накладывает жёсткие требования к структуре сплава.
Длительное время для повышения характеристик жаропрочных сплавов на основе никеля использовали легирование большим количеством элементов. Однако в дальнейшем было обнаружено, что границы зёрен, имеющиеся в поликристаллических изделиях, оказывают негативное влияние на прочностные характеристики сплава при высоких температурах. Особенно, когда границы зёрен располагаются перпендикулярно направлению действующих усилий. Вследствие этого были разработаны технологии направленной кристаллизации, в которых формирующиеся зёрна вытянуты вдоль направления приложения усилий.
Изготовление лопаток газотурбинных двигателей из никелевых сплавов с направленной структурой широко используется в современной промышленности. Для формирования такой структуры чаще всего применяется метод Бриджмена, в котором процесс направленной кристаллизации осуществляется за счёт использования затравки и создания градиента температур в форме и его перемещения вдоль желаемого направления формирования структуры.
При реализации данного метода возникают существенно неравновесные условия кристаллизации. Помимо этого, за счёт большой разницы плотностей отдельных легирующих элементов, например Re, Ta и W в отливках может возникать химическая и структурная неоднородность. Для устранения такой неоднородности применяется термическая обработка.
Развитие методов порошковой металлургии привело к появлению новых технологий получения изделий из порошковых материалов. Одним из таких активно развивающихся направлений являются аддитивные технологии, предполагающие получение изделий из металлических порошков.
Использование аддитивных технологий для изготовления изделий из жаропрочных никелевых сплавов активно исследуется и изучается. Особенности процессов аддитивного производства создают определенные сложности и влияют на итоговые параметры свойств изделий.
Например, технология селективного лазерного плавления (СЛП) позволяет изготавливать сложнопрофильные изделия из порошкового материала жаропрочного никелевого сплава без необходимости изготовления отдельной дорогостоящей оснастки. В технологии СЛП также возможно получение направленной структуры, однако для этого необходимо создание специальных условий кристаллизации.
На текущий момент уже существует ряд научно-исследовательских и патентных публикаций, описывающих возможности получения изделий с направленной структурой из жаропрочных никелевых сплавов методами аддитивного производства.
В патенте EP2917797 описывается метод ремонта изделий с формированием направленной структуры. Для этого используется лазерная наплавка металлического порошка на поверхность изделия. При этом изделие ориентируется таким образом, чтобы направление [001] соответствовало направлению выращивания. В результате, за счёт эпитаксиальной кристаллизации рост зёрен происходит аналогично, вдоль направления [001].
Недостатком данного метода является малая высота формируемой направленной структуры, которая составляет половину высоты одного наплавленного слоя, а также необходимость в подложке с направленной структурой.
В заявке WO2021/251847 описывается разработка сплава для формирования изделий, работающих при повышенных температурах, методом селективного лазерного сплавления. С этой целью авторы публикации проводили модифицирование состава сплава с целью повышения температур сольвуса и повышение температурной стабильности гетерофазной структуры, присущей для всего объема изделия.
В патенте CN112893874 описывается метод формирования направленной и монокристаллической структуры в изделиях с помощью аддитивной технологии. Для этого используется инфракрасный подогрев поверхности слоя, расположенный в верхней части установки, с помощью которого производится подогрев и поддержание нужной температуры слоя в процессе кристаллизации. Выращивание производится на монокристаллической подложке, закреплённой на платформе. В патенте CN111872395 с этой целью применяют разогреваемую до температуры 900-1100 °C подложку, которая обеспечивает общий нагрев детали.
Главным недостатком вышеперечисленных методов является необходимость использования затравки для формирования направленной структуры в конечном изделии.
В патенте CN105705278 представлен способ изготовления элемента, включающий: нанесение металлического порошка на рабочую поверхность; направление луча от направленного источника энергии для расплавления порошка по рисунку, соответствующему слою поперечного сечения элемента; повторение этапа осаждения и плавления для создания элемента послойным образом; и во время цикла осаждения и плавления поддержание заданного температурного профиля элемента с использованием внешнего устройства терморегулирования, отдельного от направленного источника энергии, так что полученный элемент имеет направленное затвердевание или монокристаллическую микроскопическую структуру.
Селективное лазерное плавление никелевых сплавов с переходной микроструктурой представлено в публикации CN108588498 «Nickel-based gradient material and method for preparing nickel-based gradient material by using selective laser melting method», однако метод не подразумевает получение направленной микроструктуры.
В заявке WO2021130433 представлен способ изготовления лопатки, состоящей из первой и второй части, являющийся наиболее близким аналогом. Способ включает этап изготовления первой части методом литья по выплавляемой модели, заключающегося в выплавлении лопасти в подготовленной оболочковой форме по модели из удаляемого материала, с формированием монокристаллической или столбчатой структуры из первого металлического сплава, и этап формирования второй части, по существу, основания, непосредственно на первой части. Первая часть и вторая часть лопатки изготовлены из разных сплавов, вторая часть выполнена с поликристаллической микроструктурой.
Предложенный способ подразумевает гибридное производство, по существу, газотурбинной лопатки, в которой одна часть выполнена литьем в форму с формированием монокристаллической или столбчатой микроструктуры, а вторая, основание лопатки, методом аддитивного производства с образование поликристаллической микроструктуры сплава, отличного от первого металлического сплава. Кроме того, способ включает проведение дополнительной термообработки с целью гомогенизации и старения, что также увеличивает технологический цикл производства. Таким образом, технической проблемой, на решение которой направлен предлагаемый метод, является сокращение производственных операций, увеличение производительности и упрощение производства изделий из жаропрочного никелевого сплава с управляемыми переменной структурой и размером зерна.
Решение вышеуказанной технической проблемы достигается за счёт выполнения следующих этапов:
• подготавливают модель изделия, необходимую для выращивания методом СЛП;
• выделяют по меньшей мере две зоны изделия с различной ориентированностью и размером зерна;
• выбирают параметры обработки порошка методом селективного лазерного плавления в соответствии с требуемыми параметрами структуры;
• выбирают определённые значения технологических параметров изготовления, способствующие формированию требуемой структуры, загружают порошок в установку селективного лазерного плавления и устанавливают следующие параметры печати:
- для первой зоны: дистанция между проходами лазера – 0,1 мм, толщина слоя – 0,05 мм, скорость сканирования – 1200 мм/с, мощность лазера – 250 W, температура подогрева платформы – 1000 °C;
- для второй зоны: дистанция между проходами лазера – 0,15-0,2 мм, толщина слоя – 0,05 мм, скорость сканирования – 1000 мм/с, мощность лазера – 650-950 W, температура подогрева платформы – 1000 °C;
при этом сначала формируют первую зону, а затем вторую зону, а в качестве стратегии сканирования выбирают стратегию единичного сканирования или стратегию двойного сканирования.
Технический результат изобретения заключается в формировании изделия из жаропрочного никелевого сплава с управляемыми переменной структурой и размером зерна за один технологический цикл, исключающий дополнительные этапы термообработки и обслуживания установки селективного лазерного плавления.
Кроме того, способ обеспечивает повышенные прочностные свойства при повышенных температурах в зоне направленной структуры, особенно в условиях повышенных температур, и большую прочность при пониженных температурах в зоне равноосной микроструктуры. Таким образом, заявляемый способ позволяет более быстро, без дополнительных операций загрузки/разгрузки материала в камеру установки селективного лазерного плавления сформировать ранее заданную микроструктуру и свойства. Кроме того, способ позволяет получать направленную микроструктуру без использования затравки – металлической подложки, микроструктура которой соответствует определенному кристаллографическому направлению. Формируемая с использованием данного способа микроструктура позволяет обеспечивать повышенные эксплуатационные характеристики в изделиях.
Далее приведено описание настоящего изобретения, включая предпочтительные варианты выполнения, со ссылкой на сопроводительные чертежи, на которых:
Фиг. 1 – заготовка №1, полученная в результате примера 1 осуществления метода, снимок выполнен параллельно направлению выращивания;
Фиг. 2 – заготовка №2, полученная в результате примера 2 осуществления метода, снимок выполнен параллельно направлению выращивания.
Процесс получения изделий из никелевых жаропрочных сплавов с заданной переменной структурой заключается в следующем:
• выбирают порошок жаропрочного никелевого сплава с размером частиц от 15 до 100 мкм;
• загружают порошок никелевого сплава в установку селективного лазерного плавления;
• выбирают параметры обработки порошка методом селективного лазерного плавления в соответствии с необходимыми прогнозируемыми параметрами структуры. Параметры обработки включают в себя дистанцию между проходами, толщину слоя, скорость сканирования, мощность лазера, температуру подогрева платформы. Проводят математическое моделирование структуры с использованием программных средств моделирования структурообразования в процессе СЛП;
• проводят выращивание заготовок из никелевого сплава в соответствии с выбранными параметрами процесса селективного лазерного плавления:
• для первой зоны: дистанция между проходами лазера – 0,1 мм, толщина слоя – 0,05 мм, скорость сканирования – 1200 мм/с, мощность лазера – 250 W, температура подогрева платформы – 1000 °C;
• для второй зоны: дистанция между проходами лазера – 0,15-0,2 мм, толщина слоя – 0,05 мм, скорость сканирования – 1000 мм/с, мощность лазера – 650-950 W, температура подогрева платформы – 1000 °C;
при этом сначала формируют первую зону, а затем вторую зону, а в качестве стратегии сканирования выбирают стратегию единичного сканирования или стратегию двойного сканирования. В случае применения стратегии двойного сканирования первичное сканирование предварительно нанесенного порошка осуществляют при сопутствующем нагреве платформы, так что происходит нагрев как нанесенного порошка, так и формируемого изделия, а изготовление изделия начинают с формированием равноосной структуры. Осуществление предложенного способа, заключающегося в применении четко установленных параметров селективного лазерного плавления, позволяет контролировать параметры кристаллизации сплава, за счёт варьирования энергетической плотности в процессе обработки жаропрочного никелевого сплава, и контролировать тем самым скорость кристаллизации сплава и формирование структуры в процессе обработки.
В процессе сканирования слоя нанесенного порошка лазерным источником по технологии селективного лазерного плавления выбирают стратегию единичного сканирования или стратегию двукратного сканирования. Первый проход производится с целью разогрева верхней части детали с протеканием плавления нанесенного слоя порошка, что позволяет уменьшить температурный градиент и обеспечить более равновесные условия кристаллизации. Второй проход позволяет обеспечить требуемую ориентацию и размер зерен. Согласно способу, двойное сканирование производят таким образом, что второй проход осуществляют с той же мощностью лазера, что и первый, с повторением траектории сканирования. Такая обработка позволяет формировать направленную структуру без необходимости использования затравки – металлической подложки, микроструктура которой соответствует определенному кристаллографическому направлению. В процессе изготовления детали в каждом слое происходит вытягивание зёрен в направлении теплоотвода, что и приводит к созданию направленной структуры.
Традиционно в технологии СЛП скорости охлаждения расплава при кристаллизации составляют значения порядка 105 К/с. Это приводит к формированию равноосной структуры. В связи с чем изменение скорости кристаллизации осуществляют с использованием подогрева рабочей зоны, который может производиться как в области платформы, так и в области рабочей камеры установки селективного лазерного плавления, и совмещают с варьируемыми технологическими параметрами селективного лазерного плавления. Такой подход способствует уменьшению температурного градиента и управляемому формированию направленной структуры.
В процессе выращивания сначала формируют по меньшей мере две зоны (Фиг. 1), из которых одна преимущественно может характеризоваться равноосной структурой, а вторая направленной. Кроме того, одна из зон формируемой детали может характеризоваться различной степенью направленности, в частности, столбчатой или монокристаллической структурой, таким образом, можно обеспечить разную степень направленности. После изготовления проводят проверку структуры посредством оптической или электронной растровой микроскопии, рентгеновской дифрактометрии либо других, и, в случае необходимости, корректировку режимов печати.
Разработанная методика формирования деталей из жаропрочных никелевых сплавов с помощью селективного лазерного плавления может применяться для гарантированного получения бездефектных изделий высоконагруженного и высокотемпературного назначения с характеристиками, наиболее приближенными к требуемым для данных применений.
Имеется несколько примеров применения разработанного способа для получения заготовок деталей с переменной структурой методом СЛП.
Пример 1
Для исследования использовался порошок жаропрочного никелевого сплава с гранулометрическим составом 20-60 мкм, состав которого приведён в таблице 1.
Таблица 1 – Химический состав использованного жаропрочного никелевого сплава
| Элемент | Ni+Co | Cr | Fe | Мо | Nb+Ta | Al | Ti | Co |
| Содержание, % масс. | 50,0-55,0 | 17,0-21,0 | Ост. | 2,80-3,30 | 4,75-5,50 | 0,20-0,80 | 0,65-1,15 | ≤1,00 |
| Примеси | C | Mn | Si | P | S | B | Cu | |
| Содержание, не более % масс. | 0,08 | 0,35 | 0,35 | 0,015 | 0,015 | 0,006 | 0,30 |
Порошок загружали в оборудование для селективного лазерного плавления и далее обрабатывали методом селективного лазерного плавления по 2 режимам для получения заготовки размером 20x20x40 мм (ДxШxВ).
Заготовку №1 получали по следующему режиму.
Зона 1 (равноосная): (с 0 по 20 мм по высоте) дистанция между проходами лазера – 0,1 мм, толщина слоя – 0,05 мм, скорость сканирования – 1200 мм/с, мощность лазера – 250 W, температура подогрева платформы – 1000 °C, однократная обработка.
Зона 2 (направленная): (с 20 по 40 мм по высоте) дистанция между проходами лазера – 0,15 мм, толщина слоя – 0,05 мм, скорость сканирования – 1000 мм/с, мощность лазера – 650 W, температура подогрева платформы – 1000 °C, однократная обработка.
Оценку сформированной структуры проводили с использованием сканирующего электронного микроскопа с дополнительным модулем дифракции обратноотражённых электронов (Electron Backscatter Diffraction, EBSD).
Пример 2
Для исследования использовался порошок жаропрочного никелевого сплава с гранулометрическим составом 20-60 мкм, состав которого приведён в таблице 1.
Таблица 2 – Химический состав использованного жаропрочного никелевого сплава
| Элемент | Ni+Co | Cr | Fe | Мо | Nb+Ta | Al | Ti | Co |
| Содержание, % масс. | 50,0-55,0 | 17,0-21,0 | Ост. | 2,80-3,30 | 4,75-5,50 | 0,20-0,80 | 0,65-1,15 | ≤1,00 |
| Примеси | C | Mn | Si | P | S | B | Cu | |
| Содержание, не более % масс. | 0,08 | 0,35 | 0,35 | 0,015 | 0,015 | 0,006 | 0,30 |
Порошок загружали в оборудование для селективного лазерного плавления и далее обрабатывали методом селективного лазерного плавления по 2 режимам для получения заготовок размером 20x20x40 мм (ДxШxВ).
Заготовку №2 получали по следующему режиму.
Зона 1 (равноосная): (с 0 по 20 мм по высоте) дистанция между проходами лазера – 0,1 мм, толщина слоя – 0,05 мм, скорость сканирования – 1200 мм/с, мощность лазера – 250 W, температура подогрева платформы – 1000 °C, однократная обработка.
Зона 2 (направленная): (с 20 по 40 мм по высоте) дистанция между проходами лазера – 0,2 мм, толщина слоя – 0,05 мм, скорость сканирования – 1000 мм/с, мощность лазера – 950 W, температура подогрева платформы – 1000 °C, двукратная обработка.
Оценку сформированной структуры (Фиг. 2) проводили с использованием сканирующего электронного микроскопа с дополнительным модулем EBSD.
Таким образом, разработанный метод изготовления деталей из жаропрочных никелевых сплавов с заданной структурой позволяет получать бездефектный сплав с заданной структурой и свойствами в определённых зонах за один технологический цикл.
Claims (1)
- Способ аддитивного производства заготовок из жаропрочного никелевого сплава, включающий послойное формирование заготовки путем плавления порошкового слоя с использованием сканирования высокоэнергетическим пучком, отличающийся тем, что порошок жаропрочного никелевого сплава с размером частиц от 15 до 100 мкм загружают в установку селективного лазерного плавления, проводят моделирование структуры и выделяют первую и вторую зону заготовки с различной ориентированностью и размером зерна, выбирают параметры обработки порошка методом селективного лазерного плавления в соответствии с заданными параметрами структуры, платформу подогревают до температуры 1000 °С и начиная с первой зоны формуют заготовку путем единичного или двойного сканирования, при этом первую зону заготовки формируют при дистанции между проходами лазера 0,1 мм, толщине слоя 0,05 мм, скорости сканирования 1200 мм/с и мощности лазера 250 Вт, а вторую зону заготовки формируют при дистанции между проходами лазера 0,15-0,2 мм, толщине слоя 0,05 мм, скорости сканирования 1000 мм/с и мощности лазера 650-950 Вт.
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2810141C1 true RU2810141C1 (ru) | 2023-12-22 |
Family
ID=
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2212982C2 (ru) * | 2000-08-11 | 2003-09-27 | Физический институт им. П.Н. Лебедева РАН | Способ лазерного синтеза объемных изделий (варианты) |
| EP2815823A1 (en) * | 2013-06-18 | 2014-12-24 | Alstom Technology Ltd | Method for producing a three-dimensional article and article produced with such a method |
| WO2017100811A1 (de) * | 2015-12-17 | 2017-06-22 | Klaus Stadlmann | Verfahren zum erzeugen eines dreidimensionalen gegenstands |
| RU2700439C1 (ru) * | 2018-12-11 | 2019-09-17 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт физики прочности и материаловедения Сибирского отделения Российской академии наук (ИФПМ СО РАН) | Способ аддитивного производства изделий из титановых сплавов с функционально-градиентной структурой |
| RU2713255C1 (ru) * | 2019-09-23 | 2020-02-04 | федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Самарский национальный исследовательский университет имени академика С.П. Королёва" | Способ формирования композиционного материала методом селективного лазерного плавления порошка жаропрочного никелевого сплава на подложке из титанового сплава |
| WO2021130433A1 (fr) * | 2019-12-23 | 2021-07-01 | Safran Helicopter Engines | Procede de fabrication d'aube de turbomachine et aube de turbomachine |
| US11137143B2 (en) * | 2014-02-25 | 2021-10-05 | General Electric Company | System having layered structure and method of making the same |
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2212982C2 (ru) * | 2000-08-11 | 2003-09-27 | Физический институт им. П.Н. Лебедева РАН | Способ лазерного синтеза объемных изделий (варианты) |
| EP2815823A1 (en) * | 2013-06-18 | 2014-12-24 | Alstom Technology Ltd | Method for producing a three-dimensional article and article produced with such a method |
| US11137143B2 (en) * | 2014-02-25 | 2021-10-05 | General Electric Company | System having layered structure and method of making the same |
| WO2017100811A1 (de) * | 2015-12-17 | 2017-06-22 | Klaus Stadlmann | Verfahren zum erzeugen eines dreidimensionalen gegenstands |
| RU2700439C1 (ru) * | 2018-12-11 | 2019-09-17 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт физики прочности и материаловедения Сибирского отделения Российской академии наук (ИФПМ СО РАН) | Способ аддитивного производства изделий из титановых сплавов с функционально-градиентной структурой |
| RU2713255C1 (ru) * | 2019-09-23 | 2020-02-04 | федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Самарский национальный исследовательский университет имени академика С.П. Королёва" | Способ формирования композиционного материала методом селективного лазерного плавления порошка жаропрочного никелевого сплава на подложке из титанового сплава |
| WO2021130433A1 (fr) * | 2019-12-23 | 2021-07-01 | Safran Helicopter Engines | Procede de fabrication d'aube de turbomachine et aube de turbomachine |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Hosseini et al. | A review of mechanical properties of additively manufactured Inconel 718 | |
| Adomako et al. | Electron and laser-based additive manufacturing of Ni-based superalloys: a review of heterogeneities in microstructure and mechanical properties | |
| RU2703670C9 (ru) | Заготовка из сплава на основе кобальта, изготовленная по аддитивной технологии, изделие из сплава на основе кобальта и способ их изготовления | |
| Basak et al. | Microstructure of nickel-base superalloy MAR-M247 additively manufactured through scanning laser epitaxy (SLE) | |
| Sanchez-Mata et al. | Dependence of mechanical properties on crystallographic orientation in nickel-based superalloy Hastelloy X fabricated by laser powder bed fusion | |
| Qi et al. | Studies of standard heat treatment effects on microstructure and mechanical properties of laser net shape manufactured Inconel 718 | |
| Bürger et al. | Creep properties of single crystal Ni-base superalloys (SX): A comparison between conventionally cast and additive manufactured CMSX-4 materials | |
| Li et al. | Microstructure, mechanical properties and strengthening mechanisms of IN738LC alloy produced by Electron Beam Selective Melting | |
| CN111360257A (zh) | 一种提升3d打印高强铝合金粉末成形性的方法 | |
| CN111629852B (zh) | Ni基合金软化粉末和该软化粉末的制造方法 | |
| US20130022803A1 (en) | Unidirectionally-solidification process and castings formed thereby | |
| JP2010075999A (ja) | 方向性凝固法及び該方法で製造される鋳造品 | |
| Tang et al. | Influence of Co content on the microstructures and mechanical properties of a Ni–Co base superalloy made by specific additive manufacturing process | |
| Kulkarni | Additive manufacturing of nickel based superalloy | |
| Zhang et al. | Mechanical properties improvement of nickel-based alloy 625 fabricated by powder-fed laser additive manufacturing based on linear beam oscillation | |
| Yan et al. | Microstructure and mechanical properties of K438 alloy processed by selective laser melting and subsequent heat treatment | |
| CN113751724B (zh) | 激光选区熔化成形gh4099合金构件的热处理方法 | |
| Liu et al. | Effect of annealing treatment on microstructure and tensile properties of Ti-48Al-2Cr-5Nb alloy fabricated by laser additive manufacturing | |
| Cardoso et al. | Microstructure of a coated single crystalline René N5 part repaired by epitaxial laser deposition | |
| RU2810141C1 (ru) | Способ изготовления изделия из никелевых сплавов с управляемой переменной структурой | |
| Gurianov et al. | Heat input effect on the structure of zhs6u alloy products produced by wire-feed electron-beam additive manufacturing | |
| US20160175986A1 (en) | Method for producing a metallic component | |
| Baskov et al. | Structure and properties of ep741np heat-resistant nickel alloy produced by selective laser melting | |
| Hamdi et al. | Thermal Stability of Ni-based Superalloys Fabricated Through Additive Manufacturing: A Review | |
| Petrushin et al. | Structure and strength of the ZhS32-VI heat-resistant nickel alloy produced by the method of selective laser alloying on a single-crystal substrate |