RU2809494C1

RU2809494C1 - Ленточный сердечник

Info

Publication number: RU2809494C1
Application number: RU2023111363A
Authority: RU
Inventors: Суити НАКАМУРА
Original assignee: Ниппон Стил Корпорейшн
Priority date: 2020-10-26
Filing date: 2021-10-26
Publication date: 2023-12-12

Abstract

Изобретение относится к электротехнике. Технический результат заключается в повышении эффективности сердечника за счет уменьшения магнитных потерь во время изгиба листов сердечника. Ленточный сердечник имеет по существу прямоугольную основную часть ленточного сердечника на виде сбоку. Основная часть ленточного сердечника включает в себя часть, в которой листы анизотропной электротехнической стали, в которых первые плоские части и угловые части непрерывно чередуются в продольном направлении, и угол, образуемый двумя первыми плоскими частями, смежными друг с другом, с каждой угловой частью между ними, составляет 90°, укладываются в пакет в направлении толщины листа, и имеет по существу прямоугольную шихтованную структуру на виде сбоку. На виде сбоку листа анизотропной электротехнической стали каждая из угловых частей имеет две или более изогнутых частей, имеющих криволинейную форму, и вторую плоскую часть между смежными изогнутыми частями, и сумма углов изгиба изогнутых частей в одной угловой части равна 90°. Изогнутая часть на виде сбоку имеет внутренний радиус r кривизны 1 мм или больше и 5 мм или меньше. Листы анизотропной электротехнической стали имеют химический состав, содержащий, мас.%: Si: от 2,0 до 7,0, с остатком из Fe и примесей, и имеют текстуру, ориентированную в ориентации Госса. Частота существования границ субзерна в области внутри 9 мм в направлении, перпендикулярном к границе с изогнутой частью, удовлетворяет следующей формуле (Nac+Nal)/Nt≥0,010 (1), где, Nt является общим количеством положений определения границы зерна в области первой плоской части и второй плоской части, смежной с изогнутой частью, а каждый из Nac и Nal представляет собой количество положений определения, в которых границы субзерна могут быть идентифицированными в направлении, параллельном, и направлении, перпендикулярном к границе изогнутой части. 4 з.п. ф-лы, 9 ил., 12 табл.

Description

ОБЛАСТЬ ТЕХНИКИ, К КОТОРОЙ ОТНОСИТСЯ ИЗОБРЕТЕНИЕ

[0001]

Настоящее изобретение относится к ленточному сердечнику. Приоритет испрашивается по заявке на патент Японии № 2020-178553, поданной 26 октября 2020 г., содержание которой включено в настоящий документ посредством ссылки.

УРОВЕНЬ ТЕХНИКИ

[0002]

Лист анизотропной (с ориентированной зеренной структурой) электротехнической стали представляет собой стальной лист, содержащий 7 мас.% или меньше Si, и имеет текстуру вторичной рекристаллизации, в которой зерна вторичной рекристаллизации концентрируются в ориентации {110}<001> (ориентация Госса). На магнитные свойства листа анизотропной электротехнической стали значительно влияет степень концентрации в ориентации {110}<001>. В последние годы листы анизотропной электротехнической стали, которые были введены в практическое использование, контролируются таким образом, чтобы угол между направлением кристалла <001> и направлением прокатки находился в диапазоне приблизительно 5°.

[0003]

Листы анизотропной электротехнической стали шихтуются (укладываются в пакет) и используются в сердечниках трансформаторов, и в качестве их основных магнитных свойств требуются высокая плотность магнитного потока и низкие магнитные потери. Как известно, кристаллическая ориентация имеет сильную корреляцию с этими свойствами, и, например, Патентные документы 1-3 раскрывают методики точного управления ориентацией.

[0004]

В листе анизотропной электротехнической стали граница, на которой распознается кристаллическая ориентация, является границей кристаллического зерна, и поведение движения границ кристаллических зерен для управления ориентацией кристаллов было изучено относительно глубоко. Однако, существует не так много способов улучшения свойств за счет управления границами субзерен (малоугловыми границами зерен и границами зерен с малым углом наклона), образованными небольшим числом дислокаций, присутствующих в кристаллическом зерне с определенным расположением, и такие методики обычно являются такими, как раскрытые в Патентных документах 4-7.

[0005]

В дополнение к этому, в предшествующем уровне техники для производства ленточного сердечника как описано, например, в Патентном документе 8, широко известен способ намотки стального листа в цилиндрическую форму с последующим прессованием цилиндрического шихтованного тела без изменений, так что угловая часть имеет постоянную кривизну, придания ему по существу прямоугольной формы и последующего отжига для снятия напряжений и сохранения формы.

[0006]

С другой стороны, в качестве еще одного способа изготовления ленточного сердечника можно использовать такие способы, как описанные в Патентных документах 9-11, в которых те части стальных листов, которые становятся угловыми участками ленточного сердечника, заранее сгибаются так, чтобы сформировать относительно небольшую область изгиба с внутренним радиусом кривизны 5 мм или меньше, и гнутые стальные листы шихтуются для формирования ленточного сердечника. В соответствии с этим способом производства не требуется обычный крупномасштабный процесс прессования, стальной лист точно сгибается, чтобы сохранить форму сердечника, а технологическая нагрузка концентрируется только в изогнутой части (угле), так что можно исключить удаление напряжений в соответствии с вышеописанным процессом отжига, поэтому его промышленные преимущества являются большими, и его применение прогрессирует.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

ПАТЕНТНЫЕ ДОКУМЕНТЫ

[0007]

[Патентный документ 1]

Японская нерассмотренная патентная заявка, Первая публикация № 2001-192785

[Патентный документ 2]

Японская нерассмотренная патентная заявка, Первая публикация № 2005-240079

[Патентный документ 3]

Японская нерассмотренная патентная заявка, Первая публикация № 2012-052229

[Патентный документ 4]

Японская нерассмотренная патентная заявка, Первая публикация № 2004-143532

[Патентный документ 5]

Японская нерассмотренная патентная заявка, Первая публикация № 2006-219690

[Патентный документ 6]

Японская нерассмотренная патентная заявка, Первая публикация № 2001-303214

[Патентный документ 7]

WO 2020/027215

[Патентный документ 8]

Японская нерассмотренная патентная заявка, Первая публикация № 2005-286169

[Патентный документ 9]

Японский патент № 6224468

[Патентный документ 10]

Японская нерассмотренная патентная заявка, Первая публикация № 2018-148036

[Патентный документ 11]

Австралийская опубликованная патентная заявка № 2012337260

СУЩНОСТЬ ИЗОБРЕТЕНИЯ

ПРОБЛЕМЫ, РЕШАЕМЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЕМ

[0008]

Авторы настоящего изобретения подробно изучили эффективность металлического сердечника трансформатора, произведенного способом сгибания стальных листов заранее так, чтобы была сформирована относительно небольшая область изгиба, имеющая внутренний радиус кривизны 5 мм или меньше, и шихтовки изогнутых стальных листов для формирования ленточного сердечника. В результате они обнаружили, что даже если в качестве материала используются стальные листы по существу с одинаковым контролем ориентации кристаллов и по существу с одинаковой плотностью магнитного потока и магнитными потерями, измеренными с одиночного листа, существует разница в эффективности металлического сердечника.

[0009]

После исследования причины было высказано предположение, что разница в эффективности, которая является проблемой, вызвана разницей в степени ухудшения магнитных потерь во время изгиба для каждого материала.

В связи с этим были изучены различные условия производства стального листа и формы металлического сердечника, а также классифицировано их влияние на эффективность металлического сердечника. В результате было установлено, что если стальные листы, произведенные при конкретных производственных условиях, используются в качестве материалов металлического сердечника, имеющих конкретные размеры и формы, то эффективностью металлического сердечника можно управлять так, чтобы она стала оптимальной эффективностью в соответствии с магнитными свойствами материала стального листа.

[0010]

Настоящее изобретение было создано с учетом вышеизложенных обстоятельств, и задачей настоящего изобретения является предложить ленточный сердечник, произведенный способом сгибания стальных листов заранее так, чтобы была сформирована относительно небольшая область изгиба, имеющая внутренний радиус кривизны 5 мм или меньше, и шихтовки изогнутых стальных листов для формирования ленточного сердечника, за счет чего минимизируется неумышленное ухудшение эффективности сердечника.

СРЕДСТВА ДЛЯ РЕШЕНИЯ ПРОБЛЕМЫ

[0011]

Для решения вышеупомянутой задачи один вариант осуществления настоящего изобретения представляет собой ленточный сердечник, включающий по существу прямоугольную основную часть ленточного сердечника на виде сбоку,

в котором основная часть ленточного сердечника включает в себя часть, в которой листы анизотропной электротехнической стали, в которых первые плоские части и угловые части непрерывно чередуются в продольном направлении, и угол, образуемый двумя первыми плоскими частями, смежными друг с другом, с каждой угловой частью между ними, составляет 90°, укладываются в пакет в направлении толщины листа, и имеет по существу прямоугольную шихтованную структуру на виде сбоку,

в котором на виде сбоку листа анизотропной электротехнической стали каждая из угловых частей имеет две или более изогнутых частей, имеющих криволинейную форму, и вторую плоскую часть между смежными изогнутыми частями, и сумма углов изгиба изогнутых частей в одной угловой части равна 90°,

изогнутая часть на виде сбоку имеет внутренний радиус r кривизны 1 мм или больше и 5 мм или меньше,

лист анизотропной электротехнической стали имеет химический состав, содержащий,

в массовых процентах:

Si: от 2,0 до 7,0%, с остатком из Fe и примесей, и

имеет текстуру, ориентированную в ориентации Госса, и

в одной или более из первой плоской части и второй плоской части, смежных по меньшей мере с одной из изогнутых частей, частота существования границ субзерна в области внутри 9 мм в направлении, перпендикулярном к границе с изогнутой частью, удовлетворяет следующей Формуле (1):

(Nac+Nal)/Nt≥0,010 (1)

Здесь, когда множество точек измерения располагается с интервалами 2 мм в направлении, параллельном, и в направлении, вертикальном к границе изогнутой части в области первой плоской части или второй плоской части, смежной с изогнутой частью, Nt в Формуле (1) является общим количеством линейных сегментов, соединяющих две смежные точки измерения в параллельном направлении и в вертикальном направлении.

Nac в Формуле (1) является количеством линейных сегментов, на которых границы субзерна могут быть идентифицированы среди линейных сегментов в направлении, параллельном границе изогнутой части, а Nal в Формуле (1) является количеством линейных сегментов, на которых границы субзерна могут быть идентифицированы среди линейных сегментов в направлении, перпендикулярном к границе изогнутой части.

[0012]

В дополнение к этому, в вышеописанной конфигурации в соответствии с одним вариантом осуществления настоящего изобретения, в одной или более из первой плоской части и второй плоской части, смежных по меньшей мере с одной из изогнутых частей, может удовлетворяться следующая Формула (2).

(Nac+Nal)/(Nbc+Nbl)>0,30 (2)

Здесь Nbc в Формуле (2) является количеством линейных сегментов, на которых границы зерна, отличающиеся от границы субзерна, могут быть идентифицированы среди линейных сегментов в направлении, параллельном границе изогнутой части, а Nbl в Формуле (2) является количеством линейных сегментов, на которых границы зерна, отличающиеся от границы субзерна, могут быть идентифицированы среди линейных сегментов в направлении, перпендикулярном к границе изогнутой части.

[0013]

В дополнение к этому, в вышеописанной конфигурации в соответствии с одним вариантом осуществления настоящего изобретения, в одной или более из первой плоской части и второй плоской части, смежных по меньшей мере с одной из изогнутых частей, может удовлетворяться следующая Формула (3).

Nal/Nac≥0,80 (3)

[0014]

В дополнение к этому, в вышеописанной конфигурации в соответствии с одним вариантом осуществления настоящего изобретения химический состав листа анизотропной электротехнической стали может содержать, в мас.%,

Si: 2,0-7,0%,

Nb: 0-0,030%,

V: 0-0,030%,

Mo: 0-0,030%,

Ta: 0-0,030%,

W: 0-0,030%,

C: 0-0,0050%,

Mn: 0-1,0%,

S: 0-0,0150%,

Se: 0-0,0150%,

Al: 0-0,0650%,

N: 0-0,0050%,

Cu: 0-0,40%,

Bi: 0-0,010%,

B: 0-0,080%,

P: 0-0,50%,

Ti: 0-0,0150%,

Sn: 0-0,10%,

Sb: 0-0,10%,

Cr: 0-0,30%, и

Ni: 0-1,0%

с остатком из железа и примесей.

В дополнение к этому, в вышеописанной конфигурации в соответствии с одним вариантом осуществления настоящего изобретения химический состав листа анизотропной электротехнической стали может содержать в сумме 0,0030-0,030 мас.% по меньшей мере одного элемента, выбираемого из группы, состоящей из Nb, V, Mo, Ta и W.

ПОЛЕЗНЫЕ ЭФФЕКТЫ ИЗОБРЕТЕНИЯ

[0015]

В соответствии с настоящим изобретением можно эффективно минимизировать неумышленное ухудшение эффективности ленточного сердечника, получаемого путем шихтовки изогнутых стальных листов.

КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ЧЕРТЕЖЕЙ

[0016]

Фиг. 1 представляет собой вид в перспективе, схематично показывающий ленточный сердечник в соответствии с одним вариантом осуществления настоящего изобретения.

Фиг. 2 представляет собой вид сбоку ленточного сердечника, показанного в варианте осуществления на Фиг. 1.

Фиг. 3 представляет собой вид сбоку, схематично показывающий ленточный сердечник согласно другому варианту осуществления настоящего изобретения.

Фиг. 4 представляет собой вид сбоку, схематично показывающий один пример однослойного листа анизотропной электротехнической стали, составляющего ленточный сердечник в соответствии с настоящим изобретением.

Фиг. 5 представляет собой вид сбоку, схематично показывающий другой пример однослойного листа анизотропной электротехнической стали, составляющего ленточный сердечник в соответствии с настоящим изобретением.

Фиг. 6 представляет собой вид сбоку, схематично показывающий один пример изогнутой части листа анизотропной электротехнической стали, составляющего ленточный сердечник в соответствии с настоящим изобретением.

Фиг. 7 представляет собой диаграмму, схематически иллюстрирующую углы отклонения (α, β, γ), относящиеся к кристаллической ориентации, наблюдаемой в листе анизотропной электротехнической стали.

Фиг. 8 представляет собой схематический вид, показывающий размерные параметры ленточного сердечника, произведенного в примере.

Фиг. 9 представляет собой диаграмму, иллюстрирующую способ расположения точек измерения для идентификации границ зерна в настоящем варианте осуществления.

ВАРИАНТЫ ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ ИЗОБРЕТЕНИЯ

[0017]

Далее будет подробно описан ленточный сердечник в соответствии с одним вариантом осуществления настоящего изобретения. Однако, настоящее изобретение не ограничивается только конфигурацией, раскрытой в настоящем варианте осуществления, и может быть различным образом модифицировано без отклонения от сути настоящего изобретения. Здесь нижние предельные значения и верхние предельные значения включаются в диапазоны ограничения числовых значений, описанные ниже. Числовые значения, обозначенные как «больше чем» или «меньше чем», не включаются в эти диапазоны числовых значений. В дополнение к этому, если явно не указано иное, «%», относящийся к химическому составу, означает «мас.%».

В дополнение к этому, такие термины, как «параллельный», «перпендикулярный», «идентичный» и «прямой угол», а также значения длины и угла, используемые в данном описании для определения форм, геометрических условий и их степеней, не связаны строгим значением и должны интерпретироваться как включающие в себя степень, в которой можно ожидать аналогичных функций.

В дополнение к этому, в данном описании «лист анизотропной электротехнической стали» может быть просто описан как «стальной лист» или «электротехнический стальной лист», а «ленточный сердечник» может быть просто описан как «сердечник».

[0018]

Ленточный сердечник в соответствии с настоящим вариантом осуществления представляет собой ленточный сердечник, включающий по существу прямоугольную основную часть ленточного сердечника на виде сбоку,

в массовых процентах:

Si: от 2,0 до 7,0%, с остатком из Fe и примесей, и

(Nac+Nal)/Nt≥0,010 (1)

[0019]

1. Форма ленточного сердечника и листа анизотропной электротехнической стали

Сначала будет описана форма ленточного сердечника настоящего варианта осуществления. Сами по себе формы описываемых здесь ленточного сердечника и листа анизотропной электротехнической стали не являются особенно новыми. Например, они просто соответствуют формам известных ленточных сердечников и листов анизотропной электротехнической стали, описанных в Патентных документах 9-11 предшествующего уровня техники.

Фиг. 1 представляет собой вид в перспективе, схематично показывающий ленточный сердечник в соответствии с одним вариантом осуществления. Фиг. 2 представляет собой вид сбоку ленточного сердечника, показанного в варианте осуществления на Фиг. 1. В дополнение к этому, Фиг. 3 представляет собой вид сбоку, схематично показывающий другой вариант осуществления ленточного сердечника.

Здесь, в настоящем варианте осуществления, вид сбоку представляет собой вид листа анизотропной электротехнической стали удлиненной формы, составляющего ленточный сердечник, в направлении ширины (в направлении оси Y на Фиг. 1). Вид сбоку показывает форму, видимую сбоку (вид в направлении оси Y на фиг. 1).

[0020]

Ленточный сердечник в соответствии с настоящим вариантом осуществления включает в себя по существу прямоугольную (по существу многоугольную) основную часть 10 ленточного сердечника на виде сбоку. Основная часть 10 ленточного сердечника имеет по существу прямоугольную шихтованную структуру 2 на виде сбоку, в которой листы 1 анизотропной электротехнической стали уложены в пакет в направлении толщины листа. Основная часть 10 ленточного сердечника может использоваться в качестве ленточного сердечника без изменений или может включать в себя, по мере необходимости, например, известный замок, такой как обвязочная лента, для совместной фиксации множества уложенных в пакет листов 1 анизотропной электротехнической стали.

[0021]

В настоящем варианте осуществления длина металлического сердечника основной части 10 ленточного сердечника особенно не ограничивается. Даже если длина металлического сердечника изменяется, объем изогнутой части 5 является постоянным, и магнитные потери, возникающие в изогнутой части 5, остаются постоянными. Если длина металлического сердечника будет больше, объемное отношение изогнутой части 5 к основной части 10 ленточного сердечника будет меньше, и влияние на ухудшение магнитных потерь также будет малым. Следовательно, большая длина основной части 10 ленточного сердечника является предпочтительной. Длина основной части 10 ленточного сердечника предпочтительно составляет 1,5 м или больше, и более предпочтительно 1,7 м или больше. Здесь, в настоящем варианте осуществления, длина основной части 10 ленточного сердечника представляет собой окружную длину в центральной точке в направлении шихтовки основной части 10 ленточного сердечника на виде сбоку.

[0022]

Ленточный сердечник настоящего варианта осуществления может подходящим образом использоваться для любого традиционно известного применения.

[0023]

Как показано на Фиг. 1 и 2, основная часть 10 ленточного сердечника включает в себя часть, в которой листы 1 анизотропной электротехнической стали, в которых первые плоские части 4 и угловые части 3 непрерывно чередуются в продольном направлении, и угол, образуемый двумя смежными первыми плоскими частями 4 в каждой из угловых частей 3, составляет 90°, укладываются в пакет в направлении толщины листа, и имеет по существу прямоугольную шихтованную структуру 2 на виде сбоку. В данном описании «первая плоская часть» и «вторая плоская часть» могут упоминаться просто как «плоская часть».

Каждая угловая часть 3 листа 1 анизотропной электротехнической стали на виде сбоку включают в себя две или более изогнутых частей 5, имеющих криволинейную форму, и сумма углов изгиба изогнутых частей 5 в одной угловой части 3 равна 90°. Угловая часть 3 имеет вторую плоскую часть 4a между смежными изогнутыми частями 5. Следовательно, угловая часть 3 имеет конфигурацию, включающую две или более изогнутых частей 5 и одну или более вторых плоских частей 4a.

Вариант осуществления, показанный на Фиг. 2, включает в себя две изогнутые части 5 в одной угловой части 3. Вариант осуществления, показанный на Фиг. 3, включает в себя три изогнутые части 5 в одной угловой части 3.

[0024]

Как показано в этих примерах, в настоящем варианте осуществления одна угловая часть может быть сформирована с двумя или более изогнутыми частями, но для того, чтобы минимизировать образование искажений из-за деформации во время обработки и минимизировать магнитные потери, угол изгиба φ изогнутой части 5 предпочтительно составляет 60° или меньше. В частности, например, на Фиг. 3 φ1, φ2 и φ3 предпочтительно составляют 60° или меньше, и более предпочтительно 45° или меньше.

В варианте осуществления на Фиг. 2, включающем две изогнутые части в одной угловой части, для того, чтобы уменьшить магнитные потери, например, могут быть заданы φ1=60° и φ2=30°, и φ1=45° и φ2=45°. В дополнение к этому, в варианте осуществления на Фиг. 3, включающем три изогнутые части в одной угловой части, для того, чтобы уменьшить магнитные потери, например, могут быть заданы φ1=30°, φ2=30° и φ3=30°. В дополнение к этому, с учетом эффективности производства, поскольку предпочтительно, чтобы углы сгиба (углы изгиба) были равны, когда одна угловая часть включает в себя две изогнутые части, φ1=45° и φ2=45° являются предпочтительными, и кроме того, в варианте осуществления на Фиг. 3, включающем три изогнутые части в одной угловой части, для того, чтобы уменьшить магнитные потери, например, φ1=30°, φ2=30° и φ3=30° являются предпочтительными.

[0025]

Изогнутая часть 5 будет более подробно описана со ссылкой на Фиг. 6. Фиг. 6 представляет собой диаграмму, схематично показывающую один пример изогнутой части (криволинейной части) листа анизотропной электротехнической стали. Угол изгиба изогнутой части представляет собой разницу углов, возникающую между задней прямой частью и передней прямой частью в направлении изгиба на изогнутой части 5 листа 1 анизотропной электротехнической стали, и выражается на наружной поверхности листа 1 анизотропной электротехнической стали как угол φ, который является дополнительным углом к углу, образованному двумя виртуальными линиями Lb-протяженность1 и Lb-протяженность2, полученными путем удлинения прямых участков, которые являются поверхностями плоских частей 4 и 4a с обеих сторон изогнутой части 5. В этом случае точка, в которой продолженная прямая линия отделяется от поверхности стального листа, является границей между плоскими частями 4 и 4а и изогнутой частью 5 на наружной поверхности стального листа (точки F и G на Фиг. 6).

[0026]

В дополнение к этому, прямые линии, перпендикулярные наружной поверхности стального листа, проходят из точки F и точки G, и их пересечениями с внутренней поверхностью стального листа являются точка E и точка D. Точка E и точка D являются границами между плоскими частями 4 и 4а и изогнутой частью 5 на внутренней поверхности стального листа.

Здесь, в настоящем варианте осуществления, на виде сбоку листа 1 анизотропной электротехнической стали изогнутая частью 5 является частью листа 1 анизотропной электротехнической стали, окруженной точкой D, точкой E, точкой F и точкой G. На Фиг. 6 поверхность стального листа между точкой D и точкой E, то есть внутренняя поверхность изогнутой части 5, обозначена как La, а поверхность стального листа между точками F и G, то есть наружная поверхность изогнутой части 5, обозначена как Lb.

[0027]

В дополнение к этому, в настоящем варианте осуществления на виде сбоку изогнутой части 5 определяется внутренний радиус кривизны r изогнутой части 5. Используя Фиг. 6 в качестве примера, далее будет подробно описан способ определения внутреннего радиуса кривизны r изогнутой части 5. Сначала в каждой из плоских частей 4 и 4a с обеих сторон изогнутой части 5 определяется прямая линия, которая находится в контакте с прямой частью, которая является поверхностью плоской части по меньшей мере на 1 мм или больше. Эти виртуальные линии обозначаются как Lb-протяженность1 и Lb-протяженность2, а их пересечение обозначается как точка B. В идеале длины отрезков BF и BG являются одинаковыми, но в действительности могут быть некоторые различия из-за изменений в режиме обработки и неизбежных вариаций. В таком случае точка F’ и точка G’ определяются из точек B, F и G, чтобы можно было надлежащим образом оценить эффекты настоящего изобретения. Таким образом, LL представляет собой более длинное расстояние между отрезком BF и отрезком BG (например, отрезком BG длиннее отрезка BF), точка на виртуальной линии Lb-протяженность1, которая находится на расстоянии LL от точки B до точки F, обозначается как точка F’, а точка на виртуальной линии Lb-протяженность2, которая находится на расстоянии LL от точки B до точки G, обозначается как точка G’. В этом случае точка F’ или точка G’ соответствует исходной точке F или точке G (например, если отрезок BG длиннее отрезка BF, точка G’ соответствует исходной точке G).

Здесь, когда длины отрезка BF и отрезка BG равны, на Фиг. 6 точка F’ соответствует исходной точке F, и, соответственно, точка E’, описываемая ниже, соответствует исходной точке E.

Когда длина отрезка BF и длина отрезка BG отличны друг от друга, прямые линии, перпендикулярные внешней поверхности стального листа, проходят от точки F' и точки G', и пересечение этих двух прямых является центром кривизны А. Здесь точками пересечения между отрезком AF’ и отрезком AG’ и внутренней поверхностью La стального листа являются точка E’ и точка D’ соответственно. В этом случае окружность с центром в точке А, проходящая через точку Е' и точку D', представляет собой криволинейную поверхность, аппроксимирующую изогнутую часть 5 в настоящем варианте осуществления, а длина отрезка АЕ' (которая соответствует длине отрезка AD') представляет собой внутренний радиус кривизны r в настоящем варианте осуществления. Меньший внутренний радиус кривизны r указывает на большую кривизну изогнутой части 5, а больший внутренний радиус кривизны r указывает на меньшую кривизну изогнутой части 5.

В ленточном сердечнике настоящего варианта осуществления внутренний радиус кривизны r в каждой изогнутой части 5 листов 1 анизотропной электротехнической стали, шихтованных в направлении толщины листа, может изменяться в некоторой степени. Это изменение может быть изменением из-за точности формования, и вполне возможно, что непреднамеренное отклонение может произойти из-за обращения во время шихтовки. Такая непреднамеренная ошибка может быть минимизирована приблизительно до 0,3 мм или меньше в текущем обычном промышленном производстве. Если такая вариация является большой, репрезентативное значение можно получить путем измерения внутренних радиусов кривизны r достаточно большого количества стальных листов и их усреднения. В дополнение к этому, возможно намеренное изменение по какой-либо причине, но настоящий вариант осуществления не исключает такой формы.

В дополнение к этому, в настоящем варианте осуществления предполагается, что длины отрезков BF и BG отличаются друг от друга, как было описано выше, и изгиб является асимметричным. В такой ситуации считается, что деформация более локально концентрируется в области на той стороне, на которой длина отрезка короче, и считается, что эффекты настоящего изобретения более эффективно проявляются на той стороне, на которой длина отрезка короче. Однако, в частности, измерение границ субзерна, которое будет описано ниже, не обязательно выполнять на плоской части с более коротким отрезком, и нет никакой необходимости учитывать, является ли изгиб асимметричным или симметричным. Причина этого заключается в том, что деформация распространяется наружу от изогнутой части даже на той стороне, на которой длина отрезка больше, и ясно, что эффекты настоящего изобретения проявляются в этой области.

[0028]

Здесь способ наблюдения формы изогнутой части 5 и способ измерения внутреннего радиуса кривизны r особенно не ограничиваются, и измерение может быть выполнено путем наблюдения с использованием, например, имеющегося в продаже микроскопа (Nikon ECLIPSE LV150) при увеличении 15-200х. Здесь для того, чтобы определить плоские части 4 и 4a, визуализация может быть выполнена при малом увеличении, и может наблюдаться широкая область. В дополнение к этому, для определения внутреннего радиуса кривизны r визуализация может быть выполнена с большим увеличением, и количество изображений может быть увеличено для получения непрерывных изображений. В дополнение к этому, при определении внутреннего радиуса кривизны r необходимо выполнять визуализацию при малом увеличении, а при возникновении опасений по поводу погрешности измерения необходимо увеличить захваченное изображение и выполнить измерение.

В настоящем варианте осуществления, когда внутренний радиус кривизны r изогнутой части 5 находится в диапазоне 1 мм или больше и 5 мм или меньше, и используются конкретные листы анизотропной электротехнической стали с управляемым коэффициентом трения, который будет описан ниже, можно уменьшить шум сердечника. Внутренний радиус кривизны r изогнутой части 5 предпочтительно составляет 3 мм или меньше. В этом случае эффекты настоящего варианта осуществления проявляются более значительно.

В дополнение к этому, наиболее предпочтительно, чтобы все изогнутые участки 5, присутствующие в металлическом сердечнике, удовлетворяли внутреннему радиусу кривизны r, определенному в настоящем варианте осуществления. Если имеются изогнутые участки 5, которые удовлетворяют внутреннему радиусу кривизны r настоящего варианта осуществления, и изогнутые участки 5, которые не удовлетворяют внутреннему радиусу кривизны r, желательно, чтобы по меньшей мере половина изогнутых участков 5 удовлетворяла внутреннему радиусу кривизны r, определенному в настоящем варианте осуществления.

[0029]

Фиг. 4 и Фиг. 5 представляют собой диаграммы, схематично показывающие один пример однослойного листа 1 анизотропной электротехнической стали в основной части 10 ленточного сердечника. Как показано в примерах на Фиг. 4 и Фиг. 5, лист 1 анизотропной электротехнической стали, используемый в настоящем варианте осуществления, является изогнутым и включает в себя угловую часть 3, состоящую из двух или более изогнутых частей 5, и первую плоскую часть 4, и формирует по существу прямоугольное кольцо на виде сбоку посредством соединительной части 6, которая является торцевой поверхностью одного или более листов 1 анизотропной электротехнической стали в продольном направлении.

В настоящем варианте осуществления вся основная часть 10 ленточного сердечника может иметь по существу прямоугольную шихтованную структуру 2 на виде сбоку. Как показано в примере на Фиг. 4, один лист 1 анизотропной электротехнической стали может формировать один слой основной части 10 ленточного сердечника посредством одной соединительной части 6 (то есть один лист 1 анизотропной электротехнической стали соединяется посредством одной соединительной части 6 для каждого оборота), и как показано в примере на Фиг. 5, один лист 1 анизотропной электротехнической стали может формировать приблизительно половину окружности ленточного сердечника, или два листа 1 анизотропной электротехнической стали могут формировать один слой основной части 10 ленточного сердечника посредством двух соединительных частей 6 (то есть два листа 1 анизотропной электротехнической стали соединяются друг с другом посредством двух соединительных частей 6 для каждого оборота).

[0030]

Толщина листа 1 анизотропной электротехнической стали, используемого в настоящем варианте осуществления, особенно не ограничивается, и может быть подходящим образом выбрана в соответствии с применением и т.п., но обычно она находится в диапазоне 0,15 мм - 0,35 мм, и предпочтительно в диапазоне 0,18 мм - 0,23 мм.

[0031]

2. Конфигурация листа анизотропной электротехнической стали

Далее будет описана конфигурация листа 1 анизотропной электротехнической стали, составляющего основную часть 10 ленточного сердечника. Настоящий вариант осуществления имеет такие особенности, как частота существования границ субзерна в плоских частях 4 и 4a, смежных с изогнутой частью 5 электротехнических стальных листов, шихтованных друг с другом, и положение части электротехнического стального листа с управляемой частотой существования границы субзерна в сердечнике.

[0032]

(1) Частота существования границ субзерна в плоской части, смежной с изогнутой частью

В листе 1 анизотропной электротехнической стали, составляющем ленточный сердечник по настоящему варианту осуществления, по меньшей мере в части изогнутой части частота существования границ субзерна шихтованных стальных листов регулируется таким образом, чтобы она становилась больше. Если частота существования границ субзерна около изогнутой части 5 является низкой, эффект предотвращения ухудшения эффективности в сердечнике настоящего варианта осуществления не проявляется. Другими словами, когда границы субзерна располагаются около изогнутой части 5, это указывает на то, что ухудшение эффективности легко свести к минимуму.

Хотя механизм, с помощью которого происходит такое явление, неясен, предполагается, что он заключается в следующем.

В металлическом сердечнике настоящего варианта осуществления макроскопическое напряжение (деформация) из-за изгиба ограничено изогнутой частью 5, которая представляет собой очень узкую область. Однако считается, что если упругая деформация возникает из-за микродеформации или пластической деформации, если рассматривать кристаллическую структуру внутри стального листа, дислокация, образовавшаяся на изогнутом участке 5, перемещается и распространяется наружу изогнутой части 5, то есть в плоские части 4 и 4a. Общеизвестно, что дисперсия дислокаций в кристаллах за счет пластической деформации значительно ухудшает магнитные потери. В этом случае, если границы субзерна располагаются около изогнутой части 5 и выполняют функцию препятствия (места ликвидации дислокации) для движения дислокации к плоским частям 4 и 4a или зоны ослабления упругой деформации, можно сохранять дислокацию из-за деформации или область распределения упругой деформации очень близко к изогнутой части 5. В настоящем варианте осуществления считается, что с помощью этой операции можно свести к минимуму снижение эффективности металлического сердечника. Здесь следует отметить, что границы субзерна, которые в настоящем варианте осуществления рассеяны в относительно большом количестве, также в основном состоят из особого расположения дислокаций. Выше описано, что дислокации, образующиеся при деформации, значительно ухудшают магнитные потери, но считается, что дислокации, которые формируют границы субзерна, располагаются так, чтобы устранить небольшую разницу в ориентации кристаллических зерен и уменьшить непреднамеренное напряжение. В связи с этим считается, что границы субзерна эффективно действуют как места устранения дислокаций из-за деформации, без беспокойства о неблагоприятном влиянии на магнитные свойства, если их количество является подходящим. Такой механизм работы настоящего варианта осуществления считается особым явлением в металлическом сердечнике, имеющем специфическую форму настоящего варианта осуществления и до сих пор почти не рассматривался, но может быть интерпретирован в соответствии с выводами, полученными авторами настоящего изобретения.

[0033]

В настоящем варианте осуществления частота существования границ субзерна измеряется следующим образом.

[0034]

В настоящем варианте осуществления используются следующие четыре угла α, β, γ и φ_3D, относящиеся к кристаллической ориентации, наблюдаемой в листе 1 анизотропной электротехнической стали. Здесь, как будет описано ниже, угол α представляет собой угол отклонения от идеальной ориентации {110}<001> (ориентации Госса) с направлением нормали Z к прокатываемой поверхности в качестве оси вращения, угол β представляет собой угол отклонения от идеальной ориентации {110}<001> с направлением, перпендикулярным направлению прокатки (направлению ширины листа) C в качестве оси вращения, а угол γ представляет собой угол отклонения от идеальной ориентации {110}<001> с использованием направления прокатки L в качестве оси вращения.

Здесь «идеальная ориентация {110}<001>« не является ориентацией {110}<001> при указании на кристаллическую ориентацию практического стального листа, а представляет собой академическую кристаллическую ориентацию {110}<001>.

Как правило, при измерении ориентации кристаллов рекристаллизованного стального листа кристаллическая ориентация определяется без четкого различения разориентации приблизительно на±2,5°. В случае обычных листов анизотропной электротехнической стали угловой диапазон приблизительно±2,5° с центром в геометрически строгой ориентации {110}<001> определяется как «ориентация {110}<001>«. Однако, в настоящем варианте осуществления необходимо четко различать угловую разницу±2,5° или меньше.

Следовательно, в настоящем варианте осуществления, в котором ориентация {110}<001> определяется как геометрически строгая кристаллическая ориентация, во избежание путаницы с ориентацией {110}<001>, используемой в общеизвестных документах и т.п., используется «идеальная ориентация {110}<001> (идеальная ориентация Госса)».

[0035]

Угол отклонения α: угол отклонения кристаллической ориентации, наблюдаемой в листе 1 анизотропной электротехнической стали, от идеальной ориентации {110}<001> вокруг нормального к поверхности прокатки направления Z.

Угол отклонения β: угол отклонения кристаллической ориентации, наблюдаемой в листе 1 анизотропной электротехнической стали, от идеальной ориентации {110}<001> вокруг направления, перпендикулярного к направлению прокатки C.

Угол отклонения γ: угол отклонения кристаллической ориентации, наблюдаемой в листе 1 анизотропной электротехнической стали, от идеальной ориентации {110}<001> вокруг направления прокатки L.

Фиг. 7 показывает схематическое изображение угла отклонения α, угла отклонения β и угла отклонения γ.

[0036]

Угол φ_3D: угол, получаемый по формуле φ_3D=[(α₂-α₁)²+(β₂-β₁)²+(γ₂-γ₁)²]^1/2, когда углы отклонения кристаллической ориентации, измеренные в двух точках измерения, смежных друг другу на поверхности прокатки листа анизотропной электротехнической стали с интервалом 2 мм, выражаются как (α₁, β₁, γ₁) и (α₂, β₂, γ₂).

Угол φ_3D может быть описан как «пространственная трехмерная разница в ориентации».

[0037]

В настоящее время кристаллической ориентацией практически производимых листов анизотропной электротехнической стали управляют так, чтобы угол отклонения между направлением прокатки и направлением <001> становился равным приблизительно 5° или меньше. Это управление справедливо и для листа 1 анизотропной электротехнической стали в соответствии с настоящим вариантом осуществления. Следовательно, при определении «границы зерен» листа анизотропной электротехнической стали нельзя применять общее определение границы зерен (большеугловой границы зерен), т.е. «границы, на которой разность ориентаций между соседними областями составляет 15° более». Например, в обычном листе анизотропной электротехнической стали границы зерен обнажаются путем макротравления поверхности стального листа, а разница в ориентации кристаллов между обеими боковыми областями границ зерен составляет приблизительно 2-3°.

[0038]

В настоящем варианте осуществления, как будет описано ниже, необходимо строго определять границы между кристаллами и кристаллы. Следовательно, способ, основанный на визуальном наблюдении, такой как макротравление, не используется в качестве метода определения границ зерна.

[0039]

В настоящем варианте осуществления для того, чтобы определить границы зерна, точки измерения устанавливаются на поверхности прокатки листа 1 анизотропной электротехнической стали с промежутками в 2 мм, и кристаллическая ориентация измеряется для каждой точки измерения. Например, кристаллическая ориентация может быть измерена с помощью рентгеновской дифракции (метод Лауэ). Метод Лауэ представляет собой способ испускания рентгеновского луча на стальной лист и анализа прошедших или отраженных дифракционных пятен. Анализируя дифракционные пятна, можно определить ориентацию кристалла в том месте, куда излучается рентгеновский луч. Если положение испускания изменяется и дифракционные пятна анализируются во множестве положений, можно измерить распределение ориентации кристалла в положениях испускания. Метод Лауэ представляет собой способ, подходящий для измерения кристаллической ориентации металлической структуры, имеющей крупные кристаллические зерна.

[0040]

Как показано на Фиг. 9, точки измерения в настоящем варианте осуществления располагаются в области плоских частей 4 и 4a, смежных с изогнутой частью 5, через равные промежутки (с интервалом 2 мм) в направлении, параллельном, и направлении, вертикальном к границе между изогнутой частью 5 и плоскими частями 4 и 4a. В направлении, параллельном границе, располагается в общей сложности 41 точка с 20 точками с каждой стороны, используя центр ширины листа 1 анизотропной электротехнической стали в качестве начальной точки, а в направлении, вертикальном к границе, располагаются 5 точек с точкой на расстоянии в 1 мм от границы в качестве начальной точки. Таким образом, в общей сложности получается 205 точек измерения, и дополнительно к этому 205 точек измеряются по меньшей мере на 10 стальных листах так, чтобы в общей сложности были измерены 2050 точек. Однако, если точка измерения находится близко к концу стального листа в направлении ширины, ошибка в измерении ориентации увеличивается, и данные имеют тенденцию быть неправильными, так что точек измерения вблизи краев во время измерения избегают. Таким образом, когда ширина стального листа составляет приблизительно 80 мм или меньше, количество точек измерения в направлении, параллельном границе, подходящим образом сокращается. Здесь для удобства на Фиг. 9, чтобы облегчить понимание расположения точек измерения, соотношение размеров каждого составного элемента (интервалов и межсеточных расстояний) показано в соотношении, отличном от реальных компонентов. Таким образом, диаграмма сетки измерений, показанная на Фиг. 9, является концептуальной диаграммой и не отражает реальных размеров.

Здесь размер области объекта измерения в направлении, перпендикулярном границе между изогнутой частью 5 и плоскими частями 4 и 4а, составляет не более 9 мм от границы. Причина того, что целевая область измерения является относительно короткой, заключается в том, что упругая деформация, возникающая в изогнутой части 5, распространяется только на область, в несколько раз превышающую размер изогнутой части 5, которая представляет собой область пластической деформации. С другой стороны, это связано с тем, что, поскольку дислокации перемещаются на расстояние всего лишь в несколько раз больше, чем область деформации, даже если границы субзерна существуют дальше, функция границ субзерна, которые действуют как препятствия для ослабления деформации и движения дислокаций, становится менее эффективной. В дополнение к этому, ширина площади целевой области измерения в направлении, параллельном границе, составляет приблизительно 80 мм и устанавливается с учетом того, что предпочтительно измерять область по всей ширине по меньшей мере одного кристаллического зерна в обычном листе анизотропной электротехнической стали, и эффективность операции измерения снижается по мере увеличения количества точек измерения. Само собой разумеется, что если для измерения требуется достаточное количество времени, предпочтительно увеличить количество точек измерения в параллельном направлении, и предпочтительно покрыть всю ширину листов анизотропной электротехнической стали, шихтуемых для формирования ленточного сердечника.

В дополнение к этому, когда трудно измерить кристаллическую ориентацию плоских частей 4 и 4a около изогнутой части 5, стальной лист вырезается из плоских частей 4 и 4a так, чтобы можно было измерить область в пять или более раз больше целевой области измерения в указанном выше вертикальном направлении, и точки измерения кристаллической ориентации на стальном листе располагаются в параллельном направлении и вертикальном направлении через равные промежутки (с интервалом 2 мм). В параллельном направлении располагается в общей сложности 41 точка с 20 точками с каждой стороны, используя центр ширины стального листа в качестве начальной точки, а в вертикальном направлении располагается 21 точка, кристаллическая ориентация измеряется в общей сложности в 861 точке для 10 стальных листов, и всего измеряются 8610 точек. Таким образом, когда получается средняя частота границ субзерна в стальном листе, служащем материалом сердечника, ее можно использовать в качестве замещающего значения для значения измерения ориентации кристаллов вблизи изогнутой части. Конечно же, для точного получения средней частоты границ субзерна также предпочтительно увеличить количество точек измерения в вертикальном направлении, а также предпочтительно увеличить количество точек измерения в параллельном направлении, как было описано выше.

[0041]

Выполняется вышеописанное измерение, и вышеупомянутые угол отклонения α, угол отклонения β и угол отклонения γ определяются для каждой точки измерения. На основе каждого угла отклонения в каждой заданной точке измерения определяется, существует ли граница субзерна на линейном сегменте, соединяющем две смежные точки измерения. В частности, в области первой плоской части 4 или второй плоской части 4a, смежной с изогнутой частью 5, множество точек измерения располагается с интервалом 2 мм в направлении, параллельном, и направлении, вертикальном к границе изогнутой части, которая является границей с изогнутой частью 5, и определяется, имеется ли граница субзерна на отрезке линии, соединяющем две соседние точки измерения.

Здесь, в настоящем варианте осуществления, может быть определена концепция «граничной точки зерна» для определения наличия границы зерна между двумя точками измерения и количества границ зерна.

[0042]

В частности, когда угол φ_3D для двух смежных точек измерения удовлетворяет условию 2,0°>φ_3D≥0,5°, считается, что имеется граничная точка зерна, которая удовлетворяет граничному условию BA в центре между этими двумя точками, а когда удовлетворяется условие φ_3D≥2,0°, считается, что имеется граничная точка зерна, которая удовлетворяет граничному условию BB в центре между этими двумя точками.

[0043]

Граница зерна, которая удовлетворяет граничному условию BA, является интересующей границей субзерна в настоящем варианте осуществления. С другой стороны, можно сказать, что граница зерна, которая удовлетворяет граничному условию BB, является по существу той же самой, что и граница обычных зерен вторичной рекристаллизации, распознаваемая при макротравлении.

[0044]

Граничные точки зерна определяются для каждого отрезка, соединяющего две точки, смежные в параллельном направлении и вертикальном направлении. Таким образом, точки, смежные в косом направлении, не определяются. Когда устанавливается 41 точка измерения в параллельном направлении, 5 точек измерения устанавливаются в вертикальном направлении, и измеряются 10 стальных листов, граничные точки зерна определяются в 3640 положениях (то есть, общее количество отрезков составляет 3640). Здесь общее количество местоположений, в которых определяется граничная точка зерна (общее количество отрезков), устанавливается как Nt (3640 в вышеописанном измерении). Между двумя точками, примыкающими к направлению (направлению ширины в листе 1 анизотропной электротехнической стали), параллельному границе изогнутой части 5, количество граничных точек зерна, которые удовлетворяют граничному условию BA, устанавливается как Nac, а количество граничных точек зерна, которые удовлетворяют граничному условию BB, устанавливается как Nbc. Таким образом, среди отрезков в направлении, параллельном границе изогнутой части, количество отрезков, на которых можно идентифицировать границы субзерна, устанавливается как Nac, а количество отрезков, на которых границы субзерна не могут быть идентифицированы, устанавливается как Nbc. В дополнение к этому, между двумя точками, примыкающими к направлению (направлению прокатки в листе 1 анизотропной электротехнической стали), перпендикулярному к границе изогнутой части 5, количество граничных точек зерна, которые удовлетворяют граничному условию BA, устанавливается как Nal, а количество граничных точек зерна, которые удовлетворяют граничному условию BB, устанавливается как Nbl. Таким образом, среди отрезков в направлении, перпендикулярном границе изогнутого участка, количество линейных отрезков, на которых можно идентифицировать границы субзерна, устанавливается как Nal, а количество отрезков, на которых границы субзерна не могут быть идентифицированы, устанавливается как Nbl.

[0045]

В листе 1 анизотропной электротехнической стали в соответствии с настоящим вариантом осуществления, когда границы зерна, которые удовлетворяют граничному условию BA, могут существовать с относительно высокой частотой по сравнению с границами зерен, которые удовлетворяют граничному условию ВВ, можно эффективно устранить дислокации, которые образуются в изогнутой части 5 и перемещаются в область плоских частей 4 и 4а, вызывая ослабление упругой деформации. В результате эффективность сердечника улучшается.

Следует отметить, что граница зерна, которая удовлетворяет граничному условию BB, то есть, традиционно распознаваемая обычная граница зерна, также имеет эффект устранения дислокации. Другими словами, даже если не будет никакой границы зерна, которая удовлетворяет граничному условию BA, то эффект устранения дислокации можно ожидать благодаря границе зерна, которая удовлетворяет граничному условию BB. Например, если размеры кристаллического зерна делаются мельче, и количество граничных точек зерна, которые удовлетворяют граничному условию BB, увеличивается, эффект устранения дислокации проявляется в некоторой степени. Однако, в этом случае существует опасение, что магнитные свойства могут ухудшиться из-за мелких зерен. Для того, чтобы прояснить особенность, в которой границы субзерна эффективнее устраняют дислокации, чем обычные общие границы зерна, в настоящем варианте осуществления присутствие определенного количества или больше граничных точек зерна, которые удовлетворяют граничному условию BA, устанавливается как существенное условие.

[0046]

В ленточном сердечнике в соответствии с настоящим вариантом осуществления в плоских частях 4 и 4a около по меньшей мере одной изогнутой части 5 любого шихтованного листа 1 анизотропной электротехнической стали удовлетворяется следующая Формула (1).

(Nac+Nal)/Nt≥0,010 (1)

Числитель в левой части Формулы (1) является суммой граничных точек зерна, в которых границы субзерна идентифицируются в области измерения, и определение Формулы (1) соответствует основной особенности описанного выше механизма. Таким образом, левая часть ((Nac+Nal)/Nt) Формулы (1) является индексом, указывающим на плотность существования границ субзерна на единице площади, и в ленточном сердечнике настоящего варианта осуществления важно обеспечить плотность существования около изогнутой части 5 на определенном уровне или выше. Когда Формула (1) удовлетворяется, граница субзерна становится препятствием для движения дислокаций, образующихся в изогнутой части 5, к плоским частям 4 и 4a, и эффект настоящего изобретения проявляется. Левая часть в Формуле (1) предпочтительно составляет 0,030 или больше, и более предпочтительно 0,050 или больше. В дополнение к этому, само собой разумеется, что предпочтительно, чтобы Формула (1) удовлетворялась во всех плоских частях 4 и 4a, смежных с изогнутой частью 5 в ленточном сердечнике.

[0047]

В качестве другого варианта осуществления, в плоских частях 4 и 4a по меньшей мере около одной изогнутой части 5 любого шихтованного листа 1 анизотропной электротехнической стали дополнительно удовлетворяется следующая Формула (2).

(Nac+Nal)/(Nbc+Nbl)>0,30 (2)

Это выражение в частности соответствует особенности, в которой границы субзерна с большей вероятностью действуют как препятствие для движения дислокаций, чем обычные границы зерна, и соответствует одному предпочтительному аспекту настоящего варианта осуществления. Когда Формула (2) удовлетворяется, можно в достаточной степени минимизировать движение дислокаций к области плоской части. Левая часть в Формуле (2) предпочтительно составляет 0,80 или больше, и более предпочтительно 1,80 или больше. В дополнение к этому, само собой разумеется, что предпочтительно, чтобы Формула (2) удовлетворялась во всех плоских частях 4 и 4a, смежных с изогнутой частью 5 в ленточном сердечнике.

[0048]

В качестве еще одного варианта осуществления, в плоских частях 4 и 4a по меньшей мере около одной изогнутой части 5 любого шихтованного листа 1 анизотропной электротехнической стали дополнительно удовлетворяется следующая Формула (3).

Nal/Nac≥0,80 (3)

С учетом описанного выше механизма это выражение в частности соответствует особенности, в который границы субзерна, пересекающие направление к плоским частям 4 и 4a (направление, перпендикулярное к границе изогнутой части 5), действуют как препятствия движению дислокаций в направлении плоских частей 4 и 4a более легко, чем границы субзерна, которые параллельны направлению к плоским частям 4 и 4a (направлению, перпендикулярному направлению к границе изогнутой части 5). Когда Формула (3) удовлетворяется, можно в достаточной степени минимизировать движение дислокаций к области плоской части. Левая часть в Формуле (3) предпочтительно составляет 1,0 или больше, и более предпочтительно 1,5 или больше. В дополнение к этому, само собой разумеется, что предпочтительно, чтобы Формула (3) удовлетворялась во всех плоских частях 4 и 4a, смежных с изогнутой частью 5 в ленточном сердечнике.

[0049]

(2) Лист анизотропной электротехнической стали

Как было описано выше, в листе 1 анизотропной электротехнической стали, используемом в настоящем варианте осуществления, основной стальной лист представляет собой стальной лист, в котором ориентации кристаллических зерен в основном стальном листе сильно сконцентрированы в ориентации {110}<001>, и который имеет превосходные магнитные свойства в направлении прокатки.

Известный лист анизотропной электротехнической стали может использоваться в качестве основного стального листа в настоящем варианте осуществления. Далее будет описан один пример предпочтительного основного стального листа.

[0050]

Основной стальной лист имеет следующий химический состав, в мас.%: Si: 2,0-6,0%, с остатком из Fe и примесей. Этот химический состав позволяет управлять кристаллической ориентацией до текстуры Госса, сконцентрированной в ориентации {110}<001>, и обеспечивать благоприятные магнитные свойства. Другие элементы особенно не ограничиваются, и в настоящем варианте осуществления, в дополнение к Si, Fe и примесям, могут содержаться следующие необязательные элементы. Например, следующие элементы могут содержаться в следующих диапазонах вместо некоторого количества Fe. Диапазоны содержания репрезентативных необязательных элементов являются следующими.

C: 0-0,0050%,

Mn: 0-1,0%,

S: 0-0,0150%,

Se: 0-0,0150%,

Al: 0-0,0650%,

N: 0-0,0050%,

Cu: 0-0,40%,

Bi: 0-0,010%,

B: 0-0,080%,

P: 0-0,50%,

Ti: 0-0,0150%,

Sn: 0-0,10%,

Sb: 0-0,10%,

Cr: 0-0,30%,

Ni: 0-1,0%,

Nb: 0-0,030%,

V: 0-0,030%,

Mo: 0-0,030%,

Ta: 0-0,030%,

W: 0-0,030%.

Поскольку эти необязательные элементы могут содержаться в зависимости от конкретной цели, нет никакой необходимости в ограничении их нижнего предела, и поэтому необязательные элементы могут по существу не содержаться. В дополнение к этому, даже если эти необязательные элементы содержатся как примеси, эффекты настоящего варианта осуществления не ухудшаются. В дополнение к этому, поскольку в практическом стальном листе при его производстве трудно сделать содержание С равным 0%, содержание C может превышать 0%. В дополнение к этому, известно, что среди этих необязательных элементов Nb, V, Mo, Ta, W, особенно Nb, являются элементами, которые влияют на форму ингибиторов в листе анизотропной электротехнической стали и увеличивают частоту существования границ субзерна, и можно сказать, что они являются элементами, которые должны активно использоваться в настоящем варианте осуществления. Когда ожидается эффект увеличения частоты границ субзерна, предпочтительно, чтобы содержался по меньшей мере один элемент, выбираемый из группы, состоящей из Nb, V, Mo, Ta и W, в суммарном количестве 0,0030-0,030 мас.%. Здесь примеси относятся к элементам, которые содержатся неумышленно, и означают элементы, неизбежно попадающие в сталь из руды, лома, производственной среды и т.п. при промышленном производстве основного стального листа. Верхний предел полного содержания примесей может составлять, например, 5%.

[0051]

Химический компонент основного стального листа может быть измерен с помощью обычного аналитического способа для стали. Например, химический компонент основного стального листа может быть измерен с использованием атомной эмиссионной спектрометрии с индуктивно сопряженной плазмой (ICP-AES). В частности, например, квадратный тестовый образец размером 35 мм берется из центрального положения основного стального листа после удаления покрытия, и может быть проанализирован путем выполнения измерения при условиях, основанных на ранее созданной калибровочной кривой, с использованием измерительного прибора ICPS-8100 и т.п. (коммерчески доступного от компании Shimadzu Corporation). Здесь содержание C и S может быть измерено путем использования способа поглощения инфракрасного луча пламенем, а содержание N может быть измерено путем использования способа определения удельной теплопроводности при плавлении в инертном газе.

[0052]

Здесь вышеупомянутый химический состав представляет собой состав листа 1 анизотропной электротехнической стали в качестве основного стального листа. Когда лист 1 анизотропной электротехнической стали, используемый в качестве образца для измерения, имеет на своей поверхности первичное покрытие из оксида и т.п. (стеклянную пленку и промежуточный слой) и изоляционное покрытие и т.п., это покрытие удаляется следующим способом, а затем измеряется химический состав.

Например, для удаления изоляционного покрытия лист анизотропной электротехнической стали, имеющий покрытие, может быть погружен в щелочной раствор при высокой температуре. В частности, лист анизотропной электротехнической стали погружается в водный раствор гидроксида натрия, содержащий NaOH: 30-50 мас.% + H₂O: 50-70 мас.% при 80-90°C на 5-10 мин, затем промывается водой и сушится, и таким образом изоляционное покрытие может быть удалено с листа анизотропной электротехнической стали. Здесь время погружения в водный раствор гидроксида натрия может изменяться в зависимости от толщины изоляционного покрытия.

В дополнение к этому, например, в качестве способа удаления промежуточного слоя электротехнический стальной лист, с которого удаляется изоляционное покрытие, может быть погружен в соляную кислоту при высокой температуре. В частности, концентрация соляной кислоты, подходящая для удаления промежуточного слоя растворением, определяется заранее, и лист погружается в соляную кислоту с этой концентрацией, например 30-40 мас.% соляной кислоты, при 80-90°C на 1-5 мин, затем промывается водой и сушится, и таким образом промежуточный слой может быть удален. Обычно соответствующие покрытия удаляются с использованием различных обрабатывающих растворов, например, с использованием щелочного раствора удаления изоляционного покрытия и соляной кислоты для удаления промежуточного слоя.

[0053]

(3) Способ производства листа анизотропной электротехнической стали

Способ производства лист 1 анизотропной электротехнической стали, который является основным стальным листом, особенно не ограничивается, и, как будет описано ниже, когда осуществляется точное управление процессом окончательного отжига, можно преднамеренно создать границы зерна (границы зерна, которые разделяют зерна вторичной рекристаллизации), которые удовлетворяют граничному условию BA, но не удовлетворяют граничному условию BB. Когда ленточный сердечник производится с использованием таких листов анизотропной электротехнической стали, имеющих границы зерна (границы зерна, которые разделяют зерна вторичной рекристаллизации), удовлетворяющие граничному условию BA, но не удовлетворяющие граничному условию BB, можно получить ленточный сердечник, который может минимизировать ухудшение эффективности. В дополнение к этому, границы зерна (границы зерна, которые разделяют зерна вторичной рекристаллизации), которые удовлетворяющие граничному условию BA, но не удовлетворяющие граничному условию BB, могут проявлять сильный эффект уменьшения деформации во время обработки металлического сердечника. Следовательно, во время запекания и отжига изоляционного покрытия скорость охлаждения от 800°C до 500°C предпочтительно составляет 60°C/с или меньше, и более предпочтительно 50°C/с или меньше. В дополнение к этому, нижний предел скорости охлаждения особенно не ограничивается, но учитывая, что ухудшение производительности, охлаждающая способность тела печи и длина зоны охлаждения не являются чрезмерно большими, в действительности нижний предел предпочтительно составляет 10°C/с, и еще более предпочтительно 20°C/с или больше.

В процессе окончательного отжига, в частности когда полное содержание Nb, V, Mo, Ta и W в химическом составе сляба составляет 0,0030-0,030%, в ходе процедуры нагрева предпочтительно контролировать по меньшей мере одно из отношения PH₂O/PH₂ при 700-800°C в диапазоне 0,030-5,0, отношения PH₂O/PH₂ при 900-950°C в диапазоне 0,010-0,20, отношения PH₂O/PH₂ при 950-1000°C в диапазоне 0,005-0,10, и отношения PH₂O/PH₂ при 1000-1050°C в диапазоне 0,0010-0,050. В этом случае, кроме того, предпочтительно контролировать по меньшей мере одно из следующих условий: время выдержки при 950-1000°C 150 мин или больше и время выдержки при 1000-1050°C 150 мин или больше.

В дополнение к этому, время выдержки при 1050-1100°C предпочтительно составляет 300 мин или больше.

С другой стороны, когда полное содержание Nb, V, Mo, Ta и W в химическом составе сляба не находится в диапазоне 0,0030-0,030%, в ходе процедуры нагрева предпочтительно контролировать по меньшей мере одно из отношения PH₂O/PH₂ при 700 - 800°C в диапазоне 0,030-5,0, отношения PH₂O/PH₂ при 900-950°C в диапазоне 0,010-0,20, отношения PH₂O/PH₂ при 950-1000°C в диапазоне 0,0050-0,10, и отношения PH₂O/PH₂ при 1000-1050°C в диапазоне 0,0010-0,050. В этом случае, кроме того, предпочтительно контролировать по меньшей мере одно из следующих условий: время выдержки при 950-1000°C 300 мин или больше и время выдержки при 1000-1050°C 300 мин или больше.

В дополнение к этому, в процедуре нагрева процесса окончательного отжига более предпочтительно вызывать вторичную рекристаллизацию при применении температурного градиента более 0,5°C/см в граничной части между областью первичной рекристаллизации и областью вторичной рекристаллизации в стальном листе. Например, предпочтительно применять вышеуказанный температурный градиент к стальному листу в то время, как зерна вторичной рекристаллизации растут в диапазоне температур 800°C - 1150°C в процедуре нагрева окончательного отжига. В дополнение к этому, направление, в котором применяется температурный градиент, предпочтительно является направлением, перпендикулярным к направлению прокатки C.

Вышеуказанное отношение PH₂O/PH₂ называется кислородным потенциалом и является отношением парциального давления водяного пара PH₂O к парциальному давлению водорода PH₂ в атмосферном газе.

Конкретные примеры предпочтительного способа производства включают в себя, например, способ, в котором сляб, содержащий 0,04-0,1 мас.% C, а в остальном имеющий химический состав основного стального листа, нагревается до 1000°C или выше для выполнения горячей прокатки, а затем по мере необходимости выполняется отжиг в горячем состоянии, и холоднокатаный стальной лист затем получается посредством холодной прокатки один, два или более раз с промежуточным отжигом, нагревается, обезуглероживается и отжигается, например при 700-900°C во влажной атмосфере водорода и инертного газа, и по мере необходимости дополнительно выполняется азотирующий отжиг, затем наносится сепаратор отжига, окончательный отжиг выполняется приблизительно при 1000°C, и изоляционное покрытие формируется приблизительно при 900°C. В дополнение к этому, после этого, может быть предусмотрено покрытие и т.п. для регулирования динамического коэффициента трения и статического коэффициента трения.

В дополнение к этому, обычно эффекты настоящего варианта осуществления могут быть получены даже со стальным листом, который был подвергнут обработке, называемой «управление магнитным доменом», в процессе производства стального листа известным способом.

[0054]

Границы субзерна, которые являются особенностью листа 1 анизотропной электротехнической стали, используемого в настоящем варианте осуществления, регулируются атмосферой обработки и временем выдержки для каждого диапазона температур окончательного отжига, например, как это раскрыто в Патентном документе 7. Этот способ особенно не ограничивается, и сообразно с обстоятельствами может использоваться известный способ. Когда частота формирования границ субзерна во всем стальном листе увеличивается таким образом, даже если изогнутая часть 5 формируется в произвольном положении при производстве ленточного сердечника, ожидается, что вышеупомянутые формулы будут удовлетворяться в ленточном сердечнике. В дополнение к этому, для того, чтобы произвести ленточный сердечник, в котором много границ субзерна располагаются около изогнутой части 5, также является эффективным способ управления положением изгиба стального листа так, чтобы область с высокой частотой существования границ субзерна была расположена около изогнутой части 5. В этом способе производится стальной лист, в котором рост зерна вторичной рекристаллизации варьируется локально в зависимости от известного метода, такого как локальное изменение первично рекристаллизованной структуры, условия азотирования, и состояние нанесения сепаратора отжига, и изгиб может выполняться путем выбора положения, в котором частота границ субзерна увеличивается.

[0055]

3. Способ производства ленточного сердечника

Способ производства ленточного сердечника в соответствии с настоящим вариантом осуществления особенно не ограничивается, если ленточный сердечник в соответствии с настоящим вариантом осуществления может быть произведен, и, например, может применяться способ в соответствии с известным ленточным сердечником, описанным в Патентных документах 9-11 в предшествующем уровне техники. В частности, можно упомянуть, что способ, использующий производственное устройство UNICORE (коммерчески доступное от компании AEM UNICORE) (https://www.aemcores.com.au/technology/Unicore/), является оптимальным.

[0056]

В дополнение к этому, в соответствии с известным способом по мере необходимости может выполняться термическая обработка. В дополнение к этому, полученная основная часть 10 ленточного сердечника может использоваться в качестве ленточного сердечника без изменения, или множество уложенных в пакет листов 1 анизотропной электротехнической стали может быть зафиксировано, по мере необходимости, с использованием известного замка, такого как обвязочная лента, чтобы сформировать ленточный сердечник.

[0057]

Настоящий вариант осуществления не ограничивается вышеописанным вариантом осуществления. Вышеописанный вариант осуществления является всего лишь примером, и любой вариант осуществления, имеющий по существу ту же самую конфигурацию и показывающий эффект, аналогичный технической идее, описанной в формуле настоящего изобретения, также входит в область охвата настоящего изобретения.

[Примеры]

[0058]

Далее технические подробности настоящего изобретения будут дополнительно описаны со ссылкой на примеры настоящего изобретения. Условия в показанных ниже примерах являются примерами условий, используемых для подтверждения выполнимости и эффектов настоящего изобретения, и настоящее изобретение не ограничивается этими примерами условий. В дополнение к этому, настоящее изобретение может использовать различные условия, не отступая от сути настоящего изобретения, если достигается цель настоящего изобретения.

[0059]

(Лист анизотропной электротехнической стали)

Используя в качестве материала сляб, имеющий химический состав (в мас.%, с остатком из Fe), показанный в Таблице 1, был произведен лист анизотропной электротехнической стали (лист-продукт) с химическим составом (в мас.%, с остатком из Fe) и толщиной листа t (мкм), показанными в Таблице 2. Здесь, в качестве условий окончательного отжига использовались условия окончательного отжига, описанные в Патентном документе 7, и частота границ субзерна около изогнутой части изменялась. В Таблице 1 и Таблице 2 «-» означает, что элемент не контролировался или не производился с осознанием содержания, и его содержание не измерялось.

[0060]

[Таблица 1]

Тип стали	Химический состав сляба (стального листа) (в мас.%, остаток: железо и примеси)
Тип стали	C	Si	Mn	S	Al	Н	Cu	Bi	Nb	V	Mo	Ta	W
A	0,080	3,25	0,07	0,0240	0,027	0,008	0,07	-	-	-	-	-	-
B	0,080	3,25	0,07	0,0230	0,026	0,008	0,07	0,002	-	-	-	-	-
C	0,060	3,40	0,10	0,0065	0,027	0,008	0,20	-	0,006	-	-	-	-
D	0,060	3,30	0,10	0,0065	0,027	0,008	0,02	-	0,002	-	-	-	-
E	0,070	3,26	0,07	0,0250	0,026	0,008	0,07	-	-	-	-	-	-
F	0,070	3,26	0,07	0,0250	0,026	0,008	0,07	-	0,007	-	-	-	-
G	0,070	3,26	0,07	0,0250	0,026	0,008	0,07	0,002	-	-	-	-	-
H	0,070	3,26	0,07	0,0250	0,026	0,008	0,07	0,002	0,007	-	-	-	-
I	0,060	3,35	0,10	0,0060	0,026	0,008	0,02	-	0,010	-	-	-	-
J	0,060	3,35	0,10	0,0060	0,026	0,008	0,02	-	0,020	-	-	-	-
K	0,060	3,35	0,10	0,0060	0,026	0,008	0,02	-	0,030	-	-	-	-
L	0,060	3,45	0,10	0,0060	0,028	0,008	0,20	-	0,002	-	-	-	-
M	0,060	3,45	0,10	0,0060	0,028	0,008	0,20	-	0,007	-	-	-	-
Н	0,060	3,45	0,10	0,0060	0,027	0,008	0,20	-	-	0,007	-	-	-
O	0,060	3,45	0,10	0,0060	0,027	0,008	0,20	-	-	-	0,020	-	-
P	0,060	3,45	0,10	0,0060	0,027	0,008	0,20	-	0,005	-	-	0,003	-
Q	0,060	3,45	0,10	0,0060	0,027	0,008	0,20	-	-	-	-	0,010	-
R	0,060	3,45	0,10	0,0060	0,027	0,008	0,20	-	-	-	-	-	0,010
S	0,060	3,45	0,10	0,0060	0,027	0,008	0,20	-	0,004	-	0,010	-	-
Тл	0,060	3,45	0,10	0,0060	0,027	0,008	0,20	-	0,005	0,003	-	0,003	-

[0061]

[Таблица 2]

Тип стали	Химический состав сляба (стального листа) (в мас.%, остаток: железо и примеси)													Толщина листа t (мм)
Тип стали	C	Si	Mn	S	Al	Н	Cu	Bi	Nb	V	Mo	Ta	W	Толщина листа t (мм)
A1	0,001	3,15	0,07	<0,002	<0,004	<0,002	0,07	-	-	-	-	-	-	220
B1	0,001	3,15	0,07	<0,002	<0,004	<0,002	0,07	<0,001	-	-	-	-	-	190
C1	0,001	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,20	-	0,005	-	-	-	-	220
D1	0,001	3,20	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,02	-	0,001	-	-	-	-	260
E1	0,001	3,15	0,07	<0,002	<0,004	<0,002	0,07	-	-	-	-	-	-	260
F1	0,001	3,15	0,07	<0,002	<0,004	<0,002	0,07	-	0,005	-	-	-	-	220
G1	0,001	3,15	0,07	<0,002	<0,004	<0,002	0,07	<0,001	-	-	-	-	-	220
H1	0,001	3,15	0,07	<0,002	<0,004	<0,002	0,07	<0,001	0,005	-	-	-	-	190
I1	0,001	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,02	-	0,007	-	-	-	-	220
J1	0,002	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,02	-	0,018	-	-	-	-	220
K1	0,004	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,02	-	0,028	-	-	-	-	220
L1	0,001	3,34	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,20	-	0,002	-	-	-	-	190
M1	0,001	3,34	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,20	-	0,006	-	-	-	-	190
N1	0,001	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,02	-	-	0,006	-	-	-	190
O1	0,001	3,34	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,02	-	-	-	0,020	-	-	190
P1	0,001	3,34	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,20	-	0,004	-	-	0,001	-	190
Q1	0,001	3,34	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,02	-	-	-	-	0,010	-	190
R1	0,001	3,34	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,02	-	-	-	-	-	0,010	190
S1	0,001	3,34	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,20	-	0,003		0,003		-	190
T1	0,001	3,34	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,20	-	0,003	0,001	-	0,002	-	190

[0062]

(Способ оценки)

(1) Частота границ субзерна

Для стальных листов (сталь типов A1 - D1) произведенный вышеупомянутым способом, в области размером 8×80 мм около изогнутой части, как было описано выше, в общей сложности 205 точек измерения кристаллической ориентации были расположены с интервалом 2 мм, и были измерены кристаллические ориентации. В дополнение к этому, измерение было выполнено для 10 стальных листов, и на основе результатов измерения, полученных в общей сложности в 2050 точках, граничная точка зерна между смежными точками измерения была определена в 3640 положениях, и были получены значения Nac, Nal, Nbc, Nbl и т.п.

[0063]

(2) Магнитные свойства листа анизотропной электротехнической стали

Магнитные свойства листа 1 анизотропной электротехнической стали были измерены способом однолистового тестера (SST), определенным в стандарте JIS C 2556: 2015.

[0064]

В качестве магнитных свойств были измерены плотность B8 магнитного потока (Tл) стального листа в направлении прокатки при возбуждении током с плотностью 800 A/м и магнитные потери стального листа при плотности магнитного потока возбуждения 1,7 Tл и частоте 50 Гц.

[0065]

(3) Эффективность сердечника

Ленточные сердечники a - c, имеющие формы, показанные в Таблице 3 и на Фиг. 8, были произведены с использованием соответствующих стальных листов в качестве материалов. Здесь L1 параллельно направлению оси X и является расстоянием между параллельными листами 1 анизотропной электротехнической стали на самой внутренней периферии ленточного сердечника в плоском поперечном сечении, включающем центр CL (расстоянием между внутренними плоскими частями). L1’ параллельно направлению оси X и является длиной первой плоской части 4 листа 1 анизотропной электротехнической стали на самой внутренней периферии (расстоянием между внутренними плоскими частями). L2 параллельно направлению оси Z и является расстоянием между параллельными листами 1 анизотропной электротехнической стали на самой внутренней периферии ленточного сердечника в вертикальном поперечном сечении, включающем центр CL (расстоянием между внутренними плоскими частями). L2’ параллельно направлению оси Z и является длиной первой плоской части 4 листа 1 анизотропной электротехнической стали на самой внутренней периферии (расстоянием между внутренними плоскими частями). L3 параллельно направлению оси X и является толщиной шихтовки ленточного сердечника в плоском поперечном сечении, включающем центр CL (толщиной в направлении шихтовки). L4 параллельно направлению оси X и является шириной шихтованных стальных листов ленточного сердечника в плоском поперечном сечении, включающем центр CL. L5 является расстоянием между плоскими, которые смежны друг другу в самой внутренней части ленточного сердечника и образуют вместе прямой угол (расстояние между изогнутыми частями). Другими словами, L5 представляет собой самую короткую длину плоской части 4a в продольном направлении среди плоских частей 4 и 4a листа 1 анизотропной электротехнической стали на самой внутренней периферии. r представляет собой радиус кривизны изогнутой части 5 на внутренней стороне ленточного сердечника, а φ представляет собой угол изгиба изогнутой части ленточного сердечника.

Магнитные потери полученного ленточного сердечника были измерены, и была измерена эффективность сердечника, обычно называемая коэффициентом плотности (BF), вычисляемая как соотношение этих магнитных потерь. Здесь BF представляет собой значение, получаемое путем деления значения магнитных потерь ленточного сердечника на значение магнитных потерь листа анизотропной электротехнической стали, который является материалом ленточного сердечника. Меньшее значение BF указывает на более низкие магнитные потери ленточного сердечника относительно стального листа. В этом примере, когда BF составлял 1,12 или меньше, считалось, что ухудшение эффективности магнитных потерь было минимизировано.

[0066]

[Таблица 3]

Сердечник №	L1’	L2’	L3	L4	L5	r	φ
Сердечник №	(мм)	(мм)	(мм)	(мм)	(мм)	(мм)	(°)
a	200	65	50	150	4	2	45
b	300	100	80	150	4	2-10	45
c	350	280	120	150	4	1	45

[0067]

(Пример 1; №№ 1-6)

Используя сталь типа A1, частота границ субзерна изменялась в зависимости от атмосферы окончательного отжига и условий термического цикла для производства стальных листов A1-А6, был произведен ленточный сердечник a, и была оценена эффективность этого сердечника.

(Пример 2; №№ 7-12)

Используя сталь типа B1, скорость нагрева во время обезуглероживающего отжига устанавливалась равной 50-400°C/с, и размер кристаллического зерна частично изменялся для того, чтобы произвести стальные листы B1-В6), был произведен ленточный сердечник b, и была оценена эффективность этого сердечника.

(Пример 3; №№ 13-25)

Используя сталь типа C1, граничная частота субзерна значительно изменялась в зависимости от атмосферы окончательного отжига и условий температурного градиента для производства стальных листов C1-С9, был произведен ленточный сердечник b, имеющий различную форму изгиба (внутренний радиус кривизны r), и была оценена эффективность этого сердечника (главным образом оценивалось различие во влиянии на величину частоты границ субзерна и форму изгиба).

(Пример 4; №№ 26-36)

Используя сталь типа D1, граничная частота субзерна значительно изменялась в зависимости от атмосферы окончательного отжига и условий температурного градиента для производства стальных листов D1-D11, был произведен ленточный сердечник c, и была оценена эффективность этого сердечника (главным образом оценивалось различие во влиянии на величину частоты границ субзерна и форму изгиба).

(Пример 5; №№ 37-52)

Используя сталь типов E1 - T1, граничная частота субзерна значительно изменялась в зависимости от атмосферы окончательного отжига, времени выдержки и условий температурного градиента для производства стальных листов, были произведены ленточные сердечники a - c, и была оценена эффективность этих сердечников.

[0068]

Здесь Таблица 4 показывает результаты оценки эффективности металлических сердечников в Примерах 1-3. Здесь в «определении» Формул (1) - (3) в Таблице 4 «O» означает, что формула удовлетворяется, а «×» означает, что формула не удовлетворяется.

[0069]

[Таблица 4A]

№	Тип стали	Сердечник №	r	Горячая прокатка				Отжиг в горячем состоянии		Холодная прокатка		После обезуглероживающего отжига	Обработка азотированием
			r	Температура нагрева	Финишная температура	Температура сматывания	Толщина листа	Температура	Время	Толщина листа	Полное обжатие холодной прокатки	Размер первично рекристаллизованного зерна (мкм)	Количество N после азотирования
			(мм)	°C	°C	°C	мм	°C	с	мм	%	Размер первично рекристаллизованного зерна (мкм)	(частей на миллион)
1	A1-1	a	2	1400	1100	500	2,3	1100	180	0,22	90,4	9	-
2	A1-2	a	2	1400	1100	500	2,3	1100	180	0,22	90,4	9	-
3	A1-3	a	2	1400	1100	500	2,3	1100	180	0,22	90,4	9	-
4	A1-4	a	2	1400	1100	500	2,3	1100	180	0,22	90,4	9	-
5	A1-5	a	2	1400	1100	500	2,3	1100	180	0,22	90,4	9	-
6	A1-6	a	2	1400	1100	500	2,3	1100	180	0,22	90,4	9	-
7	B1-1	b	2	1350	1100	500	2,3	1100	180	0,19	91,7	10	-
8	B1-2	b	2	1350	1100	500	2,3	1100	180	0,19	91,7	10	-
9	B1-3	b	2	1350	1100	500	2,3	1100	180	0,19	91,7	10	-
10	B1-4	b	2	1350	1100	500	2,3	1100	180	0,19	91,7	10	-
11	B1-5	b	2	1350	1100	500	2,3	1100	180	0,19	91,7	10	-
12	B1-6	b	2	1350	1100	500	2,3	1100	180	0,19	91,7	10	-
13	C1-1	b	2	1100	900	550	2,6	1100	150	0,22	91,5	16	210
14	C1-2	b	2	1100	900	550	2,6	1100	150	0,22	91,5	16	210
15	C1-3	b	2	1100	900	550	2,6	1100	150	0,22	91,5	16	210
16	C1-4	b	2	1100	900	550	2,6	1100	150	0,22	91,5	16	210
17	C1-5	b	2	1100	900	550	2,6	1100	150	0,22	91,5	16	210

[0070]

[Таблица 4B]

№	Тип стали	Сердечник №	r	Горячая прокатка				Отжиг в горячем состоянии		Холодная прокатка		После обезуглероживающего отжига	Обработка азотированием
			r	Температура нагрева	Финишная температура	Температура сматывания	Толщина листа	Температура	Время	Толщина листа	Полное обжатие холодной прокатки	Размер первично рекристаллизованного зерна (мкм)	Количество N после азотирования
			(мм)	°C	°C	°C	мм	°C	с	мм	%	Размер первично рекристаллизованного зерна (мкм)	(частей на миллион)
18	C1-6	b	2	1100	900	550	2,6	1100	150	0,22	91,5	16	210
19	C1-7	b	2	1100	900	550	2,6	1100	150	0,22	91,5	16	210
20	C1-8	b	2	1100	900	550	2,6	1100	150	0,22	91,5	16	210
21	C1-8	b	3	1100	900	550	2,6	1100	150	0,22	91,5	16	210
22	C1-8	b	5	1100	900	550	2,6	1100	150	0,22	91,5	16	210
23	C1-8	b	6	1100	900	550	2,6	1100	150	0,22	91,5	16	210
24	C1-8	b	10	1100	900	550	2,6	1100	150	0,22	91,5	16	210
25	C1-9	b	2	1100	900	550	2,6	1100	150	0,22	91,5	16	210
26	D1-1	c	1	1150	900	550	2,8	1100	150	0,26	90,7	22	230
27	D1-2	c	1	1150	900	550	2,8	1100	150	0,26	90,7	22	230
28	D1-3	c	1	1150	900	550	2,8	1100	150	0,26	90,7	22	230
29	D1-4	c	1	1150	900	550	2,8	1100	150	0,26	90,7	22	230
30	D1-5	c	1	1150	900	550	2,8	1100	150	0,26	90,7	22	230
31	D1-6	c	1	1150	900	550	2,8	1100	150	0,26	90,7	22	230
32	D1-7	c	1	1150	900	550	2,8	1100	150	0,26	90,7	22	230
33	D1-8	c	1	1150	900	550	2,8	1100	150	0,26	90,7	22	230
34	D1-9	c	1	1150	900	550	2,8	1100	150	0,26	90,7	22	230

[0071]

[Таблица 4C]

№	Тип стали	Сердечник №	r	Горячая прокатка				Отжиг в горячем состоянии		Холодная прокатка		После обезуглероживающего отжига	Обработка азотированием
			r	Температура нагрева	Финишная температура	Температура сматывания	Толщина листа	Температура	Время	Толщина листа	Полное обжатие холодной прокатки	Размер первично рекристаллизованного зерна (мкм)	Количество N после азотирования
			(мм)	°C	°C	°C	мм	°C	с	мм	%	Размер первично рекристаллизованного зерна (мкм)	(частей на миллион)
35	D1-10	c	1	1150	900	550	2,8	1100	150	0,26	90,7	22	230
36	D1-11	c	1	1150	900	550	2,8	1100	150	0,26	90,7	22	230
37	E1	a	1	1400	1100	500	2,6	1100	150	0,26	90,0	9	-
38	F1	b	1	1400	1100	500	2,3	1100	150	0,22	90,4	7	-
39	G1	c	1	1350	1100	500	2,3	1100	150	0,22	90,4	10	-
40	H1	c	1	1350	1100	500	2,0	1100	150	0,19	90,5	8	-
41	I1	c	1	1120	1100	500	2,6	1100	150	0,22	91,5	16	215
42	J1	c	1	1120	1100	500	2,6	1100	150	0,22	91,5	15	215
43	K1	c	1	1120	1100	500	2,0	1100	150	0,22	91,5	13	215
44	L1	c	1	1120	1100	500	2,0	1100	150	0,19	90,5	24	215
45	M1	c	1	1120	1100	500	2,0	1100	150	0,19	90,5	17	215
46	N1	c	1	1120	1100	500	2,0	1100	150	0,19	90,5	22	215
47	O1	c	1	1120	1100	500	2,0	1100	150	0,19	90,5	19	215
48	P1	c	1	1120	1100	500	2,0	1100	150	0,19	90,5	15	215
49	Q1	c	1	1120	1100	500	2,0	1100	150	0,19	90,5	15	215
50	R1	c	1	1120	1100	500	2,0	1100	150	0,19	90,5	23	215
51	S1	c	1	1120	1100	500	2,0	1100	150	0,19	90,5	17	215
52	T1	c	1	1120	1100	500	2,0	1100	150	0,19	90,5	15	215

[0072]

[Таблица 4D]

№	Тип стали	Атмосфера окончательного отжига				Время выдержки окончательного отжига			Температурный градиент	B8	W17/50
		700-800°C	900-950°C	950-1000°C	1000-1050°C	950-1000°C	1000-1050°C	1050-1100°C	Температурный градиент	B8	W17/50
		PH₂O/PH₂	PH₂O/PH₂	PH₂O/PH₂	PH₂O/PH₂	час	час	час	°C/см	(Тл)	(Вт/кг)
1	A1-1	0,05	0,015	0,003	0,0007	2,5	2,5	7,0	-	1,907	0,854
2	A1-2	0,05	0,020	0,003	0,0010	3,0	3,0	7,0	-	1,912	0,841
3	A1-3	0,10	0,020	0,003	0,0010	5,0	5,0	10,0	-	1,916	0,836
4	A1-4	0,10	0,020	0,003	0,0010	5,0	5,0	10,0	-	1,920	0,821
5	A1-5	0,20	0,015	0,003	0,0050	5,0	5,0	10,0	-	1,922	0,814
6	A1-6	0,30	0,020	0,01	0,0007	5,0	5,0	10,0	-	1,923	0,811
7	B1-1	2,0	0,025	0,015	0,0030	1,3	5,0	7,0	-	1,918	0,798
8	B1-2	1,0	0,025	0,015	0,010	5,0	5,0	7,0	-	1,926	0,772
9	B1-3	0,80	0,025	0,015	0,010	5,0	5,0	7,0	-	1,928	0,765
10	B1-4	0,70	0,025	0,015	0,010	5,0	10,0	10,0	-	1,934	0,762
11	B1-5	0,60	0,025	0,015	0,010	5,0	10,0	10,0	-	1,938	0,758
12	B1-6	0,50	0,025	0,015	0,010	5,0	10,0	10,0	-	1,942	0,751
13	C1-1	0,05	0,030	0,007	0,0030	-	-	-	0,5	1,923	0,820
14	C1-2	0,1	0,030	0,02	0,010	-	-	-	0,7	1,937	0,792
15	C1-3	0,2	0,030	0,02	0,010	-	-	-	0,7	1,941	0,787
16	C1-4	0,4	0,060	0,02	0,010	-	-	-	0,7	1,943	0,782
17	C1-5	0,4	0,060	0,02	0,010	-	-	-	1	1,946	0,778

[0073]

[Таблица 4E]

№	Тип стали	Атмосфера окончательного отжига				Время выдержки окончательного отжига			Температурный градиент	B8	W17/50
		700-800°C	900-950°C	950-1000°C	1000-1050°C	950-1000°C	1000-1050°C	1050-1100°C	Температурный градиент	B8	W17/50
		PH₂O/PH₂	PH₂O/PH₂	PH₂O/PH₂	PH₂O/PH₂	час	час	час	°C/см	(Тл)	(Вт/кг)
18	C1-6	0,4	0,060	0,02	0,010	-	-	-	2	1,948	0,772
19	C1-7	0,4	0,060	0,02	0,010	-	-	-	3	1,955	0,765
20	C1-8	0,4	0,060	0,02	0,010	-	-	-	5	1,971	0,747
21	C1-8	0,4	0,060	0,02	0,010	-	-	-	5	1,971	0,747
22	C1-8	0,4	0,060	0,02	0,010	-	-	-	5	1,971	0,747
23	C1-8	0,4	0,060	0,02	0,010	-	-	-	5	1,971	0,747
24	C1-8	0,4	0,060	0,02	0,010	-	-	-	5	1,971	0,747
25	C1-9	0,4	0,060	0,02	0,010	-	-	-	7	1,981	0,721
26	D1-1	0,02	0,003	0,002	0,0005	-	-	-	0,5	1,921	0,887
27	D1-2	0,03	0,003	0,002	0,001	-	-	-	0,5	1,928	0,873
28	D1-3	0,03	0,003	0,002	0,003	-	-	-	1	1,932	0,872
29	D1-4	0,1	0,020	0,002	0,003	-	-	-	1	1,935	0,865
30	D1-5	0,2	0,030	0,003	0,0007	-	-	-	0,5	1,931	0,878
31	D1-6	0,4	0,030	0,02	0,005	-	-	-	0,2	1,925	0,871
32	D1-7	0,4	0,040	0,03	0,010	-	-	-	1	1,947	0,830
33	D1-8	0,4	0,040	0,03	0,010	-	-	-	2	1,955	0,813
34	D1-9	0,4	0,040	0,03	0,010	-	-	-	3	1,963	0,794

[0074]

[Таблица 4F]

№	Тип стали	Атмосфера окончательного отжига				Время выдержки окончательного отжига			Температурный градиент	B8	W17/50
		700-800°C	900-950°C	950-1000°C	1000-1050°C	950-1000°C	1000-1050°C	1050-1100°C	Температурный градиент	B8	W17/50
		PH₂O/PH₂	PH₂O/PH₂	PH₂O/PH₂	PH₂O/PH₂	час	час	час	°C/см	(Тл)	(Вт/кг)
35	D1-10	0,4	0,040	0,03	0,010	-	-	-	4	1,971	0,786
36	D1-11	0,4	0,040	0,03	0,010	-	-	-	8	1,977	0,772
37	E1	0,3	0,010	0,005	0,003	5	5	8	-	1,931	0,813
38	F1	0,3	0,010	0,005	0,003	5	5	8	-	1,925	0,731
39	G1	0,1	0,020	0,005	0,003	5	5	8	-	1,941	0,682
40	H1	2,0	0,020	0,005	0,003	5	5	8	-	1,938	0,648
41	I1	0,3	0,010	0,005	0,003	3	5	8	-	1,942	0,681
42	J1	0,3	0,010	0,005	0,003	3	5	8	-	1,941	0,667
43	K1	0,3	0,010	0,005	0,003	3	5	8	-	1,932	0,692
44	L1	0,3	0,02	0,005	0,003	5	5	8	-	1,932	0,660
45	M1	0,05	0,005	0,003	0,002	2,5	5	8	-	1,949	0,621
46	N1	0,05	0,005	0,003	0,002	2,5	5	8	-	1,926	0,650
47	O1	0,05	0,005	0,003	0,002	2,5	5	8	-	1,944	0,644
48	P1	0,05	0,005	0,003	0,002	2,5	5	8	-	1,951	0,632
49	Q1	0,05	0,005	0,003	0,002	2,5	5	8	-	1,951	0,626
50	R1	0,05	0,005	0,003	0,002	2,5	5	8	-	1,924	0,664
51	S1	0,05	0,005	0,003	0,002	2,5	5	8	-	1,949	0,628
52	T1	0,05	0,005	0,003	0,002	2,5	5	8	-	1,951	0,617

[0075]

[Таблица 4G]

№	Тип стали	Nal	Nac	Nbl	Nbc	(Nal+Nac)/Nt	Определение	(Nal+Nac)/(Nbl+Nbc)	Определение	Nal/Nac	Определение	BF	Примечание
№	Тип стали	Nal	Nac	Nbl	Nbc	(Nal+Nac)/Nt	Формула (1)	(Nal+Nac)/(Nbl+Nbc)	Формула (2)	Nal/Nac	Формула (3)	BF	Примечание
1	A1-1	8	13	216	247	0,006	×	0,05	×	0,62	×	1,18	Сравнительный пример
2	A1-2	10	15	192	209	0,007	×	0,06	×	0,67	×	1,17	Сравнительный пример
3	A1-3	16	23	148	174	0,011	O	0,12	×	0,70	×	1,11	Пример по настоящему изобретению
4	A1-4	22	27	117	141	0,013	O	0,19	×	0,81	O	1,10	Пример по настоящему изобретению
5	A1-5	28	35	88	108	0,017	O	0,32	O	0,80	O	1,09	Пример по настоящему изобретению
6	A1-6	35	40	80	99	0,021	O	0,42	O	0,88	O	1,08	Пример по настоящему изобретению
7	B1-1	14	20	149	175	0,009	×	0,10	×	0,70	×	1,16	Сравнительный пример
8	B1-2	20	28	130	169	0,013	O	0,16	×	0,71	×	1,12	Пример по настоящему изобретению
9	B1-3	23	32	114	132	0,015	O	0,22	×	0,72	×	1,12	Пример по настоящему изобретению
10	B1-4	31	38	82	98	0,019	O	0,38	O	0,82	O	1,10	Пример по настоящему изобретению
11	B1-5	36	43	50	61	0,022	O	0,71	O	0,84	O	1,08	Пример по настоящему изобретению
12	B1-6	44	53	41	57	0,027	O	0,99	O	0,83	O	1,07	Пример по настоящему изобретению
13	C1-1	13	17	152	186	0,008	×	0,09	×	0,76	×	1,17	Сравнительный пример
14	C1-2	21	28	84	72	0,013	O	0,31	O	0,75	×	1,10	Пример по настоящему изобретению
15	C1-3	32	40	42	51	0,020	O	0,77	O	0,80	O	1,09	Пример по настоящему изобретению
16	C1-4	66	169	134	40	0,065	O	1,35	O	0,39	×	1,08	Пример по настоящему изобретению
17	C1-5	75	160	117	37	0,065	O	1,53	O	0,47	×	1,08	Пример по настоящему изобретению

[0076]

[Таблица 4H]

№	Тип стали	Nal	Nac	Nbl	Nbc	(Nal+Nac)/Nt	Определение	(Nal+Nac)/(Nbl+Nbc)	Определение	Nal/Nac	Определение	BF	Примечание
№	Тип стали	Nal	Nac	Nbl	Nbc	(Nal+Nac)/Nt	Формула (1)	(Nal+Nac)/(Nbl+Nbc)	Формула (2)	Nal/Nac	Формула (3)	BF	Примечание
18	C1-6	124	166	92	21	0,080	O	2,57	O	0,75	×	1,07	Пример по настоящему изобретению
19	C1-7	160	159	72	13	0,088	O	3,75	O	1,01	O	1,06	Пример по настоящему изобретению
20	C1-8	218	122	41	6	0,093	O	7,23	O	1,79	O	1,05	Пример по настоящему изобретению
21	C1-8	218	122	41	6	0,093	O	7,23	O	1,79	O	1,07	Пример по настоящему изобретению
22	C1-8	218	122	41	6	0,093	O	7,23	O	1,79	O	1,10	Пример по настоящему изобретению
23	C1-8	218	122	41	6	0,093	O	7,23	O	1,79	O	1,13	Сравнительный пример
24	C1-8	218	122	41	6	0,093	O	7,23	O	1,79	O	1,16	Сравнительный пример
25	C1-9	276	69	24	6	0,095	O	11,50	O	4,00	O	1,05	Пример по настоящему изобретению
26	D1-1	11	1	80	108	0,003	×	0,06	×	11,0	O	1,18	Сравнительный пример
27	D1-2	13	2	85	175	0,004	×	0,06	×	6,5	O	1,17	Сравнительный пример
28	D1-3	17	16	78	21	0,009	×	0,33	O	1,1	O	1,16	Сравнительный пример
29	D1-4	79	32	146	26	0,030	O	0,65	O	2,5	O	1,07	Пример по настоящему изобретению
30	D1-5	72	28	138	25	0,027	O	0,61	O	2,6	O	1,07	Пример по настоящему изобретению
31	D1-6	57	13	133	66	0,019	O	0,35	O	4,4	O	1,08	Пример по настоящему изобретению
32	D1-7	77	169	129	39	0,068	O	1,46	O	0,5	×	1,09	Пример по настоящему изобретению
33	D1-8	116	162	98	28	0,076	O	2,21	O	0,7	×	1,07	Пример по настоящему изобретению
34	D1-9	156	159	76	19	0,087	O	3,32	O	1,0	O	1,06	Пример по настоящему изобретению

[0077]

[Таблица 4I]

№	Тип стали	Nal	Nac	Nbl	Nbc	(Nal+Nac)/Nt	Определение	(Nal+Nac)/(Nbl+Nbc)	Определение	Nal/Nac	Определение	BF	Примечание
№	Тип стали	Nal	Nac	Nbl	Nbc	(Nal+Nac)/Nt	Формула (1)	(Nal+Nac)/(Nbl+Nbc)	Формула (2)	Nal/Nac	Формула (3)	BF	Примечание
35	D1-10	220	123	43	9	0,094	O	6,60	O	1,8	O	1,05	Пример по настоящему изобретению
36	D1-11	273	70	24	6	0,094	O	11,43	O	3,9	O	1,04	Пример по настоящему изобретению
37	E1	32	66	79	166	0,027	O	0,40	O	0,5	×	1,09	Пример по настоящему изобретению
38	F1	110	244	136	298	0,097	O	0,82	O	0,5	×	1,07	Пример по настоящему изобретению
39	G1	32	67	75	162	0,027	O	0,42	O	0,5	×	1,10	Пример по настоящему изобретению
40	H1	37	78	52	110	0,032	O	0,71	O	0,5	×	1,09	Пример по настоящему изобретению
41	I1	98	224	130	293	0,089	O	0,76	O	0,4	×	1,07	Пример по настоящему изобретению
42	J1	97	219	129	293	0,087	O	0,75	O	0,4	×	1,06	Пример по настоящему изобретению
43	K1	72	154	134	291	0,062	O	0,53	O	0,5	×	1,08	Пример по настоящему изобретению
44	L1	68	155	148	423	0,061	O	0,39	O	0,4	×	1,08	Пример по настоящему изобретению
45	M1	106	231	134	295	0,092	O	0,79	O	0,5	×	1,06	Пример по настоящему изобретению
46	N1	76	162	139	288	0,065	O	0,56	O	0,5	×	1,08	Пример по настоящему изобретению
47	O1	104	233	131	295	0,092	O	0,79	O	0,4	×	1,07	Пример по настоящему изобретению
48	P1	105	223	133	285	0,090	O	0,79	O	0,5	×	1,06	Пример по настоящему изобретению
49	Q1	100	227	132	292	0,090	O	0,77	O	0,4	×	1,06	Пример по настоящему изобретению
50	R1	74	161	138	298	0,065	O	0,54	O	0,5	×	1,07	Пример по настоящему изобретению
51	S1	100	221	131	289	0,088	O	0,77	O	0,5	×	1,06	Пример по настоящему изобретению
52	T1	98	230	128	293	0,090	O	0,78	O	0,4	×	1,06	Пример по настоящему изобретению

[0078]

Основываясь на приведенных выше результатах, можно ясно понять, что в ленточном сердечнике настоящего изобретения по меньшей мере в одной угловой части 3 по меньшей мере одна из двух или более изогнутых частей 5 удовлетворяла вышеупомянутой Формуле (1), так что ленточный сердечник имел свойства низких магнитных потерь.

ПРОМЫШЛЕННАЯ ПРИМЕНИМОСТЬ

[0079]

КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ССЫЛОЧНЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ

[0080]

1 - лист анизотропной электротехнической стали

2 - шихтованная структура

3 - угловая часть

4 - плоская часть

5 - изогнутая часть

6 - соединительная часть

10 - основная часть ленточного сердечника

Claims

1. Ленточный сердечник, имеющий по существу прямоугольную основную часть ленточного сердечника на виде сбоку,

в котором изогнутая часть на виде сбоку имеет внутренний радиус r кривизны 1 мм или больше и 5 мм или меньше,

причем листы анизотропной электротехнической стали имеют химический состав, содержащий, мас.%:

Si: от 2,0 до 7,0, с остатком из Fe и примесей, и

имеют текстуру, ориентированную в ориентации Госса, и

при этом в одной или более из первой плоской части и второй плоской части, смежных по меньшей мере с одной из изогнутых частей, частота существования границ субзерна в области внутри 9 мм в направлении, перпендикулярном к границе с изогнутой частью, удовлетворяет следующей формуле (1):

(Nac+Nal)/Nt≥0,010 (1),

где, когда множество точек измерения располагается с интервалами 2 мм в направлении, параллельном, и в направлении, вертикальном к границе изогнутой части в области первой плоской части или второй плоской части, смежной с изогнутой частью, Nt в формуле (1) является общим количеством линейных сегментов, соединяющих две смежные точки измерения в параллельном направлении и в вертикальном направлении,

2. Ленточный сердечник по п. 1,

в котором в одной или более из первой плоской части и второй плоской части, смежных по меньшей мере с одной из изогнутых частей, удовлетворяется следующая формула (2):

(Nac+Nal)/(Nbc+Nbl)>0,30 (2),

где Nbc в формуле (2) является количеством линейных сегментов, на которых границы зерна, отличающиеся от границ субзерна, могут быть идентифицированы среди линейных сегментов в направлении, параллельном границе изогнутой части, а Nbl в формуле (2) является количеством линейных сегментов, на которых границы зерна, отличающиеся от границ субзерна, могут быть идентифицированы среди линейных сегментов в направлении, перпендикулярном к границе изогнутой части.

3. Ленточный сердечник по п. 1 или 2, в котором в одной или более из первой плоской части и второй плоской части, смежных по меньшей мере с одной из изогнутых частей, удовлетворяется следующая формула (3):

Nal/Nac≥0,80 (3).

4. Ленточный сердечник по любому из пп. 1-3,

в котором химический состав листов анизотропной электротехнической стали содержит, мас.%:

Si: 2,0-7,0,

Nb: 0-0,030,

V: 0-0,030,

Mo: 0-0,030,

Ta: 0-0,030,

W: 0-0,030,

C: 0-0,0050,

Mn: 0-1,0,

S: 0-0,0150,

Se: 0-0,0150,

Al: 0-0,0650,

N: 0-0,0050,

Cu: 0-0,40,

Bi: 0-0,010,

B: 0-0,080,

P: 0-0,50,

Ti: 0-0,0150,

Sn: 0-0,10,

Sb: 0-0,10,

Cr: 0-0,30, и

Ni: 0-1,0, с остатком из Fe и примесей.

5. Ленточный сердечник по любому из пп. 1-4, в котором химический состав листов анизотропной электротехнической стали содержит в сумме 0,0030-0,030 мас.% по меньшей мере одного элемента, выбираемого из группы, состоящей из Nb, V, Mo, Ta и W.