RU2799772C1 - Multibeam klystron - Google Patents
Multibeam klystron Download PDFInfo
- Publication number
- RU2799772C1 RU2799772C1 RU2022133512A RU2022133512A RU2799772C1 RU 2799772 C1 RU2799772 C1 RU 2799772C1 RU 2022133512 A RU2022133512 A RU 2022133512A RU 2022133512 A RU2022133512 A RU 2022133512A RU 2799772 C1 RU2799772 C1 RU 2799772C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- klystron
- beams
- interaction
- multibeam
- elements
- Prior art date
Links
Abstract
Description
Изобретение относится к электровакуумным микроволновым приборам, а именно к многорезонаторным многолучевым клистронам (далее - МЛК).The invention relates to vacuum microwave devices, namely to multicavity multibeam klystrons (hereinafter referred to as MLK).
Самое важное преимущество МЛК - расширение рабочей полосы, осуществлено в МЛК с компактным расположением лучей. Традиционная конструкция резонатора мощного многолучевого клистрона позволяет увеличивать число лучей и, как следствие, позволяет повысить общий ток и выходную мощность без роста напряжения питания. Однако при увеличении диаметра пространства взаимодействия в традиционном тороидальном резонаторе растет перепад СВЧ поля по пространству взаимодействия, что приводит к понижению мощности и КПД. К основным недостаткам этой конструкции, относится неравномерность электрического поля в радиальном или азимутальном направлении, а также близость высших видов колебаний, при увеличении мощности и (или) рабочей частоты МЛК. В традиционной конструкции тороидальных резонаторов многолучевых клистронов размер области взаимодействия не превышает 0.45Х.The most important advantage of the MLC is the expansion of the working band, carried out in the MLC with a compact arrangement of beams. The traditional design of the resonator of a powerful multibeam klystron makes it possible to increase the number of beams and, as a result, makes it possible to increase the total current and output power without increasing the supply voltage. However, with an increase in the diameter of the interaction space in a traditional toroidal resonator, the microwave field drop across the interaction space increases, which leads to a decrease in power and efficiency. The main disadvantages of this design include the non-uniformity of the electric field in the radial or azimuthal direction, as well as the proximity of higher modes of oscillation, with an increase in the power and (or) operating frequency of the MLC. In the traditional design of toroidal resonators of multibeam klystrons, the size of the interaction region does not exceed 0.45X.
Таким образом, дальнейшее увеличение мощности и КПД в МЛК с тороидальными резонаторами путем увеличения числа лучей связано с проблемой обеспечения радиальной равномерности СВЧ поля в зазоре взаимодействия. Дальнейшее увеличение мощности путем перехода на высшие типы колебаний приводит к росту диаметра катода, возрастанию габаритов магнитной системы, увеличению поперечных компонент поля, что не только ухудшает токопрохождение, но и приводит к значительному увеличению массогабаритных параметров клистрона.Thus, a further increase in power and efficiency in MLCs with toroidal resonators by increasing the number of beams is associated with the problem of ensuring the radial uniformity of the microwave field in the interaction gap. A further increase in power by switching to higher types of oscillations leads to an increase in the cathode diameter, an increase in the dimensions of the magnetic system, and an increase in the transverse field components, which not only worsens the current flow, but also leads to a significant increase in the weight and size parameters of the klystron.
Использование в МЛК кольцевых резонаторов с аксиально-симметричной модой Е010 позволяют достаточно точно уравнять поля для каждого луча независимо от радиуса резонатора. Также известен МЛК с кольцевыми резонаторами, работающими на виде колебаний Е0n0 (патент РФ №2623096, приоритет 20.05.2015, принят за прототип). В этом многолучевом клистроне кольцевые резонаторы работают на высшем виде колебаний Е0n0 и содержат n кольцевых емкостных зазоров, между которыми расположены кольцевые индуктивные области, где n=2, 3. Причем, что во всех или некоторых индуктивных областях кольцевых резонаторов содержатся дополнительные кольцевые выступы в областях нулевого электрического поля на рабочем виде колебаний, а выходной резонаторы связаны с внешней нагрузкой аксиально-асимметричными элементами связи, кроме того, входной и выходной резонаторы во всех или некоторых индуктивных областях содержат один или несколько закорачивающих штырей, соединяющих торцевые крышки резонатора.The use of ring resonators with an axially symmetric E 010 mode in the MLC makes it possible to fairly accurately equalize the fields for each beam, regardless of the resonator radius. Also known is an MLC with ring resonators operating on the mode of vibrations E0n0 (RF patent No. 2623096, priority 05/20/2015, taken as a prototype). In this multibeam klystron, ring resonators operate at the highest mode of oscillation E0n0 and contain n annular capacitive gaps, between which there are annular inductive regions, where n = 2, 3. Moreover, all or some inductive regions of the ring resonators contain additional annular protrusions in the regions of zero electric field in the working mode of oscillation, and the output resonators are connected to an external load by axially asymmetric coupling elements, in addition, the input and output resonators in all or some of the inductive regions contain one or more shorting pins connecting the end caps of the resonator.
Недостатком этого технического решения является быстрое (прямо пропорциональное) увеличение радиуса области взаимодействия, а также катода, при росте числа лучей, а также быстрое уменьшение частотного разделения паразитных мод. На практике это не позволяет достичь выходной мощности более 10 МВт.The disadvantage of this technical solution is a rapid (directly proportional) increase in the radius of the interaction region, as well as the cathode, with an increase in the number of rays, as well as a rapid decrease in the frequency separation of parasitic modes. In practice, this does not allow to achieve an output power of more than 10 MW.
Задачей изобретения является разработка многолучевого клистрона повышенной мощности при жестких ограничениях на напряжение питания прибора.The objective of the invention is to develop a multi-beam klystron of increased power with severe restrictions on the supply voltage of the device.
Техническим результатом предложенного изобретения является увеличение выходной мощности многолучевого клистрона, повышение КПД, улучшение массогабаритных характеристик прибора за счет использования конструкции многолучевого клистрона с максимально равномерным распределением электрического поля в области взаимодействия (в рабочем зазоре).The technical result of the proposed invention is an increase in the output power of a multibeam klystron, an increase in efficiency, an improvement in the weight and size characteristics of the device through the use of a multibeam klystron design with the most uniform distribution of the electric field in the interaction region (in the working gap).
Технический результат достигается тем, что в многолучевом клистроне резонаторы выполнены с дополнительными индуктивными элементами, которые расположены внутри зазора взаимодействия, при этом выполняется соотношение:The technical result is achieved by the fact that in the multibeam klystron, the resonators are made with additional inductive elements that are located inside the interaction gap, while the relation is fulfilled:
где L - общая индуктивность элементов;where L is the total inductance of the elements;
С - суммарная емкость зазора области взаимодействия;C is the total capacitance of the gap of the interaction area;
fp - рабочая частота клистрона,f p - klystron operating frequency,
при этом, индуктивные элементы могут быть выполнены в виде прямолинейных перемычек, могут быть выполнены в виде кольца с перемычками, соединяющими кольцо с краями зазора взаимодействия или в виде одно- и многозаходных спиралей, охватывающих области каждого из каналов.at the same time, the inductive elements can be made in the form of straight jumpers, they can be made in the form of a ring with jumpers connecting the ring with the edges of the interaction gap or in the form of single- and multi-start spirals covering the areas of each of the channels.
Сущность технического решения заключается в следующем. В традиционном тороидальном резонаторе многолучевого клистрона электрическое поле максимально в центре резонатора и спадает к краям зазора взаимодействия. Дополнительные индуктивные элементы, которые расположены внутри зазора взаимодействия, частично вытесняют электрическое поле из центральной части зазора взаимодействия на его периферию, что приводит к уменьшению неравномерности электрического поля. При правильном выборе количества элементов, их расположения и формы можно обеспечить практически полное выравнивание поля по всем лучам в пространстве взаимодействия. Это достигается при выполнении условия резонанса между каждым индуктивным элементом и удельной емкостью зазора взаимодействия, т.е. той частью емкости зазора, которая приходится на (окружает) данный индуктивный элемент.The essence of the technical solution is as follows. In the traditional toroidal resonator of a multibeam klystron, the electric field is maximum at the center of the resonator and decreases towards the edges of the interaction gap. Additional inductive elements, which are located inside the interaction gap, partially displace the electric field from the central part of the interaction gap to its periphery, which leads to a decrease in the non-uniformity of the electric field. With the correct choice of the number of elements, their location and shape, it is possible to ensure almost complete alignment of the field along all rays in the interaction space. This is achieved when the resonance condition between each inductive element and the specific capacitance of the interaction gap is met, i.e. that part of the gap capacitance that falls on (surrounds) the given inductive element.
Точные значения параметров элементов определяются в процессе проектирования резонатора путем численного моделирования его характеристик или путем измерения макета резонатора и экспериментального подбора индуктивных перемычек.The exact values of the parameters of the elements are determined during the design of the resonator by numerical simulation of its characteristics or by measuring the resonator layout and experimental selection of inductive jumpers.
Диапазон возможных значений произведения LC в формуле (1) объясняется тем, что в конкретной конструкции резонатора в зависимости от взаимного расположения лучей и индуктивных элементов потребуется изменять величины индуктивностей L.The range of possible values of the product LC in formula (1) is explained by the fact that in a specific resonator design, depending on the relative position of the beams and inductive elements, it will be necessary to change the values of inductances L.
В случае, если рабочая частота клистрона достаточно большая, то, согласно (1) индуктивности элементов должны быть малы, и элементы можно реализовать в виде прямолинейных перемычек, находящихся между лучами (Фиг. 1).If the operating frequency of the klystron is large enough, then, according to (1), the inductance of the elements must be small, and the elements can be implemented in the form of straight jumpers located between the beams (Fig. 1).
Если рабочая частота клистрона достаточно низкая, то, согласно (1) индуктивности элементов должны быть велики, и элементы можно реализовать в виде спиральных индуктивностей, а для того, чтобы уменьшить занимаемую ими площадь зазора взаимодействия, спирали можно расположить так, чтобы они охватывали каждый из лучей (Фиг. 2).If the operating frequency of the klystron is low enough, then, according to (1), the inductances of the elements must be large, and the elements can be implemented in the form of helical inductances, and in order to reduce the interaction gap area they occupy, the spirals can be arranged so that they cover each of the beams (Fig. 2).
Если лучи в резонаторе расположены кольцевым образом, то поля в области лучей внутри одного кольца оказываются выравненными, так что необходимо выравнивать поля между кольцами лучей. В этом случае нет необходимости располагать индуктивные элементы у каждого луча, а достаточно их выполнить в виде колец с перемычками, соединяющими кольцо с краями области взаимодействия, и расположить между кольцами лучей (Фиг. 3).If the rays in the resonator are arranged in an annular manner, then the fields in the region of the rays inside one ring are equalized, so that it is necessary to equalize the fields between the rings of the rays. In this case, there is no need to place inductive elements at each beam, but it is enough to make them in the form of rings with jumpers connecting the ring with the edges of the interaction region, and place them between the rings of the beams (Fig. 3).
Выравнивание полей между всеми лучами клистрона позволяет повысить КПД прибора, а также увеличить число лучей, не жертвуя равномерностью полей, что дает возможность значительного повышения выходной мощности клистрона.Aligning the fields between all the beams of the klystron makes it possible to increase the efficiency of the device, as well as to increase the number of beams without sacrificing the uniformity of the fields, which makes it possible to significantly increase the output power of the klystron.
Изобретение поясняется чертежами. На Фиг. 1 представлен резонатор 9-лучевого клистрона с прямолинейными индуктивными элементами (а - резонатор с вырезом, вид сбоку с разрезом, б - вид сверху).The invention is illustrated by drawings. On FIG. 1 shows a resonator of a 9-beam klystron with rectilinear inductive elements (a - resonator with a cutout, side view with a cut, b - top view).
На Фиг. 2 представлен резонатор 37-лучевого клистрона S-диапазона с индуктивными элементами в виде в виде спиральных индуктивностей, охватывающих каждый из лучей (а - резонатор с вырезом, б - вид сбоку с разрезом, вид сверху).On FIG. 2 shows a resonator of a 37-beam S-band klystron with inductive elements in the form of helical inductances covering each of the beams (a - resonator with a cutout, b - side view with a cut, top view).
Дополнительные индуктивные элементы с повышенной индуктивностью в нем реализованы в виде спиральных индуктивностей, причем спирали выполнены ленточными проводниками, а для того, чтобы уменьшить занимаемую ими площадь зазора взаимодействия, спирали расположены так, чтобы охватывать каждый из лучей.Additional inductive elements with increased inductance in it are implemented in the form of spiral inductances, and the spirals are made of tape conductors, and in order to reduce the interaction gap area they occupy, the spirals are arranged so as to cover each of the beams.
На Фиг. 3 представлен внешний вид резонатора 47-лучевого клистрона с индуктивными элементами в виде кольца с перемычками, соединяющими кольцо с краями области взаимодействия (а - резонатор с вырезом, б - вид сбоку с разрезом, вид сверху). Дополнительные индуктивные элементы в нем реализованы в виде кольца с перемычками, расположенного между кольцами лучей. Перемычки соединяют кольцо с краями рабочего зазора (области взаимодействия).On FIG. 3 shows the appearance of the resonator of a 47-beam klystron with inductive elements in the form of a ring with jumpers connecting the ring with the edges of the interaction region (a - resonator with a cutout, b - side view with a cut, top view). Additional inductive elements in it are implemented in the form of a ring with jumpers located between the rings of the beams. Jumpers connect the ring with the edges of the working gap (interaction area).
На Фиг. 4 представлен внешний вид вакуумной части резонатора миллиметрового клистрона.On FIG. 4 shows the appearance of the vacuum part of the millimeter klystron resonator.
На Фиг. 5 представлен профиль амплитуды высокочастотного поля вдоль средней линии резонатора (метками показано расположение лучей).On FIG. Figure 5 shows the amplitude profile of the high-frequency field along the midline of the resonator (marks show the location of the beams).
На Фиг. 6 представлен внешний вид вакуумной части резонатора клистрона S-диапазона (каждый луч снабжен втулками и индуктивным спиральным элементом).On FIG. 6 shows the appearance of the vacuum part of the resonator of the S-band klystron (each beam is equipped with bushings and an inductive spiral element).
На Фиг. 7 представлен профиль амплитуды высокочастотного поля вдоль диаметра резонатора (метками показано расположение лучей).On FIG. Figure 7 shows the amplitude profile of the high-frequency field along the resonator diameter (marks show the location of the beams).
На Фиг. 8 представлен внешний вид вакуумной части резонатора клистрона сантиметрового диапазона (кольцевой индуктивный элемент между внешним и внутренним кольцами каналов).On FIG. 8 shows the appearance of the vacuum part of the centimeter-range klystron resonator (annular inductive element between the outer and inner rings of the channels).
На Фиг. 9 представлен профиль амплитуды высокочастотного поля вдоль диаметра резонатора клистрона с кольцевым расположением лучей (метками показано расположение лучей).On FIG. Figure 9 shows the amplitude profile of the high-frequency field along the diameter of the klystron resonator with an annular arrangement of beams (marks show the arrangement of beams).
Многолучевой клистрон работает следующим образом. Электронные потоки проходят последовательно через ряд резонаторов. К первому резонатору подключен источник входной мощности, который создает в зазоре электрическое поле, модулирующее пучки по скорости. Благодаря наличию дополнительных индуктивных элементов высокочастотные поля, действующие на каждый из лучей равны даже при большом числе лучей и, соответственно, большом диаметре области взаимодействия. При последующем движении пучков в каналах модуляция по скорости переходит в модуляцию по плотности тока, что, в свою очередь позволяет пучкам возбуждать в резонаторах высокочастотное поле. При этом, благодаря наличию дополнительных индуктивных элементов высокочастотные поля, наводимые в области каждого луча, равны даже при большом числе лучей и, соответственно, большом диаметре зазора взаимодействия. Поля, создаваемые пучками в промежуточных резонаторах, усиливают модуляцию пучков. В выходном резонаторе пучки тормозятся высокочастотным полем, отдавая ему свою кинетическую энергию. При этом, благодаря наличию дополнительных индуктивных элементов высокочастотные поля, тормозящие каждый из лучей равны, что позволяет тормозить электроны в различных лучах в одинаковой степени. Это повышает КПД прибора и его выходную мощность. Кроме того, благодаря выравниванию полей между лучами в выходном резонаторе, появляется возможность поднять общую амплитуду полей в зазоре, не опасаясь того, что в лучах, «видящих» максимальную амплитуду поля электроны могут остановиться и начать возвратное движение, как это происходит в существующих конструкциях клистронов. Таким образом выравнивание полей, обеспечиваемое индуктивными элементами, позволяет повысить КПД клистрона и увеличить число лучей, давая возможность существенного увеличения выходной мощности.Multibeam klystron works as follows. The electron streams pass sequentially through a series of resonators. An input power source is connected to the first resonator, which creates an electric field in the gap that modulates the beams in speed. Due to the presence of additional inductive elements, the high-frequency fields acting on each of the beams are equal even with a large number of beams and, accordingly, a large diameter of the interaction region. During the subsequent motion of the beams in the channels, the velocity modulation transforms into the current density modulation, which, in turn, allows the beams to excite a high-frequency field in the resonators. At the same time, due to the presence of additional inductive elements, the high-frequency fields induced in the region of each beam are equal even with a large number of beams and, accordingly, a large diameter of the interaction gap. The fields created by the beams in the intermediate resonators enhance the modulation of the beams. In the output resonator, the beams are decelerated by the high-frequency field, giving it their kinetic energy. At the same time, due to the presence of additional inductive elements, the high-frequency fields that decelerate each of the beams are equal, which makes it possible to decelerate electrons in different beams to the same extent. This increases the efficiency of the device and its output power. In addition, due to the alignment of the fields between the beams in the output resonator, it becomes possible to increase the overall amplitude of the fields in the gap without fear that in the beams that “see” the maximum amplitude of the field, the electrons can stop and start a return movement, as happens in existing klystron designs. Thus, the field equalization provided by inductive elements makes it possible to increase the efficiency of the klystron and increase the number of beams, allowing a significant increase in output power.
Пример 1. Клистрон Ка диапазона (длина волны 8-миллиметров).Example 1. Klystron Ka band (wavelength 8 mm).
Клистрон с рабочей частотой 37.79 ГГц, содержит 9 лучей и 16 индуктивных элементов в виде прямолинейных проводников (Фиг. 4).Klystron with an operating frequency of 37.79 GHz, contains 9 beams and 16 inductive elements in the form of straight conductors (Fig. 4).
Диаметр каналов 1 мм, толщина индуктивных вставок 0.5 мм, высота резонатора - 0.8 мм.The channel diameter is 1 mm, the thickness of the inductive inserts is 0.5 mm, and the resonator height is 0.8 mm.
Размер зазора взаимодействия составляет 7×7 мм (0.88λ). Благодаря наличию индуктивных вставок, удалось увеличить размер области взаимодействия до 0.88λ, и разместить в ней 9 лучей, в то время как в традиционных многолучевых клистронах этот размер не превышает (0.4-0.45)λ. Рассчитанная структура высокочастотного поля показана на Фиг. 5.The size of the interaction gap is 7×7 mm (0.88λ). Due to the presence of inductive inserts, it was possible to increase the size of the interaction region to 0.88λ, and place 9 beams in it, while in traditional multibeam klystrons this size does not exceed (0.4-0.45)λ. The calculated structure of the high-frequency field is shown in Fig. 5.
Различие полей в разных лучах не превышает 1%. Использование 9 лучей вместо 4 в традиционной конструкции позволило более чем в вдвое повысить выходную мощность без увеличения напряжения источника питания.The difference between the fields in different beams does not exceed 1%. The use of 9 beams instead of 4 in the traditional design more than doubled the power output without increasing the power supply voltage.
Пример 2. Сверхмощный клистрон S-диапазонаExample 2: Heavy duty S-band klystron
Клистрон с рабочей частотой 2.856 ГГц содержит 37 лучей и 37 индуктивных элементов в виде спиральных индуктивностей, охватывающих каждый из лучей (Фиг. 6). Диаметр каналов 7 мм, расстояния между центрами каналов - 14.5 мм.The klystron with an operating frequency of 2.856 GHz contains 37 beams and 37 inductive elements in the form of helical inductances covering each of the beams (Fig. 6). The diameter of the channels is 7 mm, the distance between the centers of the channels is 14.5 mm.
Размер зазора взаимодействия составляет 94 мм (0.9λ). Благодаря наличию индуктивных вставок, удалось увеличить размер зазора взаимодействия до 0.9λ, и разместить в ней 37 лучей, в то время как в традиционных многолучевых клистронах этот размер не превышает (0.4-0.45)λ.The size of the interaction gap is 94 mm (0.9λ). Due to the presence of inductive inserts, it was possible to increase the size of the interaction gap to 0.9λ, and place 37 beams in it, while in traditional multibeam klystrons this size does not exceed (0.4-0.45)λ.
Рассчитанная структура высокочастотного поля показана на Фиг. 7. Различие полей в разных лучах не превышает 5%. Использование 37 лучей вместо 18 в традиционной конструкции позволило повысить выходную мощность с 7 до 30 МВт при небольшом увеличении напряжения источника питания с 55 до 85 кВ.The calculated structure of the high-frequency field is shown in Fig. 7. The difference in fields in different beams does not exceed 5%. The use of 37 beams instead of 18 in the traditional design allowed an increase in output power from 7 to 30 MW with a slight increase in the power supply voltage from 55 to 85 kV.
Пример 3. Сверхмощный клистрон сантиметрового диапазонаExample 3. Heavy-duty centimeter-range klystron
Клистрон с рабочей частотой в Х-диапазоне содержит 47 лучей и индуктивный элемент в виде кольца с перемычками, расположенного между кольцами лучей (Фиг. 7). Диаметр каналов 2.5 мм.A klystron with an operating frequency in the X-band contains 47 beams and an inductive element in the form of a ring with jumpers located between the rings of the beams (Fig. 7). Channel diameter 2.5 mm.
Размер области взаимодействия составляет 33 мм (1.09λ). Благодаря наличию индуктивных вставок, удалось увеличить размер области взаимодействия до 1.09λ, и разместить в ней 47 лучей (фиг.8, в то время как в традиционных многолучевых клистронах этот размер не превышает (0.4-0.45)λ. Рассчитанная структура высокочастотного поля показана на Фиг. 9. Различие полей в разных лучах не превышает 10%. Использование 47 лучей вместо 18 в традиционной конструкции позволило пропорционально повысить ток и выходную мощность с 20 до 44 кВт без увеличения напряжения источника питания.The size of the interaction region is 33 mm (1.09λ). Due to the presence of inductive inserts, it was possible to increase the size of the interaction region to 1.09λ, and place 47 beams in it (Fig. 8, while in traditional multibeam klystrons this size does not exceed (0.4-0.45)λ. The calculated structure of the high-frequency field is shown in Fig. 9. The difference in fields in different beams does not exceed 10%. The use of 47 beams instead of 18 in the traditional design made it possible to proportionally increase the current and output power from 20 to 44 kW without increasing the power supply voltage.
Все вышесказанное подтверждает достижение заявленного технического результата.All of the above confirms the achievement of the claimed technical result.
Claims (9)
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2799772C1 true RU2799772C1 (en) | 2023-07-11 |
Family
ID=
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5521551A (en) * | 1994-11-21 | 1996-05-28 | Ferguson; Patrick E. | Method for suppressing second and higher harmonic power generation in klystrons |
| RU2125319C1 (en) * | 1997-09-29 | 1999-01-20 | Государственное научно-производственное предприятие "Торий" | Multiple-beam klystron |
| RU34279U1 (en) * | 2003-03-24 | 2003-11-27 | Государственное учреждение Саратовское отделение института радиотехники и электроники РАН | KLYSTRON |
| RU2623096C2 (en) * | 2015-05-20 | 2017-06-22 | Акционерное общество "Научно-производственное предприятие "Торий" | MULTI-BEAM KLYSTRON WITH RING RESONATORS WORKING IN FORM OF E0n0 FLUCTUATIONS |
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5521551A (en) * | 1994-11-21 | 1996-05-28 | Ferguson; Patrick E. | Method for suppressing second and higher harmonic power generation in klystrons |
| RU2125319C1 (en) * | 1997-09-29 | 1999-01-20 | Государственное научно-производственное предприятие "Торий" | Multiple-beam klystron |
| RU34279U1 (en) * | 2003-03-24 | 2003-11-27 | Государственное учреждение Саратовское отделение института радиотехники и электроники РАН | KLYSTRON |
| RU2623096C2 (en) * | 2015-05-20 | 2017-06-22 | Акционерное общество "Научно-производственное предприятие "Торий" | MULTI-BEAM KLYSTRON WITH RING RESONATORS WORKING IN FORM OF E0n0 FLUCTUATIONS |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4382208A (en) | Variable field coupled cavity resonator circuit | |
| US4286192A (en) | Variable energy standing wave linear accelerator structure | |
| US4746839A (en) | Side-coupled standing-wave linear accelerator | |
| US9398681B2 (en) | Distributed coupling high efficiency linear accelerator | |
| JPH04229701A (en) | Space field power coupler | |
| US3453483A (en) | Microwave linear beam tube employing an extended interaction resonator operating on an odd pi mode | |
| US6593695B2 (en) | Broadband, inverted slot mode, coupled cavity circuit | |
| US3034014A (en) | Magnetron | |
| RU2799772C1 (en) | Multibeam klystron | |
| EP1702346B1 (en) | Klystron amplifier | |
| US3181024A (en) | Traveling-wave tube with oscillation prevention means | |
| US3846664A (en) | Coupled cavity travelling wave tubes | |
| US5537002A (en) | Frequency tunable magnetron including at least one movable backwall | |
| US5504393A (en) | Combination tuner and second harmonic suppressor for extended interaction klystron | |
| US4288721A (en) | Microwave magnetron-type device | |
| US9000670B2 (en) | Harmonic mode magnetron | |
| US3278795A (en) | Multiple-beam klystron apparatus with waveguide periodically loaded with resonant elements | |
| US4831341A (en) | Magnetron with tuning member moveable by passing current through it | |
| US3248593A (en) | Multiple beam radio frequency apparatus having cooperating resonators and mode suppression means | |
| US3466576A (en) | Impedance matched periodic slow wave structure | |
| US3248597A (en) | Multiple-beam klystron apparatus with periodic alternate capacitance loaded waveguide | |
| US3379926A (en) | Coaxial magnetron having slot mode suppressing lossy material in anode resonators | |
| US2983843A (en) | Magnetron electrode structure | |
| US3424996A (en) | Voltage jump klystron oscillator | |
| US3742293A (en) | High frequency circuits for electron tubes and tubes comprising such circuits |