RU2791853C1 - Cone rock bit - Google Patents
Cone rock bit Download PDFInfo
- Publication number
- RU2791853C1 RU2791853C1 RU2022131086A RU2022131086A RU2791853C1 RU 2791853 C1 RU2791853 C1 RU 2791853C1 RU 2022131086 A RU2022131086 A RU 2022131086A RU 2022131086 A RU2022131086 A RU 2022131086A RU 2791853 C1 RU2791853 C1 RU 2791853C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- cone
- cutter
- bit
- contact
- borehole wall
- Prior art date
Links
Images
Abstract
Description
Изобретение относится к породоразрушающему инструменту, а именно к буровым шарошечным долотам для бурения горных пород.SUBSTANCE: invention relates to rock cutting tool, namely to roller cone bits for rock drilling.
Для увеличения механической скорости бурения используют смещение осей вращения шарошек, которое позволяет увеличить проскальзывание зубьев вооружения по всей площади забоя.To increase the mechanical speed of drilling, the displacement of the axes of rotation of the cutters is used, which makes it possible to increase the slippage of the cutting teeth over the entire face area.
Из уровня техники из источника SU 407028 А1, 21.11.1973 (калибрующая поверхность из двух конусов с тремя точками контакта) известно буровое шарошечное долото, включающее полый корпус, в верхней части которого выполнено резьбовое соединение с возможностью присоединения долота к частям бурильной колонны, корпус долота включает лапы с наклонными относительно оси вращения долота цапфами, причем к цапфам присоединены шарошки с возможностью вращения на цапфах вокруг собственных осей посредством подшипников, а шарошки установлены на цапфах со смещенными осями их вращения относительно оси вращения долота, при этом каждая шарошка имеет фрезерованное вооружение, выполненное в виде рядов фрезерованных зубьев, кроме того каждая шарошка имеет металлическое многоконусное тело, выполненное с основным конусом, проходящим от вершины шарошки до калибрующей вершины периферийного ряда зубьев шарошки, имеющей контакт со стенкой скважины, и калибрующим усеченным конусом, имеющим большее и меньшее основания, при этом меньшее основание выполнено со стороны задней части шарошки, контактирующей с цапфой, меньшее основание имеет точку контакта со стенкой скважины, а большее основание проходит от калибрующей вершины периферийного ряда зубьев шарошки, имеющей вторую точку контакта со стенкой скважины, причем образующие основного конуса и калибрующего усеченного конуса тела каждой шарошки имеют прямые линии, при этом для повышения эффективности калибровки стенки скважины, а следовательно, и показателей работы долота, калибрующая поверхность состоит из двух калибрующих конусов с тремя соответствующими точками контакта.From the prior art from the source SU 407028 A1, 11/21/1973 (calibrating surface of two cones with three points of contact), a cone bit is known, including a hollow body, in the upper part of which a threaded connection is made with the possibility of attaching the bit to parts of the drill string, the bit body includes paws with trunnions inclined relative to the axis of rotation of the bit, moreover, cutters are attached to the trunnions with the possibility of rotation on the trunnions around their own axes by means of bearings, and the cutters are mounted on the trunnions with their axes of rotation displaced relative to the axis of rotation of the bit, while each cutter has a milled arm made in the form of rows of milled teeth, in addition, each cutter has a metal multi-cone body, made with a main cone passing from the top of the cutter to the calibrating top of the peripheral row of cutter teeth, which has contact with the borehole wall, and a calibrating truncated cone having a larger and smaller base, wherein the smaller base is made on the side of the back of the cone in contact with the trunnion, the smaller base has a point of contact with the borehole wall, and the larger base extends from the calibrating top of the peripheral row of cone teeth, which has a second point of contact with the borehole wall, and the generatrix of the main cone and calibrating truncated cone bodies of each cone have straight lines, while to increase the efficiency of calibration of the borehole wall, and hence the performance of the bit, the calibrating surface consists of two calibrating cones with three corresponding contact points.
Хотя в указанном источнике информации и увеличилось число точек контакта калибрующей поверхности до трех для снижения интенсивности ее изнашивания, однако в нем не решена задача снижения интенсивности изнашивания калибрующих поверхностей смещенных шарошек путем многократного увеличения точек контакта, и не самим телом шарошки, а более износостойким средством, например твердосплавным слоем, при этом базирующие точки контакта самого тела шарошки на меньшем и большем основаниях калибрующего конуса тоже бы при этом оставались такими точками контакта, что не только бы повысило эффективность работы долота и снизило износ, но и сохранило постоянство его диаметра при работе.Although in the indicated source of information the number of contact points of the calibrating surface has increased to three to reduce the intensity of its wear, however, it has not solved the problem of reducing the wear intensity of the calibrating surfaces of displaced cutters by multiplying the contact points, and not by the cutter body itself, but by a more wear-resistant tool, for example, a hard-alloy layer, while the basing contact points of the cone body itself on the smaller and larger bases of the gauge cone would also remain such contact points, which would not only increase the efficiency of the bit and reduce wear, but also keep its diameter constant during operation.
Из уровня техники также широко известно нанесение на поверхность тела твердосплавного материала (слоя) в виде наплавки (см., например, SU 1467157 А1, 23.03.1989, наплавка твердым сплавом калибрующих поверхностей) для снижения истираемости тела. Однако в уровне техники, как и в источнике SU 1467157 А1, не решена задача снижения интенсивности изнашивания калибрующих поверхностей смещенных шарошек путем определенного расположения такого твердосплавного слоя на калибрующей поверхности шарошки так, чтобы многократно увеличить точки контакта, и не самим телом шарошки, а более износостойким твердосплавным слоем, при этом базирующие точки контакта самого тела шарошки на меньшем и большем основаниях калибрующего конуса тоже бы при этом оставались такими точками контакта, что не только бы повысило эффективность работы долота и снизило износ, но и сохранило постоянство его диаметра при работе.It is also widely known from the prior art to apply a hard-alloy material (layer) to the body surface in the form of welding (see, for example, SU 1467157 A1, March 23, 1989, hard-facing of gauge surfaces) to reduce the abrasion of the body. However, in the prior art, as well as in the source SU 1467157 A1, the problem of reducing the wear intensity of the calibrating surfaces of offset cutters has not been solved by a certain arrangement of such a hard-alloy layer on the calibrating surface of the cutter so as to multiply the contact points, and not by the cutter body itself, but by a more wear-resistant carbide layer, while the basing points of contact of the cone body itself on the smaller and larger bases of the gauge cone would also remain such contact points, which would not only increase the efficiency of the bit and reduce wear, but also keep its diameter constant during operation.
Известно буровое шарошечное долото, включающее полый корпус, в верхней части которого выполнено резьбовое соединение с возможностью присоединения долота к частям бурильной колонны, корпус долота включает лапы с наклонными относительно оси вращения долота цапфами, причем к цапфам присоединены шарошки с возможностью вращения на цапфах вокруг собственных осей посредством подшипников, а шарошки установлены на цапфах со смещенными осями их вращения относительно оси вращения долота, при этом долото содержит промывочные узлы, выполненные с возможностью омывания шарошек рабочей жидкостью, поступающей из внутренней полости корпуса долота, и выноса вместе с рабочей жидкостью разрушенной горной породы в пространство между стенкой скважины и корпусом долота, а каждая шарошка в ее задней части, контактирующей с цапфой, имеет уплотнительный узел с возможностью герметизации смазки подшипников, а также каждая шарошка имеет фрезерованное вооружение, выполненное в виде рядов фрезерованных зубьев, кроме того каждая шарошка имеет металлическое многоконусное тело, выполненное с основным конусом, проходящим от вершины шарошки до калибрующей вершины периферийного ряда зубьев шарошки, имеющей контакт со стенкой скважины, и калибрующим усеченным конусом, имеющим большее и меньшее основания, при этом меньшее основание выполнено со стороны задней части шарошки, контактирующей с цапфой, меньшее основание имеет точку контакта со стенкой скважины, а большее основание проходит от калибрующей вершины периферийного ряда зубьев шарошки, имеющей вторую точку контакта со стенкой скважины, причем образующие основного конуса и калибрующего усеченного конуса тела каждой шарошки имеют прямые линии, при этом ряды фрезерованных зубьев шарошки образованы на основном конусе тела шарошки так, что режущие кромки их фрезерованных зубьев расположены на образующей основного конуса тела шарошки, причем смещенная ось вращения каждой шарошки выполнена с возможностью проскальзывания зубьев вооружения по всей площади забоя и образована параллельно по отношению к ее несмещенному положению оси вдоль радиуса долота, в сторону вращения долота, при этом расстояние от смещенной оси вращения каждой шарошки до ее несмещенного положения постоянно для каждой шарошки и имеет величину «у» поперечного смещения, кроме того смещенная ось вращения каждой шарошки смещена от несмещенного положения оси так, что вершина шарошки, лежащая на смещенной оси ее вращения, смещена от центра вращения долота вдоль несмещенного положения оси на постоянное для каждой шарошки расстояние в сторону от указанных точек контакта соответствующей шарошки со стенкой скважины, при этом указанное расстояние имеет величину «х» продольного смещения - см. источник МОКШИН А.С. и др. Шарошечные долота, М., Недра, 1971, всего 216 с, с. 63-65 (выбран за прототип).A drilling cone bit is known, comprising a hollow body, in the upper part of which a threaded connection is made with the possibility of attaching the bit to parts of the drill string, the body of the bit includes paws with trunnions inclined relative to the axis of rotation of the bit, and cones are attached to the trunnions with the possibility of rotation on the trunnions around their own axes by means of bearings, and the cones are mounted on pins with their axes of rotation displaced relative to the axis of rotation of the bit, while the bit contains flushing units, made with the possibility of washing the cones with the working fluid coming from the internal cavity of the bit body, and carrying out the destroyed rock together with the working fluid into the space between the wall of the well and the body of the bit, and each cone in its rear part, in contact with the trunnion, has a sealing unit with the possibility of sealing the lubricant of the bearings, and also each cone has a milled structure made in the form of rows of milled teeth, except for In addition, each cutter has a metal multi-cone body made with a main cone extending from the top of the cutter to the calibrating vertex of the peripheral row of cutter teeth, which has contact with the borehole wall, and a calibrating truncated cone having a larger and smaller base, while the smaller base is made on the back side. part of the cutter in contact with the trunnion, the smaller base has a point of contact with the borehole wall, and the larger base extends from the calibrating top of the peripheral row of cutter teeth, which has a second point of contact with the borehole wall, and the generatrix of the main cone and the calibrating truncated cone of the body of each cutter have straight lines , wherein the rows of milled cutter teeth are formed on the main cone of the cutter body so that the cutting edges of their milled teeth are located on the generatrix of the main cone of the cutter body, and the offset axis of rotation of each cutter is made with the possibility of slipping of the tool teeth over the entire area aboy and is formed in parallel with respect to its unshifted position of the axis along the radius of the bit, in the direction of rotation of the bit, while the distance from the offset axis of rotation of each cone to its unbiased position is constant for each cone and has the value "y" of the transverse displacement, in addition, the displaced axis of rotation of each cutter is displaced from the unshifted position of the axis so that the top of the cutter, lying on the offset axis of its rotation, is displaced from the center of rotation of the bit along the unbiased position of the axis by a distance constant for each cutter away from the indicated points of contact of the corresponding cutter with the borehole wall, while the indicated distance has the value "x" of the longitudinal displacement - see the source MOKSHIN A.S. etc. Cone bits, M., Nedra, 1971, 216 p. in total, p. 63-65 (chosen for the prototype).
Однако анализ износа зубчатого вооружения такого бурового инструмента со смещенными осями вращения шарошек показал, что происходит существенное изнашивание («зализывание») переходной зоны от тыльного конуса к основному, и это приводит к существенному снижению механической скорости бурения и быстрой потере диаметра скважины. Прототип не решает задачу снижения интенсивности изнашивания калибрующих поверхностей смещенных шарошек с помощью какого-либо участия твердосплавного слоя. В прототипе не решена задача многократного увеличения точек контакта калибрующей поверхности со стенкой скважины, и не самим телом шарошки, а более износостойким твердосплавным слоем, при этом базирующие точки контакта самого тела шарошки на меньшем и большем основаниях калибрующего конуса тоже бы при этом оставались такими точками контакта, что не только бы повысило эффективность работы долота и снизило износ, но и сохранило постоянство его диаметра при работе.However, the wear analysis of the gear structure of such a drilling tool with displaced cone rotation axes showed that there is a significant wear (“licking”) of the transition zone from the rear cone to the main one, and this leads to a significant decrease in the ROP and a rapid loss of the borehole diameter. The prototype does not solve the problem of reducing the wear intensity of the calibrating surfaces of the offset cutters with the help of any participation of the carbide layer. The prototype does not solve the problem of multiplying the points of contact of the gauge surface with the borehole wall, and not by the cutter body itself, but by a more wear-resistant carbide layer, while the basing contact points of the cutter body itself on the smaller and larger bases of the gauge cone would also remain such contact points. , which would not only increase the efficiency of the bit and reduce wear, but also keep its diameter constant during operation.
Задачей изобретения является устранение недостатков аналогов.The objective of the invention is to eliminate the disadvantages of analogues.
Техническим результатом заявленного изобретения является повышение эффективности разрушения породы забоя буровым шарошечным долотом со смещенными осями вращения шарошек, что достигается снижением интенсивности изнашивания калибрующих поверхностей смещенных шарошек путем определенного расположения твердосплавного слоя на калибрующей поверхности шарошки так, чтобы многократно увеличить точки контакта, и не самим телом шарошки, а более износостойким твердосплавным слоем, при этом базирующие точки контакта самого тела шарошки на меньшем и большем основаниях калибрующего конуса тоже при этом остаются такими точками контакта, что, как следствие, не только повышает эффективность работы долота и снижает износ, но и сохраняет постоянство его диаметра при работе.The technical result of the claimed invention is to increase the efficiency of the destruction of the bottom rock by a drilling cutter bit with offset axes of rotation of the cutters, which is achieved by reducing the wear intensity of the gauge surfaces of the offset cutters by a certain arrangement of the hard-alloy layer on the gauge surface of the cutter so as to multiply the contact points, and not by the cutter body itself. , but with a more wear-resistant carbide layer, while the basing contact points of the cutter body itself on the smaller and larger bases of the gauge cone also remain such contact points, which, as a result, not only increases the efficiency of the bit and reduces wear, but also maintains its constancy diameter at work.
Для этого необходимо внесение существенных коррективов в геометрию зубчатого вооружения шарошек, позволяющих обеспечить наиболее полноценный и длительный контакт основных и калибрующих конусов шарошек с поверхностью забоя и стенки скважины, что позволит снизить повышенный износ зубьев вооружения в зоне перехода образующей от периферийного основного к тыльному конусу шарошек и, в свою очередь, даст возможность зубчатому вооружению шарошек более длительный период времени сохранять требуемое удельное давление на разрушаемую породу, диаметр долота и, как следствие, обеспечит увеличение как механической скорости бурения, так и ресурс бурового инструмента.To do this, it is necessary to make significant adjustments to the geometry of the cutter gear structure, which will ensure the most complete and long-term contact of the main and calibrating cutter cones with the surface of the bottomhole and the borehole wall, which will reduce the increased wear of the cutter teeth in the transition zone of the generatrix from the peripheral main cone to the back cone cone and , in turn, will enable the gear structure of the cutters to maintain the required specific pressure on the rock to be destroyed, the bit diameter for a longer period of time and, as a result, will provide an increase in both the mechanical drilling speed and the resource of the drilling tool.
Заявляемое буровое шарошечное долото включает полый корпус, в верхней части которого выполнено резьбовое соединение с возможностью присоединения долота к частям бурильной колонны, корпус долота включает лапы с наклонными относительно оси вращения долота цапфами, причем к цапфам присоединены шарошки с возможностью вращения на цапфах вокруг собственных осей посредством подшипников, а шарошки установлены на цапфах со смещенными осями их вращения относительно оси вращения долота, при этом долото содержит промывочные узлы, выполненные с возможностью омывания шарошек рабочей жидкостью, поступающей из внутренней полости корпуса долота, и выноса вместе с рабочей жидкостью разрушенной горной породы в пространство между стенкой скважины и корпусом долота, а каждая шарошка в ее задней части, контактирующей с цапфой, имеет уплотнительный узел с возможностью герметизации смазки подшипников, а также каждая шарошка имеет фрезерованное вооружение, выполненное в виде рядов фрезерованных зубьев, кроме того каждая шарошка имеет металлическое многоконусное тело, выполненное с основным конусом, проходящим от вершины шарошки до калибрующей вершины периферийного ряда зубьев шарошки, имеющей контакт со стенкой скважины, и калибрующим усеченным конусом, имеющим большее и меньшее основания, при этом меньшее основание выполнено со стороны задней части шарошки, контактирующей с цапфой, меньшее основание имеет точку (M1) контакта со стенкой скважины, а большее основание проходит от калибрующей вершины периферийного ряда зубьев шарошки, имеющей вторую точку (М2) контакта со стенкой скважины, причем образующие основного конуса и калибрующего усеченного конуса тела каждой шарошки имеют прямые линии, при этом ряды фрезерованных зубьев шарошки образованы на основном конусе тела шарошки так, что режущие кромки их фрезерованных зубьев расположены на образующей основного конуса тела шарошки, причем смещенная ось вращения каждой шарошки выполнена с возможностью проскальзывания зубьев вооружения по всей площади забоя и образована параллельно по отношению к ее несмещенному положению оси вдоль радиуса долота, в сторону вращения долота, при этом расстояние от смещенной оси вращения каждой шарошки до ее несмещенного положения постоянно для каждой шарошки и имеет величину «у» поперечного смещения, кроме того смещенная ось вращения каждой шарошки смещена от несмещенного положения оси так, что вершина шарошки, лежащая на смещенной оси ее вращения, смещена от центра вращения долота вдоль несмещенного положения оси на постоянное для каждой шарошки расстояние в сторону от указанных точек контакта соответствующей шарошки со стенкой скважины, при этом указанное расстояние имеет величину «х» продольного смещения.The claimed drilling cone bit includes a hollow body, in the upper part of which a threaded connection is made with the possibility of attaching the bit to parts of the drill string, the body of the bit includes paws with pins inclined relative to the axis of rotation of the bit, and the pins are connected to the pins with the possibility of rotation on the pins around their own axes by means of bearings, and the cutters are mounted on pins with their axes of rotation displaced relative to the axis of rotation of the bit, while the bit contains flushing units, made with the possibility of washing the cones with the working fluid coming from the internal cavity of the bit body, and carrying out the destroyed rock together with the working fluid into the space between the borehole wall and the bit body, and each cone in its rear part, in contact with the trunnion, has a sealing assembly with the possibility of sealing bearing grease, and also each cone has a milled armament made in the form of rows of milled teeth, except for t th each cone has a metal multi-cone body made with a main cone extending from the top of the cone to the calibrating top of the peripheral row of cutter teeth, which has contact with the borehole wall, and a calibrating truncated cone having a larger and smaller base, while the smaller base is made from the rear part of the cone in contact with the trunnion, the smaller base has a point (M 1 ) of contact with the borehole wall, and the larger base extends from the calibrating top of the peripheral row of cone teeth, which has a second point (M 2 ) of contact with the borehole wall, and the generatrix of the main cone and calibrating of the truncated cone of the body of each cutter have straight lines, while the rows of milled teeth of the cutter are formed on the main cone of the cutter body so that the cutting edges of their milled teeth are located on the generatrix of the main cone of the cutter body, and the offset axis of rotation of each cutter is made with the possibility of slipping of the tool teeth along V this bottomhole area and is formed parallel to its unshifted position of the axis along the radius of the bit, in the direction of bit rotation, while the distance from the offset axis of rotation of each cone to its unbiased position is constant for each cone and has the value "y" of the transverse displacement, in addition the displaced axis of rotation of each cone is displaced from the non-displaced position of the axis so that the top of the cone, which lies on the displaced axis of its rotation, is displaced from the center of rotation of the bit along the non-displaced position of the axis by a constant distance for each cone away from the indicated points of contact of the corresponding cone with the borehole wall, wherein said distance has the value "x" of the longitudinal displacement.
Согласно изобретению, новым в буровом шарошечном долоте является то, на внешнюю поверхность указанного калибрующего усеченного конуса металлического тела каждой шарошки нанесен твердосплавный слой с возможностью образования калибрующей поверхности твердосплавного слоя, при этом профиль внешней поверхности указанного твердосплавного слоя выполнен с образующей в виде выпуклой кривой, каждая точка которой образована пересечением калибрующей поверхности твердосплавного слоя со стенкой скважины при перекатывании шарошки по забою во время вращения бурового долота, при этом на меньшем и большем основаниях калибрующего усеченного конуса тела шарошки толщина твердосплавного слоя уменьшается до нуля, образуя соответствующие указанные первую и вторую точки (M1, М2) контакта тела шарошки на меньшем и большем основаниях со стенкой скважины.According to the invention, what is new in the drilling cone bit is that a carbide layer is applied to the outer surface of the specified gage truncated cone of the metal body of each cone with the possibility of forming a calibrating surface of the carbide layer, while the profile of the outer surface of the specified carbide layer is made with a generatrix in the form of a convex curve, each the point of which is formed by the intersection of the gauge surface of the carbide layer with the borehole wall when the cutter rolls along the bottomhole during the rotation of the drill bit, while on the smaller and larger bases of the calibrating truncated cone of the cutter body, the thickness of the carbide layer decreases to zero, forming the corresponding indicated first and second points (M 1 , M 2 ) contact of the cone body on the smaller and larger bases with the borehole wall.
Именно нанесение на калибрующую поверхность твердосплавного слоя и выполнение калибрующей поверхности твердосплавного слоя в виде выпуклой кривой, у которой каждая точка контактирует со стенкой скважины, при этом тело шарошки контактирует со стенкой скважины на большем и меньшем основаниях, а в других местах контакт идет с твердосплавным слоем, приводит к повышению эффективности работы шарошечного бурового долота путем снижения износа переходной зоны от калибрующей поверхности к основному конусу.It is the application of a carbide layer to the calibrating surface and the implementation of the calibrating surface of the carbide layer in the form of a convex curve, in which each point is in contact with the borehole wall, while the cone body is in contact with the borehole wall on larger and smaller bases, and in other places the contact is with the carbide layer , leads to an increase in the efficiency of the roller-cone drill bit by reducing the wear of the transition zone from the gauge surface to the main cone.
В одном из конкретных предпочтительных вариантов указанная первая точка (M1) контакта тела шарошки со стенкой скважины расположена на меньшем основании на минимально возможном расстоянии от цапфы долота, рассчитываемом для образования стенки шарошки необходимой прочности у ее уплотнительного узла, и указанная первая точка (M1) контакта тела шарошки со стенкой скважины образует угол выхода (α), построенный в проекции горизонтального забоя скважины между двумя лучами, где один луч проходит от центра долота по радиусу скважины параллельно оси шарошки, а второй луч проходит от центра долота до проекции горизонтального забоя скважины указанной первой точки (M1) контакта тела шарошки со стенкой скважины,In one of the specific preferred options, the specified first point (M 1 ) of contact of the cutter body with the borehole wall is located on a smaller base at the minimum possible distance from the bit trunnion, calculated to form the cutter wall of the required strength at its sealing assembly, and the specified first point (M 1 ) contact of the cutter body with the borehole wall forms an exit angle (α) constructed in the projection of the horizontal bottom hole between two beams, where one beam passes from the center of the bit along the radius of the well parallel to the axis of the cutter, and the second beam passes from the center of the bit to the projection of the horizontal bottom of the well the specified first point (M 1 ) of contact of the cutter body with the borehole wall,
при этом указанная вторая точка (М2) контакта тела шарошки со стенкой скважины расположена на большем основании со смещением от указанной первой точки (M1) контакта на угол отклонения (β), построенный в проекции стенки скважины между лучом вдоль стенки скважины и лучом от указанной первой точки (M1) контакта к проекции стенки скважины указанной второй точки (М2) контакта тела шарошки со стенкой скважины,wherein the specified second point (M 2 ) of contact of the cone body with the borehole wall is located on a larger base with an offset from the specified first point (M 1 ) of contact by the deflection angle (β), built in the projection of the borehole wall between the beam along the borehole wall and the beam from the specified first point (M 1 ) of contact to the projection of the borehole wall of the specified second point (M 2 ) of contact of the cutter body with the borehole wall,
при этом указанные угол выхода (α) и угол отклонения (β) имеют зависимость друг от друга и связаны соотношением β=(0,114…0,293)α.at the same time, the indicated exit angle (α) and the deflection angle (β) are dependent on each other and are related by the ratio β=(0.114…0.293)α.
В одном из конкретных предпочтительных вариантов твердосплавный слой представляет собой наплавку из карбида вольфрама.In one particular preferred embodiment, the hardfacing layer is a hardfacing of tungsten carbide.
В одном из конкретных предпочтительных вариантов форма выпуклой кривой представляет собой выпуклую кривую четвертого порядка.In one particular preferred embodiment, the convex curve shape is a quadruple convex curve.
В одном из конкретных предпочтительных вариантов между большим и меньшим основаниями калибрующего усеченного конуса выполнен ряд фрезерованных зубьев, режущие кромки которых расположены на образующей калибрующего усеченного конуса тела шарошки, при этом режущие кромки указанных фрезерованных зубьев выполнены так, что по меньшей мере две режущие кромки указанного ряда фрезерованных зубьев пересекают линию контакта стенки скважины с калибрующей поверхностью твердосплавного слоя, расположенную между указанными первой (M1) и второй (М2) точками контакта стенки скважины с калибрующей поверхностью твердосплавного слоя.In one of the specific preferred options, between the larger and smaller bases of the gage truncated cone, a row of milled teeth is made, the cutting edges of which are located on the generatrix of the gage truncated cone of the cone body, while the cutting edges of these milled teeth are made so that at least two cutting edges of the specified row milled teeth cross the line of contact of the borehole wall with the gauge surface of the carbide layer, located between the specified first (M 1 ) and second (M 2 ) points of contact of the borehole wall with the gauge surface of the carbide layer.
Изобретение поясняется фигурами. На фиг. 1 показан общий вид бурового шарошечного долота. На фиг. 2 показано тело шарошки со смещенной осью вращения. На фиг. 3 показано тело шарошки со смещенной осью вращения с образованием угла выхода (α). На фиг. 4 показана шарошка со смещенной осью вращения с твердосплавным слоем на внешней поверхности калибрующего усеченного конуса металлического тела шарошки. На фиг. 5 показан повернутый вид А на фиг. 3 тела шарошки со смещенной осью вращения с образованием угла отклонения (β). Фиг. 6 показывает расположение режущих кромок ряда фрезерованных зубьев между большим и меньшим основаниями калибрующего усеченного конуса шарошки со смещенной осью вращения.The invention is illustrated by figures. In FIG. 1 shows a general view of a drilling cone bit. In FIG. 2 shows the cutter body with an offset axis of rotation. In FIG. 3 shows the cone body with the axis of rotation displaced to form the exit angle (α). In FIG. 4 shows a cutter with a displaced axis of rotation with a hard-alloy layer on the outer surface of the calibrating truncated cone of the metal body of the cutter. In FIG. 5 is a rotated view of A in FIG. 3 cone bodies with an offset axis of rotation to form a deflection angle (β). Fig. 6 shows the location of the cutting edges of a row of milled teeth between the larger and smaller bases of the gage truncated cone cutter with an offset axis of rotation.
На фигурах приняты следующие обозначения:The following designations are used in the figures:
1 - полый корпус долота,1 - hollow bit body,
2 - резьбовое соединение,2 - threaded connection,
3 - лапа долота,3 - paw chisel,
4 - цапфа долота,4 - bit trunnion,
5 - шарошка,5 - cone,
6 - ось шарошки,6 - cone axis,
7 - подшипники шарошки,7 - cone bearings,
8 - ось вращения долота,8 - bit rotation axis,
9 - промывочные узлы долота,9 - bit flushing units,
10 - уплотнительный узел шарошки,10 - cone sealing unit,
11 - фрезерованное вооружение,11 - milled weapons,
12 - металлическое тело шарошки,12 - metal body of the cone,
13 - основной конус шарошки,13 - main cone cone,
14 - вершина шарошки,14 - the top of the cone,
15 - калибрующая вершина периферийного ряда зубьев шарошки,15 - calibrating top of the peripheral row of cone teeth,
16 - периферийный ряд фрезерованного вооружения зубьев шарошки,16 - a peripheral row of milled cutter teeth,
17 - стенка буровой скважины (пробуриваемого ствола),17 - borehole wall (drilled shaft),
18 - калибрующий усеченный конус,18 - calibrating truncated cone,
19 - большее основание калибрующего усеченного конуса,19 - the larger base of the calibrating truncated cone,
20 - меньшее основание калибрующего усеченного конуса,20 - the smaller base of the calibrating truncated cone,
21 - прямая образующая калибрующего усеченного конуса тела шарошки,21 - direct generatrix of the calibrating truncated cone of the cone body,
22 - прямая образующая основного конуса тела шарошки,22 - direct generatrix of the main cone of the cone body,
23 - твердосплавный слой,23 - carbide layer,
24 - калибрующая поверхность твердосплавного слоя с профилем в виде выпуклой кривой,24 - calibrating surface of the hard-alloy layer with a profile in the form of a convex curve,
25 - поверхность текущего забоя буровой скважины,25 - surface of the current bottom of the borehole,
26 - режущие кромки ряда фрезерованных зубьев между большим и меньшим основаниями калибрующей поверхности шарошки,26 - cutting edges of a row of milled teeth between the larger and smaller bases of the calibrating surface of the cone,
27 - линия контакта стенки скважины с калибрующей поверхностью твердосплавного слоя.27 - line of contact of the borehole wall with the gauge surface of the carbide layer.
Заявленное буровое шарошечное долото (фиг. 1, фиг. 2) включает полый корпус 1, в верхней части которого выполнено резьбовое соединение 2 с возможностью присоединения долота к частям бурильной колонны (не показаны). Корпус 1 долота включает лапы 3 с наклонными относительно оси 8 вращения долота цапфами 4. К цапфам 4 присоединены шарошки 5 (например, три шарошки 5) с возможностью вращения на цапфах 4 вокруг собственных осей 6 посредством подшипников 7 (на фиг. 1 в качестве примера показаны два роликовых и один шариковый подшипники, а также осевой подшипник). Шарошки 5 установлены на цапфах 4 со смещенными осями 6 их вращения относительно оси 8 вращения долота (например, см. фиг. 2).The claimed drilling cone bit (Fig. 1, Fig. 2) includes a hollow body 1, in the upper part of which a threaded connection 2 is made with the possibility of attaching the bit to parts of the drill string (not shown). The body 1 of the bit includes
Долото содержит промывочные узлы 9, выполненные с возможностью омывания шарошек 5 рабочей жидкостью, поступающей из внутренней полости корпуса 1 долота, и выноса вместе с рабочей жидкостью разрушенной горной породы в пространство между стенкой 17 пробуриваемой скважины и корпусом 1 долота.The bit contains flushing units 9, made with the possibility of washing the
Каждая шарошка 5 в ее задней (торцевой) части, контактирующей с цапфой 4, имеет уплотнительный узел 10 с возможностью герметизации смазки подшипников 7 (см. фиг. 1).Each
Также каждая шарошка 5 имеет фрезерованное вооружение 11, выполненное в виде рядов фрезерованных зубьев (см. фиг. 1).Also, each
Каждая шарошка 5 также имеет металлическое многоконусное тело 12, выполненное с основным конусом 13, проходящим от вершины 14 (точка О' на фиг. 2-4) шарошки 5 до калибрующей вершины 15 периферийного ряда 16 зубьев шарошки 5, имеющей контакт со стенкой 17 скважины, и калибрующим усеченным конусом 18, имеющим большее 19 и меньшее 20 основания.Each
Меньшее основание 20 выполнено со стороны задней части (заднего торца) шарошки 5, контактирующей с цапфой 4. Меньшее основание 20 имеет точку M1 (см. фиг. 3) контакта со стенкой 17 скважины в определенный текущий момент касания. Большее основание 19 проходит от калибрующей вершины 15 периферийного ряда 16 зубьев шарошки, имеющей вторую точку М2 (см. фиг. 3) контакта со стенкой 17 скважины в тот же определенный текущий момент касания. Образующие основного конуса 13 (образующая 22) и калибрующего усеченного конуса 18 (образующая 21) тела 12 каждой шарошки 5 имеют прямые линии (см. фиг. 2, 3). Образующие 21 и 22 в виде прямых линий дают возможность обеспечения простого технологичного изготовления тела шарошки. Ряды фрезерованных зубьев шарошки образованы на основном конусе тела шарошки так, что режущие кромки их фрезерованных зубьев расположены на образующей 21 основного конуса тела шарошки (см. фиг. 2).The
Смещенная ось 6 вращения каждой шарошки 5 выполнена с возможностью проскальзывания зубьев вооружения по всей площади забоя и образована параллельно по отношению к ее несмещенному положению оси вдоль радиуса R долота, в сторону вращения долота (см. фиг. 2, 3, на фиг. 3 несмещенному положению оси вдоль радиуса долота соответствует ось, проведенная из точки О, лежащей на оси 8 вращения долота).The offset
Расстояние от смещенной оси 6 вращения каждой шарошки 5 до ее несмещенного положения постоянно для каждой шарошки 5 и имеет величину «у» (см. фиг. 2) поперечного смещения. Смещенная ось 6 вращения каждой шарошки 5 смещена от несмещенного положения оси так, что вершина 14 (точка О' на фиг. 2-4) шарошки 5, лежащая на смещенной оси ее вращения, смещена от центра вращения оси 8 долота вдоль несмещенного положения оси (проходящего через точку О на фиг. 2-4) на постоянное для каждой шарошки 5 расстояние в сторону от указанных точек контакта M1 и М2 соответствующей шарошки 5 со стенкой 17 скважины, при этом указанное расстояние имеет величину «х» продольного смещения (см. фиг. 2). На фиг. 3, 4 величина смещения указана расстоянием k*, проекция которого на поперечную плоскость шарошки является величиной «у» поперечного смещения, и проекция которого на продольную плоскость шарошки является величиной «х» продольного смещения.The distance from the offset
На внешнюю поверхность указанного калибрующего усеченного конуса 18 металлического тела 12 каждой шарошки 5 на его образующую 22 нанесен твердосплавный слой 23 с возможностью образования калибрующей поверхности 24 твердосплавного слоя (см. фиг. 4). При этом профиль внешней поверхности указанного твердосплавного слоя выполнен с образующей в виде выпуклой кривой 24, каждая точка которой образована пересечением калибрующей поверхности твердосплавного слоя со стенкой 17 скважины при перекатывании шарошки по забою во время вращения бурового долота.On the outer surface of the said calibrating
На меньшем 20 и большем 19 основаниях калибрующего усеченного конуса 18 тела 12 шарошки 5 толщина твердосплавного слоя 23 уменьшается до нуля, образуя соответствующие указанные первую и вторую точки (M1, М2) контакта тела 12 шарошки 5 на меньшем 20 и большем 19 основаниях со стенкой 17 скважины (см. фиг. 4), при этом между меньшим и большим основаниями толщина твердосплавного слоя имеет определенную толщину, соответствующую разнице между прямой образующей 22 и выпуклой кривой 24, каждая точка которой образована пересечением калибрующей поверхности твердосплавного слоя со стенкой 17 скважины при перекатывании шарошки по забою во время вращения бурового долота. 4. Форма указанной выпуклой кривой 24 при определенных условиях образования пересечения может представлять собой выпуклую кривую четвертого порядка, наиболее точно повторяющую указанное пересечение, и следовательно, обеспечивая наиболее эффективное калибрующее воздействие.On the smaller 20 and larger 19 bases of the calibrating
Твердосплавный слой 23 может представлять собой любой известный из уровня техники твердый сплав, например - представляет собой наплавку из карбида вольфрама, как один из наиболее технологичных и точных методов нанесения твердосплавного слоя, что обеспечит дополнительное эффективное калибрующее воздействие.
Указанная первая точка M1 контакта тела 12 шарошки со стенкой 17 скважины расположена на меньшем основании 20 на минимально возможном расстоянии от цапфы 4 долота, рассчитываемом для образования стенки шарошки необходимой прочности у ее уплотнительного узла, и указанная первая точка M1 контакта тела шарошки со стенкой скважины образует угол выхода а (см. фиг. 3), построенный в проекции горизонтального забоя 25 скважины между двумя лучами, где один луч проходит от центра долота (из точки О на оси 8 долота на фиг. 3) по радиусу R скважины параллельно оси 6 шарошки, а второй луч проходит от центра долота (из точки О на оси 8 долота на фиг. 3) до проекции горизонтального забоя 25 скважины указанной первой точки M1 контакта тела 12 шарошки со стенкой 17 скважины. Учет минимально возможного расстояния от цапфы 4 долота, рассчитываемого для образования стенки шарошки необходимой прочности у ее уплотнительного узла 10, дает возможность спроектировать шарошку таким образом, чтобы максимально задействовать калибрующую поверхность шарошки в образовании стенки скважины.The specified first point M 1 of contact of the
Указанная вторая точка М2 контакта тела 12 шарошки со стенкой 17 скважины расположена на большем основании 19 со смещением от указанной первой точки M1 контакта на угол отклонения β, построенный в проекции стенки скважины между лучом вдоль стенки 17 скважины и лучом от указанной первой точки M1 контакта к проекции стенки 17 скважины указанной второй точки М2 контакта тела 12 шарошки со стенкой 17 скважины (см. фиг. 5).The specified second point M 2 of contact of the
При этом указанные угол выхода α и угол отклонения β имеют зависимость друг от друга и связаны соотношением β=(0,114…0,293)α. Такая зависимость получена авторами экспериментально и основана на том обстоятельстве, что именно в пределах такого соотношения указанных углов β=(0,114…0,293)α обе точки M1 и М2 на большем и меньшем основаниях усеченного калибрующего конуса находятся в контакте со стенкой скважины у большинства долот с шарошками со смещенными осями их вращения. При проектировании вооружения и геометрии шарошки, найдя из прочностных расчетов шарошки положение точки M1 на меньшем основании калибрующего конуса (на минимально возможном расстоянии от цапфы долота, рассчитываемом для образования стенки шарошки необходимой прочности у ее уплотнительного узла), а также зная, как зависит угол выхода α от угла отклонения β, можно спроектировать положение точки М2 на большем основании калибрующего конуса для снижения повышенного износа зубьев вооружения в зоне калибрующей части. При β<0,114α происходит превалирующий интенсивный износ поверхностей сопряженных с окружностью на которой расположена точка M1, что в начальный период бурения приводит к уменьшению исходного диаметра долота, а также снижает прочность шарошки в месте размещения торца большого подшипника опорного узла и в случае использования герметизированной опоры уменьшает ресурс работы уплотнительных элементов. При β>0,293α происходит превалирующий интенсивный износ поверхностей перехода тыльного конуса шарошки к периферийному основному, т.е. окружности на которой расположена точка М2. Это приводит в начальный период бурения к уменьшению исходного диаметра долота, а также увеличению площадок притупления периферийных зубьев вооружения долота, снижению удельного давления на разрушаемую ими породу и как следствие снижению разрушающей способности зубьев.In this case, the indicated exit angle α and the deviation angle β are dependent on each other and are related by the relation β=(0.114…0.293)α. This dependence was obtained by the authors experimentally and is based on the fact that it is within this ratio of the indicated angles β=(0.114…0.293)α that both points M 1 and M 2 on the larger and smaller bases of the truncated gauge cone are in contact with the borehole wall in most cone bits with displaced axes of their rotation. When designing cutting structure and cutter geometry, having found from the strength calculations of the cutter the position of the point M 1 on the smaller base of the gauge cone (at the minimum possible distance from the bit trunnion, calculated to form the cutter wall of the required strength at its sealing unit), and also knowing how the angle depends exit α from the angle of deviation β, it is possible to design the position of the point M 2 on the larger base of the gage cone to reduce the increased wear of the cutting teeth in the area of the gage part. At β<0.114α, there is a prevailing intense wear of the surfaces conjugated with the circle on which the point M 1 is located, which in the initial period of drilling leads to a decrease in the initial diameter of the bit, and also reduces the strength of the cone at the location of the end face of the large bearing of the support unit and in the case of using a sealed supports reduces the service life of the sealing elements. At β>0.293α, the prevailing intensive wear of the surfaces of the transition of the back cone of the cone to the peripheral main cone occurs, i.e. the circle on which the point M 2 is located. This leads in the initial period of drilling to a decrease in the initial diameter of the bit, as well as an increase in the areas of blunting of the peripheral teeth of the cutting structure, a decrease in the specific pressure on the rock being destroyed by them and, as a result, a decrease in the destructive ability of the teeth.
Для возможности наиболее эффективного калибрующего воздействия на стенку 17 скважины между большим 19 и меньшим 20 основаниями калибрующего усеченного конуса 18 может быть выполнен ряд фрезерованных зубьев, режущие кромки 26 которых расположены на образующей калибрующего усеченного конуса тела шарошки. При этом режущие кромки 26 указанных фрезерованных зубьев выполнены так, что по меньшей мере две режущие кромки указанного ряда фрезерованных зубьев пересекают линию 27 контакта стенки 17 скважины с калибрующей поверхностью твердосплавного слоя 23, расположенную между указанными первой M1 и второй М2 точками контакта стенки скважины с калибрующей поверхностью твердосплавного слоя 23 (см. фиг. 6). Такое перекрытие по меньшей мере двумя режущими кромками 26 указанного ряда фрезерованных зубьев линии 27 контакта обеспечивает гарантированный контакт калибрующей поверхности шарошки со стенкой скважины сразу в нескольких точках, что в свою очередь дает возможность перераспределить на точки контакта возникающую нагрузку и существенно сократить износ переходной зоны от калибрующей поверхности к основному конусу.To enable the most effective calibrating effect on the
При работе долота калибровка стенок скважины осуществляется одновременно по всем точкам контакта калибрующей поверхности шарошки, начиная от точки на меньшем основании калибрующего усеченного конуса тела шарошки, продолжаясь точками контакта твердосплавного слоя шарошки и заканчивая точкой контакта на большем основании калибрующего усеченного тела шарошки. Вышеописанная конструкция долота с конкретным вышеописанным расположением на его шарошке твердосплавного слоя в вышеописанном определенном месте калибрующего усеченного конуса, позволяет существенно снизить интенсивность изнашивания калибрующих поверхностей смещенных шарошек так, чтобы многократно увеличить точки контакта не самим телом шарошки, а более износостойким твердосплавным слоем. При этом базирующие точки M1 и М2 контакта самого тела шарошки на меньшем и большем основаниях калибрующего конуса тоже при этом остаются такими точками контакта, что, как следствие, не только повышает эффективность работы долота и снижает износ, но и сохраняет постоянство его диаметра при работе. Таким образом, повышается эффективность разрушения породы забоя буровым шарошечным долотом со смещенными осями вращения шарошек. Этим обеспечивается наиболее полноценный и длительный контакт основных и калибрующих конусов шарошек с поверхностью забоя и стенки скважины, что позволит снизить повышенный износ зубьев вооружения в зоне перехода образующей от периферийного основного к тыльному конусу шарошек и, в свою очередь, даст возможность зубчатому вооружению шарошек более длительный период времени сохранять требуемое удельное давление на разрушаемую породу приложением расчетных осевой нагрузки и частоты вращения ωD (см. фиг. 2), диаметр долота и, как следствие, обеспечит увеличение как механической скорости бурения, так и ресурс бурового инструмента.When the bit is operating, the calibration of the borehole walls is carried out simultaneously at all points of contact of the calibrating surface of the cutter, starting from the point on the smaller base of the calibrating truncated cone of the cutter body, continuing with the contact points of the carbide layer of the cutter and ending with the contact point on the larger base of the calibrating truncated cutter body. The above-described design of the bit with the specific above-described location of the hard-alloy layer on its cutter in the above-described specific place of the gage truncated cone makes it possible to significantly reduce the wear intensity of the gage surfaces of the offset cutters so as to repeatedly increase the contact points not by the cutter body itself, but by a more wear-resistant hard-alloy layer. At the same time, the basing points M 1 and M 2 of the contact of the cone body itself on the smaller and larger bases of the calibrating cone also remain such contact points, which, as a result, not only increases the efficiency of the bit and reduces wear, but also maintains the constancy of its diameter when work. Thus, the efficiency of bottomhole rock destruction by a drilling cone bit with displaced cone rotation axes is increased. This ensures the most complete and long-term contact of the main and calibrating cutter cones with the surface of the bottom hole and the borehole wall, which will reduce the increased wear of cutting tools in the transition zone of the generatrix from the peripheral main cone to the back cone cone and, in turn, will enable the cutter gear cutting to last longer. for a period of time to maintain the required specific pressure on the rock being destroyed by applying the calculated axial load and rotational speed ω D (see Fig. 2), the bit diameter and, as a result, will provide an increase in both the mechanical drilling speed and the resource of the drilling tool.
Таким образом, предложенное буровое шарошечное долото со смещенными осями вращения шарошек обеспечивает повышение эффективности разрушения породы забоя.Thus, the proposed drilling cone bit with displaced axes of rotation of the cone provides an increase in the efficiency of the destruction of the bottom rock.
Следует отметить, что любой из упомянутых в представленных материалах диапазон, интервал включает в себя свои граничные значения. Полученные диапазоны величин, приведенные в тексте, являются наиболее оптимальными для осуществления заявленного бурового шарошечного долота и найдены в процессе моделирования, проектирования, различных экспериментов.It should be noted that any of the ranges mentioned in the presented materials, the interval includes its boundary values. The obtained ranges of values given in the text are the most optimal for the implementation of the claimed drilling cone bit and found in the process of modeling, design, and various experiments.
Описанное выше изобретение не ограничивается точно до указанных деталей его воплощения и может быть усовершенствовано многими средствами и методами без отклонения при этом от его основной концепции.The invention described above is not limited exactly to the specified details of its implementation and can be improved by many means and methods without deviating from its basic concept.
Claims (8)
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2791853C1 true RU2791853C1 (en) | 2023-03-13 |
Family
ID=
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU407028A1 (en) * | 1972-01-28 | 1973-11-21 | Всесоюзный научно исследовательский институт буровой техники | CUTTER DOLOTO |
| SU1467157A1 (en) * | 1986-08-11 | 1989-03-23 | Московский Институт Нефти И Газа Им.И.М.Губкина | Drilling roller bit |
| SU1617129A1 (en) * | 1988-10-14 | 1990-12-30 | Pozdnyshev Vyacheslav N | Roller-bit tool |
| US6863138B2 (en) * | 1998-11-20 | 2005-03-08 | Smith International, Inc. | High offset bits with super-abrasive cutters |
| US6986395B2 (en) * | 1998-08-31 | 2006-01-17 | Halliburton Energy Services, Inc. | Force-balanced roller-cone bits, systems, drilling methods, and design methods |
| RU2294424C2 (en) * | 2005-04-21 | 2007-02-27 | Открытое акционерное общество "Волгабурмаш" (ОАО "Волгабурмаш") | Drilling bit with calibrating-and-stabilizing means |
| RU2361998C1 (en) * | 2007-11-29 | 2009-07-20 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Уфимский государственный нефтяной технический университет" | Bore bit with three roller cutters |
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU407028A1 (en) * | 1972-01-28 | 1973-11-21 | Всесоюзный научно исследовательский институт буровой техники | CUTTER DOLOTO |
| SU1467157A1 (en) * | 1986-08-11 | 1989-03-23 | Московский Институт Нефти И Газа Им.И.М.Губкина | Drilling roller bit |
| SU1617129A1 (en) * | 1988-10-14 | 1990-12-30 | Pozdnyshev Vyacheslav N | Roller-bit tool |
| US6986395B2 (en) * | 1998-08-31 | 2006-01-17 | Halliburton Energy Services, Inc. | Force-balanced roller-cone bits, systems, drilling methods, and design methods |
| US6863138B2 (en) * | 1998-11-20 | 2005-03-08 | Smith International, Inc. | High offset bits with super-abrasive cutters |
| RU2294424C2 (en) * | 2005-04-21 | 2007-02-27 | Открытое акционерное общество "Волгабурмаш" (ОАО "Волгабурмаш") | Drilling bit with calibrating-and-stabilizing means |
| RU2361998C1 (en) * | 2007-11-29 | 2009-07-20 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Уфимский государственный нефтяной технический университет" | Bore bit with three roller cutters |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| МОКШИН А.С. и др. Шарошечные долота, М., Недра, 1971, всего 216 с., с.63-65. * |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4056153A (en) | Rotary rock bit with multiple row coverage for very hard formations | |
| CN1755061B (en) | Roller cone drill bits with optimized bearing structure | |
| US6206116B1 (en) | Rotary cone drill bit with machined cutting structure | |
| US4393948A (en) | Rock boring bit with novel teeth and geometry | |
| AU2005211329B2 (en) | Anti-tracking earth boring bit with selected varied pitch for overbreak optimization and vibration reduction | |
| US5915486A (en) | Cutter element adapted to withstand tensile stress | |
| US4552232A (en) | Drill-bit with full offset cutter bodies | |
| US4334586A (en) | Inserts for drilling bits | |
| US5579856A (en) | Gage surface and method for milled tooth cutting structure | |
| CA1234096A (en) | Spherical bit | |
| GB2392182A (en) | Mechanically shaped hardfacing cutting/wear structures | |
| GB2420433A (en) | Roller cone drill bits with optimised cutting zones | |
| US7497281B2 (en) | Roller cone drill bits with enhanced cutting elements and cutting structures | |
| US5139099A (en) | Excavation tool | |
| US7025155B1 (en) | Rock bit with channel structure for retaining cutter segments | |
| RU2791853C1 (en) | Cone rock bit | |
| GB2378721A (en) | A roller cone drill bit having low journal angle and high offset and a method of use | |
| US6595304B2 (en) | Roller bit parallel inlayed compacts | |
| US20040236553A1 (en) | Three-dimensional tooth orientation for roller cone bits | |
| AU2003259639B2 (en) | Cutting Element Having Enhanced Cutting Geometry | |
| US20140076639A1 (en) | Rock Bit and Cutter Teeth Geometries | |
| US6604587B1 (en) | Flat profile cutting structure for roller cone drill bits | |
| US2038387A (en) | Roller boring well drill | |
| US7540340B2 (en) | Cutting element having enhanced cutting geometry | |
| RU37518U1 (en) | DRILL BORING BIT |