RU2790499C1 - Axial fan - Google Patents
Axial fan Download PDFInfo
- Publication number
- RU2790499C1 RU2790499C1 RU2022113504A RU2022113504A RU2790499C1 RU 2790499 C1 RU2790499 C1 RU 2790499C1 RU 2022113504 A RU2022113504 A RU 2022113504A RU 2022113504 A RU2022113504 A RU 2022113504A RU 2790499 C1 RU2790499 C1 RU 2790499C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- housing
- parts
- flanges
- axial fan
- blades
- Prior art date
Links
Images
Abstract
Description
Изобретение относится к вентиляторостроению и может быть использовано в составе систем терморегулирования изделий ракетно-космической техники.The invention relates to fan engineering and can be used as part of thermal control systems for products of rocket and space technology.
Известен осевой вентилятор, содержащий корпус с внутренней цилиндрической поверхностью и профилированной расточкой на ней, установленную в нем втулку с не менее чем тремя радиальными выступами, имеющими наружную сферическую поверхность, контактирующую с поверхностью профилированной расточки корпуса, размещенный внутри втулки электродвигатель с установленным на его валу рабочим колесом, а также штифты и винты, соединяющие корпус с радиальными выступами (патент Российской федерации №2061907, МПК: F04D 19/00, 1996 г.). Недостатком этого осевого вентилятора является низкая технологичность, вызванная сложностью точного изготовления и контроля профилированной расточки на внутренней поверхности корпуса, а также наличием винтов, служащих для технологической фиксации втулки с выступами к корпусу при засверловке отверстий под штифты и установке штифтов. Другим недостатком прототипа является низкая вибропрочность, так как изготовление сферических поверхностей расточки и выступов практически недостижимо из-за наличия допусков на их изготовление, и вследствие наличия зазоров между деталями все вибрационные нагрузки будут передаваться на штифты, что приведет к сминанию поверхностей отверстий под штифты в деталях, изготовленных, как правило, из алюминиевых сплавов.An axial fan is known, comprising a housing with an inner cylindrical surface and a profiled bore on it, a sleeve installed in it with at least three radial protrusions having an outer spherical surface in contact with the surface of the profiled bore of the housing, an electric motor located inside the sleeve with a working motor installed on its shaft. wheel, as well as pins and screws connecting the body with radial protrusions (patent of the Russian Federation No. 2061907, IPC: F04D 19/00, 1996). The disadvantage of this axial fan is the low manufacturability caused by the difficulty of precise manufacturing and control of the profiled bore on the inner surface of the housing, as well as the presence of screws used for technological fixation of the sleeve with protrusions to the housing when drilling holes for pins and installing pins. Another disadvantage of the prototype is low vibration strength, since the manufacture of spherical surfaces of bores and protrusions is practically unattainable due to the presence of tolerances for their manufacture, and due to the presence of gaps between the parts, all vibration loads will be transferred to the pins, which will lead to crushing of the surfaces of the holes for the pins in the parts. usually made from aluminum alloys.
Первого из этих недостатков лишен осевой вентилятор, содержащий корпус из двух скрепленных посредством центрирующего соединения частей с посадочным буртом на торце первой части, входящим в центрирующую расточку на торце второй части корпуса, установленную в корпусе втулку с не менее чем тремя радиальными выступами, имеющими наружную сферическую поверхность, контактирующую с обращенными друг к другу коническими поверхностями первой и второй частей корпуса, соосными поверхностям посадочного бурта для первой части корпуса и центрирующей расточки для второй части корпуса, а также размещенный внутри втулки электродвигатель с установленным на его валу рабочим колесом (патент Российской федерации №2450166, МПК: F04D 19/00, 2012 г.), выбранный в качестве прототипа. Также этот осевой вентилятор имеет лучшую вибропрочность по сравнению с описанным аналогом.The axial fan is deprived of the first of these shortcomings, containing a housing of two parts fastened by means of a centering connection with a landing shoulder at the end of the first part, which is included in the centering bore at the end of the second part of the housing, a sleeve installed in the housing with at least three radial protrusions having an outer spherical the surface in contact with the conical surfaces of the first and second parts of the housing facing each other, coaxial surfaces of the landing shoulder for the first part of the housing and the centering bore for the second part of the housing, as well as the electric motor located inside the bushing with the impeller mounted on its shaft (patent of the Russian Federation No. 2450166, IPC: F04D 19/00, 2012), selected as a prototype. Also, this axial fan has a better vibration resistance compared to the described counterpart.
Недостатком этого осевого вентилятора является повышенное аэродинамическое сопротивление, вызванное сужением его аэродинамического тракта радиальными выступами достаточно большой ширины, обусловленной необходимостью размещения в этих выступах штифтов для фиксации выступов втулки с частями корпуса. Сужение аэродинамического тракта вызывает возрастание скорости создаваемого рабочим колесом потока при обтекании выступов с последующим ее снижением - при сходе с выступов, что сопровождается аэродинамическими потерями. Другим недостатком прототипа является недостаточная вибропрочность, поскольку при незначительном числе штифтов напряжения смятия в контактирующих со штифтами частях корпуса и выступах втулки будут весьма значительными. При достаточно большом ресурсе вентилятора, особенно в случае его неоднократного повторного применения в составе космического корабля многоразового использования, испытывающего значительные ударные и виброперегрузки на этапе выведения на орбиту, возможно сминание поверхностей отверстий под штифт в частях корпуса и выступах втулки, изготовленных, как правило, из алюминиевых сплавов, существенно уступающих по прочностным характеристикам материалу стального штифта. Следствием этого является постепенное ослабление штифтовых соединений, возможность незначительных перемещений втулки относительно корпуса и возможность касания лопатками рабочего колеса внутренней поверхности корпуса. Это, в худшем случае, может привести к полному отказу вентилятора, а в лучшем - повышению его шума за счет появления шума от трения лопаток по корпусу, что также неприемлемо на борту космического корабля. В прототипе количество штифтов, равное количеству выступов втулки, не менее трех. Увеличение количества штифтов с соответственным увеличением количества выступов втулки снижает напряжения в штифтовых соединениях, но одновременно приводит к еще большему сужению аэродинамического тракта и, соответственно, к увеличению аэродинамического сопротивления, т.е. усиливает первый недостаток.The disadvantage of this axial fan is the increased aerodynamic drag caused by the narrowing of its aerodynamic path by radial protrusions of a sufficiently large width, due to the need to place pins in these protrusions to fix the protrusions of the sleeve with body parts. The narrowing of the aerodynamic path causes an increase in the speed of the flow created by the impeller when flowing around the ledges, followed by its decrease - when leaving the ledges, which is accompanied by aerodynamic losses. Another disadvantage of the prototype is the lack of vibration resistance, since with a small number of pins, the collapse stresses in the body parts in contact with the pins and the protrusions of the sleeve will be very significant. With a sufficiently long resource of the fan, especially in the case of its repeated use as part of a reusable spacecraft, which experiences significant shock and vibration overloads at the stage of launching into orbit, it is possible to crush the surfaces of the holes for the pin in the parts of the body and the protrusions of the bushing, made, as a rule, from aluminum alloys, which are significantly inferior in strength characteristics to the material of the steel pin. The consequence of this is a gradual weakening of the pin connections, the possibility of minor displacements of the sleeve relative to the casing, and the possibility of the impeller blades touching the inner surface of the casing. This, in the worst case, can lead to a complete failure of the fan, and in the best case, an increase in its noise due to the appearance of noise from the friction of the blades on the body, which is also unacceptable on board the spacecraft. In the prototype, the number of pins equal to the number of protrusions of the sleeve is at least three. An increase in the number of pins with a corresponding increase in the number of bushing protrusions reduces the stresses in the pin connections, but at the same time leads to an even greater narrowing of the aerodynamic path and, accordingly, to an increase in aerodynamic drag, i.e. exacerbates the first disadvantage.
Техническим результатом, достигаемым заявленным изобретением, является снижение аэродинамического сопротивления с одновременным повышением вибропрочности осевого вентилятора.The technical result achieved by the claimed invention is the reduction of aerodynamic resistance with a simultaneous increase in the vibration resistance of the axial fan.
Технический результат достигается за счет того, что в известном осевом вентиляторе, содержащем корпус из двух скрепленных посредством центрирующего соединения частей с посадочным буртом на торце первой части, входящим в центрирующую расточку на торце второй части корпуса, установленную в корпусе втулку с радиальными выступами, имеющими наружную сферическую поверхность, контактирующую с обращенными друг к другу коническими поверхностями первой и второй частей корпуса, соосными поверхностям посадочного бурта для первой части корпуса и центрирующей расточки для второй части корпуса, а также размещенный внутри втулки электродвигатель с установленным на его валу рабочим колесом, согласно изобретению, радиальные выступы выполнены в виде лопаток спрямляющего аппарата, а обе части корпуса снабжены фланцами, стянутыми друг с другом посредством крепежных деталей, причем фланцы установлены с заданным осевым зазором.The technical result is achieved due to the fact that in a well-known axial fan containing a housing of two parts fastened by means of a centering connection with a landing collar at the end of the first part, which is included in the centering bore at the end of the second part of the housing, a sleeve installed in the housing with radial protrusions having an outer a spherical surface in contact with the conical surfaces of the first and second parts of the housing facing each other, coaxial surfaces of the landing shoulder for the first part of the housing and the centering bore for the second part of the housing, as well as an electric motor located inside the bushing with an impeller mounted on its shaft, according to the invention, the radial protrusions are made in the form of straightener vanes, and both parts of the housing are provided with flanges tightened to each other by means of fasteners, the flanges being installed with a given axial clearance.
На фиг. 1 приведен пример конкретного выполнения осевого вентилятора, продольный разрез, на фиг. 2 - то же, сечение выступа втулки, на фиг. 3 - расчетная схема для определения заданного осевого зазора, на фиг. 4 приведен общий вид разработанной для перспективного вентилятора втулки с выступами в виде лопаток спрямляющего аппарата.In FIG. 1 shows an example of a specific implementation of an axial fan, a longitudinal section, in Fig. 2 - the same, section of the protrusion of the sleeve, in Fig. 3 - calculation scheme for determining the specified axial clearance, in Fig. 4 shows a general view of a bushing designed for a prospective fan with protrusions in the form of straightener blades.
Осевой вентилятор содержит корпус 1, выполненный состоящим из первой 2 и второй 3 частей, скрепленных посредством центрирующего соединения 4. На торце первой части 2 выполнен посадочный бурт 5, входящий в центрирующую расточку 6 на торце второй части 3 корпуса. Части корпуса 2 и 3 снабжены фланцами 7 и 8 соответственно, стянутыми друг с другом посредством крепежных деталей 9 - в данном примере конкретного исполнения винтами, которые ввернуты в резьбовые отверстия 10 на фланце 8. На внутренней части частей 2 и 3 корпуса 1 выполнены обращенные друг к другу конические поверхности 11 и 12 соответственно. Коническая поверхность 11 соосна поверхности посадочного бурта 5, а коническая поверхность 12 соосна поверхности центрирующей расточки 6. В корпусе 1 установлена втулка 13 с радиальными выступами 14, имеющими наружную сферическую поверхность 15, контактирующую с коническими поверхностями 11 и 12. Внутри втулки 13 размещен электродвигатель 16 посредством разрезного кольца 17 и гайки 18, ввернутой во втулку 13. На валу электродвигателя 16 установлено рабочее колесо 19 с лопатками 20. Радиальные выступы 14 выполнены в виде лопаток 21 спрямляющего аппарата. Фланцы 7 и 8 установлены с заданным осевым зазором δ. Формулировка «радиальные выступы 14 выполнены в виде лопаток 21 спрямляющего аппарата» определяет как их профиль, показанный на фиг. 2 и определяемый по известным методикам, так и их количество, которое также выбирается по известным рекомендациям. Для данного примера конкретного исполнения число лопаток спрямляющего аппарата равно девяти.The axial fan comprises a
Осевой вентилятор работает следующим образом: при включении электродвигателя 16 начинает вращаться рабочее колесо 19, создавая лопатками 20 поток воздуха внутри корпуса 1, состоящего из первой 2 и второй 3 частей, скрепленных посредством центрирующего соединения 4, обеспечивающего целостность конструкции осевого вентилятора. Центрирующее соединение - достаточно широко применяемое в технике понятие, см., например, П.И. Орлов, «Основы конструирования», справочно-методическое пособие, М, «Машиностроение», 1988 г., книга 2, стр. 244. Равные зазоры между лопатками 20 рабочего колеса 19 и внутренней поверхностью части 2 корпуса 1 по всему ее периметру обеспечивается разворотом втулки 13 до необходимого положения (зазоры контролируются индикатором в процессе сборки, при этом конические поверхности 11 и 12 служат опорой для наружной сферической поверхности 15 выступов 14, выполненных в виде лопаток 21 спрямляющего аппарата), поджатая частей 2 и 3 технологическим приспособлением друг к другу для обеспечения контакта поверхностей 11 и 12 с поверхностью 15 и последующей установки крепежных деталей 9 и их ввинчивания в резьбовые отверстия 10 для обеспечения стягивания фланцев 7 и 8 частей 2 и 3 корпуса 1. Стягивание фланцев 7 и 8 вызывает значительные нормальные реакции в местах касания сферической поверхности 15 выступов 14 с коническими поверхностями 11 и 12, что позволяет обеспечить значительный момент трения между выступами 14 и поверхностями 11 и 12 неизменное взаимное положение частей 2 и 3 корпуса 1 и выступов 14 втулки 13. Поскольку поверхности 11 и 12 контактируют со сферической поверхностью 15, т.е. выполнены касательными к ней, то между этими поверхностями и поверхностью 15 всегда будет линейный контакт, позволяющий вращать втулку 13 (до момента затягивания крепежных деталей 9) до достижения равенства зазоров между лопатками 20 рабочего колеса 19 и внутренней поверхностью части 2 корпуса 1 по всему ее сечению. Конкретная величина угла наклона конических поверхностей 11 и 12 определятся обычным проектированием: максимальный угол определяется условием касательности поверхностей 11 и 12 к поверхности 15 в крайних ее точках на лопатках 21 в направлении продольной оси вентилятора, а минимальный определяется, исходя из размера между посадочным буртом 5 и задними кромками лопаток 20 на их наружной цилиндрической поверхности, чтобы избежать увеличения зазора между лопатками и цилиндрической поверхностью 7, которое приводит к снижению к.п.д. вентилятора. При этом поток воздуха распределяется лопатками 21 спрямляющего аппарата с оптимальным к.п.д., поскольку профиль лопаток не расширяется искусственно для размещения штифтов, как в прототипе. Профиль лопаток 21 спрямляющего аппарата, показанный на фиг. 2, определяется по известным методикам, например - К.А. Ушаков, И.В. Брусиловский, А.Р. Бушель, Аэродинамика осевых вентиляторов и элементы их конструкций, М., Государственное научно-техническое издательство литературы по горному делу, 1960, стр. 165. Количество лопаток 21 также выбирается по известным рекомендациям - например, Г.А. Хорошев, Ю.И. Петров, Н.Ф. Егоров, Борьба с шумом вентиляторов, М., Энергоиздат, 1981, стр. 40, формула (71). В данном примере конкретного исполнения осевого вентилятора при диаметре проточной части D2=0,2 м, числе лопаток 20 zp=4, частоте вращения n=50 об/с и скорости распространения импульсов давления (скорости звука в воздухе, перекачиваемом вентилятором) с=343 м/с число лопаток спрямляющего аппарата должно находиться в пределахThe axial fan operates as follows: when the
7,7 ≤ zст ≤ 9,9,7.7 ≤ z st ≤ 9.9,
т.е., поскольку число лопаток спрямляющего аппарата целое, то оно может быть равно либо восьми, либо девяти. Но по рекомендациям того же источника, (Г.А. Хорошев, Ю.И. Петров, Н.Ф. Егоров, Борьба с шумом вентиляторов, М., Энергоиздат, 1981, стр. 37) числа лопаток рабочего колеса и спрямляющего аппарата должны быть взаимно простыми, поэтому при выбранном zp=4 значение zст должно быть выбрано равным девяти.i.e., since the number of straightener blades is an integer, it can be either eight or nine. But according to the recommendations of the same source, (G.A. Khoroshev, Yu.I. Petrov, N.F. Egorov, Fighting fan noise, M., Energoizdat, 1981, p. 37), the number of blades of the impeller and straightener should be coprime, therefore, with the chosen z p =4, the value of z st should be chosen equal to nine.
Заявленная конструкция обладает минимальным аэродинамическим сопротивлением, позволяет оптимально реализовать расчетные профили лопаток спрямляющего аппарата, поскольку элементы фиксации корпуса и втулки полностью вынесены из потока, создаваемого вентилятором. В то же время, за счет большого числа лопаток спрямляющего аппарата - при минимальном числе лопаток рабочего колеса zp=3 (колеса с двумя лопатками практически не применяются из-за крайне низкого к.п.д.), вышеприведенная зависимость дает минимально возможное число лопаток спрямляющего аппарата zст=7 - обеспечивается надежный момент трения поверхности 15, следствием чего является неизменность положения втулки 13 относительно корпуса 1. Фиксация втулки 13 осуществляется как минимум в 14 участках сферической поверхности 15 (при минимально возможном числе лопаток спрямляющего аппарата, равном семи). Фланцы 7 и 8 установлены с заданным осевым зазором δ, который необходим для контроля того, что фланцы 7 и 8 стянуты между собой и фиксируют выступы 14. Осевой зазор δ может быть рассчитан методами обычного проектирования и опытным путем. На фиг. 3 приведена расчетная схема для его определения. Буквами на ней обозначены:The claimed design has a minimum aerodynamic resistance, allows you to optimally implement the calculated profiles of the straightener blades, since the fixing elements of the housing and bushing are completely removed from the flow created by the fan. At the same time, due to the large number of straightener blades - with a minimum number of impeller blades z p = 3 (wheels with two blades are practically not used due to extremely low efficiency), the above dependence gives the minimum possible number straightener blades z st =7 - a reliable moment of friction of the
О - центр сферической поверхности 15 с радиусом R; лежащий на продольной оси вентилятора;About - the center of the
D - диаметр внутренней поверхности частей 2, 3 корпуса 1;D is the diameter of the inner surface of the
α - угол между направляющими конических поверхностей 11, 12 и продольной осью вентилятора;α is the angle between the guides of the
А, В - точки касания конических поверхностей 11, 12 соответственно со сферической поверхностью 15;A, B - points of contact of the
F, G - точки на линии пересечения конических поверхностей 11, 12 с диаметром D частей 2, 3 соответственно;F, G - points on the line of intersection of the
с, d - расстояния между плоскостями фланцев 7, 8 и точками F и G соответственно;c, d - distances between the planes of the
e, f - горизонтальные размеры между точками А и F, В и G соответственно;e, f - horizontal dimensions between points A and F, B and G, respectively;
γ - теоретический осевой зазор между фланцами 7 и 8 перед затяжкой стягивающих их винтов 9;γ is the theoretical axial clearance between
ρ - величина осевого смещения фланцев друг относительно друга после затяжки стягивающих их винтов 9;ρ is the value of the axial displacement of the flanges relative to each other after tightening the
δ - заданный осевой зазор.δ - given axial clearance.
Как видно из фиг. 3, угол ЕОВ равен углу α, как углы с соответственно перпендикулярными сторонами. Отсюда следуетAs can be seen from FIG. 3, the angle EOB is equal to the angle α, as are the angles with respectively perpendicular sides. this implies
Из рассмотрения фиг. 3 также следует:From a consideration of FIG. 3 also follows:
Также очевидноAlso obvious
ТогдаThen
В выражение (4) входят только конструктивные параметры, известные из чертежей деталей осевого вентилятора. Зазор γ - теоретический осевой зазор между фланцами 7 и 8 перед затяжкой стягивающих их винтов при достижении касания сферической поверхностью 15 поверхностей 11 и 12. После затяжки винтов 9 фланцы 7 и 8 сдвинутся по направлению друг к другу на величину ρ вследствие упругой деформации материала частей 2 и 3 и лопаток 21 в зонах их контакта. Упругая деформация в соответствии с законом Гука неизбежна при достижении значительных сил нормальной реакции в упомянутых зонах контакта, и как следствие - при достижении значительного момента трения между поверхностью 15 и поверхностями 11, 12. Вследствие большой громоздкости математического вычисления величины ρ, и неполного соответствия расчетной модели реальным процессам деформации, величину ρ предпочтительней получить опытным путем, замерив ее величину на опытном образце осевого вентилятора при заданном в документации моменте затяжки винтов 9. Определив это значение, получимExpression (4) includes only the design parameters known from the drawings of the axial fan parts. Gap γ is the theoretical axial clearance between
Заданный осевой зазор необходим для того, чтобы после сборки гарантировать достаточный момент затяжки винтов 9, т.к. при отсутствии такого зазора невозможно судить о достаточности осевой силы, стягивающей части 2 и 3 корпуса 1, и момента сопротивления вращению втулки 13 с лопатками 21, поскольку даже если прикладывать заданный момент затяжки к винтам 19, после соприкосновения фланцев 7 и 8 этот момент будет использован на деформацию резьбы, но не будет достаточен для развития сил нормальной реакции в местах контакта поверхности 15 с поверхностями 11, 12. Минимальное значение заданного осевого зазора δ определяется измерительными средствами, которыми он может быть достоверно замерен - например, щупом толщиной от 0,2 мм (более тонкие щупы тоже можно применять, но с ними трудней работать из-за их малой жесткости на изгиб). Надо понимать, что заданный осевой зазор - это минимально допустимый зазор, т.к. величина теоретического осевого зазора γ может меняться в зависимости от фактических размеров входящих в выражение (4) геометрических параметров из-за наличия допусков. При изготовлении осевого вентилятора после затяжки винтов 9 необходимо убедиться, что заданный осевой зазор δ больше или равен заданной величине, например, 0,2 мм. Общий вид разработанной для перспективного вентилятора втулки с выступами в виде лопаток спрямляющего аппарата приведен на фиг. 4.The specified axial clearance is necessary in order to guarantee a sufficient tightening torque of the
В результате использования изобретения снижается аэродинамическое сопротивление осевого вентилятора, так как из аэродинамического тракта полностью удалены искусственно расширенные выступы, и возможно выполнение спрямляющего аппарата в полном соответствии с известными рекомендациями по его профилированию. Одновременно повышается вибропрочность осевого вентилятора за счет существенного, более чем в 2 раза, увеличения зон контакта сферической поверхности выступов втулки с коническими поверхностями частей корпуса. Оптимальное с точки зрения аэродинамики число выступов втулки в прототипе равно трем, минимально рекомендованное для заявленного устройства равно семи. Расположение крепежных деталей вне аэродинамического тракта дает практически неограниченные возможности достижения необходимого стягивающего части корпуса усилия - как за счет увеличения числа стягивающих фланцы крепежных деталей, так и за счет увеличения их диаметра - в прототипе увеличение диаметра штифтов с целью снижения действующих напряжений приведет к увеличению толщины выступов и повышению аэродинамического сопротивления. Указанные преимущества позволяют рекомендовать заявленное решение к широкому использованию в агрегатах космической техники.As a result of using the invention, the aerodynamic drag of the axial fan is reduced, since artificially expanded protrusions are completely removed from the aerodynamic path, and it is possible to make the directing vane in full accordance with the known recommendations for its profiling. At the same time, the vibration resistance of the axial fan is increased due to a significant, more than 2-fold increase in the contact zones of the spherical surface of the bushing protrusions with the conical surfaces of the housing parts. Optimal from the point of view of aerodynamics, the number of protrusions of the sleeve in the prototype is three, the minimum recommended for the claimed device is seven. The location of the fasteners outside the aerodynamic path provides almost unlimited opportunities to achieve the necessary tightening of the body part of the force - both by increasing the number of fasteners tightening the flanges, and by increasing their diameter - in the prototype, an increase in the diameter of the pins in order to reduce the acting stresses will lead to an increase in the thickness of the protrusions and increasing aerodynamic drag. These advantages make it possible to recommend the claimed solution for wide use in space technology units.
Claims (1)
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2790499C1 true RU2790499C1 (en) | 2023-02-21 |
Family
ID=
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU1590672A1 (en) * | 1988-10-10 | 1990-09-07 | Рижское Производственное Объединение "Компрессор" | Axial-flow fan |
RU2061907C1 (en) * | 1993-11-09 | 1996-06-10 | Ракетно-космическая корпорация "Энергия" им.С.П.Королева | Axial fan and method of assembling same |
RU2113627C1 (en) * | 1994-11-09 | 1998-06-20 | Открытое акционерное общество "Рыбинские моторы" | Axial-flow fan |
CN111396343A (en) * | 2020-04-26 | 2020-07-10 | 湖南金诺动力设备制造有限公司 | Axial flow fan |
CN111396344A (en) * | 2020-04-26 | 2020-07-10 | 湖南金诺动力设备制造有限公司 | Axial flow fan |
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU1590672A1 (en) * | 1988-10-10 | 1990-09-07 | Рижское Производственное Объединение "Компрессор" | Axial-flow fan |
RU2061907C1 (en) * | 1993-11-09 | 1996-06-10 | Ракетно-космическая корпорация "Энергия" им.С.П.Королева | Axial fan and method of assembling same |
RU2113627C1 (en) * | 1994-11-09 | 1998-06-20 | Открытое акционерное общество "Рыбинские моторы" | Axial-flow fan |
CN111396343A (en) * | 2020-04-26 | 2020-07-10 | 湖南金诺动力设备制造有限公司 | Axial flow fan |
CN111396344A (en) * | 2020-04-26 | 2020-07-10 | 湖南金诺动力设备制造有限公司 | Axial flow fan |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US20160245297A1 (en) | Impeller comprising variably-dimensioned fillet to secure blades and compressor comprised thereof | |
JPS6118001B2 (en) | ||
KR870000957A (en) | Liquid mixing device, suitable impeller and impeller mounting device | |
EP2592281A1 (en) | An Axial Fan | |
US11346233B2 (en) | Damping device | |
Ehrich | Rotor whirl forces induced by the tip clearance effect in axial flow compressors | |
RU2790499C1 (en) | Axial fan | |
US11421534B2 (en) | Damping device | |
Galerkin et al. | Universal modeling method: the instrument for centrifugal compressor gas dynamic design | |
DK155848B (en) | AXIAL FAN WHEELS | |
EP2467608B1 (en) | Rotor coupling | |
Valentini et al. | Experimental validation of a reduced order for radial turbopump design | |
Galerkin et al. | Analysis of geometric and gas-dynamic parameters of centrifugal compressor stages in tenfold range of design flow rate | |
Yoshida et al. | Effects of seal geometry on dynamic impeller fluid forces and moments | |
RU2450166C1 (en) | Axial ventilator | |
US11378014B2 (en) | Torque transmission device with reduced friction | |
RU2695869C1 (en) | Two-stage centrifugal pump | |
US11536157B2 (en) | Damping device | |
RU2642877C2 (en) | Electric pump unit | |
GB2571419A (en) | Damping device | |
RU2560133C1 (en) | Single-flow four-stage turbomolecular pump | |
US958129A (en) | Construction of rotating wheels for rotary fluid-compressors. | |
RU2170856C1 (en) | Fan unit | |
Apollonio et al. | Theoretical optimization of splitter blade geometry in high-efficiency centrifugal turbopumps | |
KR102587521B1 (en) | Single-axis eccentric screw pump |