RU2788945C1 - Device for amine purification of industrial gas and method for its implementation - Google Patents
Device for amine purification of industrial gas and method for its implementation Download PDFInfo
- Publication number
- RU2788945C1 RU2788945C1 RU2022106753A RU2022106753A RU2788945C1 RU 2788945 C1 RU2788945 C1 RU 2788945C1 RU 2022106753 A RU2022106753 A RU 2022106753A RU 2022106753 A RU2022106753 A RU 2022106753A RU 2788945 C1 RU2788945 C1 RU 2788945C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- gas
- absorbent
- desorber
- absorber
- purified
- Prior art date
Links
- 150000001412 amines Chemical class 0.000 title claims abstract description 29
- 238000000746 purification Methods 0.000 title claims abstract description 24
- 230000002745 absorbent Effects 0.000 claims abstract description 94
- 239000002250 absorbent Substances 0.000 claims abstract description 94
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 62
- 239000006096 absorbing agent Substances 0.000 claims abstract description 47
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 21
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 19
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 claims abstract description 16
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 claims abstract description 15
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 claims abstract description 15
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 claims abstract description 14
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 claims abstract description 14
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 11
- 239000002826 coolant Substances 0.000 claims abstract description 9
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 claims abstract description 9
- 239000002253 acid Substances 0.000 claims description 28
- 238000009826 distribution Methods 0.000 claims description 9
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 claims description 8
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 claims description 8
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 8
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 7
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 6
- 238000009833 condensation Methods 0.000 claims description 6
- 230000005494 condensation Effects 0.000 claims description 6
- 238000005755 formation reaction Methods 0.000 claims description 6
- 238000007710 freezing Methods 0.000 claims description 6
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 6
- 150000004677 hydrates Chemical class 0.000 claims description 6
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims description 6
- 239000007789 gas Substances 0.000 abstract description 120
- 239000000243 solution Substances 0.000 abstract description 15
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 abstract description 8
- 230000002378 acidificating Effects 0.000 abstract description 4
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 238000007670 refining Methods 0.000 abstract description 2
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N dihydrogen sulfide Chemical compound S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 16
- 229910000037 hydrogen sulfide Inorganic materials 0.000 description 16
- HZAXFHJVJLSVMW-UHFFFAOYSA-N ethanolamine Chemical compound NCCO HZAXFHJVJLSVMW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 11
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 10
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 10
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 8
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- NNPPMTNAJDCUHE-UHFFFAOYSA-N Isobutane Chemical compound CC(C)C NNPPMTNAJDCUHE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- QWTDNUCVQCZILF-UHFFFAOYSA-N Isopentane Chemical compound CCC(C)C QWTDNUCVQCZILF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N butane Chemical compound CCCC IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N ethane Chemical compound CC OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000001282 iso-butane Substances 0.000 description 4
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 4
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 4
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N oxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N pentane Chemical compound CCCCC OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N propane Chemical compound CCC ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000001294 propane Substances 0.000 description 4
- 210000004544 DC2 Anatomy 0.000 description 2
- 238000003795 desorption Methods 0.000 description 2
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 2
- 230000002530 ischemic preconditioning Effects 0.000 description 2
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 2
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 150000002500 ions Chemical class 0.000 description 1
- 230000002262 irrigation Effects 0.000 description 1
- 238000003973 irrigation Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000004321 preservation Methods 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 239000012047 saturated solution Substances 0.000 description 1
- 238000004642 transportation engineering Methods 0.000 description 1
Images
Abstract
Description
Изобретение относится к процессам очистки газов и может быть использовано в нефтегазовой, нефтеперерабатывающей, химической и нефтехимической промышленности для абсорбционной очистки технологических газов от кислых компонентов с использованием водных растворов алканоламинов.The invention relates to gas purification processes and can be used in the oil and gas, oil refining, chemical and petrochemical industries for absorption purification of process gases from acidic components using aqueous solutions of alkanolamines.
Известна установка для аминовой очистки углеводородных газов от диоксида углерода и сероводорода [Патент РФ №2033246, МПК B01D 53/18, опубл. 20.04.1995 г.], которая содержит сепаратор для отделения воды и углеводородного конденсата из очищаемого газа, абсорбер для очистки газов от двуокиси углерода и сероводорода с выносным холодильником абсорбента в средней части абсорбера и сепаратором для отделения воды и углеводородного конденсата из очищенного газа, десорбер для регенерации абсорбента с испарителем, циркуляционным насосом абсорбента, воздушным холодильником кислого газа, сепаратором кислого газа и насосом подачи орошения, а также рекуперационный теплообменник и промежуточные емкости для абсорбента и кислой воды, подводящие, отводящие трубопроводы газа и технологические трубопроводы.Known installation for amine purification of hydrocarbon gases from carbon dioxide and hydrogen sulfide [RF Patent No. 2033246, IPC B01D 53/18, publ. 04/20/1995], which contains a separator for separating water and hydrocarbon condensate from the gas being purified, an absorber for gas purification from carbon dioxide and hydrogen sulfide with an external absorbent cooler in the middle part of the absorber and a separator for separating water and hydrocarbon condensate from the purified gas, a desorber for absorbent regeneration with an evaporator, an absorbent circulation pump, an acid gas air cooler, an acid gas separator and an irrigation supply pump, as well as a recovery heat exchanger and intermediate tanks for absorbent and acid water, inlet, outlet gas pipelines and process pipelines.
В известном изобретении приводится описание способа аминовой очистки, согласно которому, газ, содержащий сероводород, сепарируют от капельной жидкости и далее направляют в нижнюю часть абсорбера. Одновременно в верхнюю часть абсорбера насосом подают регенерированный абсорбент из промежуточной емкости, отобранный с низа десорбера и охлажденный в теплообменнике. С целью снижения температуры в нижней части абсорбера с помощью выносного холодильника охлаждают абсорбент, перетекающий из верхней в нижнюю часть абсорбера. In a well-known invention, a description is given of the amine purification method, according to which the gas containing hydrogen sulfide is separated from the dropping liquid and then sent to the lower part of the absorber. At the same time, the regenerated absorbent is pumped into the upper part of the absorber from the intermediate tank, taken from the bottom of the desorber and cooled in the heat exchanger. In order to reduce the temperature in the lower part of the absorber, the absorbent flowing from the upper to the lower part of the absorber is cooled using an external cooler.
Недостатком устройства аминовой очистки газа и способа ее осуществления является потеря абсорбента с очищенным газом, что повышает эксплуатационные расходы, а также потеря воды, вследствие отвода конденсата, выделенного в сепараторе очищаемого газа, за границы устройства.The disadvantage of the device for amine gas purification and the method for its implementation is the loss of the absorbent with the purified gas, which increases operating costs, as well as the loss of water due to the removal of condensate released in the separator of the gas to be purified, beyond the boundaries of the device.
Наиболее близка к предлагаемому изобретению установка для аминовой очистки газа [Патент РФ №2500460, МПК B01D 53/18, опубл. 10.12.2013 г.], которая содержит сепаратор очищаемого газа, абсорбер колонного типа с устройством для охлаждения абсорбента с двухсекционным с каплеулавливающим устройством, верхней насадочной массообменной секцией, оснащенной распределительным устройством, и нижней секцией, оснащенной блоком тепломассообменных элементов спирально-радиального типа с распределительным устройством и патрубками ввода и вывода хладагента, трехсекционный десорбер колонного типа, каждая секция которого оснащена блоками тепломассообменных элементов спирально-радиального типа с распределительными устройствами и патрубками ввода и вывода теплоносителя или хладагента в каждой секции, также низ абсорбера расположен выше точки ввода насыщенного абсорбента в десорбер (с учетом разницы давлений в абсорбере и десорбере), а на линии подачи газа в абсорбер размещен смеситель очищаемого газа с абсорбентом, и на байпасной линии подачи абсорбента в абсорбер установлено устройство для очистки абсорбента от продуктов разложения, насос подачи абсорбента, редукционный клапан, подводящие и отводящие трубопроводы газа, а также технологические трубопроводы.Closest to the proposed invention is an installation for amine gas purification [RF Patent No. 2500460, IPC B01D 53/18, publ. December 10, 2013], which contains a gas separator to be purified, a column-type absorber with a device for absorbent cooling with a two-section drop catching device, an upper packed mass transfer section equipped with a distribution device, and a lower section equipped with a block of heat and mass transfer elements of a spiral-radial type with a distribution device and refrigerant inlet and outlet pipes, a three-section column-type desorber, each section of which is equipped with blocks of heat and mass transfer elements of a spiral-radial type with distributing devices and inlet and outlet pipes of the coolant or refrigerant in each section, also the bottom of the absorber is located above the point of entry of the saturated absorbent into the desorber (taking into account the pressure difference in the absorber and desorber), and on the gas supply line to the absorber there is a mixer of the gas to be purified with the absorbent, and on the bypass line of the absorbent supply to the absorber, a device for cleaning the absorbent from decomposition products is installed. ion, absorbent supply pump, pressure reducing valve, gas inlet and outlet pipelines, as well as process pipelines.
В известном изобретении приводится описание способа аминовой очистки, согласно которому очищаемый газ сепарируют от капельной жидкости, подвергают противоточной абсорбции кислого газа охлаждаемым регенерированным абсорбентом и регенерации абсорбента при пониженном давлении и повышенной температуре, при этом очищаемый газ после сепарации смешивают с частью абсорбента и подают в нижнюю часть абсорбера, где подвергают двухступенчатой очистке, при которой на первой ступени, в нижней секции абсорбера, проводят абсорбцию кислого газа при температуре абсорбции, но не ниже температуры замерзания воды или образования газовых гидратов, за счет охлаждения хладагентом, подаваемым в тепломассобменный блок через верхний патрубок и выводимым из нижнего патрубка, на второй ступени, в верхней секции абсорбера, проводят абсорбцию деминерализованной водой, подаваемой в количестве, необходимом для компенсации потерь воды, и далее сепарируют очищенный газ от капельной жидкости, десорбцию кислого газа из насыщенного абсорбента, подаваемого между верхней и средней секциями десорбера, осуществляют в три стадии, при этом на первой стадии, в верхней секции десорбера, конденсируют пары амина и воды из кислого газа путем охлаждения хладагентом, подаваемым в тепломассобменный блок через верхний патрубок и выводимым из нижнего патрубка, до температуры конденсации, но не ниже температуры замерзания воды или образования газовых гидратов, на второй стадии в средней секции десорбера, отпаривают кислый газ путем нагрева регенерированным абсорбентом, подаваемым в тепломассобменный блок через нижний патрубок и выводимым из верхнего патрубка, на третьей стадии, в нижней секции десорбера, отпаривают кислый газ путем нагрева теплоносителем, подаваемым в тепломассобменный блок через нижний патрубок и выводимым из верхнего патрубка, до температуры регенерации, кроме того, абсорбент, подаваемый в абсорбер, очищают от продуктов разложения.In a well-known invention, a description is given of an amine purification method, according to which the gas to be purified is separated from the dropping liquid, subjected to countercurrent absorption of acid gas by a cooled regenerated absorbent and regeneration of the absorbent at reduced pressure and elevated temperature, while the gas to be purified after separation is mixed with a part of the absorbent and fed into the lower part of the absorber, where it is subjected to two-stage cleaning, in which at the first stage, in the lower section of the absorber, acid gas is absorbed at an absorption temperature, but not lower than the freezing point of water or the formation of gas hydrates, due to cooling with a refrigerant supplied to the heat and mass exchange unit through the upper branch pipe and output from the lower branch pipe, at the second stage, in the upper section of the absorber, absorption is carried out with demineralized water supplied in the amount necessary to compensate for water losses, and then the purified gas is separated from the dropping liquid, acid gas is desorbed from the saturated absorbent supplied between the upper and middle sections of the desorber is carried out in three stages, while at the first stage, in the upper section of the desorber, vapors of amine and water are condensed from acid gas by cooling with a refrigerant supplied to the heat and mass exchange unit through the upper branch pipe and discharged from the lower branch pipe, to the condensation temperature, but not lower than the freezing point of water or the formation of gas hydrates, at the second stage in the middle section of the desorber, acid gas is stripped by heating with the regenerated absorbent supplied to the heat and mass exchange unit through the lower branch pipe and output from the upper branch pipe, at the third stage, in the lower section of the desorber, acid gas is stripped off by heating the coolant supplied to the heat and mass exchange unit through the lower branch pipe and discharged from the upper branch pipe to the regeneration temperature, in addition, the absorbent supplied to the absorber is cleaned from decomposition products.
Недостатком устройства аминовой очистки газа и способа ее осуществления является потеря паров воды и алканоламина с очищенным газом, что повышает эксплуатационные расходы, а также потеря воды во взвешенном состоянии, вследствие отвода конденсата, выделенного в сепараторе очищаемого газа, за границы устройства.The disadvantage of the device for amine gas purification and the method for its implementation is the loss of water vapor and alkanolamine with the purified gas, which increases operating costs, as well as the loss of water in suspension, due to the removal of condensate released in the separator of the gas to be purified, outside the device.
Задачей изобретения является усовершенствование устройства для аминовой очистки технологического газа и способа ее осуществления, позволяющее уменьшить потери воды и алканоламина и снизить эксплуатационные расходы. The objective of the invention is to improve the device for amine purification of process gas and the method for its implementation, which makes it possible to reduce the loss of water and alkanolamine and reduce operating costs.
Техническим результатом является обеспечение возможности ресурсосбережения устройства для аминовой очистки технологического газа и способа ее осуществления, вследствие получения добавочного количества воды и разбавленного раствора алканоламина, а также снижения расхода деминерализованной воды. EFFECT: providing the possibility of resource saving of the device for amine purification of process gas and the method of its implementation, due to the production of an additional amount of water and a dilute solution of alkanolamine, as well as a decrease in the consumption of demineralized water.
Указанный технический результат достигается тем, что в устройстве, содержащем сепаратор очищаемого газа, абсорбер колонного типа с устройством для охлаждения абсорбента с двухсекционным с каплеулавливающим устройством, верхней насадочной массообменной секцией, оснащенной распределительным устройством, и нижней секцией, оснащенной блоком тепломассообменных элементов спирально-радиального типа с распределительным устройством и патрубками ввода и вывода хладагента, трехсекционный десорбер колонного типа, каждая секция которого оснащена блоками тепломассообменных элементов спирально-радиального типа с распределительными устройствами и патрубками ввода и вывода теплоносителя или хладагента в каждой секции, также низ абсорбера расположен выше точки ввода насыщенного абсорбента в десорбер (с учетом разницы давлений в абсорбере и десорбере), а на линии подачи газа в абсорбер размещен смеситель очищаемого газа с абсорбентом, и на байпасной линии подачи абсорбента в абсорбер установлено устройство для очистки абсорбента от продуктов разложения, насос подачи абсорбента, редукционный клапан, подводящие и отводящие трубопроводы газа, а также технологические трубопроводы, особенность заключается в том, что на линии подачи очищаемого производственного газа установлен трехфазный сепаратор с линией отвода очищаемого газа, линией отвода углеводородного конденсата и с линией отвода воды, соединенной с линией подачи насыщенного абсорбента в десорбер, а на линии отвода очищенного производственного газа, размещен дополнительно дроссель и низкотемпературный сепаратор с линией отвода очищенного газа и с линией отвода разбавленного водного раствора алканоламина, соединенной с линией подачи насыщенного абсорбента в десорбер.The specified technical result is achieved by the fact that in a device containing a separator of the gas to be purified, a column-type absorber with a device for cooling the absorbent with a two-section drop-catching device, an upper packed mass transfer section equipped with a distribution device, and a lower section equipped with a block of heat and mass transfer elements of a spiral-radial type with a distribution device and refrigerant inlet and outlet pipes, a three-section column-type desorber, each section of which is equipped with blocks of heat and mass transfer elements of a spiral-radial type with distribution devices and coolant or refrigerant inlet and outlet pipes in each section, and the bottom of the absorber is located above the saturated absorbent inlet point into the desorber (taking into account the pressure difference in the absorber and desorber), and on the gas supply line to the absorber there is a mixer of the gas to be purified with the absorbent, and on the bypass line of the absorbent supply to the absorber, a device is installed in order to clean the absorbent from decomposition products, an absorbent supply pump, a pressure reducing valve, gas inlet and outlet pipelines, as well as process pipelines, the peculiarity is that a three-phase separator with a purified gas outlet line, a hydrocarbon outlet line condensate and with a water outlet line connected to a saturated absorbent supply line to the desorber, and an additional throttle and a low-temperature separator with a purified gas outlet line and a dilute aqueous alkanolamine outlet line connected to a saturated absorbent supply line are placed on the purified production gas outlet line into the desorber.
Применение трехфазного сепаратора очищаемого газа позволяет сепарировать очищаемый производственный газ от углеводородного конденсата и воды во взвешенном состоянии отдельными потоками. The use of a three-phase separator of the purified gas makes it possible to separate the purified production gas from hydrocarbon condensate and suspended water in separate streams.
Дополнительное использование дросселя позволяет охлаждать очищенный производственный газ и конденсировать пары воды и алканоламина, входящие в состав очищенного производственного газа.The additional use of a choke makes it possible to cool the cleaned process gas and condense the water and alkanolamine vapors that are part of the cleaned process gas.
Дополнительное использование низкотемпературного сепаратора позволяет сепарировать охлажденный очищенный производственный газ после дросселя, с извлечением разбавленного водного раствора алканоламина, который далее используют для подпитки насыщенного абсорбента.The additional use of a low-temperature separator makes it possible to separate the cooled, purified production gas after the throttle, with the extraction of a dilute aqueous solution of alkanolamine, which is then used to feed the saturated absorbent.
Указанный технический результат обеспечивается при использовании способа, согласно которому очищаемый производственный газ сепарируют от конденсата, подвергают противоточной абсорбции кислого газа охлаждаемым регенерированным абсорбентом и регенерации абсорбента при пониженном давлении и повышенной температуре, при этом очищаемый газ после сепарации смешивают с частью абсорбента и подают в нижнюю часть абсорбера, где подвергают двухступенчатой очистке, при которой на первой ступени, в нижней секции абсорбера, проводят абсорбцию кислого газа при температуре абсорбции, но не ниже температуры замерзания воды или образования газовых гидратов, за счет охлаждения хладагентом, подаваемым в тепломассобменный блок через верхний патрубок и выводимым из нижнего патрубка, на второй ступени, в верхней секции абсорбера, проводят абсорбцию деминерализованной водой, подаваемой в количестве, необходимом для компенсации потерь воды, и далее сепарируют очищенный газ от капельной жидкости, десорбцию кислого газа из насыщенного абсорбента, подаваемого между верхней и средней секциями десорбера, осуществляют в три стадии, при этом на первой стадии, в верхней секции десорбера, конденсируют пары амина и воды из кислого газа путем охлаждения хладагентом, подаваемым в тепломассобменный блок через верхний патрубок и выводимым из нижнего патрубка, до температуры конденсации, но не ниже температуры замерзания воды или образования газовых гидратов, на второй стадии в средней секции десорбера, отпаривают кислый газ путем нагрева регенерированным абсорбентом, подаваемым в тепломассобменный блок через нижний патрубок и выводимым из верхнего патрубка, на третьей стадии, в нижней секции десорбера, отпаривают кислый газ путем нагрева теплоносителем, подаваемым в тепломассобменный блок через нижний патрубок и выводимым из верхнего патрубка, до температуры регенерации, кроме того, абсорбент, подаваемый в абсорбер, очищают от продуктов разложения, особенностью которого является очистка газа с использованием предлагаемого устройства, при этом очищаемый производственный газ сепарируют в установленном трехфазном сепараторе очищаемого газа от углеводородного конденсата и воды во взвешенном состоянии, которая отдельно подается в линию насыщенного абсорбента на смешение с насыщенным раствором алканоламина, а очищенный производственный газ охлаждается дросселированием и подается в установленный низкотемпературный сепаратор, где сепарируется от разбавленного раствора алканоламина, и выводится за пределы установки, а разбавленный раствор алканоламина подается в линию насыщенного абсорбента на смешение с насыщенным раствором алканоламина, и полученный насыщенный абсорбент подается в десорбер.The specified technical result is achieved using a method according to which the purified production gas is separated from the condensate, subjected to countercurrent absorption of acid gas by a cooled regenerated absorbent and regeneration of the absorbent at reduced pressure and elevated temperature, while the purified gas after separation is mixed with a part of the absorbent and fed into the lower part absorber, where it is subjected to two-stage cleaning, in which at the first stage, in the lower section of the absorber, acid gas is absorbed at an absorption temperature, but not lower than the freezing point of water or the formation of gas hydrates, due to cooling with a refrigerant supplied to the heat and mass exchange unit through the upper pipe and removed from the lower branch pipe, at the second stage, in the upper section of the absorber, absorption is carried out with demineralized water supplied in the amount necessary to compensate for water losses, and then the purified gas is separated from the dropping liquid, desorption of acidic th gas from a saturated absorbent supplied between the upper and middle sections of the desorber is carried out in three stages, while at the first stage, in the upper section of the desorber, vapors of amine and water are condensed from acid gas by cooling with a refrigerant supplied to the heat and mass exchange unit through the upper branch pipe and discharged from the lower branch pipe, to a condensation temperature, but not lower than the freezing point of water or the formation of gas hydrates, at the second stage in the middle section of the desorber, acid gas is stripped off by heating with the regenerated absorbent supplied to the heat and mass exchange unit through the lower branch pipe and output from the upper branch pipe, to the third stage, in the lower section of the desorber, acid gas is stripped off by heating the coolant supplied to the heat and mass exchange unit through the lower pipe and removed from the upper pipe to the regeneration temperature, in addition, the absorbent supplied to the absorber is cleaned from decomposition products, the feature of which is purification gas with used using the proposed device, while the purified production gas is separated in the installed three-phase separator of the purified gas from hydrocarbon condensate and suspended water, which is separately supplied to the saturated absorbent line for mixing with a saturated solution of alkanolamine, and the purified production gas is cooled by throttling and fed into the installed low-temperature separator, where it is separated from the diluted alkanolamine solution and discharged outside the unit, and the diluted alkanolamine solution is fed into the line of the saturated absorbent for mixing with the saturated alkanolamine solution, and the resulting saturated absorbent is fed into the desorber.
При исходном давлении от 5,0 до 7,0 МПа очищенного технологического газа дросселирование части очищенного технологического газа за счет снижения давления до 1,0 МПа после дросселя, позволяет понизить температуру до 10°С, что способствует значительному выделению из очищенного производственного газа разбавленного раствора алканоламина, который можно использовать для подпитки абсорбента.At an initial pressure of 5.0 to 7.0 MPa of the purified process gas, throttling a part of the purified process gas by reducing the pressure to 1.0 MPa after the throttle allows the temperature to be lowered to 10°C, which contributes to a significant release of a dilute solution from the purified process gas alkanolamine, which can be used to feed the absorbent.
Сепарация очищаемого производственного газа в установленном трехфазном сепараторе очищаемого газа от углеводородного конденсата и воды во взвешенном состоянии, отвод которых осуществляется отдельными потоками, позволяет уменьшить потери воды и расход деминерализованной воды подаваемой в абсорбер, что обеспечивает ресурсосбережение.Separation of the treated production gas in the installed three-phase separator of the treated gas from hydrocarbon condensate and water in suspension, which are removed by separate streams, makes it possible to reduce water losses and the consumption of demineralized water supplied to the absorber, which ensures resource saving.
Конденсация паров амина и воды очищенного производственного газа в низкотемпературном сепараторе путем охлаждения дросселированием до температуры конденсации, позволяет снизить потери амина и воды, а также расход деминерализованной воды, что в целом обеспечивает ресурсосбережение.Condensation of amine and water vapors of purified process gas in a low-temperature separator by throttling down to the condensation temperature makes it possible to reduce the loss of amine and water, as well as the consumption of demineralized water, which in general ensures resource saving.
Смешение разбавленного водного раствора алканоламина, полученного в низкотемпературном сепараторе при конденсации паров воды и алканоламина, а также воды, выделенной в трехфазном сепараторе очищаемого газа, с насыщенным абсорбентом образует полученный насыщенный абсорбент, который направляют в десорбер для очистки от кислых газов (на регенерацию). И регенерируемый абсорбент далее использовать для аминовой очистки производственного газа. Смешение (подпитка) абсорбента проводится с учетом сохранения рабочей концентрации абсорбента и материального баланса процесса аминовой очистки производственного газа.Mixing a dilute aqueous solution of alkanolamine obtained in a low-temperature separator by condensing water vapor and alkanolamine, as well as water separated in a three-phase separator of the gas to be purified, with a saturated absorbent forms the resulting saturated absorbent, which is sent to a desorber for purification from acid gases (for regeneration). And the regenerated absorbent is further used for amine treatment of industrial gas. Mixing (feeding) of the absorbent is carried out taking into account the preservation of the working concentration of the absorbent and the material balance of the process of amine purification of the production gas.
Расход аминов - один из важных показателей работы установок очистки газов, поскольку стоимость абсорбентов высока и затраты на абсорбент составляют существенную часть эксплуатационных затрат. Основной составляющей потерь аминов на установках является унос с газом, который определяется уносом в капельном виде и в паровой фазе. Величина уноса в паровой фазе определяется давлением паров амина над водными растворами и зависит от температуры, типа и концентрации амина в растворе. Хотя давление паров аминов относительно невелико, потери их из-за испарения значительны вследствие высоких расходов (до 3800 т/ч) очищаемого газа в промышленном масштабе.The consumption of amines is one of the important indicators of the operation of gas treatment plants, since the cost of absorbents is high and the cost of the absorbent is a significant part of the operating costs. The main component of amine losses in plants is entrainment with gas, which is determined by entrainment in droplet form and in the vapor phase. The amount of entrainment in the vapor phase is determined by the vapor pressure of the amine over aqueous solutions and depends on the temperature, type and concentration of the amine in the solution. Although the vapor pressure of amines is relatively low, their losses due to evaporation are significant due to the high consumption (up to 3800 t/h) of the purified gas on an industrial scale.
Предлагаемое устройство для аминовой очистки газа состоит из: трехфазного сепаратора очищаемого газа 1, смесителя 2, абсорбера 3, дросселя 4, низкотемпературного сепаратора 5, редукционного клапана 6, десорбера 7, насоса 8, устройства для очистки абсорбента от продуктов разложения 9, а также подводящих, отводящих трубопроводов газа и технологических трубопроводов.The proposed device for amine gas purification consists of: a three-phase separator of the purified gas 1, a mixer 2, an absorber 3, a
Очистку осуществляют следующим образом.Cleaning is carried out as follows.
Очищаемый производственный газ (I) отделяют от углеводородного конденсата и воды (II) в трехфазном сепараторе очищаемого газа 1, смешивают с частью регенерированного абсорбента (III) в смесителе 2, и подают в низ абсорбера 3. При этом на распределительное устройство верхней секции абсорбера подают деминерализованную воду (IV) в количестве, необходимом для компенсации потерь воды с кислым газом и сохранения рабочей концентрации абсорбента, а на распределительное устройство нижней секции абсорбера подают другую часть регенерированного абсорбента (III), при этом в тепломассообменный блок через верхний патрубок подают хладагент (V) для поддержания оптимальной температуры процесса. Очищенный производственный газ (VI) подают через дроссель 4 в низкотемпературный сепаратор 5, где происходит разделение на очищенный газ (VI(А)), который выводят с установки и разбавленный раствор алканоламина (VII). Насыщенный абсорбент (VIII) проходит редукционный клапан 6 смешивается с водой (II) и с разбавленным раствором алканоламина (VII) и полученный насыщенный абсорбент (VIII(А)) подают на распределительное устройство средней тепломассообменной секции десорбера 7. В нижний патрубок десорбера 7 подают теплоноситель (IX) для поддержания температуры десорбции в низу десорбера. С целью использования тепла нагретого регенерированного абсорбента для отпарки кислых газов и охлаждения регенерированного абсорбента, с низа десорбера 7 насосом 8 нагретый регенерированный абсорбент (X) подают в тепломассообменный блок средней секции через нижний патрубок. Регенерированный абсорбент (III) направляют в абсорбер 3, при этом часть абсорбента пропускают через устройство 9 для очистки от продуктов разложения и направляют вместе с балансовой частью абсорбента на предварительную абсорбцию в смеситель 2. Отпаренный кислый газ (XI) перед выводом с установки, с целью конденсации паров амина и воды, охлаждают в верхней тепломассообменной секции десорбера 7 хладагентом (V), который подают в тепломассообменный блок через верхний патрубок.The purified production gas (I) is separated from the hydrocarbon condensate and water (II) in the three-phase separator of the purified gas 1, mixed with a part of the regenerated absorbent (III) in the mixer 2, and fed to the bottom of the absorber 3. demineralized water (IV) in the amount necessary to compensate for the loss of water with acid gas and maintain the working concentration of the absorbent, and another part of the regenerated absorbent (III) is supplied to the distributor of the lower section of the absorber, while the coolant (V ) to maintain the optimum process temperature. The purified production gas (VI) is fed through the
Сущность изобретения иллюстрируется следующими примерами.The essence of the invention is illustrated by the following examples.
Пример 1. Очищаемый производственный газ состава, % масс.: кислород 0,0452, азот 15,0305, углекислый газ 0,6007, метан 55,2603, этан 8,3074, пропан 8,3074, н-бутан 3,8025, изобутан 2,9818, изопентан 2,4110, пентан и выше 0,0679, сероводород 2,7590, вода 0,1 подаваемый с расходом 1766 т/ч, отделяют от углеводородного конденсата в количестве 0,1 кг/ч и воды - 334 кг/ч, и смешивают с 125 т/ч абсорбента - регенерированного 15% водного раствора моноэтаноламина (МЭА), содержащего 0,047% масс сероводорода. Газожидкостную смесь в количестве 1891 т/ч подают в низ абсорбера, состоящего из верхней массообменной насадочной секции и охлаждаемой нижней тепломассообменной секции, при этом на верх тепломассообменной секции подают абсорбент в количестве 1125 т/ч. Очищенный от сероводорода газ поступает в верхнюю насадочную секцию, на верх которой подают деминерализованную воду в количестве 0,23 т/ч. При подержании температуры в абсорбере около 38°С и давления 6,0 МПа получают очищенный газ в количестве 1705 т/ч состава, % масс.: кислород 0,0467, азот 15,5579, углекислый газ 0,00002, метан 57,1692, этан 8,5949, пропан 8,9349, н-бутан 3,9354, изобутан 3,0855, изопентан 2,4877, пентан и выше 0,0703, сероводород 0,00003, вода 0,1171, моноэтаноламин 0,00033 масс. При этом очищенный технологический газ 1705 т/ч подвергают дросселированию при давлении 1,5 МПа, со снижением температуры до 14,3°С и сепарации с отделением разбавленного раствора моноэтанолмина 0,377 т/ч в низкотемпературном сепараторе, состава % масс.: вода 98,40, и моноэтанололамин 1,490, сероводорода 0,008, углекислого газа 0,0415. Насыщенный абсорбент смешивают с разбавленным раствором моноэтаноламина в количестве 0,377 т/ч, полученным в низкотемпературном сепараторе, и водой 0,334 т/ч, выделенной из трехфазного сепаратора очищаемого газа и полученный насыщенный абсорбент в количестве 1311 т/ч направляют в десорбер. Полученный насыщенный абсорбент подают на верх средней тепломассообменной секции десорбера, регенерированный абсорбент выводят с низа десорбера, охлаждают в средней тепломассообменной секции и направляют на абсорбцию, при этом нижнюю тепломассообменную секцию десорбера обогревают, поддерживая температуру в низу десорбера 138°С. Температуру на верху десорбера поддерживают равной 25°С, обеспечивая конденсацию паров амина и воды из кислого газа. Кислый газ имеет концентрацию сероводорода 79,64% масс. и углекислого газа 17,35% масс. Из примера следует, что предлагаемый способ позволяет получить добавочное количество воды 0,334 т/ч и разбавленного раствора алканоламина 0,377 т/ч, что обеспечивает ресурсосбережение.Example 1. Purified production gas composition, wt %: oxygen 0.0452, nitrogen 15.0305, carbon dioxide 0.6007, methane 55.2603, ethane 8.3074, propane 8.3074, n-butane 3.8025, isobutane 2.9818, isopentane 2.4110, pentane and above 0.0679, hydrogen sulfide 2.7590, water 0.1 supplied at a rate of 1766 t / h, separated from hydrocarbon condensate in the amount of 0.1 kg / h and water - 334 kg/h, and mixed with 125 t/h of absorbent - regenerated 15% aqueous solution of monoethanolamine (MEA) containing 0.047% by weight of hydrogen sulfide. The gas-liquid mixture in the amount of 1891 t/h is fed to the bottom of the absorber, consisting of the upper mass-exchange packing section and the cooled lower heat-and-mass-exchange section, while the absorbent is supplied to the top of the heat-mass-exchange section in the amount of 1125 t/h. The gas purified from hydrogen sulfide enters the upper packing section, on top of which demineralized water is supplied in the amount of 0.23 t/h. By maintaining the temperature in the absorber at about 38°C and a pressure of 6.0 MPa, purified gas is obtained in the amount of 1705 t/h of the composition, wt %: oxygen 0.0467, nitrogen 15.5579, carbon dioxide 0.00002, methane 57.1692 , ethane 8.5949, propane 8.9349, n-butane 3.9354, isobutane 3.0855, isopentane 2.4877, pentane and above 0.0703, hydrogen sulfide 0.00003, water 0.1171, monoethanolamine 0.00033 mass . At the same time, the purified process gas 1705 t/h is subjected to throttling at a pressure of 1.5 MPa, with a decrease in temperature to 14.3 ° C and separation with separation of a dilute solution of monoethanolamine 0.377 t/h in a low-temperature separator, composition wt %: water 98, 40, and monoethanolamine 1.490, hydrogen sulfide 0.008, carbon dioxide 0.0415. The saturated absorbent is mixed with a dilute solution of monoethanolamine in the amount of 0.377 t/h, obtained in a low-temperature separator, and water 0.334 t/h, separated from the three-phase separator of the gas to be purified, and the resulting saturated absorbent in the amount of 1311 t/h is sent to the desorber. The resulting saturated absorbent is fed to the top of the middle heat and mass transfer section of the desorber, the regenerated absorbent is removed from the bottom of the desorber, cooled in the middle heat and mass transfer section and sent for absorption, while the lower heat and mass transfer section of the desorber is heated, maintaining the temperature at the bottom of the desorber at 138°C. The temperature at the top of the stripper is maintained at 25° C., allowing the amine and water vapors to condense from the acid gas. The acid gas has a hydrogen sulfide concentration of 79.64 wt%. and carbon dioxide 17.35% of the mass. It follows from the example that the proposed method allows to obtain an additional amount of water 0.334 t/h and a dilute solution of alkanolamine 0.377 t/h, which ensures resource saving.
Пример 2. Очищаемый производственный газ состава, % масс.: кислород 0,0452, азот 15,0305, углекислый газ 0,6007, метан 55,2603, этан 8,3074, пропан 8,3074, н-бутан 3,8025, изобутан 2,9818, изопентан 2,4110, пентан и выше 0,0679, сероводород 2,7590, вода 0,1 подаваемый с расходом 3531 т/ч, отделяют от углеводородного конденсата в количестве 0,1 кг/ч и воды - 668 кг/ч, и смешивают с 250 т/ч абсорбента - регенерированного 15% водного раствора моноэтаноламина (МЭА), содержащего 0,136 % масс сероводорода. Газожидкостную смесь в количестве 3781 т/ч подают в низ абсорбера, состоящего из верхней массообменной насадочной секции и охлаждаемой нижней тепломассообменной секции, при этом на верх тепломассообменной секции подают абсорбент в количестве 2250 т/ч. Очищенный от сероводорода газ поступает в верхнюю насадочную секцию, на верх которой подают деминерализованную воду в количестве 0,3 т/ч. При подержании температуры в абсорбере около 37°С и давления 6,0 МПа получают очищенный газ в количестве 3411 т/ч состава, % масс.: кислород 0,0467, азот 15,5583, углекислый газ 0,00003, метан 57,1709, этан 8,5952, пропан 8,9351, н-бутан 3,9355, изобутан 3,0856, изопентан 2,4876, пентан и выше 0,0703, сероводород 0,00011, вода 0,114, моноэтаноламин 0,00031 масс. При этом очищенный технологический газ 3411 т/ч подвергают дросселированию при давлении 1,5 МПа, со снижением температуры до 14°С и сепарации с отделением разбавленного раствора моноэтанолмина 0,768 т/ч в низкотемпературном сепараторе, состава % масс.: вода 98,49, и моноэтанололамин 1,38, сероводорода 0,02, углекислого газа 0,056. Насыщенный абсорбент смешивают с разбавленным раствором моноэтаноламина 0,766 т/ч, полученным в низкотемпературном сепараторе, и водой 0,668 т/ч, выделенной из сепаратора очищаемого газа и полученный насыщенный абсорбент 2622 т/ч направляют в десорбер. Полученный насыщенный абсорбент подают на верх средней тепломассообменной секции десорбера, регенерированный абсорбент выводят с низа десорбера, охлаждают в средней тепломассообменной секции и направляют на абсорбцию, при этом нижнюю тепломассообменную секцию десорбера обогревают, поддерживая температуру в низу десорбера 138°С. Температуру на верху десорбера поддерживают равной 25°С, обеспечивая конденсацию паров амина и воды из кислого газа. Кислый газ имеет концентрацию сероводорода 79,65% масс. и углекислого газа 17,34% масс. Из примера следует, что предлагаемый способ позволяет получить добавочное количество воды 0,668 т/ч и разбавленного раствора алканоламина 0,768 т/ч, что обеспечивает ресурсосбережение.Example 2. Purified production gas composition, wt %: oxygen 0.0452, nitrogen 15.0305, carbon dioxide 0.6007, methane 55.2603, ethane 8.3074, propane 8.3074, n-butane 3.8025, isobutane 2.9818, isopentane 2.4110, pentane and above 0.0679, hydrogen sulfide 2.7590, water 0.1 supplied at a rate of 3531 t / h, separated from hydrocarbon condensate in the amount of 0.1 kg / h and water - 668 kg / h, and mixed with 250 t / h of absorbent - regenerated 15% aqueous solution of monoethanolamine (MEA) containing 0.136% by weight of hydrogen sulfide. The gas-liquid mixture in the amount of 3781 t/h is fed to the bottom of the absorber, consisting of the upper mass-exchange packing section and the cooled lower heat-and-mass-exchange section, while the absorbent is supplied to the top of the heat-mass-exchange section in the amount of 2250 t/h. The gas purified from hydrogen sulfide enters the upper packing section, on top of which demineralized water is supplied in the amount of 0.3 t/h. When the temperature in the absorber is maintained at about 37 ° C and a pressure of 6.0 MPa, purified gas is obtained in the amount of 3411 t / h of the composition, wt %: oxygen 0.0467, nitrogen 15.5583, carbon dioxide 0.00003, methane 57.1709 , ethane 8.5952, propane 8.9351, n-butane 3.9355, isobutane 3.0856, isopentane 2.4876, pentane and above 0.0703, hydrogen sulfide 0.00011, water 0.114, monoethanolamine 0.00031 wt. At the same time, the purified process gas 3411 t/h is subjected to throttling at a pressure of 1.5 MPa, with a decrease in temperature to 14°C and separation with separation of a dilute solution of monoethanolamine 0.768 t/h in a low-temperature separator, composition wt %: water 98.49, and monoethanololamine 1.38, hydrogen sulfide 0.02, carbon dioxide 0.056. The saturated absorbent is mixed with a dilute solution of monoethanolamine 0.766 t/h, obtained in a low-temperature separator, and water 0.668 t/h, separated from the separator of the gas to be purified, and the resulting saturated absorbent 2622 t/h is sent to the desorber. The resulting saturated absorbent is fed to the top of the middle heat and mass transfer section of the desorber, the regenerated absorbent is removed from the bottom of the desorber, cooled in the middle heat and mass transfer section and sent for absorption, while the lower heat and mass transfer section of the desorber is heated, maintaining the temperature at the bottom of the desorber at 138°C. The temperature at the top of the stripper is maintained at 25° C., allowing the amine and water vapors to condense from the acid gas. The acid gas has a hydrogen sulfide concentration of 79.65 wt%. and carbon dioxide 17.34% of the mass. It follows from the example that the proposed method allows to obtain an additional amount of water 0.668 t/h and a dilute solution of alkanolamine 0.768 t/h, which ensures resource saving.
Из примера 1 и 2 следует, что предлагаемый способ позволяет снизить содержание агрессивного компонента сероводорода до 0,00003% масс. и 0,00011% масс. в очищенном газе соответственно. Это составляет для первого примера 0,65 мг/м3 и второго примера 3 мг/м3, и дает возможность использовать очищенный газ в системе газораспределения и потребления согласно ГОСТа 5542 (содержание H2S в газе по госту - менее 20 мг/м3) и при транспортировке по магистральным газопроводам согласно СТО Газпром 089-2010 (содержание H2S в газе по стандарту - менее 7 мг/м3).From example 1 and 2 it follows that the proposed method allows to reduce the content of the aggressive component of hydrogen sulfide to 0.00003% of the mass. and 0.00011% of the mass. in purified gas, respectively. This is 0.65 mg/m 3 for the first example and 3 mg/m 3 for the second example, and makes it possible to use the purified gas in the gas distribution and consumption system in accordance with GOST 5542 (H 2 S content in gas according to GOST is less than 20 mg/m 3 ) and during transportation through main gas pipelines according to STO Gazprom 089-2010 (H 2 S content in gas according to the standard is less than 7 mg/m 3 ).
Из представленных примеров следует, что предлагаемый способ позволяет эффективно очищать углеводородный производственный газ от кислых компонентов, с применением ресурсосберегающих технологий.From the presented examples, it follows that the proposed method allows you to effectively clean the hydrocarbon production gas from acidic components, using resource-saving technologies.
Claims (2)
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2788945C1 true RU2788945C1 (en) | 2023-01-26 |
Family
ID=
Citations (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU971463A1 (en) * | 1981-04-08 | 1982-11-07 | Предприятие П/Я А-1748 | Gas cleaning apparatus |
| US4452763A (en) * | 1978-12-28 | 1984-06-05 | Kraats Eduard J Van De | Process for regeneration of solvents in hydrogen sulfide removal from gases |
| RU2033246C1 (en) * | 1990-06-25 | 1995-04-20 | Миннибаевский газоперерабатывающий завод им.Ленинского комсомола | Apparatus for removal of carbon dioxide and hydrogen sulfide from hydrocarbon gases |
| RU2087181C1 (en) * | 1991-01-24 | 1997-08-20 | Снампрогетти С.П.А. | Method of removing acidic gases such as hydrogen sulfide and/or carbon dioxide |
| US6280505B1 (en) * | 1997-09-15 | 2001-08-28 | Den Norske Stats Oljeselskap A.S. | Separation of acid gases from gas mixtures |
| RU2381823C1 (en) * | 2008-11-20 | 2010-02-20 | Открытое акционерное общество "Научно-исследовательский и проектный институт по переработке газа" ОАО "НИПИгазпереработка" | Method of purifying gas from acid components and installation for realising said method |
| RU2446000C1 (en) * | 2010-09-13 | 2012-03-27 | Борис Алексеевич Зимин | Universal mass-transfer absorbtion-desorption unit |
| RU2500460C1 (en) * | 2012-07-20 | 2013-12-10 | Андрей Владиславович Курочкин | Device and method for amine treatment of gas |
| EP2468387B1 (en) * | 2005-04-05 | 2015-10-21 | Mitsui Chemicals, Inc. | Gas treatment apparatus, particularly for polyisocyanate production system. |
Patent Citations (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4452763A (en) * | 1978-12-28 | 1984-06-05 | Kraats Eduard J Van De | Process for regeneration of solvents in hydrogen sulfide removal from gases |
| SU971463A1 (en) * | 1981-04-08 | 1982-11-07 | Предприятие П/Я А-1748 | Gas cleaning apparatus |
| RU2033246C1 (en) * | 1990-06-25 | 1995-04-20 | Миннибаевский газоперерабатывающий завод им.Ленинского комсомола | Apparatus for removal of carbon dioxide and hydrogen sulfide from hydrocarbon gases |
| RU2087181C1 (en) * | 1991-01-24 | 1997-08-20 | Снампрогетти С.П.А. | Method of removing acidic gases such as hydrogen sulfide and/or carbon dioxide |
| US6280505B1 (en) * | 1997-09-15 | 2001-08-28 | Den Norske Stats Oljeselskap A.S. | Separation of acid gases from gas mixtures |
| EP2468387B1 (en) * | 2005-04-05 | 2015-10-21 | Mitsui Chemicals, Inc. | Gas treatment apparatus, particularly for polyisocyanate production system. |
| RU2381823C1 (en) * | 2008-11-20 | 2010-02-20 | Открытое акционерное общество "Научно-исследовательский и проектный институт по переработке газа" ОАО "НИПИгазпереработка" | Method of purifying gas from acid components and installation for realising said method |
| RU2446000C1 (en) * | 2010-09-13 | 2012-03-27 | Борис Алексеевич Зимин | Universal mass-transfer absorbtion-desorption unit |
| RU2500460C1 (en) * | 2012-07-20 | 2013-12-10 | Андрей Владиславович Курочкин | Device and method for amine treatment of gas |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US8894758B2 (en) | Gas treating method and apparatus | |
| CN101605724B (en) | A method for recovery of high purity carbon dioxide | |
| JP4264594B2 (en) | Method for dehydration and separation of liquid hydrocarbons from natural gas using solvent mixtures | |
| RU2715636C1 (en) | Method for cryogenic separation of feed stream containing methane and air gases, device for producing biomethane by cleaning biogas obtained from safe waste (nhwsf) storages which enables to implement method | |
| RU2394633C2 (en) | Gas dehydration | |
| EP3386609B1 (en) | Process and system for the purification of a gas | |
| RU2547021C1 (en) | Method and unit for stripping of natural gas from carbon dioxide and hydrogen sulphide | |
| RU2714651C1 (en) | Adsorption unit for preparation of hydrocarbon gas | |
| CN102933283A (en) | Process and apparatus for drying and compressing a co2-rich stream | |
| RU2788945C1 (en) | Device for amine purification of industrial gas and method for its implementation | |
| RU2500460C1 (en) | Device and method for amine treatment of gas | |
| RU2796506C1 (en) | Device for amine purification of process gas and method for its implementation | |
| RU2338734C1 (en) | Method of hydrocarbons c3+ separation from associated oil gases | |
| RU2381823C1 (en) | Method of purifying gas from acid components and installation for realising said method | |
| RU2624160C1 (en) | Method and installation for purifying natural gas from carbon dioxide and hydrogen sulphide | |
| Gad et al. | The economic comparison between dry natural gas and nitrogen gas for stripping water vapor from glycol in the gas dehydration process | |
| RU2175882C2 (en) | Method of treating hydrocarbon gas for transportation | |
| RU2432536C1 (en) | Installation for preparation of gas | |
| RU2162444C1 (en) | Method of purifying industrial sewage from sulfide sulfur and ammonium nitrogen | |
| RU2469773C1 (en) | Method of purification of liquified hydrocarbon gas from carbon dioxide | |
| RU2548082C1 (en) | Zeolite recovery gas treatment unit | |
| RU2803501C1 (en) | Natural gas adsorption drying and stripping unit | |
| RU2784052C1 (en) | Method for purifying natural gas from impurities of carbon dioxide and methanol | |
| RU2814922C1 (en) | Hydrocarbon gas preparation plant | |
| RU2787770C1 (en) | Method for removing methanol from amine solution |