RU2788688C1 - Perforating system for perforating and blasting operations in wells - Google Patents
Perforating system for perforating and blasting operations in wells Download PDFInfo
- Publication number
- RU2788688C1 RU2788688C1 RU2022117753A RU2022117753A RU2788688C1 RU 2788688 C1 RU2788688 C1 RU 2788688C1 RU 2022117753 A RU2022117753 A RU 2022117753A RU 2022117753 A RU2022117753 A RU 2022117753A RU 2788688 C1 RU2788688 C1 RU 2788688C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- heat accumulator
- perforators
- perforator
- perforating
- cumulative
- Prior art date
Links
- 238000005422 blasting Methods 0.000 title claims abstract description 17
- 230000001186 cumulative Effects 0.000 claims abstract description 46
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 10
- 238000009413 insulation Methods 0.000 claims abstract description 5
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 5
- 238000007789 sealing Methods 0.000 claims abstract description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 239000002360 explosive Substances 0.000 description 5
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 4
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 3
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 3
- PZZOEXPDTYIBPI-UHFFFAOYSA-N 2-[[2-(4-hydroxyphenyl)ethylamino]methyl]-3,4-dihydro-2H-naphthalen-1-one Chemical compound C1=CC(O)=CC=C1CCNCC1C(=O)C2=CC=CC=C2CC1 PZZOEXPDTYIBPI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000969 carrier Substances 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 1
- 238000005338 heat storage Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
Images
Abstract
Description
Предлагается перфорационная система для прострелочно-взрывных работ в скважинах, с использованием теплоаккумулятора и корпусных кумулятивных перфораторов.A perforating system for perforating and blasting operations in wells is proposed, using a heat accumulator and body-mounted cumulative perforators.
Температурный диапазон использования кумулятивных перфораторов зависит от термостойкости кумулятивных зарядов. Термостойкость зарядов при температурах 150-200°С, как правило, ограничена 1-2 часами. Это обстоятельство не позволяет применять кумулятивные перфораторы при длительных временных выдержках и более высоких температурах.The temperature range of the use of shaped-charge perforators depends on the thermal stability of the shaped charges. Heat resistance charges at temperatures of 150-200°C, as a rule, is limited to 1-2 hours. This circumstance does not allow the use of cumulative perforators for long time exposures and higher temperatures.
Известны корпусные кумулятивные перфораторы, корпус которых выполнен из насосно-компрессорных труб, в которых размещены кумулятивные заряды и средства взрывания, см. https://dropdoc.ru/doc/511173/katalog-produkcii-perforacionnye-sistemy-hsdr?ysclid=10upxi5vjt. Их недостатком является то обстоятельство, что температура внутри корпуса быстро повышается при спуске перфоратора в скважину.Known case-shaped cumulative perforators, the body of which is made of tubing, in which shaped charges and explosives are placed, see https://dropdoc.ru/doc/511173/katalog-produkcii-perforacionnye-sistemy-hsdr?ysclid=10upxi5vjt . Their disadvantage is the fact that the temperature inside the body quickly rises when the perforator is lowered into the well.
Известны также корпусные кумулятивные перфораторы, предусматривающие вакуумирование внутреннего пространства корпуса перфоратора, см. патент RU 2156858. По мнению авторов это уменьшает разогрев взрывчатого вещества кумулятивных зарядов, что дает возможность проводить перфорационные работы в скважинах с температурой более 150°С. Недостатком данного технического решения является его сложность и невысокая степень вакуумирования корпуса. Данный технологический прием не оказывает существенного влияния на температурный режим внутри перфоратора при проведении прострелочно-взрывных работ.There are also case-shaped shaped-charge perforators that provide for evacuation of the internal space of the perforator body, see patent RU 2156858. According to the authors, this reduces the heating of the explosive of shaped charges, which makes it possible to carry out perforation work in wells with a temperature of more than 150°C. The disadvantage of this technical solution is its complexity and low degree of evacuation of the case. This technological method does not have a significant effect on the temperature regime inside the perforator during perforating and blasting.
Целью изобретения является разработка перфорационной системы для прострелочно-взрывных работ в скважинах при температуре 200-250°С, позволяющей поддерживать в корпусных кумулятивных перфораторах температуру, обеспечивающую работоспособность кумулятивных зарядов на протяжении нескольких часов. В качестве прототипа взят кумулятивный перфоратор с вакуумурованным корпусом, патент RU 2156858.The aim of the invention is to develop a perforating system for perforating and blasting in wells at a temperature of 200-250°C, which makes it possible to maintain a temperature in case-shaped shaped-charge perforators that ensures the operability of shaped charges for several hours. As a prototype, a cumulative perforator with an evacuated body was taken, patent RU 2156858.
Суть изобретения заключается в том, что используются секции перфорационных систем, состоящие из теплоаккумулятора, заполненного водой, и корпусных кумулятивных перфораторов (от 1 до 10 и более перфораторов). Корпуса теплоаккумулятора и кумулятивных перфораторов соединяют с помощью переходников. Внутреннюю и наружную поверхности теплоаккумулятора, кумулятивного перфоратора или перфораторов и переходников покрывают высокотемпературной жидкой теплоизоляцией, например, Термион Вулкан, см. termion.ru>product/altermo-vulkan/.The essence of the invention lies in the fact that sections of perforating systems are used, consisting of a heat accumulator filled with water, and casing cumulative perforators (from 1 to 10 or more perforators). The cases of the heat accumulator and cumulative perforators are connected using adapters. The inner and outer surfaces of the heat accumulator, cumulative perforator or perforators and adapters are covered with high-temperature liquid thermal insulation, for example, Thermion Vulkan, see termion.ru>product/altermo-vulkan/.
Сущность изобретения поясняется фиг. 1 и 2 и табл. 1.The essence of the invention is illustrated in Fig. 1 and 2 and tab. 1.
В качестве примера реализации предложенного технического решения рассмотрена перфорационная система с теплоаккумулятором и кумулятивными перфораторами ∅89×9,35.As an example of the implementation of the proposed technical solution, a perforation system with a heat accumulator and cumulative perforators ∅89 × 9.35 is considered.
На фиг. 1 представлена перфорационная система, состоящая из теплоаккумулятора и корпусного кумулятивного перфоратора ∅89×9,35.In FIG. Figure 1 shows a perforation system consisting of a heat accumulator and a cased cumulative perforator ∅89×9.35.
1 - корпус кумулятивного перфоратора с кумулятивными зарядами и средствами взрывания;1 - body of a cumulative perforator with shaped charges and explosives;
2 - наконечник перфоратора;2 - perforator tip;
3 - корпус теплоаккумулятора;3 - case of the heat accumulator;
3.1 - трубка разделительная;3.1 - separation tube;
3.2 - заглушка;3.2 - plug;
3.3 - прокладка герметизирующая;3.3 - sealing gasket;
4 - переходник;4 - adapter;
5 - кабельный наконечник/взрывная головка.5 - cable lug/explosive head.
На фиг. 2 приведены графики изменения температуры в перфораторах ∅89×9,35 Перфорационных систем в зависимости от температуры в скважине и времени выдержки. In FIG. Figure 2 shows graphs of temperature changes in perforators ∅89×9.35 Perforating systems depending on the temperature in the well and holding time.
1/1,1/3,1/5,1/10 - перфорационные системы, состоящие из 1 теплоаккумулятора и 1, 3, 5 или 10 корпусных кумулятивных перфораторов, соответственно;1/1.1/3.1/5.1/10 - perforating systems consisting of 1 heat accumulator and 1, 3, 5 or 10 cased cumulative perforators, respectively;
В табл. 1 показана динамика роста температуры в перфораторах ∅89×9,35 перфорационных систем в зависимости от температуры в скважине и времени выдержки.In table. Figure 1 shows the dynamics of temperature growth in perforators ∅89×9.35 of perforation systems depending on the temperature in the well and the holding time.
Рассмотрим более подробно предложенное конструктивное решение, см. фиг. 1. Корпусный кумулятивный перфоратор, п. 1 и 2, соединен с теплоаккмулятором, п. 3, 3.1, 3.2 и 3.3, с помощью переходника, п. 4. Где: 1 - корпус перфоратора с кумулятивными зарядами и средствами взрывания; 2 - наконечник перфоратора; 3 - корпус теплоаккумулятора с трубкой разделительной, п. 3.1, заглушками, п. 3.2, и прокладками герметизирующими, п. 3.3; 4 - переходники; 5 - кабельный наконечник/взрывная головка.Let us consider in more detail the proposed design solution, see Fig. 1. Case cumulative perforator, p. 1 and 2, connected to a heat accumulator, p. 3, 3.1, 3.2 and 3.3, using an adapter, p. 4. Where: 1 - perforator body with shaped charges and blasting tools; 2 - perforator tip; 3 - body of the heat accumulator with a separating tube, item 3.1, plugs, item 3.2, and sealing gaskets, item 3.3; 4 - adapters; 5 - cable lug/explosive head.
Корпус теплоаккумулятора, п. 3, имеет трубку разделительную, п. 3.1, с заглушками, п. 3.2, см. фиг. 1. Трубка, п. 3.1, делит внутренний объем теплоаккумулятора на 2 части. Объем, ограниченный внутренней поверхностью теплоаккумулятора и трубкой разделительной, заполняется водой. Трубка разделительная, п. 3.1, заполнена воздухом, в ней размещаются средства взрывания.The body of the heat accumulator, item 3, has a separating tube, item 3.1, with plugs, item 3.2, see fig. 1. The tube, item 3.1, divides the internal volume of the heat accumulator into 2 parts. The volume bounded by the inner surface of the heat accumulator and the separating tube is filled with water. The separating tube, item 3.1, is filled with air, it contains the means of blasting.
В кольцевых проточках корпусов теплоаккумулятора, п. 3, и кумулятивного перфоратора, п. 1, установлены прокладки герметизирующие, п. 3.3, не позволяющие воде заполнить кольцевой зазор между корпусами теплоаккумулятора и кумулятивного перфоратора (перфораторов) и переходниками, см. фиг. 1. Это снижает интенсивность теплового потока в теплоаккумулятор и кумулятивный перфоратор при приведении прострелочно-взрывных работ в скважине.In the annular grooves of the bodies of the heat accumulator, item 3, and the cumulative puncher, item 1, sealing gaskets are installed, item 3.3, which do not allow water to fill the annular gap between the cases of the heat accumulator and the cumulative puncher (punchers) and adapters, see Fig. 1. This reduces the intensity of the heat flow into the heat accumulator and the cumulative perforator during perforating and blasting operations in the well.
Объем воды в теплоаккумулятире находится из выражения:The volume of water in the heat storage is found from the expression:
где: Vвод - объем воды при рабочей температуре в скважине,where: V water - the volume of water at operating temperature in the well,
Vт - объем теплоаккумулятора, заполняемого водой.V t is the volume of the heat accumulator filled with water.
Внутреннюю и наружную поверхности кумулятивного перфоратора и теплоаккумулятора покрывают высокотемпературной жидкой теплоизоляцией. Рекомендуемая толщина покрытия: внутренней поверхности - 1 мм, наружной поверхности - 1,5 мм.The inner and outer surfaces of the cumulative perforator and the heat accumulator are covered with high-temperature liquid thermal insulation. Recommended coating thickness: inner surface - 1 mm, outer surface - 1.5 mm.
Рассмотрим особенности температурного режима в перфораторе при работе в скважине. Корпусный кумулятивный перфоратор (перфораторы) в сборе с теплоаккумулятором, который располагается перед кумулятивным перфоратором (перфораторами), опускается на кабеле или насосно-компрессорных трубах в скважину. Так как внутренние и наружные поверхности теплоаккумулятора и кумулятивного перфоратора (перфораторов) покрыты жидкой теплоизоляцией, интенсивность теплового потока снижается. Благодаря высокой теплоемкости воды, температура в теплоаккумуляторе повышается с меньшей скоростью, чем в кумулятивном перфораторе. При нагревании кумулятивного перфоратора теплый воздух поднимается вверх, в трубку теплоаккумулятора, охлаждается и опускается вниз, в кумулятивный перфоратор (перфораторы). Постоянная циркуляция воздуха обеспечивает приемлемый температурный режим для кумулятивных зарядов.Consider the features of the temperature regime in the perforator during operation in the well. Case cumulative perforator (perforators) assembled with a heat accumulator, which is located in front of the cumulative perforator (perforators), is lowered on a cable or tubing into the well. Since the inner and outer surfaces of the heat accumulator and the cumulative perforator (perforators) are covered with liquid thermal insulation, the intensity of the heat flow is reduced. Due to the high heat capacity of water, the temperature in the heat accumulator rises at a slower rate than in a cumulative perforator. When the cumulative perforator is heated, warm air rises up into the heat accumulator tube, cools down and falls down into the cumulative perforator (perforators). Constant air circulation provides an acceptable temperature regime for shaped charges.
На фиг. 2 представлены графики изменения температуры в корпусных кумулятивных перфораторах ∅89×9,35 Перфорационных систем в зависимости количества перфораторов, температуры в скважине и времени выдержки. Графики построены на основе расчетных данных, см. табл. 1, при температурах в скважине 200 и 250.In FIG. Figure 2 shows graphs of temperature changes in cased cumulative perforators ∅89 × 9.35 Perforating systems depending on the number of perforators, temperature in the well and holding time. Graphs are built on the basis of calculated data, see table. 1 at well temperatures of 200 and 250.
Графики изменения температуры в перфораторах при температуре в скважине 200 и 250°С позволяют сделать вывод о возможности использования кумулятивных перфораторов в этих экстремальных условиях при достаточно больших временных выдержках, см. фиг. 2.Graphs of temperature changes in perforators at a temperature in the well of 200 and 250°C allow us to conclude that it is possible to use cumulative perforators in these extreme conditions with sufficiently long time exposures, see Fig. 2.
В табл. 1 представлены расчетные данные по изменению температуры в перфораторах ∅89×9,35 в зависимости от времени выдержки перфорационных систем в скважине при температурах 200 и 250°.In table. Figure 1 shows the calculated data on the change in temperature in perforators ∅89×9.35 depending on the exposure time of perforation systems in the well at temperatures of 200 and 250°.
Температурный режим оценивается с учетом тепловых потоков в теплоаккумулятор и перфоратор, которые могут быть найдены по формуле:The temperature regime is estimated taking into account the heat flows into the heat accumulator and the perforator, which can be found by the formula:
где: 
Т°нар и Т°вн температура в скважине и внутри корпусов теплоаккумулятора и перфоратора,T° outside and T° outside temperature in the well and inside the housings of the heat accumulator and perforator,
α1 - коэффициенты теплоотдачи внутри теплоаккумулятора и кумулятивного перфоратора,α 1 - heat transfer coefficients inside the heat accumulator and cumulative perforator,
α2 - коэффициент теплоотдачи снаружи теплоаккумулятора и кумулятивного перфоратора;α 2 - heat transfer coefficient outside the heat accumulator and cumulative perforator;
di - диаметры слоев: d1 - внутренний диаметр корпуса теплоаккумулятора и кумулятивного перфоратора;d i - layer diameters: d 1 - inner diameter of the body of the heat accumulator and cumulative perforator;
d2 и d3 - диаметры границ между теплоизоляционным покрытием и внутренней и наружной поверхностью корпусов теплоаккумулятора и кумулятивного перфоратора, соответственно;d 2 and d 3 are the diameters of the boundaries between the heat-insulating coating and the inner and outer surfaces of the housings of the heat accumulator and the cumulative perforator, respectively;
d4 - наружный диаметр теплоаккумулятора и перфоратора;d 4 - outer diameter of the heat accumulator and perforator;
λi - теплопроводность материалов:λ i - thermal conductivity of materials:
λ1=λ3 - теплопроводность теплоизоляционного покрытия, λ2 - теплопроводность стали.λ 1 =λ 3 - thermal conductivity of the heat-insulating coating, λ 2 - thermal conductivity of steel.
Расчет коэффициентов теплоотдачи α1 и α2 выполнен с помощью онлайн калькулятора, см. https://caetec.ru/calconline/raschet-koefficzientov-teplootdachi.html. При расчете учитываются геометрические размеры теплоаккумулятора и корпусного кумулятивного перфоратора, температура скважинной жидкости, скорости потоков теплоносителей, а так же такие характеристики рабочих сред как удельная теплоемкость, динамическая вязкость, плотность и коэффициент теплопроводности.The heat transfer coefficients α 1 and α 2 were calculated using an online calculator, see https://caetec.ru/calconline/raschet-koefficzientov-teplootdachi.html. The calculation takes into account the geometric dimensions of the heat accumulator and the body cumulative perforator, the temperature of the well fluid, the flow rates of heat carriers, as well as such characteristics of working media as specific heat capacity, dynamic viscosity, density and thermal conductivity.
Скорость потока теплоносителя (воздуха) в корпусных кумулятивных перфораторах перфорационных систем зависит от количества корпусных кумулятивных перфораторов и разницы температур в скважине и внутри перфоратора. Необходимо учитывать то обстоятельство, что эффективный теплообмен между рабочими средами корпусного кумулятивного перфоратора и теплоаккумулятора возможен при условии, когда за время, τ, час, в температурном диапазоне Ti-Ti+1 теплоноситель в корпусных кумулятивных перфораторах проходит расстояние равное или большее суммарной длины всех корпусных кумулятивных перфораторов перфорационной системы.The flow rate of the coolant (air) in the body cumulative perforators of perforating systems depends on the number of body cumulative perforators and the temperature difference in the well and inside the perforator. It is necessary to take into account the fact that effective heat exchange between the working media of the body cumulative perforator and the heat accumulator is possible provided that during the time, τ, hour, in the temperature range T i -T i+1 , the coolant in the body cumulative perforators travels a distance equal to or greater than the total length all body cumulative perforators of the perforation system.
Коэффициент теплоотдачи определен для корпусных кумулятивных перфораторов при скоростях потока теплоносителя 0,01 м/сек, см. табл. 1. Для перфорационных систем с 1 и 3 корпусными кумулятивными перфораторами эти скорости обеспечивают эффективный теплообмен между рабочими средами при максимальной разнице температур в скважине и в корпусе перфораторе. Для систем с 5 и 10 корпуснми кумулятивными перфораторами эти скорости являются усредненными (в диапазоне 20-200°С). При максимальной разнице температур в скважине и кумулятивном перфораторе скорость потока в этих системах будет выше. С повышением температуры в корпусных кумулятивных перфораторах (при длительных выдержках) интенсивность теплового потока, скорость потока и коэффициент теплоотдачи снижаются.The heat transfer coefficient is determined for cased cumulative perforators at coolant flow rates of 0.01 m/s, see Table. 1. For perforating systems with 1 and 3 body cumulative perforators, these speeds provide efficient heat exchange between working media at the maximum temperature difference in the well and in the body of the perforator. For systems with 5 and 10 body cumulative perforators, these speeds are averaged (in the range of 20-200°C). With the maximum temperature difference in the well and the cumulative perforator, the flow rate in these systems will be higher. With an increase in temperature in cased cumulative perforators (with long exposures), the intensity of the heat flux, the flow rate and the heat transfer coefficient decrease.
Использование при расчетах максимальных и усредненных значений скоростей потока теплоносителя (воздуха) для перфорационных систем с разным количеством корпусных кумулятивных перфораторов обеспечивает консервативную оценку динамики роста температур в перфораторах при проведении прострел очно-взрывных работ в скважинах.The use in calculations of the maximum and average values of the flow rates of the coolant (air) for perforating systems with a different number of cased cumulative perforators provides a conservative estimate of the dynamics of temperature growth in perforators during shooting through full-blasting operations in wells.
В теплоаккумуляторе и скважине скорость потока рабочей среды принята равной 0,00001 м/сек. Рабочая среда практически неподвижна.In the heat accumulator and the well, the flow rate of the working medium is assumed to be 0.00001 m/s. The working environment is practically immobile.
Как видно из табл. 1 и фиг. 2, перфорационная система, состоящая из теплоаккумулятора и корпусного кумулятивного перфоратора, позволяет вести прострелочно-взрывные работы при температурах 200 и 250°С и времени нахождения перфораторов в скважине до 6 и 3 часов, соответственно.As can be seen from Table. 1 and FIG. 2, the perforating system, consisting of a heat accumulator and a body-mounted cumulative perforator, allows perforating and blasting operations at temperatures of 200 and 250°C and the perforator stay in the well for up to 6 and 3 hours, respectively.
Claims (3)
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2022108650 Previously-Filed-Application | 2022-03-28 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2788688C1 true RU2788688C1 (en) | 2023-01-24 |
Family
ID=
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU192128A1 (en) * | Н. Григор П. В. Вольницкий , В. М. Теб кин | Casing Cumulative Perforator | ||
| US3163112A (en) * | 1962-08-02 | 1964-12-29 | Jersey Prod Res Co | Well preforating |
| RU2075593C1 (en) * | 1995-02-23 | 1997-03-20 | Минибаев Шамиль Хамитович | Device for exposing and treatment of bottom face zone of well |
| RU2156858C1 (en) * | 1998-12-30 | 2000-09-27 | Шакиров Рустам Анисович | Process of assembly of tubular jet perforators |
| RU2254453C2 (en) * | 2000-12-30 | 2005-06-20 | Соо ШИМ Донг | Exploding device for forming horizontal underground hollows and method for performing exploding operations with use of said device |
| RU2578232C2 (en) * | 2011-07-27 | 2016-03-27 | Уорлд Энерджи Системз Инкорпорейтед | Hydrocarbon production devices and methods |
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU192128A1 (en) * | Н. Григор П. В. Вольницкий , В. М. Теб кин | Casing Cumulative Perforator | ||
| US3163112A (en) * | 1962-08-02 | 1964-12-29 | Jersey Prod Res Co | Well preforating |
| RU2075593C1 (en) * | 1995-02-23 | 1997-03-20 | Минибаев Шамиль Хамитович | Device for exposing and treatment of bottom face zone of well |
| RU2156858C1 (en) * | 1998-12-30 | 2000-09-27 | Шакиров Рустам Анисович | Process of assembly of tubular jet perforators |
| RU2254453C2 (en) * | 2000-12-30 | 2005-06-20 | Соо ШИМ Донг | Exploding device for forming horizontal underground hollows and method for performing exploding operations with use of said device |
| RU2578232C2 (en) * | 2011-07-27 | 2016-03-27 | Уорлд Энерджи Системз Инкорпорейтед | Hydrocarbon production devices and methods |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Hellstrom | Ground heat storage: Thermal analyses of duct storage systems. I. Theory. | |
| CN109791027B (en) | Heat storage type heat exchanger structure adopting phase change material | |
| Holley et al. | Analysis of pulsating heat pipe with capillary wick and varying channel diameter | |
| EP2640971B1 (en) | System and method for extracting energy | |
| Odabaee et al. | Application of metal foams in air-cooled condensers for geothermal power plants: an optimization study | |
| WO2014110376A1 (en) | Thermal transfer system | |
| Chaudhary et al. | Unsteady free convection boundary-layer flow past an impulsively started vertical surface with Newtonian heating | |
| RU2788688C1 (en) | Perforating system for perforating and blasting operations in wells | |
| Turkyilmazoglu | Multiple exact solutions of free convection flows in saturated porous media with variable heat flux | |
| CN102682195A (en) | Mine shaft temperature calculation method for semi-submersible type platform transient drilling well | |
| CN107654381B (en) | From cooling vacuum pump system | |
| CN106934106B (en) | Method and device for acquiring well cementation circulating temperature | |
| Etwire et al. | Combined effects of variable viscosity and thermal conductivity on dissipative flow of oil-based nanofluid over a permeable vertical surface | |
| GB2589393A (en) | Downhole energy harvesting | |
| Patil et al. | Comparative study between heat transfer through laminar flow and turbulent flow | |
| CN105952443A (en) | Method and device for determining temperature distribution of shaft of flue gas drive gas injection well | |
| Musiał et al. | A study of the flow boiling heat transfer in an annular heat exchanger with a mini gap | |
| Yih et al. | Effect of internal heat generation on free convection heat and mass transfer of non-Newtonian fluids flow over a vertical plate in porous media: VWT/VWC | |
| Bhattacharyya | Computational studies of heat transfer enhancement in a circular wavy micro channel | |
| US20240240886A1 (en) | Control of heat transfer fluid through magma-driven heat exchangers | |
| Yu et al. | Study on low flow rate operating characteristics of hot waxy crude oil pipelines based on an unsteady-state calculation method | |
| Chou et al. | Subcooled flow film boiling across a horizontal cylinder: Part II—Comparison to experimental data | |
| CN114482923B (en) | Drilling fluid circulation heat exchange control method and system considering material phase change | |
| Horimek et al. | Laminar forced convection of a pseudoplastic thermodependent fluid in an annular horizontal duct | |
| Makinde | On the Flow of Oil-Based Nanofluid on a Stretching Permeable Surface with Radiative Heat Transfer and Dissipative Energy |