RU2788240C1 - "Способ нагрева холодного газа гелия для системы наддува бака и устройство для его реализации" - Google Patents
"Способ нагрева холодного газа гелия для системы наддува бака и устройство для его реализации" Download PDFInfo
- Publication number
- RU2788240C1 RU2788240C1 RU2021138966A RU2021138966A RU2788240C1 RU 2788240 C1 RU2788240 C1 RU 2788240C1 RU 2021138966 A RU2021138966 A RU 2021138966A RU 2021138966 A RU2021138966 A RU 2021138966A RU 2788240 C1 RU2788240 C1 RU 2788240C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- mixing chamber
- gas
- helium
- nozzles
- nozzle head
- Prior art date
Links
- 239000007789 gas Substances 0.000 title claims abstract description 92
- 239000001307 helium Substances 0.000 title claims abstract description 65
- 229910052734 helium Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 65
- SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N helium(0) Chemical compound [He] SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 63
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 title claims description 10
- MHAJPDPJQMAIIY-UHFFFAOYSA-N hydrogen peroxide Chemical group OO MHAJPDPJQMAIIY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 36
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 claims abstract description 34
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 22
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims abstract description 12
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N oxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 12
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 12
- 230000003197 catalytic Effects 0.000 claims abstract description 10
- 229910001868 water Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims abstract description 4
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 4
- 230000000875 corresponding Effects 0.000 claims description 6
- 238000002347 injection Methods 0.000 claims description 3
- 239000007924 injection Substances 0.000 claims description 3
- 239000002828 fuel tank Substances 0.000 abstract description 5
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 11
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 description 8
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 4
- 239000003380 propellant Substances 0.000 description 4
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 3
- 239000007800 oxidant agent Substances 0.000 description 3
- 239000004449 solid propellant Substances 0.000 description 3
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 3
- 238000007710 freezing Methods 0.000 description 2
- 108060003095 GAS2 Proteins 0.000 description 1
- 235000015842 Hesperis Nutrition 0.000 description 1
- 235000012633 Iberis amara Nutrition 0.000 description 1
- 240000004804 Iberis amara Species 0.000 description 1
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 1
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 239000012528 membrane Substances 0.000 description 1
- 239000002760 rocket fuel Substances 0.000 description 1
Images
Abstract
Изобретения относятся к области ракетной техники, а именно к системам наддува топливных баков ракет-носителей с жидкостными ракетными двигателями (ЖРД). Для нагрева холодного газа гелия для системы наддува используют топливо для газогенератора – пероксид водорода (ПВ), которое разлагают в каталитическом генераторе на высокотемпературную смесь газов кислорода и воды. Продукты разложения ПВ и холодный газ гелий подают в форсуночную головку, содержащую форсунки для каждого компонента. Охлаждение камеры смешения осуществляют за счёт теплообмена холодного газа гелия. В состав системы наддува входят: шар-баллоны с гелием, газогенератор, теплообменник, управляемые клапаны, выжимная ёмкость для ПВ, газогенератор, форсуночная головка с форсунками для газа гелия и продуктов разложения ПВ, камера смешения. Достигается возможность многократного запуска ЖРД при выведении полезных нагрузок, а также исключении длинных магистралей подачи газа. 2 н.п. ф-лы, 3 ил.
Description
Изобретения относятся к ракетной техники и могут быть использованы в системах наддува топливных баков ракет-носителей (РН) с жидкостными ракетными двигателями (ЖРД).
Известна система наддува баков РН с ЖРД, например, кн. 1 [Бирюк В. В., Капитонов В. А., Смородин А. В. Увеличение эффективности используемых систем наддува топливных баков ракет-носителей в процессе полета // Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета им. академика С.П. Королева, №3 (16), 2008 С.21-26].
Наиболее близкой по технической сущности является техническое решение по патенту США №5722232 от 3 марта 1998 г.автора H. Stephen Jones «Hybrid helium heater pressurization system and electrical ignition system for pressure-fed hybrid rockets»// Гибридная система нагрева гелия для системы наддува бака гибридных ракет и система электрического зажигания.
Основным недостатком этого технического решения для использования в РН с многократным запуском ЖРД при выведении полезных нагрузок является использование в составе системы нагрева холодного газа гелия твердотопливных генераторов, т.к. их повторный запуск представляет сложную научно-техническую задачу.
Указанный недостаток устраняется за счет введения в известный способ нагрева холодного газа гелия, хранящегося в криогенном баке ступени РН с ЖРД, для системы наддува, основанный на смешении холодного газа гелия с продуктами из газогенератора следующих действий: 1) в качестве топлива для газогенератора используют пероксид водорода (ПВ), который разлагают в каталитическом генераторе на высокотемпературную смесь газов кислорода и воды,
2) продукты разложения ПВ и холодный газ гелий (далее компоненты) подают в форсуночную головку, содержащую форсунки для каждого компонента,
3) количество форсунок, их размеры определяют на основе массовых секундных расходов компонентов, а их расположение в форсуночной головке и ориентация подачи компонентов в камеру смешения определяют из условия обеспечения на выходе из камеры смешения заданной температуры и давления смеси газов воды, кислорода и гелия,
4) охлаждение камеры смешения осуществляют за счет теплообмена холодного газа гелия, подаваемого из шар-баллонов в форсуночную головку,
5) термостатирование емкости с ПВ осуществляют за счет теплообмена с каталитическим газогенератором.
На фиг.1 - 3 приведены следующие поясняющие материалы.
Фиг.1 Общая схема системы наддува, включающая в свой состав: 1 - межбаковый отсек; 2 - емкость газа для управления подачей ПВ; 3 - управляемый клапан; 4 - теплоизоляция; 5 - нижнее днище бака горючего; 6 - шар-баллон с ПВ; 7 -магистраль подачи ПВ в газогенератор; 8 - управляющий клапан; 9 - тепловой мост; 10 - газогенератор с пакетом катализатора; 11 - форсунки гелия; 12 - форсунки продуктов разложения ПВ; 13 -охлаждающий тракт; 14 - камера смешения холодного газа гелия и продуктов разложения ПВ; 15 - теплоизоляция бака О; 16 - верхнее днище бака О; 17 - магистраль подачи парогазовой смеси (гелий+продукты разложения ПВ) в бак О; 18 - ферма крепления газогенератора; 19 - управляющий клапан подачи газа гелия; 20 - магистраль подачи газа гелия; 21 - ферма крепления шар-баллона с ПВ; 22 - обечайка первой ступени РН.
Фиг.2 Схема термостатирования емкости с ПВ, включающая в свой состав: 9 - тепловой мост с температурами на концах Tm1 и Tm2, 23 - стенка газогенератора с температурой Tg, 24 - стенка шар-баллона ПВ с температурой Tb.
Фиг.3 Форсуночная головка для смешения компонентов.
Обоснование введенных действий способа.
1) в качестве топлива для газогенератора используют ПВ, который разлагают в каталитическом генераторе на высокотемпературную смесь газов кислорода и воды
При разложении высококонцентрированного ПВ (85%) выделяется значительное количество теплоты, которое идет на нагрев продуктов разложения ПВ, а именно паров воды (53% по массе) и газообразного кислорода (47% по массе) до температуры 823 К в соответствии с [2] [Гусейнов Ш.Л. и др. Катализаторы разложения пероксида водорода, используемые в ракетных двигателях (обзор) // Журнал Прикладной Химии. 2020, №4.].
2) продукты разложения ПВ и холодный газ гелий (далее компоненты) подают в форсуночную головку, содержащую форсунки для каждого компонента
3) количество форсунок, их размеры определяются массовыми секундными расходами компонентов, а их расположение в форсуночной головке и ориентация подачи компонентов в камеру смешения определяют из условия обеспечения на выходе из камеры смешения заданной температуры и давления смеси газов воды, кислорода и гелия
Форсунки продуктов разложения ПВ выполняют функцию передачи компонента от катализатора до камеры смешения с заданным массовым расходом. Гелий по охлаждающему тракту попадает в форсуночную головку и через отдельные форсунки с заданным массовым расходом идет в камеру смешения (фиг.1, поз.12). Массовые расходы компонентов выбираются из условия постоянства температуры смеси (300 К) на выходе из камеры смешения в бак О.
Количество теплоты парогазовой смеси на выходе из камеры смешения определяется по уравнению теплового баланса:
где 
- количество теплоты парогазовой смеси на выходе из камеры смешения, продуктов разложения ПВ и газа гелия, соответственно.
Отсюда температура смеси 
определяется по формуле, см. кн. 3, стр.73 [Беляев Н. М. Системы наддува топливных баков ракет //М.: Машиностроение. - 1976.]:
где: 
- теплоемкости кислорода, паров воды, гелия; 
- начальная температура продуктов разложения ПВ, начальная температура газа гелия, соответственно; 
- массовые расходы кислорода, паров воды, гелия; 
- массовая доля кислорода в продуктах разложения ПВ, равная 47%; 
- массовая доля паров воды в продуктах разложения ПВ, равная 53%.
Расчет параметров форсунок (фиг.3 поз.11, поз.12) проводится в соответствии с кн. 4, стр.89 [Добровольский М. В. Жидкостные ракетные двигатели. - 2005].
Массовый расход газовой форсунки определяется по формуле:
здесь 
=0,7…0,85 - коэффициент расхода, 
- плотность компонентов при давлении на выходе из сопла форсунки 
которая определяется по формуле:
где 
- давление и плотность газа перед форсункой, k - коэффициент адиабаты. Давление и плотность на входе в форсунки для каждого компонента:
- для газа гелия определяется давлением и плотностью газа наддува;
- для продуктов разложения ПВ давлением и плотностью являются характеристиками каталитического генератора (см. [2]).
Скорость истечения компонента w определяется по формуле:
где 
- соответственно газовая постоянная и температура газа перед
форсункой.
Площадь сечения форсунки Fc, которая необходима для определения ее массовых и геометрических характеристик, определяется из уравнения (2).
При проектировании пересекающихся форсунок, углы наклона стенок, расходы компонентов и скорости выбираются так, чтобы направление результирующей струи совпадало с осевым направлением, тогда:
где 
-массовые расходы, скорости и углы наклона струй продуктов разложения ПВ и гелия, соответственно.
4) охлаждение камеры смешения осуществляют за счет теплообмена холодного газа гелия, подаваемого из шар-баллонов в форсуночную головку
При проектировании системы охлаждения (см. кн. 4, стр.144) камеры смешения (фиг.1 поз.12) сначала определяют конструкцию охлаждающего тракта, способ охлаждения и основные размеры тракта, а затем расчетным путем проверяют, обеспечивается ли при этом охлаждение стенок камеры.
Конвективный тепловой поток qкон от стенки камеры к газу гелию определяется по формуле:
где 
- коэффициент теплоотдачи от стенки к газу гелию, 
-температуры стенки камеры смешения и газа гелия, соответственно.
Коэффициент теплоотдачи определяется из критериального уравнения, см. кн. 5 [Михеев М.А. Основы теплопередачи. - М.: Энергия, 1977.]:
где 
- критерии Нуссельта, Рейнольдса, Прандтля, 
- коэффициент учитывающий направление теплового потока и температурный напор, 
- коэффициент теплопроводности гелия, 
- эквивалентный диаметр определяющийся по формуле:
где 
-площадь поперечного канала охлаждающего тракта, 
- полный (смоченный) периметр сечения, независимо от того, какая часть этого периметра участвует в теплообмене.
Коэффициент определяется по формуле:
где 
- критерии Прандтля для газа гелия и стенки камеры, соответственно.
5) термостатирование емкости с ПВ осуществляют за счет теплообмена с каталитическим газогенератором
Шар-баллон с ПВ, температура замерзания которой несколько ниже 0 градусов Цельсия (-17(С), закреплен к верхнему днищу бака О из-за чего необходимо защищать ПВ от замерзания. Для этого шар-баллон с ПВ окутан теплоизоляционным пакетом, дополнительный подогрев которого осуществляется с помощью теплопередачи по тепловому мосту от газогенератора (фиг.2).
Плотность теплового потока 
от цилиндрической части газогенератора, внутри которой расположен пакет катализатора, к поясу теплового моста определяется в соответствии с кн. 4. стр.42 (Цветков, Ф.Ф. Тепломассообмен: учеб. пособие для вузов / Ф.Ф. Цветков, Б.А. Григорьев. - М.: Изд-во МЭИ, 2011. - 562 с.):
где 
- температуры стенки газогенератора и теплового моста, 
- внутренний радиус стенки газогенератора, внешний радиус стенки газогенератора, радиус теплового моста, 
- коэффициенты теплопроводности стенки газогенератора и стенки теплового моста, соответственно (фиг.2).
Рассматривая тепловой мост в виде длинного стержня круглого сечения, в соответствии с кн. 4., температура на оси стержня имеет максимальное значение, а изменение температуры Т(r) в зависимости от радиуса определяется по формуле:
где 
- радиус всего стержня, 
- радиус, на котором определяется температура.
Плотность теплового потока 
от теплового моста к сферической обечайке шар-баллона с ПВ определяется по формуле в соответствии с кн. 4. стр.53:
где 
- температуры теплового моста и обечайки шар-баллона с ПВ, 
- коэффициент теплопроводности обечайки шар-баллона с ПВ, 
- внутренний радиус обечайки шар-баллона с ПВ, внешний радиус обечайки шар-баллона с ПВ, радиус теплового моста.
Пример расчета предварительных радиусов теплового моста.
При расчет были приняты допущения:
- плотности тепловых поток и равны (не учитываются потери тепла по стержню)
- температуры стержня у основания 
и на конце стержня 
равны.
Исходные данные расчета (см. фиг.2):
- температура цилиндрической стенки газогенератора 
- температура сферической стенки шар-баллона с ПВ 
;
- внутренний радиус стенки газогенератора 
;
- внешний радиус стенки газогенератора 
;
-
внутренний радиус обечайки шар-баллона с ПВ 
;
- внешний радиус обечайки шар-баллона с ПВ 
;
В результате расчета по формулам (11) - (13) при значениях радиусов тепловых мостов 
, 
(толщина стенки теплового моста 10 мм) обеспечивается заданная температура обечайки шар-баллона 
. Температура теплового моста (стержня) равна 788 К.
В качестве прототипа устройства используется устройство по патенту США №5722232 от 03.03.1998 г.для подогрева газа гелия с использованием газогенераторов на твердом топливе.
Недостатком этого устройства при применении для предлагаемого способа является наличие твердотопливных генераторов для получения теплоносителя для нагрева холодного газа гелия.
В предлагаемом устройстве этот недостаток устраняется тем, что в его состав введены:
1) выжимная емкость для ПВ (фиг.1 поз.2) с системой подачи ПВ через регулируемый клапан (фиг.1 поз.8) в газогенератор с пакетом катализатора (фиг.1 поз.10), управляемые тепловые мосты (фиг.1 поз.9), соединяющие корпус газогенератора, в котором расположен катализатор с емкостью для ПВ (фиг.1 поз.6),
2) газогенератор (фиг.1 поз.10), на вход которого подается ПВ, а выход соединен через форсунки (фиг.1 поз.11, 12) в форсуночной головке с камерой смешения (фиг.1 поз.14)
3) форсуночная головка с форсунками для газа гелия и продуктов разложения ПВ, вход которой соединен с магистралями подачи гелия и продуктами разложения ПВ, а выход с камерой смешения,
4) камера смешения на вход которой подаются холодный газ гелий и продукты разложения ПВ из соответствующих форсунок, а выход соединен с магистралью подачи получившейся смеси в свободный объем бака О (фиг.1 поз.17),
5) теплообменник в виде витков прилегающей к камере смешения магистрали с холодным газом гелия (фиг.1 поз.13), один конец магистрали соединен с шар-баллонами хранения гелия через регулируемый клапан (фиг.1 поз.19), а другой с соответствующие форсунками,
6) а параметры форсуночной головки (количество форсунок для гелия и продуктов разложения ПВ, их размещение, ориентация направления впрыска в камеру смешения), камеры смешения (объем и конфигурация) и теплообменника (длина и диаметр магистрали, расстояние между витками) определяют из условия обеспечения заданных параметров смеси на выходе из камеры смешения и минимума суммарной массы форсуночной головки, массы камеры смешения и массы теплообменника.
Действие устройства поясняется на фиг.1 - 3.
Обоснование введенных дополнительных устройств.
1) выжимная емкость для ПВ с системой подачи ПВ через регулируемый клапан в каталитический реактор, управляемые тепловые мосты, соединяющие корпус газогенератора с емкостью для ПВ,
Шар-баллон с выжимной мембраной позволяет полностью опустошать емкость от ПВ без невырабатываемых остатков, которые при разгерметизации могут приводить к возгоранию ПВ. Тепловые мосты предназначены для обеспечения термостатирования шар-баллона с ПВ и теплоотвода от корпуса газогенератора.
2) газогенератор, на вход которого подается ПВ, а выход соединен через форсунки в форсуночной головке камерой
3) форсуночная головка с форсунками для газа гелия и продуктов разложения ПВ, вход которой соединен с магистралями подачи гелия и продуктами разложения ПВ, а выход с камерой смешения,
4) камера смешения на вход которой подаются холодный газ гелий и продукты разложения ПВ из соответствующих форсунок, а выход соединен с магистралью подачи получившейся смеси в свободный объем бака О,
5) теплообменник в виде витков прилегающей к камере смешения магистрали с холодным газом гелия, один конец магистрали соединен с шар-баллонами хранения гелия через регулируемый клапан, а другой с соответствующие форсунками,
Количество витков теплообменника выбирается для обеспечения охлаждения стенки до 300 К.
6) а параметры форсуночной головки (количество форсунок для гелия и продуктов разложения ПВ, их размещение, ориентация направления впрыска в камеру смешения), камеры смешения (объем и конфигурация) и теплообменника (длина и диаметр магистрали, расстояние между витками) определяют из условия обеспечения заданных параметров смеси на выходе из камеры смешения и минимума суммарной массы форсуночной головки, массы камеры смешения и массы теплообменника.
Функционирование предлагаемого технического решения.
Предлагаемая система расположена в межбаковом отсеке 1. Перед зажиганием ЖРД из емкости с газом наддува 2 после открытия управляемого клапана 3 подается газ наддува в шар-баллон с ПВ 6. ПВ по магистрали 7 после открытия клапана 8 подается на пакет катализатора для разложения на пары воды и кислород с температурой смеси 823 К. После разложения полученная парогазовая смесь подается в камеру смешения 14 через форсунки 12 в камеру смешения 14 с газом гелием, который подается из собственного шар-баллона, расположенного у нижнего днища бака окислителя, по магистрали 20 и охлаждающему тракту 13 в форсунки 11 в камеру смешения 12. Холодный газ гелий и продукты разложения ПВ смешиваются в камере и с заданной температурой и заданном давлении подаются в бак окислителя по магистрали 17 для наддува. Теплоотвод от горячего корпуса газогенератора, в котором расположен пакет катализатора проходит по тепловому мосту 9, состоящему из медный трубок, к поверхности шар-баллона ПВ, который дополнительно оснащен теплоизоляцией 4. Шар-баллон с ПВ 6 и корпус газогенератора крепятся к верхнему днищу бака окислителя с помощью ферм креплений 18 и 21.
Преимущества предлагаемого способа и устройства.
Основным преимуществом использования данного способа нагрева газа наддува гелия заключается в исключении длинных магистралей подачи гелия от шар-баллона до теплообменника, находящегося в жидкостном ракетном двигателе, теплообменника, магистралей подачи горячего газа гелия от теплообменника в топливные баки. Использование предлагаемой системы наддува в ракетах-носителях с многократным запуском жидкостного ракетного двигателя при выведении полезных нагрузок, что является недостатком существующих отечественных и зарубежных ракет-носителей с нагревом газа наддува гелия в теплообменнике жидкостного ракетного двигателя.
Claims (2)
1. Способ нагрева холодного газа гелия, хранящегося в криогенном баке ступени ракеты-носителя с жидкостным ракетным двигателем, для системы наддува, основанный на смешении с продуктами разложения пероксида водорода, отличающийся тем, что в качестве топлива для газогенератора используют пероксид водорода (ПВ), который разлагают в каталитическом генераторе на высокотемпературную смесь газов кислорода и воды, продукты разложения ПВ и холодный газ гелий (далее компоненты) подают в форсуночную головку, содержащую форсунки для каждого компонента, количество форсунок, их размеры определяются массовыми секундными расходами компонентов, а их расположение в форсуночной головке и ориентацию подачи компонентов в камеру смешения определяют из условия обеспечения на выходе из камеры смешения заданной температуры и давления смеси газов воды, кислорода и гелия, охлаждение камеры смешения осуществляют за счет теплообмена холодного газа гелия, подаваемого из шар-баллонов в форсуночную головку, термостатирование емкости с ПВ осуществляют за счет теплообмена с каталитическим газогенератором.
2. Устройство для реализации способа по п. 1, включающее в свой состав шар-баллоны с гелием, газогенератор, камеру смешения, управляемые клапаны, отличающееся тем, что в состав введены выжимная емкость для ПВ с системой подачи ПВ через регулируемый клапан в каталитический реактор, управляемые тепловые мосты, соединяющие корпус газогенератора с емкостью для ПВ, газогенератор, на вход которого подается ПВ, а выход соединен через форсунки в форсуночной головке с камерой смешения, форсуночная головка с форсунками для газа гелия и продуктов разложения ПВ, вход которой соединен с магистралями подачи гелия и продуктами разложения ПВ, а выход с камерой смешения, камера смешения, на вход которой подаются холодный газ гелий и продукты разложения ПВ из соответствующих форсунок, а выход соединен с магистралью подачи получившейся смеси в свободный объем бака О, теплообменник в виде витков, прилегающий к камере смешения, магистрали с холодным газом гелия, один конец магистрали соединен с шар-баллонами хранения гелия через регулируемый клапан, а другой с соответствующими форсунками, а параметры форсуночной головки, а именно количество форсунок для гелия и продуктов разложения ПВ, их размещение, ориентация направления впрыска в камеру смешения, камеры смешения, а именно объем и конфигурация, и теплообменника, а именно длина и диаметр магистрали, расстояние между витками, определены из условия обеспечения заданных параметров смеси на выходе из камеры смешения и минимума суммарной массы форсуночной головки, массы камеры смешения и массы теплообменника.
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2788240C1 true RU2788240C1 (ru) | 2023-01-17 |
Family
ID=
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5794435A (en) * | 1996-02-07 | 1998-08-18 | Lockhhed Martin Corporation | Stable-combustion oxidizer vaporizer for hybrid rockets |
| US7784269B1 (en) * | 2006-08-25 | 2010-08-31 | Xcor Aerospace | System and method for cooling rocket engines |
| FR3011281B1 (fr) * | 2013-09-30 | 2015-10-16 | Snecma | Dispositif de pressurisation autogene d'un reservoir |
| RU172588U1 (ru) * | 2016-06-20 | 2017-07-13 | Общество с ограниченной ответственностью "Лин Индастриал" | Трехкомпонентная жидкостная ракетная установка на криогенных экологически чистых компонентах |
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5794435A (en) * | 1996-02-07 | 1998-08-18 | Lockhhed Martin Corporation | Stable-combustion oxidizer vaporizer for hybrid rockets |
| US7784269B1 (en) * | 2006-08-25 | 2010-08-31 | Xcor Aerospace | System and method for cooling rocket engines |
| FR3011281B1 (fr) * | 2013-09-30 | 2015-10-16 | Snecma | Dispositif de pressurisation autogene d'un reservoir |
| RU172588U1 (ru) * | 2016-06-20 | 2017-07-13 | Общество с ограниченной ответственностью "Лин Индастриал" | Трехкомпонентная жидкостная ракетная установка на криогенных экологически чистых компонентах |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2282744C2 (ru) | Криогенный модуль двигателя с низкой тягой | |
| US11181076B2 (en) | Rocket engine bipropellant supply system including an electrolyzer | |
| US7963100B2 (en) | Cooling system for high-speed vehicles and method of cooling high-speed vehicles | |
| US7850034B2 (en) | Multi-fuel storage system and method of storing fuel in a multi-fuel storage system | |
| EP0916835B1 (en) | Closed loop cooled rocket engine | |
| US20110005193A1 (en) | Method and apparatus for simplified thrust chamber configurations | |
| US6101808A (en) | Cryogenic solid hybrid rocket engine and method of propelling a rocket | |
| US20130196273A1 (en) | Thermal Pressurant | |
| RU2788240C1 (ru) | "Способ нагрева холодного газа гелия для системы наддува бака и устройство для его реализации" | |
| CN101604933B (zh) | 氢气-碱金属热电直接转换器发电系统 | |
| KR102655872B1 (ko) | 고압연소시스템을 이용한 연료 개질 시스템 및 이를 포함하는 수중운동체 | |
| RU2607427C2 (ru) | Устройство для нагрева текучей среды | |
| EP2761159B1 (en) | Propulsion system | |
| RU2514802C2 (ru) | Испаритель криогенной жидкости | |
| RU2806846C1 (ru) | Газогенераторная система | |
| RU214360U1 (ru) | Криогенный бак ракеты с жидкостным ракетным двигателем | |
| RU2238422C2 (ru) | Двигательная установка первой ступени ракеты-носителя воздушно-космической системы | |
| CN114109651B (zh) | 一种固态燃料火箭组合冲压发动机 | |
| KR102021434B1 (ko) | 모노리스 연료개질기 | |
| RU2511805C2 (ru) | Способ подогрева криогенной жидкости | |
| CN209383384U (zh) | 利用尾气制取富氢气体的机载甲醇重整系统 | |
| RU192756U1 (ru) | Двухкамерный ракетный двигатель малой тяги | |
| RU2286924C2 (ru) | Двигательная установка ракетного блока | |
| Kawanami et al. | Development of non-combustible rocket engine by using explosive boiling of liquid nitrogen | |
| RU2554126C1 (ru) | Объединенная двигательная установка ракетного блока |