RU2784905C1 - Method for obtaining a plate from hard alloy vk8 for cutting tools - Google Patents
Method for obtaining a plate from hard alloy vk8 for cutting tools Download PDFInfo
- Publication number
- RU2784905C1 RU2784905C1 RU2022107862A RU2022107862A RU2784905C1 RU 2784905 C1 RU2784905 C1 RU 2784905C1 RU 2022107862 A RU2022107862 A RU 2022107862A RU 2022107862 A RU2022107862 A RU 2022107862A RU 2784905 C1 RU2784905 C1 RU 2784905C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- hard alloy
- aging
- plate
- temperature
- hard
- Prior art date
Links
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 40
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims abstract description 40
- REDXJYDRNCIFBQ-UHFFFAOYSA-N aluminium(3+) Chemical class [Al+3] REDXJYDRNCIFBQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 27
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 title claims abstract description 11
- 230000032683 aging Effects 0.000 claims abstract description 36
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 11
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 239000010439 graphite Substances 0.000 claims abstract description 9
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 8
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 4
- 238000011089 mechanical engineering Methods 0.000 abstract description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 238000003754 machining Methods 0.000 abstract description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 abstract description 2
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 abstract description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 3
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052803 cobalt Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 2
- 230000003247 decreasing Effects 0.000 description 2
- UONOETXJSWQNOL-UHFFFAOYSA-N Tungsten carbide Chemical compound [W+]#[C-] UONOETXJSWQNOL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 1
- 230000005496 eutectics Effects 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 1
- OAXLZNWUNMCZSO-UHFFFAOYSA-N methanidylidynetungsten Chemical compound [W]#[C-] OAXLZNWUNMCZSO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 238000004663 powder metallurgy Methods 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching Effects 0.000 description 1
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 1
Images
Abstract
Description
Изобретение относится к области машиностроения, преимущественно к способам термического упрочнения изделий порошковой металлургии, в частности к изделиям из однокарбидных твердых сплавов, применяемым для холодной и горячей механической обработки металлов и сплавов, например, резанием.The invention relates to the field of mechanical engineering, mainly to methods for thermal hardening of powder metallurgy products, in particular to products made of single-carbide hard alloys used for cold and hot machining of metals and alloys, for example, by cutting.
Известен способ термической обработки изделий из карбидсодержаших твердых сплавов с помощью закалки [Лошак М.Г. Прочность и долговечность твердых сплавов. - Киев: Наукова думка, 1984. - 218 с.], при котором температура закалки всегда выбирается ниже температуры эвтектики компонентов твердого сплава: монокарбида вольфрама и цементирующей кобальтовой связки. Недостатками известного способа являются малая степень упрочнения режущих пластин из твердых сплавов и низкая стойкость их к воздействию ударных нагрузок.A known method of heat treatment of products from carbide-containing hard alloys by hardening [Loshak M.G. Strength and durability of hard alloys. - Kiev: Naukova Dumka, 1984. - 218 S.], at which the quenching temperature is always chosen below the eutectic temperature of the hard alloy components: tungsten monocarbide and cementing cobalt binder. The disadvantages of the known method are the low degree of hardening of the cutting plates made of hard alloys and their low resistance to impact loads.
Наиболее близким к заявляемому способу является способ термической обработки твердосплавного изделия, включающий спекание твердосплавного изделия и охлаждение, отличающийся тем, что спекание проводят при температуре 1650°С, затем осуществляют вакуумный отпуск с нагревом до температуры 1050°С-1250°С и выдержкой 1 час, а охлаждение проводят вместе с печью в течение 4 часов [RU 2534670 C1, B22F 3/24,10.12. 2014]. Closest to the claimed method is a method of heat treatment of a carbide product, including sintering of a carbide product and cooling, characterized in that sintering is carried out at a temperature of 1650°C, then vacuum tempering is carried out with heating to a temperature of 1050°C-1250°C and holding for 1 hour , and cooling is carried out together with the furnace for 4 hours [EN 2534670 C1, B22F 3/24,10.12. 2014].
Недостатками известного способа являются:The disadvantages of the known method are:
- использование дорогостоящего оборудования и длительность процесса термообработки;- the use of expensive equipment and the duration of the heat treatment process;
- низкая стойкость режущих пластин из твердых сплавов к воздействию ударных нагрузок.- low resistance of cutting inserts made of hard alloys to impact loads.
Заявляемое изобретение направлено на увеличение степени упрочнения и стойкости к воздействию ударных нагрузок. The claimed invention is aimed at increasing the degree of hardening and resistance to impact loads.
Техническим результатом предлагаемого изобретения является повышение стойкостных свойств однокарбидных твердых сплавов введением старения однокарбидных твердых сплавов после спекания, что увеличивает стойкость однокарбидных твердых сплавов.The technical result of the invention is to increase the resistance properties of single carbide hard alloys by introducing aging of single carbide hard alloys after sintering, which increases the resistance of single carbide hard alloys.
Техническая задача решается тем, что способ получения пластины из твердого сплава ВК8 для режущего инструмента, включающий обеспечение спеченной из твердого сплава ВК8 пластины, ее охлаждение и термическую обработку, отличающийся тем, что обеспечивают спеченную из твердого сплава ВК8 при температуре 1350-1450°С пластину, которую после охлаждения подвергают термической обработке путем старения в графитовом тигле в засыпке графита ГК-1 при температуре 550-650°С и выдержке 60-180 мин.The technical problem is solved by the fact that a method for producing a plate from a hard alloy VK8 for a cutting tool, including providing a plate sintered from a hard alloy VK8, its cooling and heat treatment, characterized in that a plate sintered from a hard alloy VK8 at a temperature of 1350-1450 ° C is provided , which after cooling is subjected to heat treatment by aging in a graphite crucible in a charge of GK-1 graphite at a temperature of 550-650 ° C and an exposure of 60-180 minutes.
Для пояснения способа на фиг.1 показан внешний вид твердосплавной пятигранной пластины ВК8, увеличение 1:1, на фиг.2 показан график изменения твердости твердосплавных штабиков ВК8 в зависимости от температуры старения, на фиг.3 показана микроструктура твердого сплава ВК8 после старения при температуре 550°С, 1455НV, износ 0,02 мм, а - увеличение 640, б - увеличение 1280, на фиг.4 - микроструктура твердого сплава ВК8 после старения при температуре 600°С, 1492НV, износ 0,02 мм, а - увеличение 640, б - увеличение 1280, на фиг. 5 - микроструктура твердого сплава ВК8 после старения при температуре 650°С, 1485 НV, износ 0,02 мм, а - увеличение 640, б - увеличение 1280. To explain the method, figure 1 shows the appearance of the hard-alloy pentahedral plate VK8, magnification 1:1, figure 2 shows a graph of the hardness of the hard-alloy rods VK8 depending on the aging temperature, figure 3 shows the microstructure of the hard alloy VK8 after aging at a temperature 550°C, 1455HV, wear 0.02 mm, a - increase 640, b - increase 1280, figure 4 - microstructure of hard alloy VK8 after aging at a temperature of 600°C, 1492HV, wear 0.02 mm, a - increase 640, b - magnification 1280, in Fig. 5 - microstructure of the VK8 hard alloy after aging at a temperature of 650°C, 1485 HV, wear 0.02 mm, a - magnification 640, b - magnification 1280.
Способ осуществляют следующим образом:The method is carried out as follows:
До и после старения штабиков и пластин твердого сплава ВК8 были определены размеры: ширина, высота и длина, твердость и предел прочности при изгибе (таблица 1, 2 и фиг.2).Before and after aging rods and plates hard alloy VK8 dimensions were determined: width, height and length, hardness and flexural strength (table 1, 2 and figure 2).
Результаты исследований на данном этапе показали, что старение эффективно проводить для сплава ВК8. С повышением температуры предел прочности повышается, а твёрдость остаётся примерно на том же уровне. Лучший режим старения при температуре 600°С. Прочность увеличилась примерно на 15 %.The results of studies at this stage showed that aging is effective for the VK8 alloy. With increasing temperature, the tensile strength increases, and the hardness remains approximately at the same level. The best aging mode is at 600°C. Strength increased by about 15%.
После проведения старения твёрдого сплава ВК8 при различных температурах были приготовлены шлифы и изучены микроструктуры при различных увеличениях.After the aging of the VK8 hard alloy at different temperatures, thin sections were prepared and the microstructures were studied at various magnifications.
Характеристика исследуемых образцов после нагрева старения в гарфитовом тигле, в засыпке графита ГК-1 приведены в таблице 3.Characteristics of the studied samples after heating aging in a garfite crucible, in the backfill of GK-1 graphite are shown in Table 3.
Результаты исследований на данном этапе показали, что старение эффективно проводить для сплава ВК8. С повышением температуры предел прочности повышается, а твёрдость остаётся примерно на том же уровне. Лучший режим старения при температуре 600°С. Прочность увеличилась примерно на 15 %.The results of studies at this stage showed that aging is effective for the VK8 alloy. With increasing temperature, the tensile strength increases, and the hardness remains approximately at the same level. The best aging mode is at 600°C. Strength increased by about 15%.
После проведения старения твёрдого сплава ВК8 при различных температурах были приготовлены шлифы и изучены микроструктуры при различных увеличениях.After the aging of the VK8 hard alloy at different temperatures, thin sections were prepared and the microstructures were studied at various magnifications.
Увеличение температуры старения с 550°С до 650°С привело к увеличению растворимости карбида вольфрама в кобальте для сплава ВК8. Микроструктура твердого сплава ВК8 после старения при температуре 550°С, 1455НV, износ 0,02 мм, фиг.3. Микроструктура твердого сплава ВК8 после старения при температуре 600°С, 1492НV, износ 0,02 мм, фиг.4. Микроструктура твердого сплава ВК8 после старения при температуре 650°С, 1485НV, износ 0,02 мм фиг.5, а - увеличение 640, б - увеличение 1280).An increase in the aging temperature from 550°С to 650°С led to an increase in the solubility of tungsten carbide in cobalt for the VK8 alloy. The microstructure of the hard alloy VK8 after aging at a temperature of 550°C, 1455HV, wear 0.02 mm, Fig.3. The microstructure of the hard alloy VK8 after aging at a temperature of 600°C, 1492HV, wear 0.02 mm, Fig.4. The microstructure of the hard alloy VK8 after aging at a temperature of 650°C, 1485HV, wear 0.02 mm Fig.5, a - an increase of 640, b - an increase of 1280).
Влияние температуры старения на износ поверхности (таблица 4) твёрдого сплава ВК8 изучен в следующей серии экспериментов. Резание проводилось на токарном станке 16К20, точение осуществлялось по заготовке из ст45, ∅нар=200 мм, отверстие по центру с ∅внут=22 мм торцевым точением от центра к периферии: частота вращения n=400 об/мин, глубина t = 1 мм, подача s =0,1 мм/об. С повышением температуры старения с 550°С до 650°С снизился в 3 раза износ по задней грани твёрдого сплава ВК8 с 0,06 до 0,02 мм.The effect of aging temperature on surface wear (Table 4) of VK8 hard alloy was studied in the following series of experiments. Cutting was carried out on a 16K20 lathe, turning was carried out on a workpiece from st45, ∅ out = 200 mm, a hole in the center with ∅ inside = 22 mm face turning from the center to the periphery: rotational speed n=400 rpm, depth t = 1 mm , feed s \u003d 0.1 mm / rev. With an increase in the aging temperature from 550°C to 650°C, the wear on the back face of the VK8 hard alloy decreased by a factor of 3 from 0.06 to 0.02 mm.
материалаbrand
material
прочности при изгибе, МПаLimit
bending strength, MPa
НVHardness,
HV
Проанализировали результаты проведённых экспериментальных работ по повышению физико-механических и эксплуатационных свойств твёрдых сплавов групп ВК в сравнение с прототипом приведены в таблице 5. Была проведена термообработка старением в графитовом стакане, в засыпке графита марки ГК1 при температуре 550°С, 600°С, 650°С. Твёрдость практически не изменилась и осталась в интервале 1450-1490 HV, предел прочности повысился от 10 до 15 %, износ уменьшился в 2 - 4 раза, коэффициент стойкости (определяли как отношение износостойкости до и после старения) увеличился в 2-4 раза.Analyzed the results of the experimental work to improve the physico-mechanical and operational properties of hard alloys of the VK groups in comparison with the prototype are shown in table 5. Heat treatment was carried out by aging in a graphite glass, in filling graphite grade GK1 at a temperature of 550 ° C, 600 ° C, 650 °C. The hardness practically did not change and remained in the range of 1450-1490 HV, the tensile strength increased from 10 to 15%, wear decreased by 2-4 times, the tool life coefficient (defined as the ratio of wear resistance before and after aging) increased by 2-4 times.
НVHardness,
HV
Claims (1)
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2784905C1 true RU2784905C1 (en) | 2022-11-30 |
Family
ID=
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2528539C1 (en) * | 2013-05-07 | 2014-09-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Оренбургский государственный университет" | Production of cutting tools from carbide-beating alloys of tungsten and titanium-tungsten groups |
RU2534670C1 (en) * | 2013-06-11 | 2014-12-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Оренбургский государственный университет" | Hard alloy strengthening method |
CN106191612A (en) * | 2016-09-30 | 2016-12-07 | 柳州增程材料科技有限公司 | A kind of preparation technology of Hardmetal materials |
CN106367653A (en) * | 2016-09-30 | 2017-02-01 | 柳州增程材料科技有限公司 | Preparation process for WC-Co-series hard alloys |
RU2631548C1 (en) * | 2016-12-30 | 2017-09-25 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Завод Технической Керамики" | Method for producing tungsten carbide-based hard alloy products |
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2528539C1 (en) * | 2013-05-07 | 2014-09-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Оренбургский государственный университет" | Production of cutting tools from carbide-beating alloys of tungsten and titanium-tungsten groups |
RU2534670C1 (en) * | 2013-06-11 | 2014-12-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Оренбургский государственный университет" | Hard alloy strengthening method |
CN106191612A (en) * | 2016-09-30 | 2016-12-07 | 柳州增程材料科技有限公司 | A kind of preparation technology of Hardmetal materials |
CN106367653A (en) * | 2016-09-30 | 2017-02-01 | 柳州增程材料科技有限公司 | Preparation process for WC-Co-series hard alloys |
RU2631548C1 (en) * | 2016-12-30 | 2017-09-25 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Завод Технической Керамики" | Method for producing tungsten carbide-based hard alloy products |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5427380B2 (en) | Carbide composite material and manufacturing method thereof | |
Sun et al. | Effects of WC particle size on sintering behavior and mechanical properties of coarse grained WC–8Co cemented carbides fabricated by unmilled composite powders | |
JP7188621B2 (en) | WC cemented carbide powder for additive manufacturing | |
JPH116041A (en) | Wear resistant powder metallurgy cold working tool steel body having high shock toughness and its production | |
RU2784905C1 (en) | Method for obtaining a plate from hard alloy vk8 for cutting tools | |
CN113278858B (en) | Y2(Zr) O3 hardening and toughening WC-Co hard alloy material and preparation method thereof | |
JP2004076064A (en) | Sputtering target, hard film using the same, and hard film covering member | |
RU2631548C1 (en) | Method for producing tungsten carbide-based hard alloy products | |
TW201313909A (en) | Method of manufacturing steel material for mold with excellent toughness | |
RU2733081C1 (en) | Method for thermal treatment of cutting tools from carbide-containing hard alloys | |
CN109825745B (en) | Alloy material with high comprehensive performance and preparation method thereof | |
JP2002307222A (en) | Method of manufacturing material for oil hole drill with low porosity near oil hole, and method of manufacturing oil hole drill | |
RU2528539C1 (en) | Production of cutting tools from carbide-beating alloys of tungsten and titanium-tungsten groups | |
CN113260473B (en) | 3D printed high-carbon-content steel and preparation method thereof | |
CN109837416A (en) | A kind of polynary ceramic Reinforced Cu-Base Composites | |
US3987658A (en) | Graphite forging die | |
TWI582242B (en) | Method of cutting cold working steel and method of producing cold mold material | |
JP3765475B2 (en) | Ti-Si alloy-based target material, method for producing the same, and film coating method | |
JP6743663B2 (en) | Cemented Carbide and Cemented Carbide | |
CN112899559B (en) | Steel for mold and mold | |
RU2758706C1 (en) | Method for sintered hard alloy t15k6 treatment by thermocycling | |
TWI766454B (en) | Steel for mold, and mold | |
RU2753105C1 (en) | Method for the production of products from heat-resistant nickel-based alloys containing more than 30% strengthening g'-phase | |
JP6795112B1 (en) | Manufacturing method of tool steel for molds | |
KR102319905B1 (en) | Alloy for high temperature and manufacturing method thereof |