RU2782609C1 - Method for producing long rod products from discrete or plasticized materials - Google Patents

Method for producing long rod products from discrete or plasticized materials Download PDF

Info

Publication number
RU2782609C1
RU2782609C1 RU2022104512A RU2022104512A RU2782609C1 RU 2782609 C1 RU2782609 C1 RU 2782609C1 RU 2022104512 A RU2022104512 A RU 2022104512A RU 2022104512 A RU2022104512 A RU 2022104512A RU 2782609 C1 RU2782609 C1 RU 2782609C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
workpiece
channel
deforming
deformation
along
Prior art date
Application number
RU2022104512A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Лев Анатольевич Губенко
Владимир Евсеевич Перельман
Original Assignee
Митринюк Анжела Юрьевна
Filing date
Publication date
Application filed by Митринюк Анжела Юрьевна filed Critical Митринюк Анжела Юрьевна
Application granted granted Critical
Publication of RU2782609C1 publication Critical patent/RU2782609C1/en

Links

Images

Abstract

FIELD: long products production.
SUBSTANCE: invention relates to the production of long products with different cross-sectional shapes. The method for producing long-length rod products from discrete or plasticized materials includes supplying the material compacted in an extrusion press to the deforming, forming and calibrating channels of the tooling. In this case, the billet is subjected to upsetting, drawing and torsional deformation by exposing it to the profiled surface of the deforming channel. Torsional deformations of the workpiece are created in the process of its movement along the deforming channel by rotating the profiled surface of the workpiece relative to the axis of the deforming channel under the influence of the profiled surface of the channel, providing in the axial sections of the workpiece, depending on the angle of their inclination to the directions of its local settlement at the entrance to the deformation channel, or deformations of different signs bending, or cyclically passing into each other and directed along the axis of the deformation channel of the draft and drawing of the workpiece.
EFFECT: ensuring the uniformity of the structure of molded blanks.
7 cl, 38 dwg

Description

Изобретение относится к производству из дискретных материалов, а также из пластифицированных керамических масс, длинномерных изделий с различной формой поперечных сечений, площадь поперечного сечения которых без потери качества материала изделия может быть до 2 раз больше площади сечения экструзионного пресса.The invention relates to the production from discrete materials, as well as from plasticized ceramic masses, long products with various cross-sectional shapes, the cross-sectional area of which, without loss of quality of the product material, can be up to 2 times the cross-sectional area of the extrusion press.

Известны способы формования длинномерных стержневых заготовок и изделий, получаемых на шнековых экструзионных прессах, в которых для увеличения площади сечения формуемых заготовок используются диафрагмы, которые устанавливаются в формующем канале оснастки сразу после выхода материала из пресса и имеют отверстие, площадь сечения которого меньше площади сечения шнекового тракта, а также известно устройство для формования, в котором материал выдавливается из пресса в формующий канал оснастки с площадью сечения большей, чем площадь сечения шнекового тракта пресса.Known methods of forming long-length rod blanks and products obtained on screw extrusion presses, in which to increase the cross-sectional area of the molded blanks, diaphragms are used, which are installed in the molding channel of the equipment immediately after the material exits the press and have a hole whose cross-sectional area is less than the cross-sectional area of the screw path , and also a device for molding is known, in which the material is squeezed out of the press into the molding channel of the tooling with a cross-sectional area greater than the cross-sectional area of the screw path of the press.

Оба эти решения по характеру деформационного воздействия на материал отличаются только тем, что в первом случае вначале имеет место увеличение степени вытяжки материала и, соответственно, его уплотнение, а затем с последующей осадкой получаемой заготовки с увеличением площади ее сечения до площади сечения канала шнекового тракта пресса, в котором установлена диафрагма, с последующим выдавливанием уплотненного материала формуемого стержня в формующий канал оснастки, а во втором случае - в начале при сохранении высокой пористости материала в центральной зоне формуемой заготовки имеет место увеличение площади сечения выходящего из пресса материала до максимальной площади сечения расширяющегося канала, что позволяет за счет этого увеличивать степени вытяжки материала в формующем канале оснастки с сопутствующим этому увеличению степени вытяжки уплотнением материала и в центральной зоне заготовки. Недостаток этих решений состоит в том, что, в конечном итоге, площадь сечения получаемых стержневых заготовок остается в 2-3 раза меньше площади сечения канала пресса.Both of these solutions, in terms of the nature of the deformation effect on the material, differ only in that in the first case, at first, there is an increase in the degree of drawing of the material and, accordingly, its compaction, and then, with subsequent upsetting of the resulting workpiece with an increase in its cross-sectional area to the cross-sectional area of the channel of the screw tract of the press , in which the diaphragm is installed, with subsequent extrusion of the compacted material of the formed core into the forming channel of the tooling, and in the second case, at the beginning, while maintaining high porosity of the material in the central zone of the formed billet, there is an increase in the cross-sectional area of the material leaving the press to the maximum cross-sectional area of the expanding channel , which allows thereby to increase the degree of elongation of the material in the forming channel of the tooling with the accompanying increase in the degree of elongation by compacting the material and in the central zone of the workpiece. The disadvantage of these solutions is that, in the end, the cross-sectional area of the obtained rod blanks remains 2-3 times less than the cross-sectional area of the press channel.

Эти решения широко применяют в производстве изделий из керамики, так как без них формообразующая оснастка на шнековых прессах позволяет получать изделия достаточного качества, как правило, только при отношении площади сечения шнекового канала пресса к площади готового продукта не менее 4 - 6.These solutions are widely used in the production of ceramic products, since without them the shaping equipment on screw presses makes it possible to obtain products of sufficient quality, as a rule, only if the ratio of the cross-sectional area of the screw channel of the press to the area of the finished product is at least 4–6.

Известен способ получения длинномерного стержневого изделия, площадь сечения которого может быть больше площади сечения канала шнекового тракта (RU 2641798 С1, опуб. 22.01.2018). Исходный материал подают с помощью шнека через канал шнекового пресса в деформационный и формообразующий каналы с приданием материалу деформаций растяжения, сжатия и сдвига, при этом на выходе из канала шнекового пресса материалу придают вращение относительно оси пресса с угловой скоростью, равной угловой скорости вращения шнека, и подают из канала шнекового пресса в деформационный канал через зону их стыковки, в которой изменяют направление поступательного движения материала заготовки на угол от 10 до 45° с обеспечением блокировки вращения и с локальным изгибом выходящей из пресса заготовки, а ее материал в процессе перемещения его через эту зону подвергают деформации кручения и изменяющимся по синусоидальному циклу за каждый оборот шнека деформациям растяжения и сжатия, параллельным оси деформационного канала, и деформации сжатия в ортогональном к этой оси направлении, а в плоскости пересечения шнекового и деформационного каналов материал подвергают деформации сдвига в этом же направлении.A method is known for producing a long rod product, the cross-sectional area of which may be greater than the cross-sectional area of the screw tract channel (RU 2641798 C1, pub. 22.01.2018). The source material is fed by means of a screw through the screw press channel into the deformation and shaping channels with giving the material tensile, compression and shear deformations, while at the exit from the screw press channel the material is given rotation relative to the press axis with an angular velocity equal to the angular velocity of the screw, and is fed from the channel of the screw press into the deformation channel through the zone of their docking, in which the direction of the translational movement of the workpiece material is changed at an angle from 10 to 45° with the provision of rotation blocking and with local bending of the workpiece leaving the press, and its material in the process of moving it through this the zone is subjected to torsion deformation and tensile and compression deformations, which change along a sinusoidal cycle for each revolution of the screw, parallel to the axis of the deformation channel, and compression deformation in the direction orthogonal to this axis, and in the plane of intersection of the screw and deformation channels, the material is subjected to shear deformation in the same direction leniya.

Недостатком этого способа формования заготовок и изделий является наличие только одной зоны деформационного воздействия, в которую в комплексе сложной деформационной обработки материала заготовки при относительно малых степенях ортогональной к оси заготовки деформации осадки встроена деформация кручения заготовки, и количество таких зон не может быть увеличено, что ограничивает деформационные возможности способа и, соответственно, ограничивает и его возможности увеличивать габариты получаемых изделий.The disadvantage of this method of molding workpieces and products is the presence of only one zone of deformation impact, in which, in the complex of complex deformation processing of the workpiece material, with relatively small degrees of upsetting deformation orthogonal to the axis of the workpiece, the workpiece torsion deformation is built in, and the number of such zones cannot be increased, which limits deformation capabilities of the method and, accordingly, limits its ability to increase the dimensions of the resulting products.

К недостаткам этого способа можно отнести также отсутствие возможности (недоступность) его реализации как на плунжерных экструдерах, так и на типовом шнековом оборудовании. Проблемой также является несоосность шнекового тракта специального экструдера и формующей оснастки, что требует нетрадиционной компоновки оборудования в производственных помещениях.The disadvantages of this method include the lack of the possibility (inaccessibility) of its implementation both on plunger extruders and on standard screw equipment. The problem is also the misalignment of the screw path of a special extruder and forming equipment, which requires an unconventional layout of equipment in production facilities.

Наиболее близким к предлагаемому способу (прототипом) является способ экструзии пластифицированных и порошковых материалов, включающий формование из дискретных и пластифицированных материалов исходной заготовки и ее продавливание вдоль оси деформационного канала переменного сечения, в процессе которого продавливаемый через деформационный канал материал подвергают разнознаковым циклическим деформациям вытяжки, сдвига, кручения и двум разнознаковым циклическим деформациям осадки, направленным ортогонально к оси экструзии и действующим в противофазе, при этом максимальные приращения одной из этих деформаций осадки задают материалу в плоскости, проходящей через ось экструзии, а вторая из этих деформаций на входном и выходном участках деформационного канала ортогональна к указанной плоскости, при этом направления максимальных приращений данной осадки в процессе продавливания материала через деформационный канал изменяют путем их поворота вокруг оси канала по любой гладкой периодической функции, период которой равен длине деформационного канала, а амплитуда равна 15-75°. (RU 2489253 C1, 10.08.2013).Closest to the proposed method (prototype) is a method of extrusion of plasticized and powder materials, including molding from discrete and plasticized materials of the original workpiece and its extrusion along the axis of the deformation channel of variable cross section, during which the material extruded through the deformation channel is subjected to different-sign cyclic deformations of drawing, shear , torsion, and two different-sign cyclic upsetting deformations directed orthogonally to the extrusion axis and acting in antiphase, while the maximum increments of one of these upsetting deformations are given to the material in a plane passing through the extrusion axis, and the second of these deformations is at the inlet and outlet sections of the deformation channel is orthogonal to the specified plane, while the directions of the maximum increments of this upset in the process of punching the material through the deformation channel are changed by turning them around the channel axis along any smooth periodic function tion, the period of which is equal to the length of the deformation channel, and the amplitude is 15-75°. (RU 2489253 C1, 10.08.2013).

Этот способ позволяет получать заготовки с площадью сечения 0,4 - 0,6 от площади сечения канала пресса.This method allows to obtain blanks with a cross-sectional area of 0.4 - 0.6 of the cross-sectional area of the press channel.

Недостатком такого способа для получения заготовок и изделий является то обстоятельство, что полноценную деформационную обработку формуемой заготовки, включающей в себя комбинацию из разнознаковых циклических деформаций вытяжки, сдвига, кручения и разнознаковых циклических деформаций осадки, направленных ортогонально к оси вытяжки, получает, в основном, только материал центральной зоны заготовки, в материале которой в процессах шнековой экструзии имеет место максимальная концентрация таких дефектов, как остаточная пористость, микро- и макротрещины, низкая прочность связи между структурными элементами материала. Периферийные слои материала заготовки, которые, как правило, имеют структуру, в которой не исключены такие дефекты, не получают в комплексе деформационной обработки формуемой заготовки деформации сдвига и кручения, которые являются наиболее эффективными методами усовершенствования структур материалов и повышению их механических свойств, поэтому в итоге свойства материала заготовок в этих зонах сопоставимы со свойствами материалов, получаемыми по традиционной технологии.The disadvantage of this method for producing blanks and products is the fact that a full-fledged deformation processing of a molded blank, which includes a combination of different-sign cyclic drawing deformations, shear, torsion and different-sign cyclic upsetting deformations directed orthogonally to the drawing axis, is obtained, basically, only material of the central zone of the billet, in the material of which, during screw extrusion, the maximum concentration of such defects as residual porosity, micro- and macrocracks, low bond strength between the structural elements of the material takes place. The peripheral layers of the workpiece material, which, as a rule, have a structure in which such defects are not excluded, do not receive shear and torsion deformations in the complex of deformation processing of the molded workpiece, which are the most effective methods for improving the structures of materials and increasing their mechanical properties, therefore, as a result the material properties of the workpieces in these zones are comparable to the properties of materials obtained by traditional technology.

К недостаткам такого способа следует отнести и свойственные ему ограничения по величине придаваемых материалу центральных зон заготовки деформаций сдвига и кручения. По этой причине для получения заготовок и изделий на шнековых прессах с площадью сечения, равной или больше площади сечения шнекового тракта, качество структуры материала, получаемой в устройстве по прототипу, недостаточно. The disadvantages of this method include its inherent limitations on the magnitude of shear and torsion deformations imparted to the material of the central zones of the workpiece. For this reason, to obtain blanks and products on screw presses with a cross-sectional area equal to or greater than the cross-sectional area of the screw tract, the quality of the material structure obtained in the device according to the prototype is not enough.

Технической проблемой, решаемой предложенным изобретением, является обеспечение возможности получения из дискретных материалов длинномерных стержней с различной формой поперечных сечений, имеющих беспористую, бездефектную и однородную структуру материала, площадь поперечного сечения которых без потери качества материала изделия может быть до 2 раз больше площади сечения экструзионного пресса.The technical problem solved by the proposed invention is to provide the possibility of obtaining long-length rods from discrete materials with various cross-sectional shapes, having a non-porous, defect-free and homogeneous material structure, the cross-sectional area of \u200b\u200bwhich, without loss of quality of the material of the product, can be up to 2 times the cross-sectional area of the extrusion press .

Технический результат, достигаемый изобретением, заключается в повышении однородности структуры формуемых заготовок и изделий как в центральной зоне, так и в поверхностных слоях материала путем значительного увеличения в процессе деформационной обработки материала формуемой заготовки деформаций сдвига и кручения.The technical result achieved by the invention is to increase the uniformity of the structure of molded blanks and products both in the central zone and in the surface layers of the material by a significant increase in the process of deformation processing of the material of the molded blank of shear and torsion deformations.

Технический результат достигается способом получения длинномерных стержневых изделий из дискретных или пластифицированных материалов, заключающимся в том, что уплотненный в экструзионном прессе материал подают в деформирующий, формующий и калибрующий каналы оснастки, в которых формуемой заготовке путем воздействия на нее профилированной поверхностью деформирующего канала придают осадку, вытяжку и деформацию кручения, а в формующем канале придают поперечным сечениям заготовки заданную форму изделия, при этом, согласно изобретению, создание в цилиндрической заготовке осадки и вытяжки осуществляют путем придания ей на входе в деформирующий канал оснастки нескольких распределенных вокруг его оси локальных радиальных осадок, уменьшающих площадь сечений заготовки и придающих поперечным сечениям и поверхности заготовки форму поперечных сечений и поверхности деформирующего канала, при этом уменьшение площади поперечных сечений заготовки вызывает ее вытяжку вдоль оси деформирующего канала, а деформацию кручения заготовки создают в процессе ее перемещения по деформирующему каналу путем вращения профилированной поверхности заготовки относительно оси деформирующего канала под воздействием профилированной поверхности канала, обеспечивая при этом в осевых сечениях заготовки в зависимости от угла их наклона к направлениям ее локальных осадок на входе в деформационный канал либо деформации разнознакового изгиба, либо циклически переходящие друг в друга и направленные вдоль оси канала осадки и вытяжки заготовки.The technical result is achieved by a method for producing long-length rod products from discrete or plasticized materials, which consists in the fact that the material compacted in an extrusion press is fed into the deforming, forming and calibrating channels of the tooling, in which the molded workpiece, by exposing it to the profiled surface of the deforming channel, is given a draft, drawing and torsion deformation, and in the forming channel, the cross-sections of the workpiece are given the desired shape of the product, while, according to the invention, the creation of upsetting and drawing in the cylindrical workpiece is carried out by giving it, at the inlet to the deforming channel of the tooling, several local radial upsets distributed around its axis, reducing the area sections of the workpiece and giving the cross sections and the surface of the workpiece the shape of the cross sections and the surface of the deforming channel, while reducing the cross-sectional area of the workpiece causes it to stretch along the axis of the deforming channel, and deforming the torsion formation of the workpiece is created in the process of its movement along the deforming channel by rotating the profiled surface of the workpiece relative to the axis of the deforming channel under the influence of the profiled surface of the channel, while providing in the axial sections of the workpiece, depending on the angle of their inclination to the directions of its local settlement at the entrance to the deformation channel, or deformations of different signs of bending, or cyclically passing into each other and directed along the axis of the channel, drafting and drafting of the workpiece.

В одном из вариантов осуществления способа в процессе перемещения заготовки по длине деформирующего канала оснастки направление деформации кручения заготовки относительно оси деформирующего канала изменяют один или более раз на противоположное, при этом в зоне изменения направления деформации кручения заготовки ее материал получает также деформации сдвига в плоскостях, ортогональных к ее оси.In one of the embodiments of the method, in the process of moving the workpiece along the length of the deforming channel of the tooling, the direction of deformation of the torsion of the workpiece relative to the axis of the deforming channel is reversed one or more times, while in the zone of change in the direction of deformation of the torsion of the workpiece, its material also receives shear deformations in planes orthogonal to to its axis.

Возможен также вариант, когда в процессе перемещения заготовки по деформирующему каналу каждую из полученных на входе в деформационный канал локальных радиальных осадок заготовки увеличивают до двух раз, а затем уменьшают до начальных значений их величины, смещая последовательно такие приращения этих радиальных осадок по длине деформирующего канала от одной локальной радиальной деформации к другой на расстояние не менее половины максимального приращения их величины, при этом каждое из приращений величин радиальных осадок приводит и к соответствующим этим приращениям локальных радиальных деформаций смещениям центра тяжести поперечных сечений заготовки относительно оси вращения профилированной поверхности заготовки.It is also possible that in the process of moving the workpiece along the deforming channel, each of the local radial deposits of the workpiece obtained at the entrance to the deformation channel is increased up to two times, and then reduced to their initial values, sequentially shifting such increments of these radial deposits along the length of the deforming channel from one local radial deformation to another at a distance of at least half of the maximum increment of their value, while each of the increments of the values of radial upset leads to the corresponding increments of local radial deformations to displacements of the center of gravity of the cross sections of the workpiece relative to the axis of rotation of the profiled surface of the workpiece.

Возможен другой вариант, когда при перемещении заготовки по длине деформирующего канала величину каждой из локальных радиальных деформаций осадки заготовки изменяют по одинаковой для их всех периодической функции, амплитуда которой не больше максимальной локальной радиальной осадки, получаемой заготовкой на входе в деформирующий канал, а вызванные этими локальными радиальными осадками циклические разнознаковые изменения величин площади поперечных сечений заготовки вызывают и циклически переходящие друг в друга и направленные вдоль ее оси осадки и вытяжки заготовки.Another option is possible when, when the workpiece is moved along the length of the deforming channel, the value of each of the local radial deformations of the workpiece settlement is changed according to the same periodic function for all of them, the amplitude of which is not greater than the maximum local radial settlement obtained by the workpiece at the entrance to the deforming channel, and caused by these local With radial upsets, cyclic changes of different signs in the values of the cross-sectional area of the workpiece cause both cyclically passing into each other and directed along its axis of the draft and drawing of the workpiece.

При этом периодические изменения величины каждой из локальных радиальных осадок заготовки по длине деформирующего канала могут быть смещены по фазе друг относительно друга на расстояние до половины периода этой периодической функции.In this case, periodic changes in the magnitude of each of the local radial draft of the workpiece along the length of the deforming channel can be phase-shifted relative to each other by a distance of up to half the period of this periodic function.

Деформационную обработку заготовки в деформирующем канале можно проводить в несколько этапов, в каждом из которых зоны расположения локальных радиальных осадок заготовки при ее перемещении в каждый последующий этап деформационной обработки смещают в окружном направлении на угол до половины окружного шага между локальными радиальными осадками, получаемыми заготовкой, при этом в зонах перехода между этими этапами деформационной обработки величину этих локальных радиальных осадок уменьшают до нуля, придавая заготовке в этих зонах осадку, направленную вдоль ее оси, с увеличением площади ее поперечного сечения до 40%.The deformation processing of the workpiece in the deforming channel can be carried out in several stages, in each of which the zones of local radial upsetting of the workpiece, when it is moved to each subsequent stage of deformation processing, are displaced in the circumferential direction by an angle of up to half the circumferential step between the local radial upsets obtained by the workpiece, at In this case, in the transition zones between these stages of deformation processing, the value of these local radial upsets is reduced to zero, giving the workpiece in these zones a draft directed along its axis, with an increase in its cross-sectional area up to 40%.

В предпочтительном варианте осуществления способа при перемещении заготовки по формующему каналу оснастки заготовка получает продольную осадку с увеличением площади ее поперечных сечений от полутора до четырех раз с последующим уменьшением площади поперечных сечений заготовки и изменением их формы до площади и формы поперечного сечения готового изделия за счет соответствующего изменения площади и формы поперечных сечений формующего канала по его длине, и затем перемещают заготовку по калибрующему каналу, при перемещении по которому площадь и форма поперечных сечений заготовки остаются постоянными.In the preferred embodiment of the method, when the workpiece is moved along the forming channel of the tooling, the workpiece receives a longitudinal upset with an increase in its cross-sectional area from one and a half to four times, followed by a decrease in the cross-sectional area of the workpiece and a change in their shape to the area and shape of the cross-section of the finished product due to the corresponding change the area and shape of the cross sections of the forming channel along its length, and then the workpiece is moved along the sizing channel, when moving along which the area and shape of the cross sections of the workpiece remain constant.

Изобретение иллюстрируется чертежами.The invention is illustrated in the drawings.

На фиг.1 показан вариант устройства для осуществления предложенного способа, осевое сечение.Figure 1 shows a variant of the device for implementing the proposed method, axial section.

На фиг. 2 - формуемая заготовка в каналах устройства, показанного на фиг. 1.In FIG. 2 shows a workpiece to be formed in the channels of the device shown in FIG. one.

На фиг. 3 - различные варианты профилей винтовых выступов в сечениях, ортогональных к оси деформирующего элемента.In FIG. 3 - various options for profiles of helical protrusions in sections orthogonal to the axis of the deforming element.

На фиг. 4 - форма поверхности заготовки в деформирующем элементе, имеющем винтовые выступы одинаковой высоты, общий вид.In FIG. 4 - the shape of the surface of the workpiece in the deforming element having helical protrusions of the same height, general view.

На фиг. 5 - схема расположения вдоль оси деформирующего канала ортогональных к его оси сечений материала заготовки, показанной на фиг. 4.In FIG. 5 is a diagram of the arrangement along the axis of the deforming channel of sections orthogonal to its axis of the material of the workpiece shown in FIG. four.

На фиг. 6-9 - сечения заготовки, ортогональные к оси деформирующего канала, показанные на фиг. 5.In FIG. 6-9 - sections of the workpiece, orthogonal to the axis of the deforming channel, shown in Fig. 5.

На фиг. 10 - детали деформирующего элемента с винтовыми выступами, знак угла подъема винтовых линий которых изменяется один раз по длине деформирующего элемента.In FIG. 10 - details of the deforming element with helical protrusions, the sign of the helix elevation angle of which changes once along the length of the deforming element.

На фиг. 11 - форма поверхности заготовки в деформирующем канале деформирующего элемента, показанного на фиг. 10, общий вид.In FIG. 11 shows the shape of the workpiece surface in the deforming channel of the deforming element shown in FIG. 10, general view.

На фиг. 12 - схема расположения вдоль оси деформирующего канала ортогональных к его оси сечений заготовки, показанной на фиг. 11,In FIG. 12 is a diagram of the arrangement along the axis of the deforming channel of sections orthogonal to its axis of the workpiece shown in FIG. eleven,

На фиг. 13-16 - сечения заготовки, ортогональные к оси деформирующего канала, показанные на фиг. 12.In FIG. 13-16 are sections of the workpiece, orthogonal to the axis of the deforming channel, shown in FIG. 12.

На фиг. 17 - срединные сечения впадин заготовки, показанной на фиг. 11, проходящие по винтовым выступам деформирующего элемента.In FIG. 17 are midsections of the depressions of the workpiece shown in FIG. 11, passing along the helical protrusions of the deforming element.

На фиг. 18 - развертки на плоскость срединных сечений заготовки I-I; II-II; III-III, показанных на фиг. 17.In FIG. 18 - development on the plane of the middle sections of the workpiece I-I; II-II; III-III shown in Figs. 17.

На фиг. 19 - форма поверхности заготовки в деформирующем канале, имеющем участок с изменяющейся по длине деформирующего канала высотой винтовых выступов, общий вид.In FIG. 19 - the shape of the surface of the workpiece in the deforming channel, which has a section with a height of helical protrusions that varies along the length of the deforming channel, general view.

На фиг. 20 - схема расположения ортогональных к оси деформирующего канала сечений заготовки, показанной на фиг. 19.In FIG. 20 is a diagram of the arrangement of sections orthogonal to the axis of the deforming channel of the workpiece shown in FIG. 19.

На фиг. 21-24 - ортогональные к оси деформирующего канала сечения заготовки, показанные на фиг. 20.In FIG. 21-24 - workpiece sections orthogonal to the axis of the deforming channel, shown in FIG. twenty.

На фиг. 25 - развертка на плоскость показанных на фиг. 17 срединных сечений трех впадин заготовки, показанной на фиг.19.In FIG. 25 - development on the plane shown in FIG. 17 middle sections of three cavities of the workpiece shown in Fig.19.

На фиг. 26 - развертка на плоскость показанных на фиг. 17 срединных сечений трех впадин заготовки, соответствующих винтовым выступам деформирующего канала, высота которых изменяется по гладкой периодической функции, с расположением максимумов и минимумов их высот в одних и тех же поперечных сечениях.In FIG. 26 - development on the plane shown in FIG. 17 midsections of three hollows of the workpiece, corresponding to the helical protrusions of the deforming channel, the height of which varies according to a smooth periodic function, with the maxima and minima of their heights located in the same cross sections.

На фиг. 27 - развертка на плоскость показанных на фиг.17 срединных сечений впадин заготовки, соответствующих винтовым выступам деформирующего канала, высота которых изменяется по гладкой периодический функции, а максимальные и минимальные значения их высот расположены в поперечные сечения, которые смещены друг относительно друга.In FIG. 27 - scan on the plane shown in Fig.17 the middle sections of the hollows of the workpiece, corresponding to the helical protrusions of the deforming channel, the height of which varies according to a smooth periodic function, and the maximum and minimum values of their heights are located in cross sections that are displaced relative to each other.

На фиг. 28 - схема расположения продольных сечений заготовки, проходящих через ось деформирующего канала, на ее условном поперечном сечении в виде круга, в котором знак угла подъема винтовых выступов изменяется один раз.In FIG. 28 - layout of the longitudinal sections of the workpiece, passing through the axis of the deforming channel, on its conditional cross section in the form of a circle, in which the sign of the angle of elevation of the helical protrusions changes once.

На фиг. 29-35 - продольные сечения заготовки, показанные на фиг. 26.In FIG. 29-35 are longitudinal sections of the workpiece shown in FIG. 26.

На фиг. 36 - структура материала, полученного на шнековом экструзионном прессе крупногабаритного стержневого изделия диаметром 120 мм, площадь сечения которого на 40% больше площади сечения шнекового тракта пресса (увеличение х1000). изображение получено с помощью сканирующего электронного микроскопа VEGA3 TESCAN, ускоряющее напряжение 20,0 кВ, увеличение х1000, детектор сканирующих электронов, шкала 50 мкм.In FIG. 36 - the structure of the material obtained on a screw extrusion press of a large-sized rod product with a diameter of 120 mm, the cross-sectional area of \u200b\u200bwhich is 40% larger than the cross-sectional area of \u200b\u200bthe screw tract of the press (magnification x1000). the image was obtained using a scanning electron microscope VEGA3 TESCAN, accelerating voltage 20.0 kV, x1000 magnification, scanning electron detector, scale 50 µm.

На фиг. 37 - структура материала, полученного на шнековом экструзионном прессе крупногабаритного стержневого изделия диаметром 120 мм, площадь сечения которого на 40% больше площади сечения шнекового тракта пресса, изображение получено с помощью сканирующего электронного микроскопа VEGA3 TESCAN, ускоряющее напряжение 20,0 кВ, увеличение х2000, детектор сканирующих электронов, шкала 20 мкм.In FIG. 37 - the structure of the material obtained on a screw extrusion press of a large-sized rod product with a diameter of 120 mm, the cross-sectional area of \u200b\u200bwhich is 40% larger than the cross-sectional area of \u200b\u200bthe screw tract of the press, the image was obtained using a VEGA3 TESCAN scanning electron microscope, accelerating voltage 20.0 kV, magnification x2000, scanning electron detector, scale 20 µm.

На фиг. 38 - торцы цилиндрических стержневых изделий диаметром 100 и 140 мм, полученные на шнековом прессе диаметром 100 мм.In FIG. 38 - the ends of cylindrical rod products with a diameter of 100 and 140 mm, obtained on a screw press with a diameter of 100 mm.

Устройство для осуществления способа получения длинномерных стержневых изделий содержит последовательно соединенные друг с другом деформирующий элемент 1, формующий элемент 2 и калибрующий элемент 3, имеющие соосные деформирующий канал 11, формующий канал 12 и калибрующий канал 13, соответственно. Устройство крепится к торцевой поверхности корпуса шнекового или плунжерного экструзионного пресса соосно с его внутренней поверхностью. Деформирующий элемент 1 может состоять из одной или нескольких последовательно соединенных друг с другом соосных частей. На фиг. 1 показан вариант выполнения устройства, в котором деформирующий элемент 1 состоит из двух частей 4. На каждой из частей на поверхности их деформирующих каналов расположена группа винтовых выступов 5. Возможен вариант выполнения, когда деформирующий элемент 1 выполнен как единый элемент, а поверхность деформирующего канала 11 имеет два участка, на каждом из которых расположена группа винтовых выступов 5, но такой вариант конструкции сложнее для изготовления, поэтому предпочтительнее выполнять деформирующий, формующий и калибрующий элементы 1, 2 и 3 из соединенных друг с другом частей, как это показано на фиг. 1.The device for implementing the method for producing long rod products contains a deforming element 1, a forming element 2 and a sizing element 3 connected in series with each other, having a coaxial deforming channel 11, a forming channel 12 and a sizing channel 13, respectively. The device is attached to the end surface of the body of the screw or plunger extrusion press coaxially with its inner surface. The deforming element 1 may consist of one or more coaxial parts connected in series with each other. In FIG. 1 shows an embodiment of the device in which the deforming element 1 consists of two parts 4. On each of the parts, on the surface of their deforming channels, there is a group of helical protrusions 5. An embodiment is possible when the deforming element 1 is made as a single element, and the surface of the deforming channel 11 has two sections, on each of which there is a group of helical protrusions 5, but this design option is more difficult to manufacture, therefore it is preferable to make deforming, forming and calibrating elements 1, 2 and 3 from parts connected to each other, as shown in Fig. one.

Примыкающий к деформирующему элементу 1 формующий элемент 2, формующий канал 12 которого имеет на входе гладкую осесимметричную поверхность, а площадь его поперечных сечений, ортогональных к оси канала, по длине формующего элемента 2 последовательно увеличивается и уменьшается один раз (как показано на фиг. 1) или более раз с последующим переходом формы сечения формующего канала 2 от осесимметричной на входе в него до формы и размера поперечного сечения готового изделия к выходу из формующего канала 12. В калибрующем канале 13 калибрующего элемента 3 форма и площади поперечных сечений калибрующего канала 13 остаются неизменными и соответствуют площади и форме поперечного сечения формующего канала 12 на выходе из формующего элемента 2.The forming element 2 adjacent to the deforming element 1, the forming channel 12 of which has a smooth axisymmetric surface at the inlet, and the area of its cross sections, orthogonal to the axis of the channel, along the length of the forming element 2 sequentially increases and decreases once (as shown in Fig. 1) or more times with the subsequent transition of the sectional shape of the forming channel 2 from axisymmetric at its inlet to the shape and size of the cross-section of the finished product to the exit from the forming channel 12. In the calibrating channel 13 of the calibrating element 3, the shape and cross-sectional areas of the calibrating channel 13 remain unchanged and correspond to the area and cross-sectional shape of the forming channel 12 at the outlet of the forming element 2.

Каждый участок деформирующего канала 11 (или деформирующий канал 11, если деформирующий элемент 1 представляет собой единый элемент) имеет на своей поверхности группу из не менее двух винтовых выступов 5, расположенных с равным окружным шагом. На чертежах представлены варианты выполнения устройства, в котором каждая группа включает три винтовых выступа 5. Это число выступов 5 является оптимальным, но не единственно возможным. Выступов может быть два, четыре и более. Угол подъема винтовых выступов 5 имеет значения не более 45°, так как большие значения этого угла блокируют, практически, вращение материала заготовки в деформирующем канале. Суммарная высота винтовых выступов 5 в любом поперечном сечении деформирующего канала (фиг. 3) не превышает 1/2 диаметра D1 деформирующего канала. Дальнейшее увеличение высоты винтовых выступов 5 ведет к значительному уменьшению проходного сечения деформирующего канала (нелинейная функция) и соответствующему его уменьшению росту давлений прессования, а также к увеличению объема материала заготовки во впадинах между винтовыми выступами 5, что приведет к тому, что разность в степени и характере деформационной обработки материала этих зон от деформационной обработки материала в центральных зонах стержневой заготовки может увеличиваться до критических величин. Выбор числа, геометрии и габаритов винтовых выступов 5 зависит от выбора оптимальных соотношений между деформациями кручения, продольного разнознакового изгиба, осадки и вытяжки заготовки в продольных и радиальных направлениях в процессе ее перемещения по длине деформирующего канала.Each section of the deforming channel 11 (or deforming channel 11, if the deforming element 1 is a single element) has on its surface a group of at least two helical protrusions 5 located with equal circumferential pitch. The drawings show embodiments of the device, in which each group includes three helical protrusions 5. This number of protrusions 5 is optimal, but not the only possible one. There can be two, four or more protrusions. The angle of elevation of the helical protrusions 5 has a value of not more than 45°, since large values of this angle practically block the rotation of the workpiece material in the deforming channel. The total height of the helical protrusions 5 in any cross section of the deforming channel (Fig. 3) does not exceed 1/2 of the diameter D 1 of the deforming channel. A further increase in the height of the helical protrusions 5 leads to a significant decrease in the flow area of the deforming channel (nonlinear function) and its corresponding decrease in the increase in pressing pressure, as well as to an increase in the volume of the workpiece material in the cavities between the helical protrusions 5, which will lead to the fact that the difference in degree and the nature of the deformation processing of the material of these zones from the deformation processing of the material in the central zones of the rod blank can increase to critical values. The choice of the number, geometry and dimensions of the helical protrusions 5 depends on the choice of the optimal ratios between the deformations of torsion, longitudinal bending of different signs, draft and drawing of the workpiece in the longitudinal and radial directions in the process of its movement along the length of the deforming channel.

Винтовые выступы 5 каждой группы могут иметь одинаковую высоту H, но могут и различаться по высоте, при этом соотношение высот двух винтовых выступов 5 или любых двух винтовых выступов 5 из их общего числа имеет значение от 1 до 3.The helical protrusions 5 of each group may have the same height H, but may also differ in height, while the ratio of the heights of two helical protrusions 5 or any two helical protrusions 5 out of their total number has a value from 1 to 3.

Винтовые выступы 5 могут иметь различную форму. Варианты поперечных сечений, ортогональных к оси деформирующего канала 11, деформирующего элемента 4 представлены на фиг. 3. В одном варианте плоские боковые поверхности винтовых выступов 5 в поперечных сечениях деформирующего элемента 1 параллельны друг другу (на фиг. 3 внизу слева). В другом варианте в этих поперечных сечениях образующие боковых поверхностей винтовых выступов пересекаются под углом α до 140° (на фиг. 3 внизу справа). В третьем варианте боковые поверхности винтовых выступов 5 плавно сопрягаются с вершиной и с поверхностью деформирующего канала 11, в этом случае касательные к боковым поверхностям винтовых выступов 5 на ½ их высоты в поперечных сечениях деформирующего элемента 1 пересекаются под углом α до 140° (на фиг. 3 наверху). На других чертежах показан третий вариант винтовых выступов 5.Screw protrusions 5 may have a different shape. Variants of cross sections, orthogonal to the axis of the deforming channel 11, deforming element 4 are shown in Fig. 3. In one embodiment, the flat side surfaces of the helical protrusions 5 in the cross sections of the deforming element 1 are parallel to each other (in Fig. 3 at the bottom left). In another embodiment, in these cross sections, the generatrices of the side surfaces of the helical protrusions intersect at an angle α up to 140° (in Fig. 3, bottom right). In the third version, the side surfaces of the helical protrusions 5 smoothly mate with the top and with the surface of the deforming channel 11, in this case, the tangents to the side surfaces of the helical protrusions 5 at ½ of their height in the cross sections of the deforming element 1 intersect at an angle α up to 140° (in Fig. 3 above). Other drawings show the third version of the screw protrusions 5.

На фиг. 4 показана форма поверхности заготовки 6 в деформирующем элементе 1, имеющем винтовые выступы 5, размеры и угол подъема которых постоянны по длине деформирующего элемента 1. На фиг. 5-9 показана схема расположения ортогональных к оси канала сечений заготовки 6 и их трансформация в процессе ее перемещения вдоль деформирующего канала 11 деформирующего элемента 1.In FIG. 4 shows the shape of the surface of the workpiece 6 in the deforming element 1, which has helical protrusions 5, the dimensions and angle of elevation of which are constant along the length of the deforming element 1. FIG. 5-9 shows the layout of the sections of the workpiece 6 orthogonal to the axis of the channel and their transformation in the process of its movement along the deforming channel 11 of the deforming element 1.

Возможен вариант, когда по длине деформирующего канала 11 знак угла подъема винтовых выступов 5 изменяется по меньшей мере один раз. На фиг.11 представлена форма поверхности заготовки 7, которую формируют в деформирующем канале 11 винтовые выступы 5 деформирующего элемента 1, которые показаны на фиг. 1. На фиг.12 показана схема расположения ортогональных к оси канала сечений заготовки, а на фиг. 13-16 показана схема их трансформации в заготовке 7 при перемещении ее вдоль деформирующего канала 11, в котором направление вращения поверхности заготовки 7 изменяется на противоположное один раз. При этом винтовые выступы 5 имеют постоянную высоту по длине деформирующего канала 11 на большей части своей длины, и только к его торцам их высота плавно снижается до нуля. На фиг. 17 условно показаны срединные сечения I-I, II-II и III-III впадин заготовки 7, сформированные винтовыми выступами деформирующего канала 11. Под срединными сечениями понимаются поверхности, образующие которых ортогональны к оси деформирующего канала 11 и проходят через винтовые выступы 5, расположенные на его поверхности симметрично относительно их боковых поверхностей. На фиг. 18 показаны развертки на плоскость срединных сечений I-I, II-II и III-III впадин материала заготовки 7, форма которых соответствует форме винтовых выступов 5 с постоянной по длине высотой.It is possible that along the length of the deforming channel 11 the sign of the angle of elevation of the helical protrusions 5 changes at least once. Figure 11 shows the shape of the surface of the workpiece 7, which is formed in the deforming channel 11 by screw protrusions 5 of the deforming element 1, which are shown in FIG. 1. Fig. 12 shows the layout of workpiece sections orthogonal to the axis of the channel, and Fig. 13-16 shows a diagram of their transformation in the workpiece 7 when moving it along the deforming channel 11, in which the direction of rotation of the surface of the workpiece 7 is reversed once. In this case, the helical protrusions 5 have a constant height along the length of the deforming channel 11 for most of its length, and only towards its ends does their height gradually decrease to zero. In FIG. 17 conventionally shows the middle sections I-I, II-II and III-III of the depressions of the workpiece 7, formed by the helical protrusions of the deforming channel 11. Under the middle sections are understood the surfaces, the generatrix of which are orthogonal to the axis of the deforming channel 11 and pass through the helical protrusions 5 located on its surface symmetrical about their side surfaces. In FIG. 18 shows the plane scans of the middle sections I-I, II-II and III-III of the hollows of the material of the workpiece 7, the shape of which corresponds to the shape of the helical protrusions 5 with a height constant along the length.

Возможно также выполнение винтовых выступов 5 с переменной высотой по длине деформирующего канала 11. В частности, каждый винтовой выступ 5 может иметь участок с постоянной базовой высотой и участок, высота которого может плавно увеличиваться по длине деформирующего канала 11, а затем уменьшаться при соотношении максимальной и базовой высот до 2,5. На фиг. 19 представлена форма поверхности заготовки 8, которую формируют в деформирующем канале 11 устройства винтовые выступы 5, имеющие переменную по длине высоту. На фиг.20 показана схема расположения по длине деформирующего канала 11 сечений заготовки 8, ортогональных к его оси, а на фиг. 21-24 показана схема трансформации геометрии этих ортогональных к оси канала сечений заготовки 8 при перемещении ее вдоль деформирующего канала, в котором направление вращения поверхности заготовки 8 изменяется на противоположное один раз, а высота каждого винтового выступа 5 плавно увеличивается и затем уменьшается по длине деформирующего канала 11. При этом изменение высоты каждого винтового выступа 5 идет поэтапно от выступа к выступу со смещением поперечного сечения каждого винтового выступа 5, в котором его высота максимальна, по длине деформирующего канала 11 относительно такого же сечения соседнего винтового выступа 5 на расстояние не менее чем половина приращения их высоты. На фиг. 25 показаны развертки на плоскость срединных сечений впадин материала заготовки 8 I-I, II-II и III-III (см. схему на фиг. 17), форма которых соответствует указанному характеру изменения форм винтовых выступов с переменной высотой. Возможен вариант, при котором их максимальные и минимальные высоты располагаются в одних и тех же поперечных сечениях деформирующего элемента 1.It is also possible to make screw protrusions 5 with a variable height along the length of the deforming channel 11. In particular, each helical protrusion 5 can have a section with a constant base height and a section, the height of which can smoothly increase along the length of the deforming channel 11, and then decrease at a ratio of maximum and base height up to 2.5. In FIG. 19 shows the shape of the surface of the workpiece 8, which is formed in the deforming channel 11 of the device by screw protrusions 5 having a height variable along the length. Fig. 20 shows the layout along the length of the deforming channel 11 of sections of the workpiece 8 orthogonal to its axis, and Fig. 21-24 shows a diagram of the transformation of the geometry of these sections of the workpiece 8 orthogonal to the axis of the channel when it is moved along the deforming channel, in which the direction of rotation of the surface of the workpiece 8 is reversed once, and the height of each helical protrusion 5 gradually increases and then decreases along the length of the deforming channel 11. At the same time, the change in the height of each helical protrusion 5 proceeds in stages from protrusion to protrusion with a displacement of the cross section of each helical protrusion 5, in which its height is maximum, along the length of the deforming channel 11 relative to the same section of the adjacent helical protrusion 5 by a distance of at least half increase in their height. In FIG. Figure 25 shows the developments on the plane of the middle sections of the hollows of the material of the workpiece 8 I-I, II-II and III-III (see the diagram in Fig. 17), the shape of which corresponds to the indicated nature of the change in the shape of helical protrusions with variable height. A variant is possible in which their maximum and minimum heights are located in the same cross sections of the deforming element 1.

Также возможен вариант выполнения, при котором по длине деформирующего канала 11 высота каждого винтового выступа 5 изменяется по гладкой периодической функции, одинаковой для всех винтовых выступов 5 группы, с амплитудой до 1,5 от его базовой высоты, равной полусумме максимальной и минимальной высот винтового выступа 5. Максимальные и, соответственно, минимальные высоты винтовых выступов 5 могут быть расположены в одних и тех же поперечных сечениях деформирующего элемента 1, либо они могут быть расположены в поперечных сечениях деформирующего элемента 1, смещенных друг относительно друга на величину до половины периода этой периодической функции. На фиг. 26 показаны развертки на плоскость срединных сечений I-I, II-II и III-III впадин заготовки (см. схему на фиг. 17), соответствующих винтовым выступам, высота которых изменяется по гладкой периодический функции, с расположением максимумов и минимумов в одних и тех же поперечных сечениях. На фиг. 27 показаны развертки на плоскость срединных сечений I-I, II-II и III-III впадин заготовки, соответствующих винтовым выступам, высота которых изменяется по гладкой периодический функции, а поперечные сечения, в которых расположены максимумы и минимумы периодической функции смещены друг относительно друга.It is also possible to perform, in which, along the length of the deforming channel 11, the height of each helical protrusion 5 changes according to a smooth periodic function, the same for all helical protrusions of group 5, with an amplitude of up to 1.5 of its base height, equal to half the sum of the maximum and minimum heights of the helical protrusion 5. The maximum and, accordingly, the minimum heights of the helical protrusions 5 can be located in the same cross sections of the deforming element 1, or they can be located in the cross sections of the deforming element 1, offset relative to each other by up to half the period of this periodic function . In FIG. 26 shows the developments on the plane of the middle sections I-I, II-II and III-III of the hollows of the workpiece (see the diagram in Fig. 17), corresponding to helical protrusions, the height of which varies according to a smooth periodic function, with the maxima and minima located in the same cross sections. In FIG. 27 shows plane scans of the midsections I-I, II-II and III-III of the hollows of the workpiece, corresponding to helical protrusions, the height of which varies according to a smooth periodic function, and the cross sections in which the maxima and minima of the periodic function are located are shifted relative to each other.

На фиг. 28 представлена схема расположения продольных сечений заготовки 9, проходящих через ось деформирующего канала 11, на условном поперечном сечении заготовки в виде круга. На фиг. 29-35 показаны эти продольные сечения формуемой заготовки 9 в деформирующем элементе 1, в котором высота всех винтовых выступов 5 одинакова и постоянна.In FIG. 28 shows the layout of the longitudinal sections of the workpiece 9, passing through the axis of the deforming channel 11, on the conditional cross section of the workpiece in the form of a circle. In FIG. 29-35 show these longitudinal sections of the molded workpiece 9 in the deforming element 1, in which the height of all helical protrusions 5 is the same and constant.

При выполнении деформирующего элемента 1 с двумя или более группами винтовых выступов 5, которые могут быть идентичными по числу, форме и размерам винтовых выступов 5, как показано на фиг. 1, а могут отличаться по числу, форме и размерам винтовых выступов. Кроме того, в таком деформирующем элементе 1 винтовые выступы 5 каждой группы могут быть смещены в окружном направлении относительно выступов соседней группы на угол до половины окружного угла между винтовыми выступами 5, как показано на фиг. 1.When the deforming element 1 is made with two or more groups of helical protrusions 5, which may be identical in number, shape and size of the helical protrusions 5, as shown in FIG. 1, but may differ in the number, shape and size of the screw protrusions. Furthermore, in such a deforming element 1, the helical protrusions 5 of each group can be displaced in the circumferential direction relative to the protrusions of the adjacent group by up to half the circumferential angle between the helical protrusions 5, as shown in FIG. one.

Способ получения стержневых изделий на экструзионных прессах осуществляется следующим образом. Исходный пластифицированный или дискретный материал, в качестве которого могут использоваться порошковые или гранулированные материалы, а также дробленные на мелкие фракции вторичные продукты, продавливается плунжером или шнеком в деформирующий канал 11 деформирующего элемента 1 устройства, в котором поддерживается такой уровень сжимающих напряжений в деформируемом материале, при котором величина напряжений, ортогональных к его поверхностям сдвига, блокирует разрыхление и рост дефектов в материале в процессе деформационной обработки заготовки. В деформирующем канале 11 деформирующего элемента 1 заготовка, имеющая остаточную пористость и другие дефекты структуры, получает в процессе ее перемещения по длине деформирующего канала 11 локальные радиальные осадки (деформации сжатия) при внедрении в ее поверхность распределенных по внутренней цилиндрической поверхности деформирующего канала 11 винтовых выступов 5 (фиг. 1), с уменьшением площади ее сечения до 40 и более процентов и с сопутствующей уменьшению площади сечения заготовки ее вытяжкой (деформацией растяжения материала) вдоль оси канала, которая в каждом из продольных сечений заготовки является функцией угла их наклона к винтовым выступам на входе в деформирующий канал 11 и, кроме этого, переменна по его длине. От сочетаний этих видов деформационной обработки заготовки ее материал получает разнонаправленные и различные по величине деформации сдвига вдоль соответствующей такой деформационной обработке системе поверхностей скольжения, а относительные смещения потоков материала при достаточной величине сжимающих напряжений обеспечивают эффективное уплотнение материала с увеличением прочности связей между сжатыми и движущимися относительно друг друга поверхностями структурных элементов материала.The method of obtaining core products on extrusion presses is as follows. The original plasticized or discrete material, which can be powder or granular materials, as well as secondary products crushed into small fractions, is pressed by a plunger or screw into the deforming channel 11 of the deforming element 1 of the device, in which such a level of compressive stresses in the deformable material is maintained, at in which the magnitude of stresses orthogonal to its shear surfaces blocks the loosening and growth of defects in the material during the deformation processing of the workpiece. In the deforming channel 11 of the deforming element 1, the workpiece, which has residual porosity and other structural defects, receives, in the process of its movement along the length of the deforming channel 11, local radial precipitation (compression deformations) when screw protrusions 5 distributed along the inner cylindrical surface of the deforming channel 11 are introduced into its surface. (Fig. 1), with a decrease in its cross-sectional area to 40 percent or more and with a concomitant decrease in the cross-sectional area of the workpiece by its drawing (material stretching deformation) along the channel axis, which in each of the longitudinal sections of the workpiece is a function of the angle of their inclination to the helical protrusions on the entrance to the deforming channel 11 and, in addition, variable along its length. From combinations of these types of deformation processing of the workpiece, its material receives multidirectional and different in magnitude shear deformations along the system of sliding surfaces corresponding to such deformation processing, and relative displacements of material flows at a sufficient value of compressive stresses provide effective compaction of the material with an increase in the strength of bonds between compressed and moving relative to each other. other surfaces of the structural elements of the material.

При этом при перемещении заготовки по деформирующему каналу 11 расположенные на его поверхности винтовые выступы 5 вызывают вращение заготовки вокруг оси деформирующего канала 11 за счет вращения винтовых пазов ?впадин? на ее поверхности, т.е. вызывают деформацию кручения заготовки. Вызванная деформацией кручения заготовки 6 (фиг. 4) трансформация формы ортогональных к оси деформирующего канала 11 сечений (фиг.5) приведена на фиг. 6-9. Как следствие, в материале заготовки 6 в соответствии с принципом независимости действия сил дополнительно формируется и соответствующая деформации кручения система поверхностей сдвига, вдоль которых также проходят описанные выше процессы перестройки структуры материала заготовки 6, и, поскольку вдоль этих поверхностей сдвига материал также подвергается интенсивной разнонаправленной деформационной обработке, то это в результате обеспечивает более полную объемную проработку материала заготовки 6.In this case, when the workpiece moves along the deforming channel 11, the screw protrusions 5 located on its surface cause the workpiece to rotate around the axis of the deforming channel 11 due to the rotation of the helical grooves ?cavities? on its surface, i.e. cause torsional deformation of the workpiece. The transformation of the shape of the sections orthogonal to the axis of the deforming channel 11 (Fig. 5) caused by the torsion deformation of the workpiece 6 (Fig. 4) is shown in Figs. 6-9. As a result, in the workpiece material 6, in accordance with the principle of independence of the action of forces, a system of shear surfaces corresponding to the torsion deformation is additionally formed, along which the processes of rearrangement of the structure of the material of the workpiece 6 described above also take place, and since along these shear surfaces the material is also subjected to intense multidirectional deformation processing, this as a result provides a more complete volumetric study of the material of the workpiece 6.

Показанное на фиг. 1, 10 изменение знака углов подъема винтовых выступов 5, расположенных на поверхности деформирующего канала 11, приводит к изменению по длине деформирующего элемента 1 и направления деформации кручения заготовки 7 (фиг. 11). Отражающая этот процесс трансформация формы ортогональных к оси канала сечений заготовки 7 (фиг. 12) при перемещении ее вдоль деформирующего канала 11 приведена на фиг. 13-16. Изменение направления деформации кручения заготовки 7 вызывает изменения не только направлений поверхностей сдвига в ее материале, но и направлений относительных скольжений элементов структуры материала в полосах сдвига, формирующихся вдоль поверхностей сдвига в структурно неоднородных средах, в которых каждому направлению относительного скольжения структурных составляющих материала соответствует и своя система микроповерхностей сдвига внутри этих полос. Каждая такая перестройка системы микроповерхностей сдвига включает в зону интенсивных деформаций новые объемы материала.Shown in FIG. 1, 10, a change in the sign of the angles of elevation of the helical protrusions 5 located on the surface of the deforming channel 11 leads to a change in the length of the deforming element 1 and the direction of torsion deformation of the workpiece 7 (Fig. 11). The transformation of the shape of the workpiece 7 sections orthogonal to the channel axis (Fig. 12) reflecting this process when it is moved along the deforming channel 11 is shown in Fig. 13-16. A change in the direction of torsion deformation of the workpiece 7 causes changes not only in the directions of the shear surfaces in its material, but also in the directions of the relative slips of the elements of the material structure in the shear bands formed along the shear surfaces in structurally inhomogeneous media, in which each direction of the relative slip of the structural components of the material corresponds to its own a system of shear microsurfaces within these bands. Each such restructuring of the system of shear microsurfaces includes new volumes of material in the zone of intense deformations.

В зоне изменения знака угла подъема винтовых выступов 5 материал заготовки 7 получает также деформации сдвига и в плоскостях, ортогональных к оси заготовки, что также способствует устранению дефектов и совершенствованию структуры материала внутри полос сдвига, формирующихся в этой зоне при этом типе деформации заготовки.In the zone of change in the sign of the angle of elevation of the helical protrusions 5, the material of the workpiece 7 also receives shear deformations in planes orthogonal to the axis of the workpiece, which also helps to eliminate defects and improve the structure of the material inside the shear bands formed in this zone with this type of deformation of the workpiece.

Как показано на фиг. 17-22, последовательное увеличение высоты винтовых выступов 5 с поэтапным смещением изменения их высоты от одного выступа к другому вдоль деформирующего элемента ведет к дополнительному поэтапному внедрению винтовых выступов в поверхность деформируемой заготовки 8 (фиг. 19) и к приращению степени получаемой материалом заготовки деформаций сжатия, направления которых, соответственно, также последовательно изменяются в окружном относительно оси деформирующего канала 11 направлении. Изменение направлений дополнительных радиальных осадок заготовки 8 по длине деформирующего канала 11 ведет к изменению по длине канала формы его поперечных сечений, а также к последовательному изменению эпюры распределения скоростей течения материала вдоль его оси к увеличению градиентов скоростей его течения а также, как следствие, к дополнительному приращению получаемых материалом деформаций сдвига и к изменению направлений относительного скольжения частиц в зонах, прилегающих к поверхностям сдвига в материале заготовки 8. Дополнительные разнонаправленные ортогональные к оси деформирующего канала 11 осадки заготовки, вызванные изменениями высот винтовых выступов 5, вызывают и поэтапное разнонаправленное смещение центра тяжести сечений заготовки 8 в направлениях этих дополнительных осадок относительно оси их вращения, совпадающей с осью деформирующего канала, что перемещает материал центральных зон заготовки в зоны, в которых деформация кручения заготовки вызывает более интенсивные деформации сдвига в ее материале, что увеличивает интенсивность деформационной обработки материала центральной зоны заготовки.As shown in FIG. 17-22, a gradual increase in the height of the helical protrusions 5 with a gradual shift in the change in their height from one protrusion to another along the deforming element leads to an additional gradual introduction of the helical protrusions into the surface of the deformable workpiece 8 (Fig. 19) and to an increase in the degree of compression deformations obtained by the material of the workpiece , the directions of which, respectively, also consistently change in the circumferential direction relative to the axis of the deforming channel 11. A change in the directions of additional radial upsets of the workpiece 8 along the length of the deforming channel 11 leads to a change in the shape of its cross sections along the length of the channel, as well as to a consistent change in the diagram of the distribution of material flow velocities along its axis to an increase in the gradients of its flow velocities and, as a consequence, to an additional the increment of shear deformations received by the material and to the change in the directions of the relative sliding of the particles in the zones adjacent to the shear surfaces in the workpiece material 8. Additional multidirectional offsets of the workpiece orthogonal to the axis of the deforming channel 11, caused by changes in the heights of the helical protrusions 5, also cause a phased multidirectional displacement of the center of gravity of the sections workpiece 8 in the directions of these additional drafts relative to their axis of rotation, which coincides with the axis of the deforming channel, which moves the material of the central zones of the workpiece into zones in which the torsion deformation of the workpiece causes more intense deformation shear formations in its material, which increases the intensity of deformation processing of the material of the central zone of the workpiece.

Как показано на фиг. 26-27, изменение высоты каждого винтового выступа 5 по длине деформирующего канала 11 по гладкой периодической функции, одинаковой для всех винтовых выступов 5 группы, при расположении их максимальных и минимальных высот в одних и тех же поперечных сечениях деформирующего элемента 1, либо со смещением по длине элемента 1 относительно друг друга на величину до половины периода этой периодической функции, позволяет по мере перемещения заготовки по длине деформирующего элемента 1 обеспечить циклическое изменение величин радиальных осадок заготовки и, соответственно, реализовать циклический переход деформаций ее осевой осадки к деформации осевой вытяжки, а при смещении расположения их максимальных и минимальных высот по длине элемента 1 относительно друг друга на величину до половины периода этой периодической функции, вызывает также дополнительные циклические смещения центра тяжести сечений заготовки в соответствии со смещениями относительно друг друга максимальных значений высот винтовых выступов. Поскольку каждое изменение напряженно-деформационного состояния материала ведет к перестройке системы поверхностей сдвига в материале заготовки, то такое циклическое деформационное воздействие на заготовку способствует однородной деформационной проработки материала по ее объему.As shown in FIG. 26-27, the change in the height of each helical protrusion 5 along the length of the deforming channel 11 along a smooth periodic function, the same for all helical protrusions of the 5th group, with their maximum and minimum heights located in the same cross sections of the deforming element 1, or with an offset along the length of the element 1 relative to each other by up to half the period of this periodic function, allows, as the workpiece moves along the length of the deforming element 1, to provide a cyclic change in the values of the radial draft of the workpiece and, accordingly, to realize a cyclic transition of the deformations of its axial upsetting to the deformation of the axial drawing, and when displacement of the location of their maximum and minimum heights along the length of element 1 relative to each other by up to half the period of this periodic function, also causes additional cyclic displacements of the center of gravity of the sections of the workpiece in accordance with the displacements relative to each other of the maximum values of the heights of the helical protrusions. Since each change in the stress-strain state of the material leads to a restructuring of the system of shear surfaces in the workpiece material, such a cyclic deformation effect on the workpiece contributes to a uniform deformation of the material over its volume.

Как показано на фиг. 28-35, в зависимости от величины окружного угла между сечениями заготовки 9 (фиг. 28) плоскостями, проходящими через ось деформирующего канала 11, и осевыми плоскостями, проходящими через винтовые выступы 5 на входе в деформирующий канал 11, процесс перетекания материала заготовки 9 через расположенные на поверхности деформирующего канала 11 винтовые выступы 5 вызывает в заготовке 9 ортогональные к ее оси осадки и деформации разнознакового изгиба, а также циклически переходящие друг в друга деформации продольной осадки и вытяжки заготовки с сопутствующим таким переходам изменением направлений максимальных сжимающих напряжений в материале заготовки 9 на ортогональные.As shown in FIG. 28-35, depending on the size of the circumferential angle between the sections of the workpiece 9 (Fig. 28) planes passing through the axis of the deforming channel 11, and the axial planes passing through the helical protrusions 5 at the entrance to the deforming channel 11, the process of flowing the material of the workpiece 9 through screw protrusions 5 located on the surface of the deforming channel 11 cause in the workpiece 9 orthogonal to its axis settlements and deformations of different signs of bending, as well as deformations of the longitudinal upsetting and drawing of the workpiece cyclically passing into each other with an accompanying change in the directions of maximum compressive stresses in the workpiece material 9 to such transitions. orthogonal.

Таким образом, изменяя форму, число и размеры винтовых выступов 5, а также угол подъема винтовых выступов 5, можно создавать в процессе перемещения заготовки вдоль оси деформирующего канала 11 сложные циклически изменяющиеся напряженно-деформированные состояния наиболее оптимальные для материала формуемой заготовки и обеспечивать высокое качество его всесторонней деформационной проработки.Thus, by changing the shape, number and dimensions of the helical protrusions 5, as well as the angle of elevation of the helical protrusions 5, it is possible to create complex cyclically changing stress-strain states in the process of moving the workpiece along the axis of the deforming channel 11, which are the most optimal for the material of the molded workpiece and ensure its high quality. comprehensive deformation study.

Конструкция деформирующего элемента 1, состоящая, как показано на фиг.1, из двух или более частей 4, позволяет смещать в окружном направлении расположение винтовых выступов 5 каждой группы относительно друг друга со сдвигом до половины шага между ними, что позволяет усреднять или выборочно концентрировать по объему заготовки степени и характер деформаций, получаемых как материалом заготовки, расположенном во впадинах между винтовыми выступами 5, так и материалом, расположенном в зонах внедрения этих выступов 5 в заготовку, а увеличение и последующее уменьшение площади сечения заготовки до 40% в зонах стыковки частей 4 деформационного элемента 1 вызывает деформации продольной осадки и последующей вытяжки заготовки, что после такой деформационной обработки также ведет к повышению качества ее материала.The design of the deforming element 1, consisting, as shown in figure 1, of two or more parts 4, allows you to shift in the circumferential direction the location of the helical protrusions 5 of each group relative to each other with a shift of up to half the step between them, which allows you to average or selectively concentrate on volume of the workpiece, the degree and nature of the deformations obtained both by the material of the workpiece located in the depressions between the helical protrusions 5, and the material located in the zones of penetration of these protrusions 5 into the workpiece, and the increase and subsequent decrease in the cross-sectional area of the workpiece up to 40% in the areas of joining parts 4 deformation element 1 causes deformation of the longitudinal upset and subsequent drawing of the workpiece, which after such deformation processing also leads to an increase in the quality of its material.

Такое сочетание различных деформационных воздействий на материал формуемой заготовки создает переменную по длине деформирующего канала 11 систему разнонаправленных поверхностей сдвига в материале, вдоль которых формируются его свойства, что позволяет совершенствовать качество связи между фрагментами структуры материала, увеличивать равномерность его свойств и снижать уровень их анизотропии.This combination of various deformation effects on the material of the molded workpiece creates a system of differently directed shear surfaces in the material, which is variable along the length of the deforming channel 11, along which its properties are formed, which makes it possible to improve the quality of the connection between the fragments of the material structure, increase the uniformity of its properties and reduce the level of their anisotropy.

На фиг. 36 и 37 показаны структуры излома материала готового изделия, площадь сечений которого в 1,44 раза больше площади сечения канала экструзионного пресса. Как следует из этих снимков, поверхность излома заготовки проходит не по границам между фрагментами структуры его материала, а непосредственно через частицы порошка сверхвысокомолекулярного полиэтилена (порошок GUR4150), а это свидетельствует о том, что прочность связи на границах между структурными элементами дискретного материала сопоставима или больше прочностных и деформационных характеристик материала частиц порошка. Такое высокое качество материала позволяет методом продольной осадки заготовки в формующем канале 12 формующего элемента 2 увеличивать без разрушения структуры материала площадь поперечного сечения заготовки 6 до четырех и более раз (фиг. 1, 2), что обеспечивает в последующем процессе продольной вытяжки заготовки в этом канале 12 с уменьшением площади ее поперечного сечения возможность получать изделия с площадью поперечного сечения до двух раз больше площади поперечного сечения канала экструзионного пресса (фиг. 38). При этом в формующем канале осесимметричное сечение формуемой заготовки 6 трансформируется до формы поперечного сечения готового изделия.In FIG. 36 and 37 show fracture structures of the material of the finished product, the cross-sectional area of which is 1.44 times the cross-sectional area of the extrusion press channel. As follows from these images, the fracture surface of the workpiece does not pass along the boundaries between the fragments of the structure of its material, but directly through the particles of ultra-high molecular weight polyethylene powder (GUR4150 powder), and this indicates that the bond strength at the boundaries between the structural elements of a discrete material is comparable or greater strength and deformation characteristics of the material of powder particles. Such a high quality of the material allows the method of longitudinal upsetting of the workpiece in the forming channel 12 of the forming element 2 to increase the cross-sectional area of the workpiece 6 without destroying the structure of the material up to four or more times (Fig. 1, 2), which ensures in the subsequent process of longitudinal drawing of the workpiece in this channel 12 with a decrease in its cross-sectional area, it is possible to obtain products with a cross-sectional area up to two times greater than the cross-sectional area of the extrusion press channel (Fig. 38). At the same time, in the forming channel, the axisymmetric section of the molded workpiece 6 is transformed to the cross-sectional shape of the finished product.

В калибрующем канале 13 калибрующего элемента 3 форма поперечных сечений формуемой заготовки 6 и ее площадь остаются постоянными и соответствуют форме и площади сечения изделия на выходе из формующего канала 12 формующего элемента 2.In the calibrating channel 13 of the calibrating element 3, the cross-sectional shape of the molded workpiece 6 and its area remain constant and correspond to the shape and cross-sectional area of the product at the outlet of the forming channel 12 of the forming element 2.

Claims (7)

1. Способ получения длинномерных стержневых изделий из дискретных или пластифицированных материалов, заключающийся в том, что уплотненный в экструзионном  прессе  материал подают в деформирующий, формующий  и калибрующий каналы оснастки, в которых заготовке путем воздействия на нее профилированной поверхностью деформирующего канала придают осадку, вытяжку и деформацию кручения, а в формующем канале придают поперечным сечениям заготовки заданную форму изделия, отличающийся тем, что осадку и вытяжку цилиндрической заготовки осуществляют путем придания ей на входе в деформирующий канал оснастки  нескольких распределенных вокруг его оси локальных радиальных осадок, уменьшающих площадь поперечных сечений заготовки и придающих  поперечным сечениям и поверхности заготовки форму  поперечных сечений и поверхности деформирующего канала, при этом уменьшение площади поперечных сечений  заготовки вызывает ее вытяжку вдоль оси деформирующего канала, а деформацию кручения заготовки создают в процессе её перемещения по деформирующему каналу путём вращения  профилированной поверхности заготовки относительно оси деформирующего канала под воздействием профилированной поверхности канала, обеспечивая при этом в осевых сечениях заготовки в зависимости от угла их наклона к направлениям ее локальных осадок на входе в деформационный канал либо деформации разнознакового изгиба, либо циклически переходящие друг в друга и направленные вдоль оси канала осадки и вытяжки заготовки.1. A method for producing long rod products from discrete or plasticized materials, which consists in the fact that the material compacted in an extrusion press is fed into the deforming, forming and calibrating channels of the tooling, in which the workpiece is subjected to upsetting, drawing and deformation by exposing it to the profiled surface of the deforming channel torsion, and in the forming channel they give the cross sections of the workpiece a given shape of the product, characterized in that the upsetting and drawing of the cylindrical workpiece is carried out by giving it at the entrance to the deforming channel of the tooling several local radial deposits distributed around its axis, which reduce the cross-sectional area of the workpiece and impart transverse cross-sections and the surface of the workpiece, the shape of the cross-sections and the surface of the deforming channel, while reducing the cross-sectional area of the workpiece causes it to be drawn along the axis of the deforming channel, and the torsion deformation of the workpiece is created in the process i.e., its movement along the deforming channel by rotating the profiled surface of the workpiece relative to the axis of the deforming channel under the influence of the profiled surface of the channel, while providing in the axial sections of the workpiece, depending on the angle of their inclination to the directions of its local settlement at the entrance to the deformation channel, either deformations of opposite signs of bending, or cyclically passing into each other and directed along the axis of the channel precipitation and drawing of the workpiece. 2.  Способ по п. 1, отличающийся тем, что в процессе перемещения заготовки по длине деформирующего канала оснастки направление деформации кручения заготовки относительно оси деформирующего канала изменяют один или более раз на противоположное, при этом в зоне изменения направления деформации кручения заготовки ее материал получает также деформации сдвига в плоскостях, ортогональных к ее оси. 2. The method according to claim 1, characterized in that in the process of moving the workpiece along the length of the deforming channel of the tooling, the direction of deformation of the workpiece torsion relative to the axis of the deforming channel is changed one or more times to the opposite, while in the zone of change in the direction of deformation of the workpiece torsion, its material also receives shear deformations in planes orthogonal to its axis. 3. Способ по п. 1, отличающийся тем, что в процессе перемещения заготовки по деформирующему каналу каждую из полученных на входе в деформационный канал локальных радиальных осадок заготовки увеличивают до двух раз, а затем уменьшают до начальных значений их величины, смещая последовательно такие приращения этих радиальных осадок по длине деформирующего канала от одной локальной радиальной деформации к другой на расстояние не менее половины максимального приращения их величины, при этом каждое из приращений величин радиальных осадок приводит и к соответствующим этим приращениям смещениям центра тяжести поперечных сечений заготовки относительно оси вращения профилированной поверхности заготовки. 3. The method according to claim 1, characterized in that in the process of moving the workpiece along the deforming channel, each of the local radial drafts of the workpiece obtained at the entrance to the deformation channel is increased up to two times, and then reduced to the initial values of their magnitude, sequentially shifting such increments of these radial upset along the length of the deforming channel from one local radial deformation to another at a distance of at least half of the maximum increment of their value, while each of the increments of the values of the radial upset also leads to the displacements of the center of gravity of the cross sections of the workpiece relative to the axis of rotation of the profiled surface of the workpiece corresponding to these increments. 4. Способ по п. 1, отличающийся тем, что при перемещении заготовки по длине деформирующего канала величину каждой из локальных радиальных деформаций осадки заготовки изменяют по одинаковой для их всех периодической функции, амплитуда которой не больше максимальной локальной радиальной осадки, получаемой заготовкой на входе в деформирующий канал, а сопутствующие им циклические разнознаковые изменения величин площади поперечных сечений заготовки вызывают и циклически переходящие друг в друга и направленные вдоль ее оси осадку и вытяжку заготовки. 4. The method according to claim 1, characterized in that when the workpiece is moved along the length of the deforming channel, the value of each of the local radial deformations of the workpiece settlement is changed according to the same periodic function for all of them, the amplitude of which is not greater than the maximum local radial settlement obtained by the workpiece at the entrance to the the deforming channel, and the accompanying cyclic changes of different signs in the values of the cross-sectional area of the workpiece cause both cyclically passing into each other and directed along its axis, the draft and drawing of the workpiece. 5. Способ по п. 4, отличающийся тем, что периодические изменения величины каждой из локальных радиальных осадок заготовки по длине деформирующего канала смещены по фазе друг относительно друга на расстояние до половины периода этой периодической функции. 5. The method according to claim 4, characterized in that the periodic changes in the magnitude of each of the local radial upsets of the workpiece along the length of the deforming channel are phase-shifted relative to each other by a distance of up to half the period of this periodic function. 6. Способ по п. 1, отличающийся тем, что деформационную обработку заготовки в деформирующем канале проводят в несколько этапов, в каждом из которых зоны расположения локальных радиальных осадок заготовки при ее перемещении в каждый последующий этап деформационной обработки смещают в окружном направлении на угол до половины окружного шага между локальными радиальными осадками, получаемыми заготовкой, при этом в зонах перехода между этими этапами деформационной обработки величину этих локальных радиальных осадок уменьшают до нуля, придавая заготовке в этих зонах осадку, направленную вдоль ее оси, с увеличением площади ее поперечного сечения до 40%. 6. The method according to p. 1, characterized in that the deformation processing of the workpiece in the deforming channel is carried out in several stages, in each of which the zones of the location of local radial upsets of the workpiece during its movement in each subsequent stage of deformation processing are shifted in the circumferential direction by an angle of up to half circumferential pitch between local radial upsets obtained by the workpiece, while in the transition zones between these stages of deformation processing, the value of these local radial upsets is reduced to zero, giving the workpiece in these zones a draft directed along its axis, with an increase in its cross-sectional area up to 40% . 7. Способ по п. 1, отличающийся тем, что при перемещении заготовки по формующему каналу оснастки заготовка получает продольную осадку с увеличением площади ее поперечных сечений от полутора до четырех раз с последующим уменьшением площади поперечных сечений заготовки и изменением их формы до площади и формы поперечного сечения готового изделия за счет соответствующего изменения площади и формы поперечных сечений формующего канала по его длине, и затем перемещают заготовку по калибрующему каналу, при перемещении по которому площадь и форма поперечных сечений заготовки остаются постоянными. 7. The method according to p. 1, characterized in that when the workpiece is moved along the forming channel of the tooling, the workpiece receives a longitudinal upset with an increase in the area of its cross sections from one and a half to four times, followed by a decrease in the cross-sectional area of the workpiece and a change in their shape to the area and shape of the transverse sections of the finished product due to a corresponding change in the area and shape of the cross sections of the forming channel along its length, and then the workpiece is moved along the calibrating channel, while moving along which the area and shape of the cross sections of the workpiece remain constant.
RU2022104512A 2022-02-21 Method for producing long rod products from discrete or plasticized materials RU2782609C1 (en)

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2782609C1 true RU2782609C1 (en) 2022-10-31

Family

ID=

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE10208752B4 (en) * 2001-03-01 2006-02-09 Ngk Insulators, Ltd., Nagoya Ceramic honeycomb extrusion apparatus and method for extruding ceramic honeycombs using such apparatus
RU2272707C2 (en) * 2004-04-12 2006-03-27 Светлана Брониславовна Зубро Method for extruding plastic and plasticized materials and apparatus for performing the same
CN101513670A (en) * 2009-03-18 2009-08-26 山东中齐耐火材料集团有限公司 Integral stopper screw rod connecting device and a manufacturing method thereof
RU2489253C1 (en) * 2012-03-05 2013-08-10 Лев Анатольевич Губенко Method of extrusion of plasticized powder materials (versions) and device to this end (versions)
RU2492965C1 (en) * 2012-03-12 2013-09-20 Лев Анатольевич Губенко Method of forming long-length hollow articles from powders and plasticised materials and device to this end (versions)
RU2641798C1 (en) * 2017-04-10 2018-01-22 Владимир Евсеевич Перельман Method for forming long-length rod articles with maximum cross-sectional area on single auger presses of equal or larger cross-sectional area of auger path and device for its implementation

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE10208752B4 (en) * 2001-03-01 2006-02-09 Ngk Insulators, Ltd., Nagoya Ceramic honeycomb extrusion apparatus and method for extruding ceramic honeycombs using such apparatus
RU2272707C2 (en) * 2004-04-12 2006-03-27 Светлана Брониславовна Зубро Method for extruding plastic and plasticized materials and apparatus for performing the same
CN101513670A (en) * 2009-03-18 2009-08-26 山东中齐耐火材料集团有限公司 Integral stopper screw rod connecting device and a manufacturing method thereof
RU2489253C1 (en) * 2012-03-05 2013-08-10 Лев Анатольевич Губенко Method of extrusion of plasticized powder materials (versions) and device to this end (versions)
RU2492965C1 (en) * 2012-03-12 2013-09-20 Лев Анатольевич Губенко Method of forming long-length hollow articles from powders and plasticised materials and device to this end (versions)
RU2641798C1 (en) * 2017-04-10 2018-01-22 Владимир Евсеевич Перельман Method for forming long-length rod articles with maximum cross-sectional area on single auger presses of equal or larger cross-sectional area of auger path and device for its implementation

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR100364043B1 (en) A manufacturing device and method of the curved metal tube and rod with a arbitrary section
JP2009525416A (en) Two tapered reinforcing fibers
RU2782609C1 (en) Method for producing long rod products from discrete or plasticized materials
US3779521A (en) Extrusion assembly
RU2780064C1 (en) Device for producing long rod products from discrete or plasticized materials
FR2710286B1 (en) Hollow body in fluorinated resin, process for its manufacture and extrusion press for the implementation of the process.
RU2489253C1 (en) Method of extrusion of plasticized powder materials (versions) and device to this end (versions)
WO2014193260A1 (en) Method and device for extruding plasticized powdered materials (variants)
RU2790693C1 (en) Method for producing long hollow products from discrete or plasticized materials
RU2790694C1 (en) Device for producing long-length hollow products from discrete or plasticized materials
US4789511A (en) Material processing
RU2272707C2 (en) Method for extruding plastic and plasticized materials and apparatus for performing the same
RU2570268C1 (en) Method of plastic structuring of metal
RU2641798C1 (en) Method for forming long-length rod articles with maximum cross-sectional area on single auger presses of equal or larger cross-sectional area of auger path and device for its implementation
RU2492965C1 (en) Method of forming long-length hollow articles from powders and plasticised materials and device to this end (versions)
AU632919B2 (en) Apparatus for forming bent portion of pipe in apparatus for making bent pipe
RU2352417C2 (en) Pressing method of profiles and matrix for implementation of current method
RU2467816C2 (en) Method of making ultrafine semis by drawing with twisting
US3765221A (en) Die for hydrostatic extrusion of sections having elongated projections
SU1391935A1 (en) Method and apparatus for making thick-walled seamless rigid profiled articles of unoriented semicrystalline thermoplastic polymers
RU2571974C2 (en) Female die for forming of semis from pelletised materials
EP3006185A1 (en) Method and device for forming long hollow articles (variants)
RU2799649C1 (en) Device for equal-channel angular pressing of a metal blank to obtain a grover washer
FI81520C (en) ANORDINATION FOR CONCRETE PRODUCTS, SPECIFIC HAOLPLATTOR SOM GLIDGJUTEN.
US3918285A (en) Method and apparatus for forming flexible corrugated members