RU2781263C1 - Composition for forming slip non-firing protective coating from oxidation - Google Patents
Composition for forming slip non-firing protective coating from oxidation Download PDFInfo
- Publication number
- RU2781263C1 RU2781263C1 RU2022110658A RU2022110658A RU2781263C1 RU 2781263 C1 RU2781263 C1 RU 2781263C1 RU 2022110658 A RU2022110658 A RU 2022110658A RU 2022110658 A RU2022110658 A RU 2022110658A RU 2781263 C1 RU2781263 C1 RU 2781263C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- composition
- coating
- protective coating
- against oxidation
- oxidation
- Prior art date
Links
- 239000000203 mixture Substances 0.000 title claims abstract description 56
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 title claims abstract description 24
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 title claims abstract description 24
- 239000011253 protective coating Substances 0.000 title claims abstract description 13
- 238000010304 firing Methods 0.000 title claims abstract description 12
- RMAQACBXLXPBSY-UHFFFAOYSA-N Silicic acid Chemical compound O[Si](O)(O)O RMAQACBXLXPBSY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 18
- 229910010271 silicon carbide Inorganic materials 0.000 claims abstract description 17
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims abstract description 15
- 238000005755 formation reaction Methods 0.000 claims abstract description 15
- 239000000945 filler Substances 0.000 claims abstract description 11
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims abstract description 11
- 235000012239 silicon dioxide Nutrition 0.000 claims abstract description 11
- HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N Silicon carbide Chemical compound [Si+]#[C-] HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 10
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 claims abstract description 9
- WHJFNYXPKGDKBB-UHFFFAOYSA-N hafnium;methane Chemical compound C.[Hf] WHJFNYXPKGDKBB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 239000002518 antifoaming agent Substances 0.000 claims abstract description 4
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 claims description 11
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 abstract description 26
- 238000000576 coating method Methods 0.000 abstract description 26
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract description 5
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract 1
- 239000002002 slurry Substances 0.000 abstract 1
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 7
- 229910052735 hafnium Inorganic materials 0.000 description 5
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 5
- 229910003864 HfC Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 description 4
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N al2o3 Chemical compound [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 3
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 3
- VBJZVLUMGGDVMO-UHFFFAOYSA-N Hafnium Chemical compound [Hf] VBJZVLUMGGDVMO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910004140 HfO Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 2
- -1 carbon-silicon Chemical compound 0.000 description 2
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 2
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 229910003465 moissanite Inorganic materials 0.000 description 2
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 2
- 230000004580 weight loss Effects 0.000 description 2
- HPCHGGAMBXTKGB-UHFFFAOYSA-N $l^{1}-alumanyloxysilicon Chemical compound [Al]O[Si] HPCHGGAMBXTKGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- LBFUKZWYPLNNJC-UHFFFAOYSA-N Cobalt(II,III) oxide Chemical compound [Co]=O.O=[Co]O[Co]=O LBFUKZWYPLNNJC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910003862 HfB2 Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- REDXJYDRNCIFBQ-UHFFFAOYSA-N aluminium(3+) Chemical class [Al+3] REDXJYDRNCIFBQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- LUUOIMGRQVOQEG-UHFFFAOYSA-N aluminum;magnesium;hydrate Chemical compound O.[Mg].[Al] LUUOIMGRQVOQEG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 239000011247 coating layer Substances 0.000 description 1
- 229910000428 cobalt oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000003628 erosive Effects 0.000 description 1
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 1
- 229910000167 hafnon Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 238000011068 load Methods 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 230000001590 oxidative Effects 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 238000007750 plasma spraying Methods 0.000 description 1
- 229940072033 potash Drugs 0.000 description 1
- BWHMMNNQKKPAPP-UHFFFAOYSA-L potassium carbonate Substances [K+].[K+].[O-]C([O-])=O BWHMMNNQKKPAPP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 235000015320 potassium carbonate Nutrition 0.000 description 1
- KWYUFKZDYYNOTN-UHFFFAOYSA-M potassium hydroxide Chemical compound [OH-].[K+] KWYUFKZDYYNOTN-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 235000019353 potassium silicate Nutrition 0.000 description 1
- 230000001681 protective Effects 0.000 description 1
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
Images
Abstract
Description
Изобретение относится к композициям для формирования шликерного безобжигового защитного от окисления покрытия и может быть использовано в химической, металлургической, авиационной промышленности и, например, в производстве углерод-карбидокремниевых материалов и изделий из них. Изобретение предназначено для защиты от окисления изделий, работающих в условиях окислительной среды при высоких температурах.SUBSTANCE: invention relates to compositions for formation of slip non-firing protective coating against oxidation and can be used in chemical, metallurgical, aviation industries and, for example, in production of carbon-silicon-carbide materials and products from them. The invention is intended for protection against oxidation of products operating in an oxidizing environment at high temperatures.
Известна композиция для формирования шликерного безобжигового защитного от окисления покрытия для изделий из углерод-карбидокремниевых композиционных материалов, содержащая в качестве связующего жидкое калийное стекло и порошкообразные наполнители (патент RU N 2558575) - смесь карбида кремния, оксида алюминия, оксида магния и оксида кобальта.A composition is known for forming a slip non-firing protective coating against oxidation for products made of carbon-silicon carbide composite materials, containing liquid potash glass and powdered fillers as a binder (patent RU N 2558575) - a mixture of silicon carbide, aluminum oxide, magnesium oxide and cobalt oxide.
Покрытие, сформированное на основе этой композиции, имеет недостаточно высокую жаростойкость. Это связано прежде всего с наличием в составе композиции и в сформированном покрытии - оксида алюминия. Сниженная тепловая стойкость проявляется в том, что в процессе тепловой нагрузки в данном составе синтезируются легкоплавкие фазы соединений оксида алюминия и оксида кремния, который содержится в жидком стекле. В результате чего покрытие при температуре выше 1500°С плавится, образуя низковязкий расплав, уносится высокотемпературным потоком, не выполняя теплозащитных функций.The coating formed on the basis of this composition has insufficiently high heat resistance. This is primarily due to the presence of aluminum oxide in the composition and in the formed coating. Reduced thermal stability is manifested in the fact that in the process of thermal loading in this composition, low-melting phases of compounds of aluminum oxide and silicon oxide, which is contained in liquid glass, are synthesized. As a result, the coating at a temperature above 1500°C melts, forming a low-viscosity melt, is carried away by a high-temperature flow, without performing heat-shielding functions.
Наиболее близким аналогом, выбранным за прототип, является композиция, описанная в способе восстановления высокотемпературного кремнийсодержащего защитного покрытия на жаропрочных конструкционных материалах (Пат. №2437961). Данная композиция шликерного безобжигового защитного от окисления покрытия, содержит в качестве связующего золь кремниевой кислоты, а в качестве порошкового наполнителя - смесь тугоплавких соединений. Причем в качестве тугоплавких соединений она содержит соединения, получаемые в процессе приготовления сплава состава масс%: Ti -15,0÷40,0; Mo -5,0÷30,0; Y - 0,1÷1,5; В - 0,5÷2,5; Si - 26,0÷79,4.The closest analogue, selected for the prototype, is the composition described in the method of restoring a high-temperature silicon-containing protective coating on heat-resistant structural materials (Pat. No. 2437961). This composition of the slip non-firing protective coating against oxidation contains a sol of silicic acid as a binder, and a mixture of refractory compounds as a powder filler. Moreover, as refractory compounds, it contains compounds obtained in the process of preparing an alloy of composition wt%: Ti -15.0÷40.0; Mo -5.0÷30.0; Y - 0.1÷1.5; B - 0.5÷2.5; Si - 26.0÷79.4.
Покрытие, сформированное на основе данной композиции, является более жаростойким, а именно: оно работоспособно при 1500°С и выдерживает кратковременные забросы до более высоких температур.The coating formed on the basis of this composition is more heat-resistant, namely: it is efficient at 1500°C and withstands short-term casting to higher temperatures.
Недостатком композиции является сравнительно низкая эффективность защиты от окисления, сформированного на ее основе покрытия, в интервале температур 1600-1800°С.The disadvantage of the composition is the relatively low efficiency of protection against oxidation formed on its basis of the coating in the temperature range of 1600-1800°C.
Задачей изобретения является разработка композиции, которая способна повысить эффективность защиты от окисления, сформированного на ее основе шликерного покрытия, в интервале температур 1550-1800°С.The objective of the invention is to develop a composition that is able to increase the efficiency of protection against oxidation, formed on its basis slip coating, in the temperature range of 1550-1800°C.
Поставленная задача решается за счет того, что композиция для формирования шликерного безобжигового защитного от окисления покрытия, содержащая в качестве связующего золь кремниевой кислоты, а в качестве порошкового наполнителя - смесь тугоплавких соединений, в соответствии с заявляемым техническим решением в качестве тугоплавких соединений содержит карбид гафния 75-94% масс. и карбид кремния 6-25% масс., массовое соотношение кремнезоля к тугоплавким наполнителям - от 1:1,5 до 3:4.The problem is solved due to the fact that the composition for the formation of a slip non-firing protective coating against oxidation, containing a silicic acid sol as a binder, and a mixture of refractory compounds as a powder filler, in accordance with the claimed technical solution, contains hafnium carbide 75 as refractory compounds -94% wt. and silicon carbide 6-25% wt., the mass ratio of silica sol to refractory fillers is from 1:1.5 to 3:4.
Наличие в композиции, а затем и в сформированном на ее основе покрытии, карбидов гафния и кремния при заявленном соотношении между ними приводит к образованию, при их окончательном окислении, термически устойчивых при высоких температурах (более 1800°С) фаз, близких к структуре гафнона (HfO2 ⋅ SiO2) с тем или иным, но небольшим отклонением от нее в сторону увеличения в ней (структуре) SiO2 или HfO2. При этом окончательному окислению, вероятно, предшествует образование оксикарбидов Hf и Si (HfOC и SiOC).The presence in the composition, and then in the coating formed on its basis, of hafnium and silicon carbides at the stated ratio between them leads to the formation, during their final oxidation, of phases that are thermally stable at high temperatures (more than 1800°C), close to the structure of hafnon ( HfO 2 ⋅ SiO 2 ) with one or another, but a slight deviation from it towards an increase in it (structure) SiO 2 or HfO 2 . In this case, the final oxidation is probably preceded by the formation of Hf and Si oxycarbides (HfOC and SiOC).
На возможность протекания окисления по указанному механизму (Фиг. 1) указывается в [Kezhi Li, Guanxi Liu, Yulei Zhang. Абляционные свойства HfB2 покрытий, нанесенных методом сверхзвукового атмосферного плазменного напыления на УУКМ с SiC-no-крытием // Surface and Coatings Technology - 2019. Vol. 357. - P. 48-56; Сплавы тугоплавких и редких металлов для работы при высоких температурах // И. «Наука» - 1984 г. 239 с].The possibility of oxidation by this mechanism (Fig. 1) is indicated in [Kezhi Li, Guanxi Liu, Yulei Zhang. Ablative properties of HfB2 coatings deposited by supersonic atmospheric plasma spraying on CCCM with SiC-no coating // Surface and Coatings Technology - 2019. Vol. 357. - P. 48-56; Alloys of refractory and rare metals for work at high temperatures // I. "Nauka" - 1984, 239 s].
Образование под оксидным слоем оксикарбидов Hf и Si можно подтвердить результатами рентгенофазового анализа после газодинамических испытаний. Образцы после испытаний расслаиваются на рабочей поверхности покрытия на 2 области - белого цвета и серого (Фиг. 2).The formation of Hf and Si oxycarbides under the oxide layer can be confirmed by the results of X-ray phase analysis after gas-dynamic tests. After testing, the samples are stratified on the working surface of the coating into 2 areas - white and gray (Fig. 2).
На фигурах 3-6 приведены результаты рентгенофазового анализа образцов с покрытием, на основе заявляемой композиции после газодинамических испытаний при температурах 1550-1800С°. На дифрактограммах имеются дифракционные пики, принадлежащие соединению состава HfC0.39O0.61. Полученные данные могут указывать на то, что образование оксидного слоя, вероятно, протекает через образование кубических растворов оксикарбидов Hf и Si (Фигура 1). Для реализации указанного механизма окисления композиция должна содержать большое количество HfC. Поэтому меньшее, чем 75% масс, содержание его в композиции недопустимо. Содержание HfC в композиции более 94% масс, и SiC менее 6% масс. нежелательно, т.к. в этом случае в продукте окончательного их окисления недостаточно содержится SiO2, что отрицательно сказывается на спекании окалины, следствием чего является образование трещин в покрытии. Экспериментально установлено, что при содержании в композиции HfC и SiC ниже и выше заявленных пределов снижается окислительная стойкость формируемого на основе этой композиции покрытия при температуре в интервале 1550-1800°С. Использование в композиции в качестве связующего золя кремниевой кислоты (признак ограничительной части формулы изобретения) позволяет сформировать качественное покрытие безобжиговым методом с приданием ему влагостойкости и сравнительно высокой адгезии к подложке. При отступлении от заявляемых пределов соотношения между порошковым наполнителем и золем кремниевой кислоты снижается технологичность покрытия и его термостойкость. Хорошей адгезии покрытия к подложке способствует также наличие в композиции 0,5 масс. % раствора пеногасителя в золе кремниевой кислоты. Пеногаситель вводится в композицию с целью предотвращения ценообразования, которое может возникнуть при смешивании кремнезоля и мелкодисперсных порошков. Сравнительно высокая адгезия покрытия к подложке сохраняется и в процессе нагрева в интервале температур 1550-1800°С, несмотря на то, что, казалось бы, SiO2-связка не должна сохраниться из-за взаимодействия с карбидом кремния в процессе газодинамических испытаний. Этого не происходит, вероятно, из-за того, что при окислении карбида кремния и карбида гафния в начале образуется твердый кубический раствор оксикарбидов гафния и кремния [Сплавы тугоплавких и редких металлов для работы при высоких температурах // И. «Наука» - 1984 г. 239 с.].Figures 3-6 show the results of X-ray phase analysis of coated samples based on the claimed composition after gas-dynamic tests at temperatures of 1550-1800C°. The diffraction patterns show diffraction peaks belonging to the compound HfC 0.39 O 0.61 . The data obtained may indicate that the formation of the oxide layer probably proceeds through the formation of cubic solutions of Hf and Si oxycarbides (Figure 1). To implement this oxidation mechanism, the composition must contain a large amount of HfC. Therefore, less than 75% of the mass, its content in the composition is unacceptable. The content of HfC in the composition is more than 94% of the mass, and SiC is less than 6% of the mass. undesirable, because in this case, the product of their final oxidation does not contain enough SiO 2 , which adversely affects the sintering of scale, resulting in the formation of cracks in the coating. It has been experimentally established that when the content of HfC and SiC in the composition is lower and higher than the stated limits, the oxidation resistance of the coating formed on the basis of this composition decreases at a temperature in the range of 1550-1800°C. The use of silicic acid sol as a binder in the composition (a feature of the restrictive part of the claims) makes it possible to form a high-quality coating without firing, making it moisture resistant and relatively high adhesion to the substrate. When deviating from the claimed limits of the ratio between the powder filler and the sol of silicic acid, the manufacturability of the coating and its heat resistance are reduced. Good adhesion of the coating to the substrate is also facilitated by the presence in the composition of 0.5 wt. % solution of antifoam in silicic acid ash. The defoamer is introduced into the composition in order to prevent pricing, which may occur when mixing silica sol and fine powders. A relatively high adhesion of the coating to the substrate is also maintained during heating in the temperature range of 1550–1800°C, despite the fact that, it would seem, the SiO 2 bond should not be preserved due to interaction with silicon carbide during gas dynamic tests. This does not happen, probably due to the fact that during the oxidation of silicon carbide and hafnium carbide, a solid cubic solution of hafnium and silicon oxycarbides is formed at the beginning [Alloys of refractory and rare metals for operation at high temperatures // I. "Nauka" - 1984 239 p.].
В новой совокупности существенных признаков у объекта изобретения появляется новое свойство: способность придать сформированному на основе предложенной композиции покрытию своеобразный механизм окисления, в соответствии с которым сохраняется адгезия покрытия и его защитные свойства в интервале температур 1550-1800°С.In a new set of essential features, the object of the invention acquires a new property: the ability to impart a peculiar oxidation mechanism to the coating formed on the basis of the proposed composition, in accordance with which the adhesion of the coating and its protective properties are maintained in the temperature range of 1550-1800°C.
Благодаря новому свойству решается поставленная задача, а именно: разработанная композиция позволяет повысить эффективность защиты от окисления сформированного на ее основе покрытия в интервале температур 1550-1800°С.Thanks to the new property, the task is solved, namely: the developed composition makes it possible to increase the efficiency of protection against oxidation of the coating formed on its basis in the temperature range of 1550-1800°C.
Композиция для формирования шликерного безобжигового защитного от окисления покрытия содержит в качестве связующего золь кремниевой кислоты, а в качестве порошкового наполнителя - смесь тугоплавких соединений. Причем в качестве тугоплавких соединений она содержит карбид гафния 75-94% масс. и карбид кремния 6-25% масс., а массовое соотношение кремнезоля к тугоплавким наполнителям составляет от 1:1,5 до 3:4. В предпочтительном варианте исполнения композиция дополнительно содержит 0,5% масс. раствор пеногасителя в золе кремниевой кислоты.The composition for forming a slip non-firing protective coating against oxidation contains a sol of silicic acid as a binder, and a mixture of refractory compounds as a powder filler. Moreover, as refractory compounds, it contains hafnium carbide 75-94% of the mass. and silicon carbide 6-25% wt., and the mass ratio of silica sol to refractory fillers is from 1:1.5 to 3:4. In a preferred embodiment, the composition additionally contains 0.5% of the mass. defoamer solution in silicic acid ash.
Формирование покрытия на основе заявляемой композиции осуществляется следующим образом. Порошки карбида гафния и карбида кремния с размером частиц до 63 мкм, взятые в требуемом соотношении, тщательно перемешивают. Затем готовят связующее, а именно: раствор пеногасителя в кремнезоле либо кремнезоль. Необходимое количество связующего вводят в смесь порошков, после чего массу перемешивают до получения однородного состава. Покрытие формируют шликерным методом путем нанесения приготовленной композиции на поверхность подложки с помощью шпателя с последующей сушкой на воздухе при нормальных условиях в течение 30 минут.The formation of a coating based on the claimed composition is carried out as follows. Powders of hafnium carbide and silicon carbide with a particle size of up to 63 microns, taken in the required ratio, are thoroughly mixed. Then a binder is prepared, namely: a solution of an antifoam in silica sol or silica sol. The required amount of binder is introduced into the mixture of powders, after which the mass is stirred until a homogeneous composition is obtained. The coating is formed by the slip method by applying the prepared composition to the surface of the substrate with a spatula, followed by drying in air under normal conditions for 30 minutes.
В таблице 1 приведены результаты газодинамических испытаний покрытий на основе заявляемой композиции, где пункты 1-3 соответствуют покрытиям, приготовленным на основе композиций, в которых компоненты взяты в заявляемых пределах, а примеры 4, 5 соответствуют покрытиям, сформированным на основе композиций, в которых содержание компонентов находится ниже нижних и выше верхних заявляемых пределов. Покрытие формировали на подложке из углерод-карбидокремниевого материала диаметром 40 мм, толщиной 3,6 мм.Table 1 shows the results of gas-dynamic tests of coatings based on the claimed composition, where points 1-3 correspond to coatings prepared on the basis of compositions in which the components are taken within the claimed limits, and examples 4, 5 correspond to coatings formed on the basis of compositions in which the content components is below the lower and above the upper declared limits. The coating was formed on a substrate of carbon-silicon carbide material with a diameter of 40 mm and a thickness of 3.6 mm.
Покрытия, сформированные на основе композиций 1-3, прошли испытания без прогаров материала подложки с низким массовым уносом. Большой массовый унос, образование трещин и эрозия подложки из композиционного материала, вплоть до ее прогара, наблюдались в образцах с покрытиями на основе композиций 4, 5. По-видимому, недостаточная степень превращения компонентов композиции - карбида гафния и карбида кремния в гафнон, в оксидном слое покрытия, приводит к образованию дефектов покрытия и, как следствие, к усиленному массовому уносу.The coatings formed on the basis of compositions 1-3 were tested without burnouts of the substrate material with low mass loss. A large mass entrainment, the formation of cracks and erosion of the substrate from the composite material, up to its burnout, were observed in samples with coatings based on
Полученные результаты испытаний предлагаемой композиции для формирования шликерного безобжигового защитного от окисления покрытия можно сопоставить с испытаниями прототипа на панели размерами 200×20×3,5. Согласно патенту, в испытаниях были задействованы панели с несилицированными торцами без покрытия и, с нанесенным шли-керным покрытием. Образцы испытывали при температуре 1450°С в течение 1450 с. В таблице 2 представлены результаты испытаний, выраженные в единицах скорости массового уноса (г/(м2⋅с)).The test results of the proposed composition for the formation of a slip non-firing protective coating against oxidation can be compared with prototype tests on a panel with dimensions of 200×20×3.5. According to the patent, panels with non-silicified ends without coating and with a slip coating were involved in the tests. The samples were tested at a temperature of 1450°C for 1450 s. Table 2 presents test results expressed in units of entrainment rate (g/(m 2 s)).
Сравнивая скорость уноса массы композиции прототипа (таблица 1) и предлагаемой композиции для формирования шликерного безобжигового защитного от окисления покрытия (таблица 2, №1-3) при испытаниях при температуре 1550°С в течение 750 с можно сделать вывод, что сформированное покрытие на основе предлагаемой композиции характеризуется более высокими теплозащитными свойствами, так как скорость уноса массы при температуре 1550°С намного меньше, чем у прототипа.Comparing the weight loss rate of the composition of the prototype (table 1) and the proposed composition for the formation of slip non-firing protective coating against oxidation (table 2, No. 1-3) when tested at a temperature of 1550°C for 750 s, we can conclude that the formed coating based The proposed composition is characterized by higher heat-shielding properties, since the rate of weight loss at a temperature of 1550°C is much less than that of the prototype.
Claims (2)
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2781263C1 true RU2781263C1 (en) | 2022-10-11 |
Family
ID=
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2333888C1 (en) * | 2007-04-06 | 2008-09-20 | Московская государственная академия тонкой химической технологии им. М.В. Ломоносова | Method for obtaining highly-dispersible refractory carbides for coating and composites based thereon |
| RU2437961C1 (en) * | 2010-07-29 | 2011-12-27 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Московский авиационный институт (государственный технический университет) (МАИ) | Procedure for reduction of high temperature silicon containing protective coating on heat resistant structural materials |
| RU2474558C2 (en) * | 2010-12-02 | 2013-02-10 | Российская Федерация, от имени которой выступает Государственная корпорация по атомной энергии "Росатом" | Method of producing ceramic block-cellular filter-sorbents for trapping gaseous radioactive and harmful substances |
| CN104277690A (en) * | 2014-10-29 | 2015-01-14 | 安徽朗凯奇建材有限公司 | Wear-resistant, heat insulation and waterproof building coating and preparation method thereof |
| CN105814007B (en) * | 2013-12-12 | 2019-05-07 | 通用电气公司 | The method of abradable coating is deposited in the form of polymer gel |
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2333888C1 (en) * | 2007-04-06 | 2008-09-20 | Московская государственная академия тонкой химической технологии им. М.В. Ломоносова | Method for obtaining highly-dispersible refractory carbides for coating and composites based thereon |
| RU2437961C1 (en) * | 2010-07-29 | 2011-12-27 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Московский авиационный институт (государственный технический университет) (МАИ) | Procedure for reduction of high temperature silicon containing protective coating on heat resistant structural materials |
| RU2474558C2 (en) * | 2010-12-02 | 2013-02-10 | Российская Федерация, от имени которой выступает Государственная корпорация по атомной энергии "Росатом" | Method of producing ceramic block-cellular filter-sorbents for trapping gaseous radioactive and harmful substances |
| CN105814007B (en) * | 2013-12-12 | 2019-05-07 | 通用电气公司 | The method of abradable coating is deposited in the form of polymer gel |
| CN104277690A (en) * | 2014-10-29 | 2015-01-14 | 安徽朗凯奇建材有限公司 | Wear-resistant, heat insulation and waterproof building coating and preparation method thereof |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5985368A (en) | Coating composition for metal-based substrates, and related processes | |
| EP0187919B1 (en) | Aluminum and silica clad refractory oxide thermal spray powder | |
| US5677060A (en) | Method for protecting products made of a refractory material against oxidation, and resulting protected products | |
| EP0086330B1 (en) | Aluminium clad refractory oxide flame sparying powder | |
| SE531291C2 (en) | Ceramic composite, process for its preparation, process for coating a surface with the composite including thermal spraying and articles coated with the ceramic composite | |
| Wang et al. | Surface-modified CeO2 coating with excellent thermal shock resistance performance and low infrared emissivity at high-temperature | |
| Zhong et al. | Microstructure and thermal properties of atmospheric plasma-sprayed Yb 2 Si 2 O 7 Coating | |
| Ramasamy et al. | Slurry based multilayer environmental barrier coatings for silicon carbide and silicon nitride ceramics—I. Processing | |
| FR2702757A1 (en) | New aluminum phosphate, its preparation process and its use in the preparation of materials comprising a binder and ceramic parts. | |
| Liu et al. | Microstructure and oxidation property of CrSi2-ZrSi2-Y2O3/SiC coating prepared on C/C composites by supersonic atmosphere plasma spraying | |
| US6177186B1 (en) | Heat reflective, erosion and wear resistant coating mixture, method and coated article | |
| WO2002100798A1 (en) | Joining material | |
| Yang et al. | Oxidation behavior of C/C composites with SiC/ZrSiO4–SiO2 coating | |
| Jiang et al. | Oxidation protection of graphite materials by single-phase ultra-high temperature boride modified monolayer Si-SiC coating | |
| CN107201486B (en) | Low pressure pressurization makes SiC ceramic fiber/particle reinforced Al- base alloy composite materials | |
| JP3481241B2 (en) | Antioxidant protection of carbon-based materials | |
| Jiang et al. | Oxidation and ablation behaviour of multiphase ultra-high-temperature ceramic Ta0· 5Zr0· 5B2–Si–SiC protective coating for graphite | |
| RU2781263C1 (en) | Composition for forming slip non-firing protective coating from oxidation | |
| Fan et al. | Investigation on behavior and mechanism of enhanced water vapor corrosion resistance for (Lu0. 25Yb0. 25Er0. 25Y0. 25) 2SiO5 environmental barrier coating | |
| RU2586376C2 (en) | High-temperature heat-resistant coating | |
| CN111005024B (en) | Thermal barrier coating resistant to molten CMAS corrosion and preparation method thereof | |
| RU2685905C1 (en) | Material for heat-resistant protective coating | |
| RU2137733C1 (en) | Method of producing strengthening coating on refractory materials | |
| Dhaneswara et al. | The effect of various talc composition on zircon based as refractory filler foundry coating for aluminum casting | |
| WO2004046414A2 (en) | Method of forming a vibration damping coating on a metallic substrate |