RU2779514C1 - Испытательный стенд лопаточных компрессоров и способ газодинамических испытаний лопаточных компрессоров - Google Patents
Испытательный стенд лопаточных компрессоров и способ газодинамических испытаний лопаточных компрессоров Download PDFInfo
- Publication number
- RU2779514C1 RU2779514C1 RU2021139527A RU2021139527A RU2779514C1 RU 2779514 C1 RU2779514 C1 RU 2779514C1 RU 2021139527 A RU2021139527 A RU 2021139527A RU 2021139527 A RU2021139527 A RU 2021139527A RU 2779514 C1 RU2779514 C1 RU 2779514C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- nitrogen
- line
- heat exchanger
- compressor
- pneumatic line
- Prior art date
Links
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 146
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 73
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 42
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 5
- 238000007599 discharging Methods 0.000 claims description 3
- 238000007710 freezing Methods 0.000 abstract description 14
- 238000011089 mechanical engineering Methods 0.000 abstract description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 15
- 239000000463 material Substances 0.000 description 8
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 5
- 238000010926 purge Methods 0.000 description 5
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 4
- 230000000996 additive Effects 0.000 description 4
- 230000000875 corresponding Effects 0.000 description 4
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 2
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000006011 modification reaction Methods 0.000 description 1
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory Effects 0.000 description 1
- -1 that is Chemical compound 0.000 description 1
Images
Abstract
Изобретение относится к машиностроению, а именно к стендам для испытания компрессоров. Испытательный стенд лопаточных компрессоров, содержащий первую пневматическую магистраль (16), включающую технологический компрессор (8) с регулируемым приводом (12), охладитель (10) воздуха и детандер (13), вторую пневматическую магистраль (14), включающую испытуемый компрессор (4), турбину (2), и криогенный теплообменник (6). При этом вторая пневматическая магистраль (14) включает линию (17) подвода азота с запорным элементом (18) и линию (19) отвода азота с запорным элементом (20), а также по меньшей мере один запорный элемент (21), при этом линии (17, 19) подвода и отвода и по меньшей мере один запорный элемент (21) установлены таким образом, что азот при подаче из линии (17) подвода во вторую пневматическую магистраль (14) направляют по меньшей мере через испытуемый компрессор (4) и далее отводят через линию (19) отвода. Также раскрыт способ газодинамических испытаний лопаточных компрессоров. Технический результат заключается в исключении обмерзания в пневматической магистрали, в частности исключении обмерзания пневматической магистрали при испытании лопаточных компрессоров, и, как следствие, получении более достоверных характеристик. 2 н. и 7 з.п. ф-лы, 1 ил.
Description
Изобретение относится к машиностроению, а именно к стендам для испытания компрессоров.
Известен испытательный стенд лопаточных компрессоров и способ газодинамических испытаний лопаточных компрессоров (патент RU 2686234, опубл. 24.04.2019), содержащий технологический компрессор с регулируемым приводом, откачивающую магистраль, замкнутую пневматическую магистраль с установленными в ней нагрузочным компрессором, испытуемой турбиной и теплообменником, при этом технологический компрессор расположен в замкнутой пневматической магистрали, при этом вход технологического компрессора соединен с выходом нагрузочного компрессора, а один из выходов технологического компрессора соединен с входом испытуемой турбины через теплообменник, другой выход технологического компрессора соединен через откачивающую магистраль с атмосферой. К недостаткам аналога относится невозможность испытания лопаточных компрессоров.
Известен испытательный стенд лопаточных компрессоров и способ газодинамических испытаний лопаточных компрессоров (патент RU 2716767, опубл. 17.03.2020, прототип). Испытательный стенд лопаточных компрессоров содержит замкнутую пневматическую магистраль, включающую компрессор и турбину, соединенные пневматически трубопроводом и имеющие кинематическую связь, теплообменник, также стенд содержит технологический компрессор с регулируемым приводом, теплообменник, содержащийся в замкнутой пневматической магистрали, является криогенным теплообменником, один вход которого соединен с выходом турбины, являющейся технологической турбиной, а один выход - с компрессором, который является испытуемым компрессором, при этом другой вход криогенного теплообменника соединен с источником холода и выполнен с возможностью заполнения криогенного теплообменника криоагентом, стенд дополнительно содержит технологический детандер, входящий во вторую замкнутую пневматическую магистраль и соединенный кинематически с испытуемым компрессором, а пневматически - с технологическим компрессором и охладителем воздуха второй замкнутой пневматической магистрали, кроме того стенд выполнен с возможностью регулирования температуры потока газа, поступающего в испытуемый компрессор за счет изменения количества криоагента, циркулирующего в криогенном теплообменнике. Способ газодинамических испытаний лопаточных компрессоров, включающий испытательный стенд по любому из предыдущих пунктов, при этом включает изготовление по меньшей мере одного варианта испытуемого компрессора (4), установку его на испытательном стенде, создание эквивалентных натурным условий работы - характерного давления по критериям Маха и Рейнольдса исходя из условий:
Мн=Мм;
Reн=Reм;
где М и Re, соответственно критерии Маха и Рейнольдса, а индексы «н» и «м» обозначают натурные и модельные условия;
измерение газодинамических параметров, обработку и анализ результатов измерений, а работоспособность компрессора (4) обеспечивают уменьшением характерной температуры рабочего процесса в соответствии с зависимостью:
Ти/Тн≤(σи×ρн)/(σн×ρи); где Ти - характерная температура газодинамического процесса при испытаниях; Тн - соответствующая температура в натурных условиях работы; σи - определяющая прочностная характеристика материала модели; σн - соответствующая определяющая прочностная характеристика материала критичных натурных деталей компрессора (4); ρи - плотность материала модели; ρн - плотность материала критичных натурных деталей компрессора;
при этом по меньшей мере один испытуемый компрессор (4) изготавливают с помощью аддитивных технологий,
создание эквивалентных натурным условий работы включает в себя приведение в движение потока газа во второй замкнутой пневматической магистрали (16) технологическим компрессором (8), регулирование которого осуществляют регулируемым приводом (12) технологического компрессора (8), от технологического компрессора (8) поток газа подают через охладитель (10) воздуха, который выполнен с возможностью поддержания заданного температурного режима во второй замкнутой пневматической магистрали (16), к технологическому детандеру (13), что приводит во вращение технологический детандер (13), от которого приводятся во вращение испытуемый компрессор (4) и технологическая турбина (2), чем обеспечивается движение потока газа в замкнутой пневматической магистрали (14), при этом поток газа перед поступлением его в испытуемый компрессор (4) охлаждают до заданной температуры в криогенном теплообменнике (6), регулирование температуры потока газа в замкнутой пневматической магистрали (14) осуществляют регулированием количества криоагента, поступающего в криогенный теплообменник (6). К недостаткам наиболее близкого аналога (прототипа) относятся попадание при установке испытуемого компрессора воздуха, содержащего влагу, вследствие чего при проведении испытаний происходит обмерзание различных датчиков, установленных на и/или в пневматической магистрали, что снижает достоверность полученных результатов, а кроме того обмерзание может привести к повреждению подвижных частей в пневматической магистрали, а именно испытуемого компрессора и турбины.
Задачей, на решение которой направлено изобретение, является устранение указанных недостатков наиболее близкого аналога.
Технический результат заключается в исключении обмерзания в пневматической магистрали, в частности, исключении обмерзания пневматической магистрали при испытании лопаточных компрессоров, и, как следствие, получении более достоверных характеристик.
Технический результат достигается испытательным стендом лопаточных компрессоров, содержащим первую пневматическую магистраль (16), включающую технологический компрессор (8) с регулируемым приводом (12), охладитель (10) воздуха и детандер (13), вторую пневматическую магистраль (14), включающую испытуемый компрессор (4), турбину (2), и криогенный теплообменник (6), при этом вторая пневматическая магистраль (14) включает линию (17) подвода азота с запорным элементом (18) и линию (19) отвода азота с запорным элементом (20), а также по меньшей мере один запорный элемент (21), при этом линии (17, 19) подвода и отвода и по меньшей мере один запорный элемент (21) установлены таким образом, что азот при подаче из линии (17) подвода во вторую пневматическую магистраль (14) направляют по меньшей мере через испытуемый компрессор (4) и далее отводят через линию (19) отвода.
Криогенный теплообменник (6) выполнен с возможностью отвода азота в атмосферу, а линия (17) подачи азота соединена с баллоном.
Выход криогенного теплообменника (6) выполнен с возможностью отвода азота, находящегося в газообразном состоянии, в линию (17) подвода.
Линии (17, 19) подвода и отвода азота расположены таким образом, что азот из линии (17) подвода дополнительно проходит через турбину (2) и криогенный теплообменник (6), а именно линии (17, 19) подвода и отвода азота расположены между турбиной (2) и криогенным теплообменником (6), а по меньшей мере один запорный элемент (21) установлен между линиями (17, 19) подвода и отвода.
Технический результат также достигается способом газодинамических испытаний лопаточных компрессоров, включающим испытательный стенд, при этом устанавливают испытуемый компрессор (4) на испытательном стенде, закрывают по меньшей мере один запорный элемент (21) и открывают запорные элементы (18, 20) на линиях (17, 19) подвода и отвода азота, вытесняют воздух подачей азота во вторую пневматическую магистраль (14) по меньшей мере через испытуемый компрессор (4), далее закрывают запорные элементы (18, 20) на линиях (17, 19) подвода и отвода азота и открывают по меньшей мере один запорный элемент (21), создают эквивалентные натурным условия работы, измеряют газодинамические параметры, обрабатывают результаты измерений, а работоспособность испытуемого компрессора (4) обеспечивают уменьшением характерной температуры рабочего процесса, регулируя количество жидкого азота в криогенном теплообменнике (6).
Азот из криогенного теплообменника (6) отводят в атмосферу, а в линию (17) подвода азот подают из баллона.
Азот в газообразном состоянии из криогенного теплообменника (6) отводят в линию (17) подвода азота.
Дополнительно вытесняют воздух из второй пневматической магистрали (14) подачей азота через турбину (2) и криогенный теплообменник (6).
На представленной фигуре показана принципиальная схема испытательного стенда лопаточных компрессоров, на которой обозначены следующие элементы:
1. отсек высокого давления;
2. технологическая турбина;
3. отсек среднего давления;
4. испытуемый компрессор;
5. отсек низкого давления;
6. криогенный теплообменник;
7. отсек технологического компрессора;
8. технологический компрессор;
9. отсек охладителя воздуха;
10. охладитель воздуха;
11. отсек электропривода технологического компрессора;
12. регулируемый привод технологического компрессора;
13. технологический детандер;
14. вторая пневматическая магистраль;
15. трубопровод;
16. первая пневматическая магистраль;
17. линия подвода азота во вторую пневматическую магистраль (14);
18. запорный элемент лини (17) подвода азота;
19. линия отвода азота из второй пневматической магистрали (14);
20. запорный элемент лини (18) отвода азота;
21. запорный элемент пневматической магистрали (14).
На принципиальной схеме стрелками показаны направления движения потоков в стенде.
Испытательный стенд лопаточных компрессоров содержит вторую пневматическую магистраль (14), включающую компрессор (4) и турбину (2), соединенные пневматически трубопроводом (15) и имеющие кинематическую связь, теплообменник (6). Также стенд содержит технологический компрессор (8) с регулируемым приводом (12). Теплообменник (6), установленный во второй пневматической магистрали (14), является криогенным теплообменником (6). Один вход криогенного теплообменника (6) соединен с выходом турбины (2), являющейся технологической турбиной (2), а один выход - с компрессором (4), который является испытуемым компрессором (4). Другой вход криогенного теплообменника (6) соединен с источником холода, например, источником жидкого азота и выполнен с возможностью заполнения криогенного теплообменника (6) азотом, что позволяет поддерживать заданный температурный режим потока газа, поступающего в испытуемый компрессор (4), необходимый для создания условий, эквивалентных натурным.
Вторая пневматическая магистраль (14) включает линию (17) подвода газообразного азота от источника азота, которым может являться криогенный теплообменник (6) или баллон, с запорным элементом (18) и линию (19) отвода азота с запорным элементом (20), а также по меньшей мере один запорный элемент (21), что обеспечивает вытеснение воздуха, содержащего влагу, и заполнение второй пневматической магистрали (14) азотом, таким образом, уменьшается количество влаги во второй пневматической магистрали и уменьшается вероятность обмерзания в пневматической магистрали, вследствие чего увеличивается достоверность полученных результатов испытаний.
При этом линии (17, 19) подвода и отвода и по меньшей мере один запорный элемент (21) установлены таким образом, что азот при подаче из линии (17) подвода во вторую пневматическую магистраль (14) направляют по меньшей мере через испытуемый компрессор (4) и далее отводят через линию (19) отвода, таким образом, за счет обеспечения вытеснения воздуха, содержащего влагу, уменьшается количество влаги во второй пневматической магистрали и уменьшается вероятность обмерзания в пневматической магистрали, в следствии чего, увеличивается достоверность полученных результатов испытаний. При направлении азота только через испытуемый компрессор (4) линия (17) подвода азота расположена выше по потоку от испытуемого компрессора (4) и один запорный элемент (21) во второй пневматической магистрали (14) выше по потоку от линии (17) подвода, а линия (19) отвода азота расположена ниже по потоку от испытуемого компрессора (4) и другой запорный элемент (21) - ниже по потоку от линии (19) отвода азота. Таким образом, закрытие двух запорных элементов (21) при установке испытуемого компрессора (4) позволяет исключить заполнение всей пневматической магистрали (14) атмосферным воздухом, содержащим влагу, а последующая продувка испытуемого компрессора (4) азотом перед проведением испытаний, позволяет уменьшить количество влаги во второй пневматической магистрали и уменьшить вероятность обмерзания в пневматической магистрали, вследствие чего увеличивается достоверность полученных результатов испытаний.
Предпочтительным является вытеснение воздуха из всей второй пневматической магистрали (14) за счет продувки азотом, то есть азот направляют не только через испытуемый компрессор (4), но и через турбину (2) и криогенный теплообменник (6), что уменьшает количество влаги во второй пневматической магистрали и уменьшает вероятность обмерзания в пневматической магистрали, вследствие чего увеличивается достоверность полученных результатов испытаний. Для полной продувки второй пневматической магистрали (14) азотом линии (17, 19) подвода и отвода азота расположены в непосредственной близости друг от друга, например, между турбиной (2) и криогенным теплообменником (6), а по меньшей мере один запорный элемент (21) установлен между линиями (17, 19) подвода и отвода, что дополнительно уменьшает количество влаги во второй пневматической магистрали и уменьшает вероятность обмерзания в пневматической магистрали, вследствие чего увеличивается достоверность полученных результатов испытаний.
Стенд содержит технологический детандер (13), входящий в первую пневматическую магистраль (16) и соединенный кинематически с испытуемым компрессором (4), а пневматически - с технологическим компрессором (8) и охладителем (10) воздуха первой пневматической магистрали (16). Таким образом обеспечивается возможность проведения испытаний лопаточных компрессоров.
Стенд выполнен с возможностью регулирования температуры потока газа, поступающего в испытуемый компрессор (4) за счет изменения количества жидкого азота, находящегося в криогенном теплообменнике (6).
Охладитель (10) воздуха первой пневматической магистрали (16) является теплообменником «газ-жидкость», хладагентом которого является техническая вода.
Криогенный теплообменник (6) представляет собой сосуд Дьюара, что позволяет минимизировать потери холода, при этом криогенный теплообменник (6) на входе, соединенном с источником холода, содержит клапан-дозатор (не показан), позволяющий регулировать количество азота, поступающего в криогенный теплообменник (6) от источника холода.
Другой выход криогенного теплообменника (6) выполнен с возможностью отвода азота, находящегося в газообразном состоянии, в линию (17) подвода азота, что уменьшает количество влаги во второй пневматической магистрали и уменьшает вероятность обмерзания в пневматической магистрали, вследствие чего увеличивается достоверность полученных результатов испытаний.
Крыльчатка технологического детандера (13), испытуемый компрессор (4) и турбина (2) могут быть выполнены с помощью аддитивных технологий.
Элементы конструкции испытательного стенда можно условно разделить на отсеки, при этом отсек (1) высокого давления, к которому относится технологическая турбина (2), отсек (3) среднего давления, к которому относится испытуемый компрессор (4), отсек (5) низкого давления, к которому относится криогенный теплообменник (6), отсек (7) технологического компрессора, к которому относится соответственно технологический компрессор, отсек (9) охладителя воздуха с охладителем (10) воздуха и отсек (11) электропривода технологического компрессора (8).
Стенд работает следующим образом.
При газодинамических испытаниях лопаточных компрессоров изготавливают по меньшей мере один вариант испытуемого компрессора (4) и устанавливают его на испытательном стенде. Так как при установке испытуемого компрессора (4) во вторую пневматическую магистраль неизбежно попадает атмосферный воздух, содержащий влагу, то для уменьшения вероятности обмерзания во второй пневматической магистрали (14), необходимо эту влагу удалить, например, вытеснением воздуха из магистрали (14) и заполнением ее двухатомным газом, не содержащим воду. При этом в качестве такого газа выбирается азот, ввиду его использования в стенде для охлаждения в криогенном теплообменнике (6), а также исходя из того, что содержание азота в воздухе порядка 78%, то такая замена атмосферного воздуха на азот позволяет создавать эквивалентные условия работы турбины (2) и самого испытуемого компрессора (4). Далее закрывают по меньшей мере один запорный элемент (21) и открывают запорные элементы (18, 20) на линиях (17, 19) подвода и отвода азота, вытесняют воздух подачей азота во вторую пневматическую магистраль (14) по меньшей мере через испытуемый компрессор (4), далее закрывают запорные элементы (18, 20) на линиях (17, 19) подвода и отвода азота и открывают по меньшей мере один запорный элемент (21), что уменьшает количество влаги во второй пневматической магистрали и уменьшает вероятность обмерзания второй пневматической магистрали, вследствие чего увеличивается достоверность полученных замеров в ходе испытаний с датчиков измерения давления, температуры (не показаны), установленных на и/или во второй пневматической магистрали (14). В случае, когда стенд содержит два запорных элемента (21), установленных выше и ниже по потоку от испытуемого компрессора (4), воздух при установке испытуемого компрессора (4) заполняет не всю вторую пневматическую магистраль (14). При этом, аналогично приведенному выше описанию продувки при закрытых двух запорных элементах (21) и открытых запорных элементах (18, 20) на линиях (17, 19) подвода и отвода азота осуществляют вытеснение воздуха из испытуемого компрессора (4), что уменьшает количество влаги во второй пневматической магистрали и уменьшает вероятность обмерзания второй пневматической магистрали, вследствие чего увеличивается достоверность полученных результатов испытаний. Азот, используемый для продувки и в дальнейшем в качестве рабочего тела при испытаниях компрессора (4), подводят в линию (17) подвода из криогенного теплообменника (6) или из баллона (не показан).
Создают эквивалентные натурным условия работы - характерное давление по критериям Маха и Рейнольдса исходя из условий:
Мн=Мм;
Reн=Reм;
где М и Re, соответственно критерии Маха и Рейнольдса, а индексы «н» и «м» обозначают натурные и модельные условия.
Измеряют газодинамические параметры, обрабатывают и анализируют результаты измерений, а работоспособность компрессора (4) обеспечивают уменьшением характерной температуры рабочего процесса в соответствии с зависимостью:
Ти/Тн≤(σи×ρн)/(σн×ρи);
где Ти - характерная температура газодинамического процесса при испытаниях; Тн - соответствующая температура в натурных условиях работы; σи - определяющая прочностная характеристика материала модели; σн - соответствующая определяющая прочностная характеристика материала критичных натурных деталей компрессора (4); ρи - плотность материала модели; ρн - плотность материала критичных натурных деталей компрессора;
Создание эквивалентных натурным условий работы включает в себя приведение в движение потока газа в первой пневматической магистрали (16) технологическим компрессором (8), регулирование которого осуществляют регулируемым приводом (12) технологического компрессора (8), от технологического компрессора (8) поток газа подают через охладитель (10) воздуха, который выполнен с возможностью поддержания заданного температурного режима в первой пневматической магистрали (16), к технологическому детандеру (13), что приводит во вращение технологический детандер (13), от которого приводятся во вращение испытуемый компрессор (4) и технологическая турбина (2), чем обеспечивается движение потока азота во второй пневматической магистрали (14). Приводом к испытуемому компрессору (4) является технологическая турбина (2). Недостаток мощности технологической турбины (2) компенсируется технологическим детандером (13). Следует отметить, что потери в турбине и компрессорах приводят к нагреванию воздуха в первом контуре. Функцию отбора излишков тепла в первом воздушном контуре также берет на себя охладитель (10) воздуха. При этом поток газа перед поступлением его в испытуемый компрессор (4) охлаждают до заданной температуры в криогенном теплообменнике (6), регулирование температуры потока газа во второй пневматической магистрали (14) осуществляют регулированием количества криоагента, которым является азот, поступающий в криогенный теплообменник (6).
Для соответствия критериям Маха и Рейнольдса, давление и температура газа понижены по сравнению с натуральным компрессором. Поддержание на испытательном стенде, при создании модельных условий газодинамического процесса, характерных параметров рабочего тела: давления - по критерию Рейнольдса и температуры в заданных пределах - Ти/Тн≤(σи×ρн)/(σн×ρи), обеспечивает работоспособность модели малоразмерной лопаточного компрессора (4), изготовленной с помощью AF-технологий, во всем диапазоне моделируемых рабочих режимов.
Использование при испытаниях вместо натурных малоразмерных лопаточных компрессоров их экспериментальных моделей, изготовленных с помощью AF-технологий (аддитивных), а также изготовления крыльчатки технологического детандера (13) с помощью аддитивных технологий, сокращает затраты на подготовку эксперимента, позволяет в короткий промежуток времени подготовить и провести большую серию испытаний различных вариантов и модификаций компрессоров, что повышает качество проводимых работ, получением более достоверных характеристик.
Claims (9)
1. Испытательный стенд лопаточных компрессоров, содержащий первую пневматическую магистраль (16), включающую технологический компрессор (8) с регулируемым приводом (12), охладитель (10) воздуха и детандер (13), вторую пневматическую магистраль (14), включающую испытуемый компрессор (4), турбину (2), и криогенный теплообменник (6), отличающийся тем, что вторая пневматическая магистраль (14) включает линию (17) подвода азота с запорным элементом (18) и линию (19) отвода азота с запорным элементом (20), а также по меньшей мере один запорный элемент (21), при этом линии (17, 19) подвода и отвода и по меньшей мере один запорный элемент (21) установлены таким образом, что азот при подаче из линии (17) подвода во вторую пневматическую магистраль (14) направляют по меньшей мере через испытуемый компрессор (4) и далее отводят через линию (19) отвода.
2. Испытательный стенд по п. 1, отличающийся тем, что криогенный теплообменник (6) выполнен с возможностью отвода азота в атмосферу, а линия (17) подвода азота соединена с баллоном.
3. Испытательный стенд по п. 1, отличающийся тем, что выход криогенного теплообменника (6) выполнен с возможностью отвода азота в линию (17) подвода.
4. Испытательный стенд по п. 3, отличающийся тем, что линии (17, 19) подвода и отвода азота расположены таким образом, что азот из линии (17) подвода дополнительно проходит через турбину (2) и криогенный теплообменник (6).
5. Испытательный стенд по п. 4, отличающийся тем, что линии (17, 19) подвода и отвода азота расположены между турбиной (2) и криогенным теплообменником (6), а по меньшей мере один запорный элемент (21) установлен между линиями (17, 19) подвода и отвода.
6. Способ газодинамических испытаний лопаточных компрессоров, включающий испытательный стенд по любому из предыдущих пунктов, при этом устанавливают испытуемый компрессор (4) на испытательном стенде, закрывают по меньшей мере один запорный элемент (21) и открывают запорные элементы (18, 20) на линиях (17, 19) подвода и отвода азота, вытесняют воздух подачей азота во вторую пневматическую магистраль (14) по меньшей мере через испытуемый компрессор (4), далее закрывают запорные элементы (18, 20) на линиях (17, 19) подвода и отвода азота и открывают по меньшей мере один запорный элемент (21), создают эквивалентные натурным условия работы, измеряют газодинамические параметры, а работоспособность испытуемого компрессора (4) обеспечивают уменьшением характерной температуры рабочего процесса, регулируя количество жидкого азота в криогенном теплообменнике (6).
7. Способ по п. 6, отличающийся тем, что азот из криогенного теплообменника (6) отводят в атмосферу, а в линию (17) подвода азот подают из баллона.
8. Способ по п. 6, отличающийся тем, что азот в газообразном состоянии из криогенного теплообменника (6) отводят в линию (17) подвода азота.
9. Способ по п. 8, отличающийся тем, что дополнительно вытесняют воздух из второй пневматической магистрали (14) подачей азота через турбину (2) и криогенный теплообменник (6).
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2779514C1 true RU2779514C1 (ru) | 2022-09-08 |
Family
ID=
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1314857B1 (en) * | 2001-11-21 | 2006-10-25 | United Technologies Corporation | Controlling turbine blade tip clearance according to thermal growth model |
| RU68129U1 (ru) * | 2007-06-22 | 2007-11-10 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Самарский государственный университет путей сообщения" (СамГУПС) | Стенд для испытания турбокомпрессора двигателя внутреннего сгорания |
| RU2686234C1 (ru) * | 2018-02-14 | 2019-04-24 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Объединенный институт высоких температур Российской академии наук (ОИВТ РАН) | Способ испытаний малоразмерных турбин и испытательный стенд для его реализации |
| RU2716767C1 (ru) * | 2019-09-20 | 2020-03-17 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Объединенный институт высоких температур Российской академии наук (ОИВТ РАН) | Испытательный стенд лопаточных компрессоров и способ газодинамических испытаний лопаточных компрессоров |
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1314857B1 (en) * | 2001-11-21 | 2006-10-25 | United Technologies Corporation | Controlling turbine blade tip clearance according to thermal growth model |
| RU68129U1 (ru) * | 2007-06-22 | 2007-11-10 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Самарский государственный университет путей сообщения" (СамГУПС) | Стенд для испытания турбокомпрессора двигателя внутреннего сгорания |
| RU2686234C1 (ru) * | 2018-02-14 | 2019-04-24 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Объединенный институт высоких температур Российской академии наук (ОИВТ РАН) | Способ испытаний малоразмерных турбин и испытательный стенд для его реализации |
| RU2716767C1 (ru) * | 2019-09-20 | 2020-03-17 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Объединенный институт высоких температур Российской академии наук (ОИВТ РАН) | Испытательный стенд лопаточных компрессоров и способ газодинамических испытаний лопаточных компрессоров |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN111473941B (zh) | 一种闭式循环涡轮特性试验方法 | |
| US20100186929A1 (en) | Method and apparatus for cooling a hydrocarbon stream | |
| CN111487061B (zh) | 一种闭式循环涡轮特性试验装置 | |
| CN111379728B (zh) | 一种闭式循环离心压气机特性试验装置 | |
| CN111379727B (zh) | 一种闭式循环离心压气机特性试验方法 | |
| CN105445046B (zh) | 一种用于管路结构环境模拟的制冷及增压系统 | |
| RU2779514C1 (ru) | Испытательный стенд лопаточных компрессоров и способ газодинамических испытаний лопаточных компрессоров | |
| Deschildre et al. | Dynamic simulation of an helium refrigerator | |
| RU2716767C1 (ru) | Испытательный стенд лопаточных компрессоров и способ газодинамических испытаний лопаточных компрессоров | |
| RU2016107655A (ru) | Способ испытаний малоразмерных лопаточных турбомашин и испытательный стенд для его реализации | |
| KR101215655B1 (ko) | 압축 시험 장치 | |
| RU151732U1 (ru) | Стенд для испытания турбокомпрессора двигателя внутреннего сгорания | |
| Dominic et al. | Dynamic modeling and simulation of compressor trains for an air separation unit | |
| Blinov et al. | Technical condition estimation of the gas turbine axial compressor | |
| CN113483985B (zh) | 采用逆布雷顿循环控制温度的暂冲式风洞系统和试验方法 | |
| CN115556915A (zh) | 一种用于流体的具有可变工况调节功能的冷却系统 | |
| CN109163917A (zh) | 一种跨临界co2热泵加速寿命实验系统及方法 | |
| RU2380609C1 (ru) | Установка для пневматических испытаний трубопровода и способ пневматических испытаний трубопровода (варианты) | |
| Knudsen et al. | Commissioning of helium compression system for the 12 GeV refrigerator | |
| Metz et al. | CO2 Research Rig for Advanced Compressors (CORA) | |
| Anselmi et al. | An Overview of Initial Operational Experience With the Closed-Loop sCO2 Test Facility at Cranfield University | |
| RU2686234C1 (ru) | Способ испытаний малоразмерных турбин и испытательный стенд для его реализации | |
| CN111982525B (zh) | 研究冷却空气对透平效率影响的实验装置及方法 | |
| RU2803402C1 (ru) | Способ испытания обвязки и технологического оборудования газораспределительной станции | |
| KR102610207B1 (ko) | 터보차저 시스템을 이용한 고고도 압력조건 모사 시험 장치 |