RU2777824C1

RU2777824C1 - Method for finding the number of additional anodic groundings required to provide protective difference of potentials "pipe-earth" in a pipeline section

Info

Publication number: RU2777824C1
Application number: RU2021130394A
Authority: RU
Inventors: Сергей Александрович Никулин; Евгений Львович Карнавский; Денис Геннадьевич Репин; Сергей Викторович Савченков; Александр Иванович Шеферов; Александр Николаевич Воробьев; Роман Викторович Лисенков
Original assignee: Общество с ограниченной ответственностью "ГАЗПРОМ ТРАНСГАЗ НИЖНИЙ НОВГОРОД"
Filing date: 2021-10-18
Publication date: 2022-08-11

Abstract

FIELD: anti-corrosion protection.

SUBSTANCE: invention relates to the field of anti-corrosion protection of underground pipelines and can be used when planning a major overhaul. The method consists in selecting a CPS, in which the cathodic protection station (CPS) operates in the maximum mode for the output voltage, measuring the resistance to current spreading of the EP, short-term measurement of the CPS operating modes and finding the coefficient of its influence on the value of the protective potential difference "pipe-to-ground" in drainage point and at the junctions of protection zones with neighboring stations, step-by-step measurement of the operating modes of adjacent CPS, preventing the transition of the protective potential difference "pipe-ground" at the drainage point of the adjacent CPS to the area of unacceptable values, without changing the operating modes of the remaining stations. The protective potential difference “pipe-to-ground” is measured after its stabilization, the coefficients of influence of each station are determined under the current operating modes of the remaining CPS, the stationary potential at the drainage point of the studied CPS, the stationary potential at the left junction of the CPS protection zones, the required potential shift at the CPS drainage point is calculated and at the junctions of its protection zones, the necessary values of the current strength of the CPS are determined to ensure the protective potential difference "pipe-to-ground" at the drainage point and at the junctions of the protection zones of the CPS, a larger value of the CPS current is selected and the required value of the spreading resistance of the core is calculated, the required resistance of the additional anodes is determined, based on the condition, that EP is connected in parallel. The current spreading resistance of one EP in a vertical arrangement, the number of additional EPs are calculated, the resulting number is rounded up and taken as the required number of additional anodes.

EFFECT: increasing the reliability of determining the number of additional EPs necessary to ensure the protective potential difference "pipe-to-ground" in the pipeline section for existing CPS.

1 cl, 1 ex, 1 dwg, 1 tbl

Description

Изобретение относится к области противокоррозионной защиты подземных трубопроводов, а именно нахождению количества анодных заземлителей как элементов установок катодной защиты (УКЗ) от коррозии подземных трубопроводов и может в частности использоваться при планировании капитального ремонта.The invention relates to the field of anti-corrosion protection of underground pipelines, namely, finding the number of anode ground electrodes as elements of cathodic protection installations (CCP) against corrosion of underground pipelines and can, in particular, be used when planning a major overhaul.

В настоящее время, при достижении максимальных режимов работы станции катодной защиты (СКЗ) эксплуатирующая организация вынуждена проводить работы по ее реконструкции, связанные либо с увеличением ее мощности, либо с заменой анодных заземлителей. При отсутствии средств на проведение данных работ возникает вопрос о необходимости проведения мероприятий, направленных на обеспечение защищенности объекта на срок до проведения капитального ремонта. Это может быть осуществлено за счет снижения сопротивления растеканию анодного заземления данной СКЗ путем установки дополнительных анодных заземлителей. В настоящее время отсутствует инструмент, позволяющий по текущим режимам работы для действующей СКЗ определить количество дополнительных анодных заземлителей, необходимых для поддержания в работоспособном состоянии системы электрохимической защиты от коррозии.At present, upon reaching the maximum operating modes of the cathodic protection station (CPS), the operating organization is forced to carry out work on its reconstruction, associated either with an increase in its capacity or with the replacement of anode ground electrodes. In the absence of funds to carry out these works, the question arises of the need to take measures aimed at ensuring the security of the facility for the period until the overhaul. This can be done by reducing the spreading resistance of the anode grounding of this SKZ by installing additional anode grounding switches. At present, there is no tool that allows to determine the number of additional anode ground electrodes necessary to maintain the electrochemical corrosion protection system in working condition based on the current operating modes for the existing CPS.

Известен способ восстановления глубинного анодного заземлителя, включающий диагностирование пластов пород с минимальным удельным электрическим сопротивлением методом вертикального электрического зондирования, расчет параметров глубинного анодного заземлителя из электродов заводского изготовления, промывку заземлителя на проектную глубину, откачку воды, спуск электродов заводского изготовления, засыпку коксо-минеральным активатором, присоединение заземлителей к станции катодной защиты. Дополнительно выполняют диагностирование заземлителя изнутри, разрушают и удаляют коррозионные отложения из заземлителя, а установку электродов заводского изготовления и засыпку коксо-минеральным активатором выполняют с одновременным поэтапным наращиванием и уплотнением. При этом разрушение коррозионных отложений заземлителя выполняют электрогидравлическим способом, уплотнение коксо-минерального активатора - одновременно гидравлическим и электрогидравлическим способом, а диагностирование заземлителя изнутри производят ультразвуковым иммерсионным методом (патент РФ №2541247, кл. C23F 13/00, опубл. 10.02.2015).A known method of restoring a deep anode ground electrode, including diagnosing rock formations with a minimum electrical resistivity by vertical electrical sounding, calculating the parameters of a deep anode ground electrode from prefabricated electrodes, flushing the ground electrode to the design depth, pumping out water, lowering prefabricated electrodes, backfilling with a coke-mineral activator , connection of ground electrodes to the cathodic protection station. Additionally, the ground electrode is diagnosed from the inside, corrosion deposits are destroyed and removed from the ground electrode, and the installation of prefabricated electrodes and backfilling with a coke-mineral activator is performed with simultaneous gradual build-up and compaction. At the same time, the destruction of corrosive deposits of the ground electrode is performed by an electro-hydraulic method, the compaction of the coke-mineral activator is carried out simultaneously by hydraulic and electro-hydraulic methods, and the diagnosis of the ground electrode from the inside is carried out by the ultrasonic immersion method (RF patent No. 2541247, class C23F 13/00, publ. 10.02.2015).

Недостатками данного способа являются, большая трудоемкость процесса, малая эффективность восстановления работоспособности анодного заземлителя.The disadvantages of this method are the high complexity of the process, the low efficiency of restoring the operability of the anode ground electrode.

Известен способ оценки технического состояния анодных заземлителей путем измерения сопротивления растеканию тока анодного заземления, заключающийся в установке в грунт измерительного и вспомогательного заземлителей, подключению заземлителей и анодного заземления по трехэлектродной схеме к измерительному прибору и проведению измерений сопротивления растеканию тока анодного заземлителя при протекании переменного тока через токовые электроды (см. Бэкман В., Швенк В. Катодная защита от коррозии: Справ, изд. пер. с нем. - М.: Металлургия, 1984. - С. 118-119.). Со временем эксплуатации на поверхности анода образуются коррозионные отложения, повышающие сопротивление растеканию тока.There is a known method for assessing the technical condition of anode ground electrodes by measuring the resistance to current spreading of anode grounding, which consists in installing measuring and auxiliary ground electrodes in the ground, connecting ground electrodes and anode grounding according to a three-electrode circuit to a measuring device and measuring the resistance to spreading current of an anode ground electrode when alternating current flows through current electrodes (see Backman V., Shvenk V. Cathodic corrosion protection: Sprav, ed. translated from German. - M .: Metallurgy, 1984. - S. 118-119.). Over time, corrosion deposits form on the anode surface, increasing the resistance to current spreading.

Недостатком данного способа является возможность определить только текущее значение сопротивления растеканию тока анодного заземления. Необходимо учитывать, что при хорошем состоянии изоляционного покрытия трубопровода для поддержания защитной разности потенциалов «труба-земля» на объекте требуются небольшие значения силы тока. Превышение значений сопротивления растеканию тока в данном случае ведет к необходимости повышения напряжения на выходе станции катодной защиты и при достижении максимальных режимов работы станции катодной защиты необходимо снижать значение сопротивления растеканию анодного заземления. В данном способе не показано насколько необходимо снижать сопротивление растеканию тока анодного заземления, и, соответственно, какое количество анодных заземлителей необходимо добавить к существующим.The disadvantage of this method is the ability to determine only the current value of the current spreading resistance of the anode ground. It should be taken into account that in a good condition of the insulating coating of the pipeline, small current values are required to maintain the protective potential difference "pipe-to-ground" at the facility. Exceeding the current spreading resistance values in this case leads to the need to increase the voltage at the output of the cathodic protection station, and when the cathodic protection station reaches its maximum operating modes, it is necessary to reduce the spreading resistance value of the anode grounding. This method does not show how much it is necessary to reduce the resistance to spreading of the anode grounding current, and, accordingly, how many anode ground electrodes must be added to the existing ones.

Известен способ вычисления количества анодных заземлителей в подповерхностном заземлении в зависимости от их расположения, на стадии разработки проектной документации, взятый нами за прототип (СТО Газпром 9.2-003-2009 Защита от коррозии. Проектирование электрохимической защиты подземных сооружений - М.: ОАО «Газпром» - ООО «ВНИИГАЗ», 2009. - с. 20-22).There is a known method for calculating the number of anode ground electrodes in subsurface grounding, depending on their location, at the stage of developing design documentation, which we took as a prototype (STO Gazprom 9.2-003-2009 Corrosion protection. Designing electrochemical protection of underground structures - M .: OAO "Gazprom" - VNIIGAZ LLC, 2009. - pp. 20-22).

При вертикальном или горизонтальном расположении анодных заземлителей количество электродов в заземлении вычисляют по формуле:With a vertical or horizontal arrangement of anode ground electrodes, the number of electrodes in the ground is calculated by the formula:

где R_p1 - сопротивление растеканию тока одного электрода, Ом,where R _p1 is the resistance to current spreading of one electrode, Ohm,

R_p - сопротивление растеканию тока анодного заземления, состоящего из N анодных заземлителей, Ом.R _p is the resistance to spreading of the anode grounding current, consisting of N anode ground electrodes, Ohm.

Сопротивление растеканию тока одного подповерхностного заземлителя зависит от его расположения и наличия коксовой засыпки заземлителя.The current spreading resistance of one subsurface ground electrode depends on its location and the presence of coke filling of the ground electrode.

При вертикальном расположении электрода заземлителя расчет производится по следующей формуле:With a vertical arrangement of the earth electrode, the calculation is made according to the following formula:

где р_г -удельное электрическое сопротивление грунта, Ом м,where p _g is the specific electrical resistance of the soil, Ohm m,

- длина электрода заземлителя, м,

- length of the grounding electrode, m,

d_э - диаметр электрода заземлителя, м,d _e - diameter of the earth electrode, m,

h - глубина (до середины заземлителя) заложения электрода заземлителя, м.h - depth (up to the middle of the earth electrode) of the earth electrode, m.

При горизонтальном расположении электрода заземлителя, когда

<h, то есть для короткого электрода, расчет производится по формуле (3):With a horizontal electrode of the ground electrode, when

<h, that is, for a short electrode, the calculation is made according to the formula (3):

Начальное сопротивление растеканию тока анодного заземления в различных грунтах не должно превышать величин, указанных в таблице 1.The initial spreading resistance of the anode grounding current in various soils should not exceed the values \u200b\u200bspecified in table 1.

Недостатком данного способа является то, что расчет количества анодных заземлителей проводится на начальный период эксплуатации и данный расчет не применим к действующей УКЗ, так как, в результате стекания анодного тока и разрушения анодных заземлителей изменяется сопротивление растеканию каждого анодного заземлителя. Также, требования к начальной величине сопротивления растеканию тока для различных условий не являются необходимыми в процессе эксплуатации, а вычисление удовлетворяющих значений для текущих условий по данной методике невозможно.The disadvantage of this method is that the calculation of the number of anode ground electrodes is carried out for the initial period of operation and this calculation is not applicable to the current UKZ, since, as a result of the anode current draining and destruction of the anode electrodes, the spreading resistance of each anode electrode changes. Also, the requirements for the initial value of current spreading resistance for various conditions are not necessary during operation, and the calculation of satisfying values for current conditions using this method is impossible.

Техническая проблема, решаемая предлагаемым изобретением - создание достоверного способа нахождения количества дополнительных анодных заземлителей, необходимых для обеспечения защитной разности потенциалов «труба-земля» на участке трубопровода для действующих установок коррозионной защиты.The technical problem solved by the invention is the creation of a reliable method for finding the number of additional anode ground electrodes necessary to provide a protective potential difference "pipe-to-ground" in the pipeline section for existing corrosion protection installations.

Технический результат от использования изобретения заключается в повышении достоверности определения количества дополнительных анодных заземлителей необходимых для обеспечения защитной разности потенциалов «труба-земля» на участке трубопровода для действующих установок коррозионной защиты.The technical result from the use of the invention is to increase the reliability of determining the number of additional anode ground electrodes necessary to provide a protective potential difference "pipe-to-ground" in the pipeline section for existing corrosion protection installations.

Технический результат достигается тем, что в способе нахождения количества дополнительных анодных заземлителей, необходимых для обеспечения защитной разности потенциалов «труба-земля» на участке трубопровода, выбирают установку катодной защиты, в составе которой станция катодной защиты работает в максимальном режиме по выходному напряжению, измеряют сопротивление растеканию тока анодного заземления, входящего в состав данной установки катодной защиты, кратковременно изменяют режимы работы станции катодной защиты и находят коэффициент ее влияния на величину защитной разности потенциалов «труба-земля» в точке дренажа и на стыках зон защиты с соседними станциями, пошагово изменяют режимы работы смежных станций катодной защиты, не допуская перехода защитной разности потенциалов «труба-земля» в точке дренажа смежной станции катодной защиты в область недопустимых значений, не изменяя режимов работы остальных станций, измеряют значения защитной разности потенциалов «труба-земля» после ее стабилизации, определяют коэффициенты влияния каждой станции при текущих режимах работы остальных станций катодной защиты, стационарный потенциал в точке дренажа исследуемой станции катодной защиты, стационарный потенциал на левом стыке зон защиты исследуемой станции катодной защиты, рассчитывают необходимое смещение потенциала в точке дренажа исследуемой станции катодной защиты и на стыках зон ее защиты, путем исключения из требуемого значения защитной разности потенциалов «труба-земля» стационарного потенциала в точке дренажа и на стыках зон защиты исследуемой станции, определяют необходимые значения силы тока исследуемой станции катодной защиты для обеспечения защитной разности потенциалов «труба-земля» в точке дренажа и на стыках зон защиты исследуемой станции, выбирают большее значение силы тока станции катодной защиты из найденных, определяют необходимое значение сопротивления растеканию анодного заземления, определяют необходимое сопротивление добавочных анодов, исходя из условия, что анодные заземлители подключаются параллельно, определяют сопротивление растеканию тока одного анодного заземлителя при вертикальном расположении, количество дополнительных анодных заземлителей, округляют полученное число в большую сторону и принимают его за необходимое количество дополнительных анодов, как отношение приращения защитной разности потенциалов «труба-земля» к приращению силы тока станции катодной защиты. Стационарный потенциал в точке дренажа исследуемой СКЗ определяют по формуле (4):The technical result is achieved by the fact that in the method of finding the number of additional anode ground electrodes necessary to ensure the protective potential difference "pipe-to-ground" in the pipeline section, a cathodic protection installation is selected, in which the cathodic protection station operates in the maximum output voltage mode, the resistance is measured spreading of the anode grounding current, which is part of this cathodic protection installation, they briefly change the operating modes of the cathodic protection station and find the coefficient of its influence on the value of the protective potential difference "pipe-to-ground" at the drainage point and at the junctions of protection zones with neighboring stations, change the modes step by step operation of adjacent cathodic protection stations, preventing the transition of the protective potential difference "pipe-to-ground" at the drainage point of an adjacent cathodic protection station to the area of unacceptable values, without changing the operating modes of the remaining stations, measure the values of the protective potential difference "pipe-to-ground" after its stabilization ilization, determine the coefficients of influence of each station under the current operating modes of the remaining cathodic protection stations, the stationary potential at the drainage point of the studied cathodic protection station, the stationary potential at the left junction of the protection zones of the investigated cathodic protection station, calculate the required potential shift at the drainage point of the studied cathodic protection station and at the junctions of its protection zones, by excluding the stationary potential at the drainage point and at the junctions of the protection zones of the station under study from the required value of the protective potential difference "pipe-to-ground", the necessary values of the current strength of the cathodic protection station under study are determined to ensure the protective potential difference "pipe-to-ground" » at the drainage point and at the junctions of the protection zones of the studied station, choose a larger value of the current of the cathodic protection station from those found, determine the required value of the spreading resistance of the anode grounding, determine the required resistance of additional anodes, based on the condition h then the anode ground electrodes are connected in parallel, determine the resistance to current spreading of one anode ground electrode in a vertical arrangement, the number of additional anode ground electrodes, round the resulting number up and take it as the required number of additional anodes, as the ratio of the increment of the protective potential difference "pipe-ground" to the increment current of the cathodic protection station. The stationary potential at the drainage point of the investigated SCZ is determined by the formula (4):

где ϕ_ТД - защитная разность потенциалов «труба-земля» в исследуемой точке,where ϕ _TD - protective potential difference "pipe-ground" at the point under study,

I_BC - сила тока исследуемой станции катодной защиты,I _BC - current strength of the studied cathodic protection station,

А_ГДВС - коэффициент влияния исследуемой станции катодной защиты на величину защитного потенциала в ее точке дренажа,A _GDVS is the coefficient of influence of the studied cathodic protection station on the magnitude of the protective potential at its drainage point,

I_ЛС - сила тока смежной станции катодной защиты, располагающейся слева от исследуемой станции катодной защиты по трассе трубопровода,I _LS - current strength of the adjacent cathodic protection station, located to the left of the studied cathodic protection station along the pipeline route,

А_ГДЛС - коэффициент влияния смежной станции катодной защиты, располагающейся слева по трассе трубопровода от исследуемой станции катодной защиты, на величину защитного потенциала в точке дренажа исследуемой станции,A _GDLS is the coefficient of influence of an adjacent cathodic protection station located to the left along the pipeline route from the cathodic protection station under study, on the magnitude of the protective potential at the drainage point of the station under study,

I_ПС - сила тока смежной станции катодной защиты, располагающейся справа от исследуемой станции катодной защиты по трассе трубопровода,I _PS - current strength of the adjacent cathodic protection station, located to the right of the cathodic protection station under study along the pipeline route,

А_ГДПС - коэффициент влияния смежной станции катодной защиты, располагающейся справа по трассе трубопровода от исследуемой станции катодной защиты, на величину защитного потенциала в точке дренажа исследуемой станции.And _HDPS is the coefficient of influence of the adjacent cathodic protection station, located to the right along the pipeline route from the cathodic protection station under study, on the value of the protective potential at the drainage point of the station under study.

Стационарный потенциал на левом стыке зон защиты исследуемой станции катодной защиты (ϕ_СтцЛСт) определяют по формуле (5):The stationary potential at the left junction of the protection zones of the studied cathodic protection station (ϕ _SttsLSt ) is determined by the formula (5):

где ϕ_СтцЛСт - защитная разность потенциалов «труба-земля» на левом стыке зон защиты исследуемой станции,where ϕ _SttsLSt - protective potential difference "pipe-ground" at the left junction of the protection zones of the studied station,

I_ЛС- сила тока смежной станции катодной защиты, располагающейся слева от исследуемой станции катодной защиты по трассе трубопровода,I _LS - current strength of the adjacent cathodic protection station, located to the left of the studied cathodic protection station along the pipeline route,

А_ЛСтЛС - коэффициент влияния смежной станции катодной защиты, располагающейся слева по трассе трубопровода от исследуемой станции катодной защиты, на величину защитного потенциала на левом стыке зон защиты исследуемой станции,A _LStLS is the coefficient of influence of the adjacent cathodic protection station, located to the left along the pipeline route from the cathodic protection station under study, on the value of the protective potential at the left junction of the protection zones of the studied station,

А_ЛСтВС - коэффициент влияния исследуемой станции катодной защиты на величину защитного потенциала на ее левом стыке зон защиты,A _LSTS is the coefficient of influence of the studied cathodic protection station on the value of the protective potential at its left junction of protection zones,

I_ПС - сила тока смежной станции катодной защиты, располагающейся слева от исследуемой станции катодной защиты по трассе трубопровода,I _PS - current strength of the adjacent cathodic protection station, located to the left of the studied cathodic protection station along the pipeline route,

А_ЛСтПС - коэффициент влияния смежной станции катодной защиты, располагающейся справа по трассе трубопровода от исследуемой станции катодной защиты, на величину защитного потенциала на левом стыке зон защиты исследуемой станции.A _LSTP is the coefficient of influence of the adjacent cathodic protection station, located to the right along the pipeline route from the cathodic protection station under study, on the value of the protective potential at the left junction of the protection zones of the studied station.

Необходимое смещение потенциала (Δϕ_НЗi) определяют по формуле (6):The required potential shift (Δϕ _NZi ) is determined by formula (6):

где Δϕ_НЗi - требуемое значение разности потенциалов «труба-земля», соответствующее условию защищенности трубопровода по п. 5.1 ГОСТ Р 51164-98,where Δϕ _NZi - the required value of the potential difference "pipe-to-ground", corresponding to the pipeline protection condition according to clause 5.1 of GOST R 51164-98,

ϕ_Стцi- стационарный потенциал в i-ой (i=ЛСт, ТД или ПСт) точке контроля.ϕ _Stci - stationary potential in the i-th (i=LSt, TD or PSt) control point.

Необходимые значения силы тока исследуемой станции катодной защиты (I_ИЗВС) для обеспечения защитной разности потенциалов «труба-земля» в точке дренажа и на стыках зон защиты исследуемой станции определяют по формуле (7):The required values of the current strength of the studied station of cathodic protection (I _IZVS ) to ensure the protective potential difference "pipe-ground" at the drainage point and at the junctions of the protection zones of the studied station are determined by the formula (7):

где Δϕ_Н3i- необходимое смещение потенциала,where Δϕ _H3i is the required potential shift,

A_iВС - коэффициент влияния исследуемой станции катодной защиты i-ой (i=ЛСт, ТД или ПСт) точке контроля.A _iVS - coefficient of influence of the studied cathodic protection station of the i-th (i=LSt, TD or PSt) control point.

Значение сопротивления растеканию анодного заземления (R_A3H)определяют по формуле (8):The spreading resistance value of anode grounding (R _A3H ) is determined by formula (8):

где U_BCmax - номинальное напряжение исследуемой станции катодной защиты,where U _BCmax is the rated voltage of the investigated cathodic protection station,

I_BC - сила тока на выходе исследуемой СКЗ.I _BC - current strength at the output of the studied RMS.

Необходимое сопротивление добавочных анодов (R_АЗД), исходя из условия, что анодные заземлители подключаются параллельно, определяют по формуле (9):The required resistance of additional anodes ( _RAZD ), based on the condition that the anode ground electrodes are connected in parallel, is determined by the formula (9):

где R_АЗН - необходимое значение сопротивления растеканию анодного заземления,where _RAZN - the required value of the spreading resistance of the anode ground,

R_АЗС - значение сопротивления растеканию существующего анодного заземления.R _AZS - the spreading resistance value of the existing anode grounding.

Сопротивление растеканию тока одного анодного заземлителя при вертикальном расположении (R_pl)определяют по формуле (10):The current spreading resistance of one anode ground electrode in a vertical arrangement (R _pl ) is determined by the formula (10):

где ρ_г - удельное электрическое сопротивление грунта,where ρ _g - electrical resistivity of the soil,

- длина электрода заземлителя,

- the length of the earth electrode,

d_э - диаметр электрода заземлителя,d _e - diameter of the earth electrode,

h - глубина (до середины заземлителя) заложения электрода заземлителя.h - depth (up to the middle of the earth electrode) of the earth electrode.

Количество дополнительных анодных заземлителей определяют по формуле (11):The number of additional anode ground electrodes is determined by the formula (11):

где R_р1 - сопротивление растеканию тока одного анодного заземлителя,where R _p1 is the resistance to current spreading of one anode ground electrode,

R_AЗД - сопротивление растеканию тока добавочного анодного заземления.R _AZD - resistance to current spreading of additional anode grounding.

Реализация способа.Implementation of the method.

Предлагаемое изобретение иллюстрируется ниже следующими примерами и фиг.The present invention is illustrated below by the following examples and FIGS.

На фиг. 1 представлена схема участка трубопровода (1) с тремя установками катодной защиты (УКЗ) (2, 3, 4), расположенными друг от друга на расстоянии 30 км. Каждая из трех УКЗ содержит СКЗ: исследуемая СКЗ (5), левая СКЗ (6), правая СКЗ (7).In FIG. 1 shows a diagram of a pipeline section (1) with three cathodic protection units (CCP) (2, 3, 4) located at a distance of 30 km from each other. Each of the three VCSs contains the VCS: the investigated VCS (5), the left VCS (6), the right VCS (7).

Исследуемая СКЗ (5). Каждая СКЗ содержит: анодные заземления (8, 9, 10), точки дренажа (11, 14, 15). Между УКЗ находятся стыки СКЗ (12,13). Способ осуществляется следующим образом.Investigated RMS (5). Each SKZ contains: anode grounds (8, 9, 10), drainage points (11, 14, 15). Between the UKZ there are joints of the SKZ (12.13). The method is carried out as follows.

Измеряют с помощью мультиметра текущие значения силы тока и напряжения на выходе СКЗ на выбранном участке трубопровода (1) (фиг. 1). Выбирают УКЗ (2), в составе которой СКЗ (5) работает в максимальном или близком к максимальному режиму равному 70% от номинального и более по выходному напряжению, согласно заявленным характеристикам станции.Using a multimeter, the current values of the current and voltage at the output of the RMS in the selected section of the pipeline (1) (Fig. 1) are measured. Select the UKZ (2), in which the SKZ (5) operates in the maximum or close to the maximum mode equal to 70% of the rated output voltage or more, according to the declared characteristics of the station.

Измеряют сопротивление растеканию анодного заземления (8), входящего в состав УКЗ (2) по трехэлектродной схеме (Руководство по эксплуатации систем противокоррозионной защиты трубопроводов. - М.: ОАО «Газпром» - ООО «ВНИИГАЗ», 2004. - 300 с.).Measure the spreading resistance of the anode ground (8), which is part of the UKZ (2) according to a three-electrode circuit (Manual for the operation of anti-corrosion protection systems for pipelines. - M .: OAO Gazprom - OOO VNIIGAZ, 2004. - 300 p.).

Кратковременно изменяют режим работы СКЗ (5) и вручную или дистанционно, с использованием оборудования дистанционного коррозионного мониторинга, измеряют значения защитной разности потенциалов «труба-земля» в точке дренажа (11) и на стыках зон защиты с соседними станциями (12) и (13). Находят коэффициент влияния СКЗ (5) на величину защитной разности потенциалов «труба-земля» в точке дренажа (11) и на стыках зон защиты с соседними станциями (12, 13) по формуле:Short-term change the operating mode of the CPS (5) and manually or remotely, using remote corrosion monitoring equipment, measure the values of the protective potential difference "pipe-ground" at the drainage point (11) and at the junctions of protection zones with neighboring stations (12) and (13 ). The coefficient of influence of the RMS (5) on the value of the protective potential difference "pipe-to-ground" at the drainage point (11) and at the junctions of the protection zones with neighboring stations (12, 13) is found using the formula:

где A_iBC - коэффициент влияния исследуемой СКЗ,where A _iBC is the coefficient of influence of the investigated VCS,

Δϕ_i - защитная разность потенциалов «труба-земля»,Δϕ _i - protective potential difference "pipe-ground",

ΔI_BC - приращение силы тока исследуемой СКЗ.ΔI _BC - increment of the current strength of the RMS under investigation.

Пошагово изменяют режимы работы смежных СКЗ (6) и (7), не изменяя режимов работы остальных станций трубопровода и не допуская перехода защитной разности потенциалов «труба-земля» в точках дренажа (14) и (15) смежных СКЗ (6) и (7) в область недопустимых значений. Вручную или дистанционно, с использованием оборудования дистанционного коррозионного мониторинга, измеряют значения защитной разности потенциалов «труба-земля», после ее стабилизации, в точке дренажа (11) и на стыках зон защиты (12) и (13), исследуемой СКЗ (5). Возвращают первоначальные режимы работы смежных СКЗ (6) и (7), коэффициенты влияния смежных СКЗ (6) и (7) на величину защитной разности потенциалов «труба-земля» в точке дренажа (11) исследуемой СКЗ (5) на стыках ее зон защиты определяют по формулам:Step by step change the operating modes of the adjacent VPS (6) and (7), without changing the operating modes of the remaining stations of the pipeline and preventing the transition of the protective potential difference "pipe-to-ground" at the drainage points (14) and (15) of the adjacent VPS (6) and ( 7) into the area of invalid values. Manually or remotely, using remote corrosion monitoring equipment, the values of the protective potential difference "pipe-to-ground" are measured, after its stabilization, at the drainage point (11) and at the junctions of the protection zones (12) and (13) investigated by the VCS (5) . Return the initial operating modes of adjacent RPS (6) and (7), the coefficients of influence of adjacent RPS (6) and (7) on the value of the protective potential difference "pipe-to-ground" at the drainage point (11) of the investigated RPS (5) at the junctions of its zones protection is determined by the formulas:

где А_iЛС - коэффициент влияния смежных СКЗ,where A _iLS - coefficient of influence of adjacent RMS,

ΔI_ЛС(ПС) - приращение силы тока смежных СКЗ (6,7).ΔI _{LS (PS)} - increment of the current strength of adjacent RMS (6.7).

Стационарный потенциал в точке дренажа (11) исследуемой СКЗ (5) и на стыках зон ее защиты (12) и (13) определяют по формуле (4).The stationary potential at the drainage point (11) of the studied SKZ (5) and at the junctions of its protection zones (12) and (13) is determined by formula (4).

Определяют необходимое смещение потенциала, которое необходимо поддерживать, с учетом стационарного потенциала в точке дренажа (11) и на стыках зон защиты (12) и (13) исследуемой СКЗ по формуле (6).The required potential shift is determined, which must be maintained, taking into account the stationary potential at the drainage point (11) and at the junctions of the protection zones (12) and (13) of the investigated RMS according to the formula (6).

Определяют необходимые значения силы тока исследуемой СКЗ (5) для обеспечения защитной разности потенциалов «труба-земля» в точке дренажа (11) и на стыках зон защиты (12) и (13) по формуле (7).The required values of the current strength of the investigated RMS (5) are determined to ensure the protective potential difference "pipe-ground" at the drainage point (11) and at the junctions of the protection zones (12) and (13) according to the formula (7).

Сравнивают полученные значения и выбирают большее значение силы тока СКЗ из рассчитанных.The obtained values are compared and a larger RMS current value is selected from the calculated ones.

Определяют необходимое значение сопротивления растеканию тока анодного заземления (8), как отношение максимального напряжения на выходе СКЗ к большему необходимому для обеспечения защитной разности потенциалов «труба-земля» значению силы тока СКЗ и исходя из условия, что значение сопротивления соединительных проводов и входное сопротивление трубы крайне мало и им можно пренебречь, по формуле (8).The required value of the current spreading resistance of the anode grounding (8) is determined as the ratio of the maximum voltage at the RMS output to the greater value of the RMS current required to ensure the protective potential difference "pipe-to-ground" and based on the condition that the value of the resistance of the connecting wires and the input resistance of the pipe is extremely small and can be neglected, according to formula (8).

Определяют необходимое сопротивление добавочных анодов, исходя из условия, что анодные заземлители подключаются параллельно, по формуле (9).Determine the required resistance of additional anodes, based on the condition that the anode ground electrodes are connected in parallel, according to the formula (9).

Определяют сопротивление растеканию в соответствии с СТО Газпром 9.2-003-2009 «Защита от коррозии. Проектирование электрохимической защиты подземных сооружений» одного анодного заземлителя при его вертикальной установке в грунт по формуле (10).Spreading resistance is determined in accordance with STO Gazprom 9.2-003-2009 “Corrosion protection. Design of electrochemical protection of underground structures" of one anode grounding switch when it is vertically installed in the ground according to the formula (10).

Находят количество дополнительных анодных заземлителей по формуле (11). Округляют полученное число в большую сторону и принимают его за необходимое количество дополнительных анодов.Find the number of additional anode ground electrodes according to the formula (11). The resulting number is rounded up and taken as the required number of additional anodes.

Пример.Example.

УКЗ №26 мощностью 1 кВт с номинальными значениями по силе тока 21А, по напряжению 48 В, располагается на км 240 и обеспечивает электрохимическую защиту от коррозии на участке магистрального газопровода км 225 - км 255 по состоянию на 01.01.2019 г. По результатам сезонных замеров специалистами службы защиты от коррозии эксплуатирующей организации установлено, что защитная разность потенциалов «труба-земля» находится в пределах диапазона, регламентированного ГОСТ Р 51164-98 и равна в точке дренажа минус 1 В, на левом стыке зон защиты от УКЗ №26-минус 0,95 В, а на правом стыке зон защиты УКЗ№26 - минус 0,92 В. При этом специалистам службы защиты от коррозии эксплуатирующей организации измерены сила тока и напряжение на выходе СКЗ, входящей в состав данной УКЗ №26. Значения силы тока - 5,8А, напряжения - 36 В. Отмечено, что значение напряжения превышает 70% от номинального значения данной СКЗ (33,6 В), соответственно, данная СКЗ работает в максимальном режиме. Для уменьшения напряжения на выходе данной СКЗ, необходимо снизить сопротивление растеканию тока анодного заземления данной СКЗ, в паре с которым работает данная станция. Для этого необходимо установить и подключить к существующим, дополнительные анодные заземлители. Существующее анодное заземление выполнено в подповерхностном исполнении и состоит из 20 анодных заземлителей, установленных вертикально. Удельное электрическое сопротивление грунта в районе существующего анодного заземления равно 300 мм.UKZ No. 26 with a power of 1 kW with a nominal current of 21A, a voltage of 48 V, is located at km 240 and provides electrochemical protection against corrosion at the section of the main gas pipeline km 225 - km 255 as of 01/01/2019 Based on the results of seasonal measurements specialists of the corrosion protection service of the operating organization found that the protective potential difference "pipe-ground" is within the range regulated by GOST R 51164-98 and is equal to minus 1 V at the drainage point, at the left junction of protection zones from UKZ No. 26-minus 0 .95 V, and at the right junction of the protection zones of UKZ No. 26 - minus 0.92 V. At the same time, the specialists of the corrosion protection service of the operating organization measured the current and voltage at the output of the CPS, which is part of this UKZ No. 26. The current values are 5.8A, the voltages are 36 V. It is noted that the voltage value exceeds 70% of the nominal value of this RMS (33.6 V), respectively, this RMS operates in the maximum mode. To reduce the voltage at the output of this SKZ, it is necessary to reduce the resistance to the spreading of the current of the anode grounding of this SKZ, in tandem with which this station operates. To do this, it is necessary to install and connect to existing, additional anode ground electrodes. The existing anode grounding is made in a subsurface design and consists of 20 anode ground electrodes installed vertically. The specific electrical resistance of the soil in the area of the existing anode grounding is 300 mm.

Устанавливают в грунт измерительный и вспомогательный заземлители, подключают их и анодное заземление УКЗ №26 по трехэлектродной схеме к измерительному прибору и проводят измерение сопротивления растеканию тока анодного заземлителя УКЗ №26 при протекании переменного тока через токовые электроды. Измеренное значение сопротивления растеканию тока анодного заземления равно 6 Ом.The measuring and auxiliary ground electrodes are installed in the ground, they and the anode grounding of the UKZ No. 26 are connected according to the three-electrode circuit to the measuring device and the resistance to current spreading of the anode ground electrode of the UKZ No. 26 is measured when alternating current flows through the current electrodes. The measured value of the current spreading resistance of the anode ground is 6 ohms.

Кратковременно изменяют режимы работы СКЗ УКЗ№26 и измеряют значения защитной разности потенциалов «труба-земля» в точке дренажа УКЗ№26 и на стыках зон защиты с соседними левой УКЗ №25 на км 210 и правой УКЗ №27 на км 270. Значение силы тока СКЗ УКЗ №26 после изменения равно 10,8А, а значение защитной разности потенциалов «труба-земля» в точке дренажа данной СКЗ равно минус 1,3 В, на стыке зон защиты с левой УКЗ №25 - минус 0,96 В, на стыке зон защиты правой УКЗ №27 - минус 0,925 В.The operating modes of the CCZ UKZ No. 26 are briefly changed and the values of the protective potential difference “pipe-to-ground” are measured at the drainage point of the UKZ No. 26 and at the junctions of the protection zones with the neighboring left UKZ No. 25 at km 210 and the right UKZ No. 27 at km 270. The value of the force current RMS UKZ No. 26 after the change is 10.8A, and the value of the protective potential difference "pipe-ground" at the drainage point of this RMS is minus 1.3 V, at the junction of the protection zones with the left UKZ No. 25 - minus 0.96 V, at the junction of the protection zones of the right UKZ No. 27 - minus 0.925 V.

Находят коэффициент влияния исследуемой СКЗ УКЗ №26 на величину защитной разности потенциалов «труба-земля» в точке ее дренажа и на стыках зон защиты с соседними станциями, как отношение приращения защитной разности потенциалов «труба-земля» к приращению силы тока СКЗ по формуле (4):Find the coefficient of influence of the studied RPS UKZ No. 26 on the value of the protective potential difference "pipe-to-ground" at the point of its drainage and at the junctions of the protection zones with neighboring stations, as the ratio of the increment of the protective potential difference "pipe-to-earth" to the increment of the current strength of the RMS according to the formula ( four):

для точки дренажа А_ТДВС=(минус 0,3)/5=минус 0,06,for drainage point A _TDVS \u003d (minus 0.3) / 5 \u003d minus 0.06,

для левого стыка зон защиты А_ЛСтВС=(минус 0,1)/5=минус 0,02,for the left junction of protection zones A _LSTS = (minus 0.1) / 5 = minus 0.02,

для правого стыка зон защиты А_ПСтВС=(минус 0,05)/5=минус 0,01.for the right junction of protection zones A _FSTS = (minus 0.05) / 5 = minus 0.01.

Пошагово изменяют режимы работы смежных УКЗ №25 и УКЗ №27. Увеличивают силу тока на выходе УКЗ №25 с 6А до 16А, контролируют защитную разности потенциалов «труба-земля» в точке дренажа УКЗ №26 и отмечают, что ее значение равное минус 1,9 В не выходит в область недопустимых значений. Не изменяя режимов работы остальных СКЗ УКЗ №25 и №26, измеряют значение защитной разности потенциалов «труба-земля» в точке дренажа исследуемой СКЗ УКЗ №26. Фиксируют изменение защитной разности потенциалов «труба-земля» в точке дренажа УКЗ №26 минус 1,1 В, на стыке с левой УКЗ №25 зон защиты - минус 0,98 В, на стыке с правой УКЗ №27 зон защиты -минус0,92 В.The operating modes of adjacent UKZ No. 25 and UKZ No. 27 are changed step by step. Increase the current strength at the output of UKZ No. 25 from 6A to 16A, control the protective potential difference "pipe-ground" at the drainage point of UKZ No. 26 and note that its value equal to minus 1.9 V does not go into the region of unacceptable values. Without changing the operating modes of the remaining SKZ UKZ No. 25 and No. 26, the value of the protective potential difference "pipe-to-ground" is measured at the drainage point of the investigated SKZ UKZ No. 26. The change in the protective potential difference "pipe-to-ground" at the drainage point of the UKZ No. 26 is minus 1.1 V, at the junction with the left UKZ No. 25 of the protection zones - minus 0.98 V, at the junction with the right UKZ No. 27 of the protection zones - minus 0, 92 V.

Возвращают первоначальные режим работы смежной УКЗ №25. Повторяют данные процедуры со смежной УКЗ №27 и увеличивают силы тока на выходе СКЗ с 7А до 17А, фиксируют изменение защитной разности потенциалов «труба-земля» в точке дренажа исследуемой СКЗ УКЗ №26 минус 1,05 В, на стыке зон защиты с левой УКЗ №25 - минус 0,95 В, на стыке зон защиты с правой УКЗ №27 - минус 0,94 В.The initial mode of operation of the adjacent UKZ No. 25 is returned. Repeat these procedures with the adjacent UKZ No. 27 and increase the current strength at the output of the RMS from 7A to 17A, fix the change in the protective potential difference "pipe-to-ground" at the drainage point of the studied RPS UKZ No. 26 minus 1.05 V, at the junction of the protection zones on the left UKZ No. 25 - minus 0.95 V, at the junction of protection zones with the right UKZ No. 27 - minus 0.94 V.

Коэффициенты влияния СКЗ смежной УКЗ №25, располагающейся слева по трассе трубопровода от СКЗ исследуемой УКЗ №26, на величину защитной разности потенциалов «труба-земля» в точке дренажа СКЗ УКЗ №26 и на стыках зон ее защиты с соседними УКЗ №25 и №27, находят как отношение приращения защитной разности потенциалов «труба-земля» к приращению силы тока СКЗ по формуле (13):Influence coefficients of the RMS of the adjacent UKZ No. 25, located to the left along the pipeline route from the VPS of the investigated UKZ No. 26, on the value of the protective potential difference "pipe-to-ground" at the drainage point of the RMS of UKZ No. 26 and at the junctions of its protection zones with neighboring UKZ No. 25 and No. 27, is found as the ratio of the increment of the protective potential difference "pipe-ground" to the increment of the RMS current according to the formula (13):

для точки дренажа А_ТДЛС=(минус 0,1)/10=минус 0,01,for drainage point A _TDLS \u003d (minus 0.1) / 10 \u003d minus 0.01,

для левого стыка зон защиты А_ЛСтЛС=(минус 0,3)/10=минус 0,03,for the left junction of protection zones A _LStLS = (minus 0.3) / 10 = minus 0.03,

для правого стыка зон защиты А_ПСтЛС=0.for the right junction of protection zones A _PSTLS =0.

Коэффициенты влияния СКЗ смежной УКЗ №27, располагающейся справа по трассе трубопровода от СКЗ исследуемой УКЗ №26, на величину защитной разности потенциалов «труба-земля» в точке дренажа СКЗ исследуемой УКЗ №26 и на стыках зон ее защиты с соседними УКЗ №25 и №27, находят как отношение приращения защитной разности потенциалов «труба-земля» к приращению силы тока СКЗ по формуле (14):Influence coefficients of the RMS of the adjacent UKZ No. 27, located to the right along the pipeline route from the VPS of the studied UKZ No. 26, on the value of the protective potential difference "pipe-to-ground" at the point of drainage of the RMS of the investigated UKZ No. 26 and at the junctions of its protection zones with neighboring UKZ No. 25 and No. 27, is found as the ratio of the increment of the protective potential difference "pipe-ground" to the increment of the RMS current according to the formula (14):

для точки дренажа А_ТДПС =(минус 0,05)/10=минус 0,005,for drainage point A TDPS \ _u003d (minus 0.05) / 10 \u003d minus 0.005,

для левого стыка зон защиты А_ЛСтПС=0,for the left junction of protection zones A _LStPS = 0,

для правого стыка зон защиты А_ПСтПС - (минус 0,2)/10=минус 0,02.for the right junction of protection zones A _PSTPS - (minus 0.2) / 10 = minus 0.02.

Стационарный потенциал в точке дренажа, для левого стыка зон защиты и для правого стыка зон защиты СКЗ исследуемой УКЗ №26, определяют по формуле (4): ϕ_СттцТД=минус 0,557 В, ϕ_СтцЛСт=минус 0,654 В, ϕ_СтцПСт=минус 0,722 В.The stationary potential at the drainage point, for the left junction of the protection zones and for the right junction of the protection zones of the RMS of the _investigated _UKZ No. 26, is determined by the formula (4) _: .

Необходимое смещение защитной разности потенциалов «труба-земля» с учетом стационарного потенциала в точке дренажа, для левого стыка зон защиты и для правого стыка зон защиты СКЗ исследуемой УКЗ №26 определяют по формуле (6): Δϕ_НЗТД=минус 0,443 В, Δϕ_НЗЛСт=минус 0,296 В, Δϕ_НЗПСт=минус 0,198 В.The required shift of the protective potential difference "pipe-to-ground", taking into account the stationary potential at the drainage point, for the left junction of the protection zones and for the right junction of the protection zones of the RMS of the investigated _UKZ No. 26 is determined by the formula (6) _: \u003d minus 0.296 V, Δϕ _NZPSt \u003d minus 0.198 V.

Необходимое значения силы тока СКЗ исследуемой УКЗ №26 для обеспечения защитной разности потенциалов «труба-земля» в точке дренажа, для левого стыка зон защиты и для правого стыка зон защиты определяют по формуле (7): I_НЗТДВС=7,3 8А, I_{НЗЛСтВС}=14,8 А, I_{НЗПСтВС}=19,8 А.The required value of the RMS current strength of the investigated UKZ No. 26 to provide a protective potential difference "pipe-ground" at the drainage point, for the left junction of the protection zones and for the right junction of the protection zones is determined by the formula (7): I _NZTDVS \u003d 7.3 8A, I _NZLStVS = 14.8 A, I _NZPStVS = 19.8 A.

Сравнивают полученные значения и выбирают большее значение силы тока СКЗ из найденных. В данном случае большее значение силы тока равно 19,8 А.The obtained values are compared and a larger RMS current value is selected from those found. In this case, the greater value of the current strength is 19.8 A.

Рассчитывают необходимое значение сопротивления растеканию тока анодного заземления УКЗ №26, как отношение максимально допустимого напряжения на выходе СКЗ к значению силы тока СКЗ при котором обеспечивается защита на правом стыке зон защиты по формуле (10): R_АЗН=1,7 Ом.The required value of resistance to current spreading of the anode grounding UKZ No. 26 is calculated as the ratio of the maximum allowable voltage at the output of the RMS to the value of the RMS current at which protection is provided at the right junction of the protection zones according to the formula (10): R _ADS = 1.7 Ohm.

Рассчитывают необходимое сопротивление добавочных анодов, исходя из условия, что анодные заземлители подключаются параллельно, по формуле (9): R_АЗД=2,37 Ом.Calculate the required resistance of additional anodes, based on the condition that the anode ground electrodes are connected in parallel, according to the formula (9): _RAZD = 2.37 Ohm.

Выбирают в качестве дополнительных анодных заземлителей, подповерхностные заземлители производства ЗАО «Химсервис». Выбирают заземлители марки «Менделеевец-МК» с габаритными размерами:They choose as additional anode ground electrodes, subsurface ground electrodes manufactured by Khimservice CJSC. Choose earthing switches of the brand "Mendeleevets-MK" with overall dimensions:

- длина электрода - 2 м,

- electrode length - 2 m,

d_э - диаметр электрода - 0,04 м.d _e - electrode diameter - 0.04 m.

Рассчитывают сопротивление растеканию тока одного анодного заземлителя при его вертикальной установке в грунт по формуле (10): R_Р1=11 Ом.Calculate the current spreading resistance of one anode ground electrode when it is vertically installed in the ground according to the formula (10): R _P1 = 11 Ohm.

Рассчитывают количество дополнительных анодных заземлений по формуле (11) и округляют полученное число в большую сторону, принимая его за необходимое количество дополнительных анодов: N₃=6,63≅7 шт.The number of additional anode groundings is calculated using the formula (11) and the resulting number is rounded up, taking it as the required number of additional anodes: N ₃ = 6.63≅7 pcs.

Таким образом, предлагаемое изобретение позволяет найти точное количество дополнительных анодных заземлителей для действующей УКЗ, необходимое для обеспечения защитной разности потенциалов «труба-земля» на участке трубопровода за счет того, что способ учитывает степень влияния не только СКЗ исследуемой УКЗ, но и смежных с ней станций.Thus, the proposed invention makes it possible to find the exact number of additional anode ground electrodes for the operating UKZ, necessary to ensure the protective potential difference "pipe-to-ground" in the pipeline section due to the fact that the method takes into account the degree of influence not only of the RMS of the studied UKZ, but also adjacent to it stations.

Claims

A method for finding the number of additional anode grounding switches necessary to provide a protective potential difference "pipe-to-ground" in a pipeline section, including the selection of a cathodic protection installation, in which the cathodic protection station operates in the maximum output voltage mode, measuring the resistance to spreading of the anode grounding current, which is included into the composition of this cathodic protection installation, characterized in that they change the operating modes of the cathodic protection station and find the coefficient of its influence on the value of the protective potential difference "pipe-ground" at the drainage point and at the junctions of protection zones with neighboring stations, step by step change the operating modes of adjacent stations cathodic protection, preventing the transition of the protective potential difference "pipe-to-ground" at the drainage point of an adjacent cathodic protection station to the area of unacceptable values, without changing the operating modes of the remaining stations, measure the values of the protective potential difference "pipe-to-ground" after its stabilization, determine the coefficient The influence coefficients of each station under the current operating modes of the remaining cathodic protection stations, the stationary potential at the drainage point of the cathodic protection station under study, the stationary potential at the left junction of the protection zones of the cathodic protection station under study, calculate the required potential shift at the drainage point of the cathodic protection station under study and at the junctions of the zones protection, by excluding the stationary potential at the drainage point and at the junctions of the protection zones of the station under study from the required value of the protective potential difference "pipe-to-ground", determine the necessary values of the current strength of the cathodic protection station under study to ensure the protective potential difference "pipe-to-ground" at the point drainage and at the junctions of the protection zones of the investigated station, choose a larger value of the current strength of the cathodic protection station from those found and determine the required value of the spreading resistance of the anode grounding, determine the required resistance of additional anodes, based on the condition that the anode grounding conductors are connected are measured in parallel, determine the resistance to current spreading of one anode grounding conductor in a vertical arrangement, the number of additional anode grounding conductors, round the resulting number up and take it as the required number of additional anodes as the ratio of the increment in the protective potential difference "pipe-to-ground" to the increment in the current strength of the cathode station protection.