RU2776383C1

RU2776383C1 - Anisotropic electrical steel sheet and its production method

Info

Publication number: RU2776383C1
Application number: RU2021121887A
Authority: RU
Inventors: Сатоси АРАИ; Масатака ИВАКИ; Масато МИДЗОКАМИ; Хидеюки ХАМАМУРА; Такео АРАМАКИ; Хиротоси ТАДА
Original assignee: Ниппон Стил Корпорейшн
Priority date: 2019-01-28
Filing date: 2020-01-28
Publication date: 2022-07-19

Abstract

FIELD: metallurgy.

SUBSTANCE: invention relates to the field of metallurgy, namely to a sheet of anisotropic electrical steel used as a material for iron cores of transformers. An electrical steel sheet includes a steel sheet and, optionally, an insulating coating formed on the steel sheet. In the case when heat treatment is performed with holding at 800°C for 2 hours, with respect to the magnetostriction waveform in time (t - λ waveform) with magnetization up to 1.7 T, the peak value of the difference waveform obtained by subtracting the magnetostriction waveform after heat treatment from the magnetostriction waveform before heat treatment is 0.01×10^-6 or more and 0.20×10^-6 or less, and the difference obtained by subtracting the magnetic losses before heat treatment from the magnetic losses after heat treatment is 0.03 W/kg or more and 0.17 W/kg or less.

EFFECT: reduction of magnetic losses and reduction of the noise level of the transformer is provided.

3 cl, 2 tbl, 3 dwg

Description

ОБЛАСТЬ ТЕХНИКИ, К КОТОРОЙ ОТНОСИТСЯ ИЗОБРЕТЕНИЕFIELD OF TECHNOLOGY TO WHICH THE INVENTION RELATES

[0001] Настоящее изобретение относится к листу анизотропной электротехнической стали, подходящим образом используемому для сердечника трансформатора или т.п., а также к способу его производства. Более конкретно, настоящее изобретение относится к листу анизотропной электротехнической стали, вызывающему низкие магнитные потери и низкий шум, что способствует не только уменьшению магнитных потерь сердечника, но и уменьшению шума, а также к способу его производства. Приоритет испрашивается по заявке на патент Японии № 2019-012090, поданной 28 января 2019 г., содержание которой включено в настоящий документ посредством ссылки.[0001] The present invention relates to an anisotropic electrical steel sheet suitably used for a transformer core or the like, as well as a method for producing the same. More specifically, the present invention relates to an anisotropic electrical steel sheet causing low magnetic loss and low noise, which contributes not only to reducing the magnetic loss of the core, but also to reducing noise, as well as to a manufacturing method thereof. Priority is claimed from Japanese Patent Application No. 2019-012090, filed January 28, 2019, the contents of which are hereby incorporated by reference.

ПРЕДПОСЫЛКИ ИЗОБРЕТЕНИЯBACKGROUND OF THE INVENTION

[0002] В последние годы уменьшение шума и вибрации является все более и более востребованным для электромагнитных устройств, таких как трансформаторы, и от листа анизотропной электротехнической стали, используемого для сердечника трансформатора, требуется, чтобы он был материалом, пригодным для низкого шума и низкой вибрации, а также низких магнитных потерь. Известно, что одной из причин, вызывающих шум и вибрацию материала трансформатора, является магнитострикция листа анизотропной электротехнической стали. Упомянутая здесь магнитострикция является вибрацией, которая заметна в направлении прокатки листа анизотропной электротехнической стали и которая происходит за счет небольших изменений внешней формы листа анизотропной электротехнической стали при изменении напряженности намагничивания, когда лист анизотропной электротехнической стали намагничивается переменным магнитным полем. Величина магнитострикции является малой и имеет порядок 10^-6. Однако магнитострикция вызывает вибрацию в сердечнике, которая распространяется через внешнюю конструкцию, такую как кожух трансформатора, и становится шумом.[0002] In recent years, noise and vibration reduction is more and more demanded for electromagnetic devices such as transformers, and the anisotropic electrical steel sheet used for the transformer core is required to be a material suitable for low noise and low vibration. , as well as low magnetic losses. It is known that one of the causes of noise and vibration of the transformer material is the magnetostriction of anisotropic electrical steel sheet. The magnetostriction referred to herein is a vibration that is noticeable in the rolling direction of the anisotropic electrical steel sheet and which occurs due to slight changes in the external shape of the anisotropic electrical steel sheet when the magnetization strength changes when the anisotropic electrical steel sheet is magnetized by an alternating magnetic field. The magnitude of the magnetostriction is small and has the order of 10 ^-6 . However, magnetostriction causes vibration in the core, which propagates through an external structure such as a transformer case and becomes noise.

[0003] Характеристики магнитострикции изменяются в зависимости от различных факторов, таких как структура и состояние листа анизотропной электротехнической стали, в частности, степень интеграции кристаллографических ориентаций, натяжение, прикладываемое к стальному листу изоляционным покрытием, и присущая стали деформация. Когда характеристики магнитострикции изменяются, изменяется уровень шума, и в некоторых случаях шум может быть уменьшен.[0003] The characteristics of magnetostriction vary depending on various factors such as the structure and condition of the anisotropic electrical steel sheet, in particular, the degree of integration of crystallographic orientations, the tension applied to the steel sheet by the insulating coating, and the inherent deformation of the steel. As the magnetostriction characteristics change, the noise level changes and in some cases the noise can be reduced.

[0004] В качестве одного из способов изменения характеристик магнитострикции известен метод локального облучения поверхности листа анизотропной электротехнической стали лазером, электронным лучом или т.п. для измельчения магнитных доменов. В большинстве случаев облучение лазером или т.п. выполняется линейно в направлении, по существу ортогональном направлению прокатки стального листа. В результате формируются замыкающие магнитные домены, простирающиеся в направлении облучения, и полосовые магнитные домены измельчаются, приводя к уменьшению магнитных потерь. С другой стороны, при облучении лазером или т.п. характеристики магнитострикции также могут изменяться, а также может изменяться уровень шума. Поэтому требуются условия облучения, которые могли бы снизить магнитные потери и уменьшить шум.[0004] As one method of changing the magnetostriction characteristics, a method of locally irradiating the surface of an anisotropic electrical steel sheet with a laser, an electron beam, or the like is known. for grinding magnetic domains. In most cases, laser irradiation or the like is is performed linearly in a direction substantially orthogonal to the rolling direction of the steel sheet. As a result, closure magnetic domains are formed, extending in the direction of irradiation, and stripe magnetic domains are refined, leading to a decrease in magnetic losses. On the other hand, when irradiated with a laser or the like. the magnetostriction characteristics can also change, and the noise level can also change. Therefore, irradiation conditions are required that could reduce magnetic loss and reduce noise.

[0005] Патентный документ 1 имеет своей целью предложить лист анизотропной электротехнической стали, вызывающий низкие магнитные потери и низкий шум, с которым могут быть достигнуты как низкие магнитные потери, так и низкий шум трансформатора, сосредоточен на значении магнитострикции 0-p при магнитной индукции насыщения и разности между значением магнитострикции 0-p при магнитной индукции насыщения и значением магнитострикции 0-p при 1,7 Тл, и предлагает доводить такую разность до и после лазерного облучения до заданного значения или меньше. Однако лист анизотропной электротехнической стали по патентному документу 1, вызывающий низкий шум, производится при уделении внимания только разности в интенсивности пика магнитострикции, и нельзя сказать, что низкие магнитные потери и низкий шум являются достаточными для высоких требований последних лет.[0005] Patent Document 1 aims to propose an anisotropic electrical steel sheet causing low magnetic loss and low noise, with which both low magnetic loss and low transformer noise can be achieved, focuses on the 0-p magnetostriction value at saturation magnetic induction and the difference between the 0-p magnetostriction value at saturation magnetic induction and the 0-p magnetostriction value at 1.7 T, and proposes to bring such a difference before and after laser irradiation to a predetermined value or less. However, the anisotropic electrical steel sheet of Patent Document 1 causing low noise is produced by paying attention only to the difference in intensity of the magnetostriction peak, and low magnetic loss and low noise cannot be said to be sufficient for the high demands of recent years.

[0006] Патентный документ 2 имеет своей целью предложить лист анизотропной электротехнической стали, способный изменять и уменьшать уровень шума, производимого трансформатором или дросселем, за счет изменения характеристик магнитострикции стального листа в качестве материала сердечника, и предлагает задавать амплитуду компоненты магнитострикции на частоте 4f, когда лист анизотропной электротехнической стали, подвергнутый измельчению магнитных доменов с помощью линейной деформации, намагничивается на основной частоте f, а также задавать разность амплитуды до и после отжига для снятия напряжений (SRA). Однако, хотя в патентном документе 2 амплитуда компоненты магнитострикции на частоте 4f определяется на основе того найденного факта, что магнитострикция компоненты 4f зависит от формы замыкающих магнитных доменов, создаваемых путем локального введения деформации, другие частотные компоненты не рассматриваются, и уменьшение магнитных потерь исследовано в недостаточной степени.[0006] Patent Document 2 aims to propose an anisotropic electrical steel sheet capable of changing and reducing the noise generated by a transformer or inductor by changing the magnetostriction characteristics of the steel sheet as a core material, and proposes to set the amplitude of the magnetostriction component at a frequency of 4f when an anisotropic electrical steel sheet subjected to magnetic domain refinement by linear deformation is magnetized at the fundamental frequency f, and to set the amplitude difference before and after stress relief annealing (SRA). However, although in Patent Document 2, the amplitude of the magnetostriction component at the frequency 4f is determined based on the found fact that the magnetostriction of the 4f component depends on the shape of the closure magnetic domains created by locally introducing deformation, other frequency components are not considered, and the reduction of magnetic losses is studied insufficiently. degree.

[0007] Патентный документ 3 имеет своей целью предложить лист однонаправленной электротехнической стали для малошумного трансформатора, который эффективно уменьшает шум путем снижения гармоник, оказывающих большое влияние на человеческий слух, и предлагает сглаживать изменения формы волны магнитострикции путем удержания магнитострикции λ_0-B (разницы в форме стального листа, когда магнитная индукция составляет B Тл и 0 Тл) в диапазоне 0≤λ_0-B≤0,5×10^-6 с использованием облучения лазером и натяжения покрытия. Однако, хотя в листе анизотропной электротехнической стали по патентному документу 3 и описано, что шум трансформатора уменьшается, магнитные потери исследованы в недостаточной степени. В дополнение, внимание обращается только на разность формы между максимальной магнитной индукцией B и 0 Тл, а сама форма волны магнитострикции во времени не исследована.[0007] Patent Document 3 aims to propose a unidirectional electrical steel sheet for a low-noise transformer that effectively reduces noise by reducing harmonics having a large effect on human hearing, and proposes to smooth changes in the magnetostriction waveform by holding the magnetostriction λ _0-B (difference in the shape of a steel sheet, when the magnetic induction is B T and 0 T) in the range of 0≤λ _0-B ≤0.5×10 ^-6 using laser irradiation and coating tension. However, although it is described in the anisotropic electrical steel sheet of Patent Document 3 that the noise of the transformer is reduced, the magnetic loss has not been sufficiently studied. In addition, attention is only drawn to the shape difference between the maximum magnetic induction B and 0 T, and the shape of the magnetostriction wave over time has not been investigated.

ДОКУМЕНТЫ УРОВНЯ ТЕХНИКИPRIOR ART DOCUMENTS

ПАТЕНТНЫЕ ДОКУМЕНТЫPATENT DOCUMENTS

[0008] Патентный документ 1: Японский патент № 4216488[0008] Patent Document 1: Japanese Patent No. 4216488

Патентный документ 2: Японская нерассмотренная патентная заявка, первая публикация № 2017-128765Patent Document 2: Japanese Unexamined Patent Application First Publication No. 2017-128765

Патентный документ 3: Японский патент № 3500103Patent Document 3: Japanese Patent No. 3500103

РАСКРЫТИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯDISCLOSURE OF THE INVENTION

ПРОБЛЕМЫ, РЕШАЕМЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЕМPROBLEMS SOLVED BY THE INVENTION

[0009] Как описано выше, хотя до настоящего времени проводились различные исследования листов анизотропной электротехнической стали, которые могут снизить магнитные потери и уменьшить шум, в последние годы потребовалось дальнейшее улучшение характеристик. Задача настоящего изобретения состоит в том, чтобы предложить лист анизотропной электротехнической стали, способный одновременно снижать потери в сердечнике и шум в трансформаторе на основе предпосылки «материала с управлением магнитными доменами», такого как облученный лазером материал и облученный электронным лучом материал, используемый для применения в высокоэффективном трансформаторе с шихтованным сердечником. [0009] As described above, although various studies have been carried out to date on anisotropic electrical steel sheets that can reduce magnetic loss and reduce noise, further improvement in performance has been required in recent years. The object of the present invention is to provide an anisotropic electrical steel sheet capable of simultaneously reducing core loss and noise in a transformer based on the premise of a "magnetic domain controlled material" such as a laser irradiated material and an electron beam irradiated material used for applications in high efficiency laminated core transformer.

СРЕДСТВА ДЛЯ РЕШЕНИЯ ПРОБЛЕМЫREMEDIES FOR SOLVING THE PROBLEM

[0010] Настоящее изобретение предусматривает средства по следующим аспектам.[0010] The present invention provides means for the following aspects.

[1] Лист анизотропной электротехнической стали согласно одному аспекту настоящего изобретения включает в себя: стальной лист; и, необязательно, изоляционное покрытие, сформированное на стальном листе, в котором в том случае, когда выполняется термообработка с проведением выдержки при 800°C в течение 2 часов, в отношении формы волны магнитострикции во времени (формы волны t - λ) при намагничивании до 1,7 Тл пиковое значение разностной формы волны, получаемой вычитанием формы волны магнитострикции после термообработки из формы волны магнитострикции до термообработки, составляет 0,01×10^-6 или больше и 0,20×10^-6 или меньше, а разность, получаемая вычитанием магнитных потерь до термообработки из магнитных потерь после термообработки, составляет 0,03 Вт/кг или больше и 0,17 Вт/кг или меньше.[1] The anisotropic electrical steel sheet according to one aspect of the present invention includes: a steel sheet; and optionally, an insulating coating formed on the steel sheet, in which, in the case where heat treatment is performed by holding at 800° C. for 2 hours, with respect to the magnetostriction waveform in time (waveform t - λ) when magnetized to 1.7 T, the peak value of the difference waveform obtained by subtracting the magnetostriction waveform after heat treatment from the magnetostriction waveform before heat treatment is 0.01×10 ⁻⁶ or more and 0.20×10 ⁻⁶ or less, and the difference obtained by subtracting magnetic loss before heat treatment of magnetic loss after heat treatment is 0.03 W/kg or more and 0.17 W/kg or less.

[2] В листе анизотропной электротехнической стали по пункту [1] на по меньшей мере поверхности стального листа может присутствовать линейная или прерывисто линейная деформация, которая введена в направлении, пересекающем направление прокатки стального листа.[2] In the anisotropic electrical steel sheet of [1], at least a surface of the steel sheet may have a linear or intermittent deformation that is introduced in a direction crossing the rolling direction of the steel sheet.

[3] Способ производства листа анизотропной электротехнической стали согласно другому аспекту настоящего изобретения является способом производства листа анизотропной электротехнической стали по пункту [1] или [2], включающим в себя: линейное облучение поверхности листа анизотропной электротехнической стали лазерным лучом или электронным лучом.[3] A method for manufacturing an anisotropic electrical steel sheet according to another aspect of the present invention is a method for manufacturing an anisotropic electrical steel sheet according to [1] or [2], including: linearly irradiating a surface of an anisotropic electrical steel sheet with a laser beam or an electron beam.

ЭФФЕКТЫ ИЗОБРЕТЕНИЯEFFECTS OF THE INVENTION

[0011] В листе анизотропной электротехнической стали в соответствии с аспектом настоящего изобретения, поскольку пиковое значение разностной формы волны, получаемой вычитанием формы волны магнитострикции после термообработки из формы волны магнитострикции до термообработки, составляет 0,01×10^-6 или больше и 0,20×10^-6 или меньше, а разность, получаемая вычитанием магнитных потерь до термообработки из магнитных потерь после термообработки, составляет 0,03 Вт/кг или больше и 0,17 Вт/кг или меньше, в случае его применения в трансформаторе могут быть достигнуты одновременно низкие потери в трансформаторе (магнитные потери) и низкий шум трансформатора.[0011] In the anisotropic electrical steel sheet according to an aspect of the present invention, since the peak value of the difference waveform obtained by subtracting the magnetostriction waveform after heat treatment from the magnetostriction waveform before heat treatment is 0.01×10 ^-6 or more and 0.20 ×10 ^-6 or less, and the difference obtained by subtracting the magnetic loss before heat treatment from the magnetic loss after heat treatment is 0.03 W/kg or more and 0.17 W/kg or less, if applied to a transformer, can be achieved at the same time low transformer losses (magnetic losses) and low transformer noise.

КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ЧЕРТЕЖЕЙBRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS

[0012] Фиг. 1 представляет собой диаграмму, показывающую один пример формы волны магнитострикции во времени в том случае, когда лист анизотропной электротехнической стали до отжига для снятия напряжений (SRA) намагничивается синусоидальной волной, имеющей амплитуду магнитной индукции 1,7 Тл и частоту 50 Гц.[0012] FIG. 1 is a diagram showing one example of a magnetostriction waveform over time when an anisotropic electrical steel sheet prior to stress relief annealing (SRA) is magnetized with a sine wave having a magnetic induction amplitude of 1.7 T and a frequency of 50 Hz.

Фиг. 2 представляет собой диаграмму, показывающую один пример формы волны магнитострикции во времени в том случае, когда лист анизотропной электротехнической стали после отжига для снятия напряжений (SRA) намагничивается синусоидальной волной, имеющей амплитуду магнитной индукции 1,7 Тл и частоту 50 Гц.Fig. 2 is a diagram showing one example of a magnetostriction waveform over time in a case where an anisotropic electrical steel sheet after stress relief annealing (SRA) is magnetized with a sine wave having a magnetic induction amplitude of 1.7 T and a frequency of 50 Hz.

Фиг. 3 представляет собой диаграмму, показывающую разницу между формами волны магнитострикции во времени до и после отжига для снятия напряжений (SRA).Fig. 3 is a graph showing the difference between magnetostriction waveforms over time before and after stress relief annealing (SRA).

ВАРИАНТЫ ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ ИЗОБРЕТЕНИЯEMBODIMENTS FOR CARRYING OUT THE INVENTION

[0013] Лист анизотропной электротехнической стали в соответствии с одним аспектом настоящего изобретения подвергается управлению магнитными доменами. Управление магнитными доменами оказывает эффект измельчения полосовых магнитных доменов и сокращения магнитных потерь. Управление магнитными доменами может быть подтверждено путем наблюдения того, разделились ли полосовые магнитные домены или нет.[0013] The anisotropic electrical steel sheet according to one aspect of the present invention is subjected to magnetic domain control. The control of magnetic domains has the effect of refining stripe magnetic domains and reducing magnetic losses. The control of the magnetic domains can be confirmed by observing whether the magnetic stripe domains have separated or not.

[0014] С другой стороны, управление магнитными доменами изменяет характеристики магнитострикции и может изменять уровень шума из-за изменения характеристик магнитострикции. Причина этого заключается в том, что магнитострикцией создаются в структуре различные режимы вибрации, и вибрация структуры влечет за собой генерирование шума. В режиме вибрации структуры на вибрацию с основной частотой накладываются колебания более высоких частот (высших гармоник), которые являются целыми кратными основной частоты. Основная частота составляет, например, 100 Гц в случае, когда частота тока намагничивания составляет 50 Гц, а частоты высших гармоник составляют 200 Гц, 300 Гц, 400 Гц и т.п. Авторы настоящего изобретения исследовали снижение уровня шума путем изменения характеристик магнитострикции посредством управления магнитными доменами.[0014] On the other hand, driving the magnetic domains changes the magnetostriction characteristics and may change the noise level due to the change in the magnetostriction characteristics. The reason for this is that different modes of vibration are created in the structure by magnetostriction, and the vibration of the structure entails the generation of noise. In the mode of vibration of the structure, oscillations with a fundamental frequency are superimposed on oscillations of higher frequencies (higher harmonics), which are integer multiples of the fundamental frequency. The fundamental frequency is, for example, 100 Hz in the case where the magnetizing current frequency is 50 Hz and the higher harmonic frequencies are 200 Hz, 300 Hz, 400 Hz, and the like. The inventors of the present invention investigated noise reduction by changing the characteristics of magnetostriction through the control of magnetic domains.

[0015] Авторы настоящего изобретения обнаружили, что изменения в характеристиках магнитострикции при управлении магнитными доменами могут быть оценены по разностной форме волны (ось времени одинакова), получаемой вычитанием формы волны магнитострикции до управления магнитными доменами из формы волны магнитострикции после управления магнитными доменами, и неожиданно обнаружили, что, если условия управления магнитными доменами являются постоянными, то разностные формы волны являются почти одинаковыми, даже если формы волны магнитострикции исходных образцов различаются. В дополнение, в результате исследования, проведенного авторами настоящего изобретения, было обнаружено, что путем оценки самих разностных форм волн без ограничения конкретными частотными компонентами можно одновременно управлять магнитными потерями и шумовыми характеристиками с более высокой точностью и хорошей воспроизводимостью.[0015] The inventors of the present invention have found that changes in magnetostriction characteristics when driving magnetic domains can be estimated from a difference waveform (time axis is the same) obtained by subtracting the magnetostriction waveform before magnetic domain driving from the magnetostriction waveform after driving magnetic domains, and unexpectedly found that if the magnetic domain driving conditions are constant, then the difference waveforms are almost the same even if the magnetostriction waveforms of the original samples are different. In addition, as a result of research by the present inventors, it has been found that by evaluating the difference waveforms themselves without being limited to specific frequency components, magnetic loss and noise performance can be simultaneously controlled with higher accuracy and good reproducibility.

[0016] Вышеупомянутые новые обнаруженные факты далее будут описаны со ссылкой на Фиг. 1-3. Сначала авторы настоящего изобретения подготовили девять видов листов анизотропной электротехнической стали с высокой магнитной индукцией (HGO), выполнили на них управление магнитными доменами при одинаковых условиях и измерили формы волны магнитострикции во времени. Фиг. 1 представляет собой наложение измеренных форм волны листов анизотропной электротехнической стали. При одинаковых условиях управления магнитными доменами линейное лазерное облучение было выполнено при выходной мощности лазера P в 250 Вт и интервале PL (интервале между линиями облучения) 4 мм параллельно направлению, ортогональному направлению прокатки, с малой осью облучения dL (диаметром в направлении прокатки) 0,08 мм и большой осью облучения dC (диаметром в направлении, ортогональном направлению прокатки) 1,0 мм. После этого листы анизотропной электротехнической стали, подвергнутые управлению магнитными доменами, подвергали отжигу для снятия напряжений (SRA) при 800°C в течение 2 часов в качестве термообработки и измеряли формы волны магнитострикции во времени. Таблица 2 показывает результаты измерений. Разностные формы волны, получаемые вычитанием формы волны магнитострикции (Фиг. 1) после отжига для снятия напряжений (SRA) из форм волны магнитострикции (Фиг. 2) до отжига для снятия напряжений (SRA), показаны на Фиг. 3. Хотя формы волны магнитострикции до и после SRA были различными, разностные формы волны до и после SRA были почти одинаковыми для сталей 1-9. Считается, что причина состоит в том, что термообработка устраняет эффект управления магнитными доменами, но не вызывает флуктуации кристаллографической ориентации листа анизотропной электротехнической стали с крупным размером зерна. Хотя первоначальная форма волны магнитострикции изменяется из-за таких факторов, как кристаллографическая ориентация, поскольку разностные формы волны почти одинаковы, считается, что разностные формы волны соответствуют величине изменения в характеристиках магнитострикции, вызываемого управлением магнитными доменами, выполняемым при одинаковых условиях. Другими словами, возможно количественно определить и оценить характеристики магнитострикции, которые изменяются управлением магнитными доменами, на основе разницы в формах волны магнитострикции до и после термообработки. В дополнение, на Фиг. 1-3 горизонтальная ось представляет собой «время одного цикла намагничивания».[0016] The above new findings will now be described with reference to FIG. 1-3. First, the present inventors prepared nine kinds of high magnetic induction anisotropic electrical steel (HGO) sheets, performed magnetic domain driving on them under the same conditions, and measured magnetostriction waveforms over time. Fig. 1 is an overlay of measured waveforms of anisotropic electrical steel sheets. Under the same magnetic domain control conditions, linear laser irradiation was performed with a laser output power P of 250 W and a PL spacing (spacing between irradiation lines) of 4 mm parallel to the direction orthogonal to the rolling direction, with a minor irradiation axis dL (diameter in the rolling direction) of 0. 08 mm and a large irradiation axis dC (diameter in the direction orthogonal to the rolling direction) of 1.0 mm. Thereafter, the magnetic domain actuated anisotropic electrical steel sheets were subjected to stress relief annealing (SRA) at 800° C. for 2 hours as a heat treatment, and the magnetostriction waveforms were measured over time. Table 2 shows the measurement results. Difference waveforms obtained by subtracting the magnetostriction waveform (FIG. 1) after stress relief annealing (SRA) from the magnetostriction waveform (FIG. 2) before stress relief annealing (SRA) are shown in FIG. 3. Although the magnetostriction waveforms before and after SRA were different, the difference waveforms before and after SRA were almost the same for steels 1-9. The reason is believed to be that the heat treatment eliminates the magnetic domain steering effect, but does not cause fluctuations in the crystallographic orientation of the coarse grained anisotropic electrical steel sheet. Although the original magnetostriction waveform changes due to factors such as crystallographic orientation, since the difference waveforms are nearly the same, the difference waveforms are considered to correspond to the amount of change in the magnetostriction characteristics caused by magnetic domain driving performed under the same conditions. In other words, it is possible to quantify and evaluate the magnetostriction characteristics that are changed by the control of the magnetic domains based on the difference in the magnetostriction waveforms before and after heat treatment. In addition, in FIG. 1-3, the horizontal axis represents the "time of one magnetization cycle".

[0017] Как описано выше, по разностным формам волн можно количественно определить изменение в характеристиках магнитострикции за счет управления магнитными доменами. Здесь пиковое значение (амплитуда) этой разностной формы волны считается пропорциональным(ой) объему замыкающего магнитного домена в той части, которая подверглась управлению магнитными доменами, и эта разностная форма волны состоит главным образом из вибрационной компоненты с основной частотой. Следовательно, когда изменение магнитострикции разностной формы волны за счет управления магнитными доменами добавляется к основному листу анизотропной электротехнической стали, хотя вибрационная компонента основной частоты устраняется, компоненты высших гармоник относительно усиливаются, что может привести к шуму трансформатора. Следовательно, шум трансформатора может быть уменьшен путем задания верхнего предела пикового значения (амплитуды) этой разностной формы волны. В частности, пиковое значение разностной формы волны установлено равным 0,20×10^-6 или меньше. С другой стороны, когда пиковое значение (амплитуда) разностной формы волны слишком мало(а), эффект управления магнитными доменами проявляется в недостаточной степени, и потери в трансформаторе не могут быть в достаточной степени уменьшены. Следовательно, пиковое значение разностной формы волны установлено равным 0,01×10^-6 или больше.[0017] As described above, the difference waveforms can be used to quantify the change in magnetostriction characteristics due to the manipulation of the magnetic domains. Here, the peak value (amplitude) of this difference waveform is considered to be proportional to the volume of the trailing magnetic domain in the part that has undergone magnetic domain control, and this difference waveform consists mainly of a vibrational component with a fundamental frequency. Therefore, when the change in the magnetostriction of the difference waveform by driving the magnetic domains is added to the base sheet of the anisotropic electrical steel, although the vibrational component of the fundamental frequency is eliminated, the higher harmonic components are relatively enhanced, which may lead to transformer noise. Therefore, transformer noise can be reduced by setting an upper limit on the peak value (amplitude) of this differential waveform. Specifically, the peak value of the difference waveform is set to 0.20×10 ^-6 or less. On the other hand, when the peak value (amplitude) of the difference waveform is too small(a), the magnetic domain driving effect is insufficiently exhibited, and the transformer loss cannot be sufficiently reduced. Therefore, the peak value of the difference waveform is set to 0.01×10 ^-6 or more.

[0018] В листе анизотропной электротехнической стали в соответствии с настоящим вариантом осуществления, подвергнутом управлению магнитными доменами, в том случае, когда измеряют магнитные потери до и после термообработки и получают разность между измеренными значениями, разность магнитных потерь (магнитные потери после термообработки - магнитные потери до термообработки) составляет 0,03 Вт/кг или больше и 0,17 Вт/кг или меньше. Когда разность магнитных потерь составляет менее 0,03 Вт/кг, улучшение характеристик магнитных потерь за счет управления магнитными доменами является недостаточным, а когда разность магнитных потерь превышает 0,17 Вт/кг, ухудшаются шумовые характеристики.[0018] In the magnetic domain controlled anisotropic electrical steel sheet of the present embodiment, when the magnetic loss before and after heat treatment is measured and the difference between the measured values, the magnetic loss difference (magnetic loss after heat treatment - magnetic loss before heat treatment) is 0.03 W/kg or more and 0.17 W/kg or less. When the magnetic loss difference is less than 0.03 W/kg, the improvement in magnetic loss characteristics by magnetic domain control is insufficient, and when the magnetic loss difference exceeds 0.17 W/kg, the noise performance deteriorates.

[0019] С точки зрения количественного определения разностной формы волны до и после управления магнитными доменами, необходимо, чтобы термообработка в достаточной степени устраняла эффект управления магнитными доменами. Поэтому температура термообработки должна быть установлена подходящим образом. Что касается условий термообработки, то они могут быть установлены так, чтобы эффект управления магнитными доменами был в достаточной степени устранен и изоляционное покрытие листа анизотропной электротехнической стали не ухудшалось, путем подходящего комбинирования температуры термообработки и времени выдержки, и в качестве условий температура термообработки может составлять от 500°C до 900°C, а время выдержки может составлять от 30 минут до 8 часов. Когда температура термообработки является слишком высокой, не только устраняется эффект управления магнитными доменами, но и может ухудшаться изоляционное покрытие листа анизотропной электротехнической стали. Поэтому верхний предел температуры термообработки установлен равным 900°C. С другой стороны, когда температура термообработки является слишком низкой, существует опасение того, что эффект управления магнитными доменами может быть не устранен. Поэтому нижний предел температуры термообработки установлен равным 500°C. В дополнение, время выдержки при термообработке может быть выбрано подходящим образом. Однако когда время выдержки является слишком большим, не только устраняется эффект управления магнитными доменами, но и может ухудшаться изоляционное покрытие листа анизотропной электротехнической стали. Поэтому верхний предел времени выдержки может составлять 8 часов. Когда время выдержки является слишком малым, существует опасение того, что эффект управления магнитными доменами может быть не устранен. Поэтому нижний предел времени выдержки может быть установлен равным 30 минутам. В качестве примера комбинации подходящей температуры термообработки и времени выдержки можно привести 30 минут или 4 часа и т.п. при 780°C или 850°C, 2 часа при 800°C. Предпочтительно, чтобы температура термообработки устанавливалась равной 800°C, а время выдержки - равным 2 часам, чтобы устойчиво получить эффект отжига для снятия напряжений. Для термообработки можно использовать печь периодического отжига, печь непрерывного отжига или т.п. Предпочтительно ограничивать скорость снижения температуры во время охлаждения так, чтобы отклонение температуры в отжигаемом листе анизотропной электротехнической стали не стало чрезмерным. В качестве конкретного примера, в случае периодического отжига, например, предпочтительными условиями являются от 30 минут до 8 часов при 500°C-800°C и скорость снижения температуры примерно 50°C/ч или меньше и 10°C/ч или больше, например, примерно 30°C/ч. Когда скорость снижения температуры является слишком высокой, в образце возникает отклонение температуры, образуется остаточная деформация, и существует опасение того, что значение магнитных потерь или т.п. может ухудшиться. С другой стороны, когда скорость снижения температуры является слишком малой, требуется чрезмерно долгое время термообработки, и эффект предотвращения остаточной деформации достигает насыщения. Поэтому предпочтительно устанавливать подходящую скорость снижения температуры.[0019] From the point of view of quantifying the difference waveform before and after magnetic domain driving, it is necessary that the heat treatment sufficiently eliminate the magnetic domain driving effect. Therefore, the heat treatment temperature must be suitably set. As for the heat treatment conditions, they can be set so that the magnetic domain driving effect is sufficiently eliminated and the insulating coating of the anisotropic electrical steel sheet is not deteriorated by a suitable combination of the heat treatment temperature and the holding time, and as conditions, the heat treatment temperature can be from 500°C to 900°C, and holding time can be from 30 minutes to 8 hours. When the heat treatment temperature is too high, not only is the magnetic domain driving effect eliminated, but the insulating coating of the anisotropic electrical steel sheet may deteriorate. Therefore, the upper limit of the heat treatment temperature is set to 900°C. On the other hand, when the heat treatment temperature is too low, there is a concern that the magnetic domain driving effect may not be eliminated. Therefore, the lower limit of the heat treatment temperature is set to 500°C. In addition, the holding time of the heat treatment may be appropriately selected. However, when the holding time is too long, not only is the magnetic domain steering effect eliminated, but the insulating coating of the anisotropic electrical steel sheet may also deteriorate. Therefore, the upper limit of the exposure time can be 8 hours. When the holding time is too short, there is a concern that the magnetic domain steering effect may not be eliminated. Therefore, the lower limit of the soak time can be set to 30 minutes. As an example of a combination of suitable heat treatment temperature and holding time, 30 minutes or 4 hours or the like can be given. at 780°C or 850°C, 2 hours at 800°C. It is preferable that the heat treatment temperature is set to 800° C. and the holding time is set to 2 hours, so as to obtain a stress relief annealing effect stably. For the heat treatment, a batch annealing furnace, a continuous annealing furnace, or the like can be used. It is preferable to limit the rate of temperature decrease during cooling so that the temperature deviation in the annealed anisotropic electrical steel sheet does not become excessive. As a specific example, in the case of batch annealing, for example, the preferred conditions are 30 minutes to 8 hours at 500°C to 800°C and a temperature reduction rate of about 50°C/h or less and 10°C/h or more, for example, about 30°C/h. When the rate of temperature decrease is too high, a temperature deviation occurs in the sample, permanent deformation is generated, and there is a fear that the magnetic loss value or the like will may get worse. On the other hand, when the rate of temperature decrease is too slow, an excessively long heat treatment time is required, and the effect of preventing permanent deformation reaches saturation. Therefore, it is preferable to set a suitable rate of temperature decrease.

[0020] Способ управления магнитными доменами конкретно не ограничен, если только могут быть получены желаемые свойства, другими словами, если только могут быть получены пиковое значение разностной формы волны и разность магнитных потерь, указанные в настоящем варианте осуществления, и для этого может подходящим образом использоваться облучение лазером, облучение электронным лучом, механическое введение деформаций и т.п. Хотя подходящие значения условий каждого способа управления магнитными доменами слегка варьируются в зависимости от характеристик материала, эти условия могут быть выявлены заранее для некоторых материалов, и рабочие условия и т.п. могут быть отрегулированы так, чтобы разностная форма волны находилась в хорошем диапазоне, показанном в настоящем варианте осуществления. Такое регулирование является не таким трудным для специалистов в данной области техники, которые обычно регулируют рабочие условия для управления магнитострикцией.[0020] The magnetic domain driving method is not particularly limited as long as the desired properties can be obtained, in other words, as long as the peak value of the difference waveform and the magnetic loss difference indicated in the present embodiment can be obtained, and can be suitably used for this. laser irradiation, electron beam irradiation, mechanical introduction of deformations, and the like. Although suitable values for the conditions of each magnetic domain driving method vary slightly depending on the characteristics of the material, these conditions may be determined in advance for some materials, and operating conditions and the like. can be adjusted so that the difference waveform is in the good range shown in the present embodiment. Such adjustment is not so difficult for those skilled in the art, who typically adjust operating conditions to control magnetostriction.

[0021] В листе анизотропной электротехнической стали в соответствии с настоящим вариантом осуществления линейная (непрерывно линейная или прерывисто линейная) деформация, которая вводится в направлении, пересекающем направление прокатки стального листа, присутствует по меньшей мере на поверхности стального листа (в случае наличия изоляционного покрытия - на поверхности части стального листа, исключая покрытие), и управление магнитными доменами может быть реализовано с помощью линейной деформации. Поверхность стального листа может облучаться лазером или электронным лучом в течение более длительного промежутка времени с более низкой удельной мощностью облучения, чем в предшествующем уровне техники, так, чтобы могли быть получены пиковое значение разностной формы волны и разность магнитных потерь, указанные в настоящем варианте осуществления. Например, в отношении выходной мощности лазера P (Вт), малая ось облучения dL (диаметр в направлении прокатки) и большая ось облучения dC (диаметр в направлении, ортогональном направлению прокатки) продолговатого пятна облучения устанавливаются достаточно большими, и удельная мощность облучения, выражаемая формулой Ip = (4×P)/(π×dL×dC), уменьшается, в результате чего «пиковое значение разностной формы волны и разность магнитных потерь» можно контролировать в пределах указанных диапазонов. Лазер или т.п. может линейно облучать поверхность стального листа.[0021] In the anisotropic electrical steel sheet according to the present embodiment, a linear (continuously linear or intermittently linear) deformation that is introduced in a direction crossing the rolling direction of the steel sheet is present at least on the surface of the steel sheet (in the case of an insulating coating, on the surface of a part of the steel sheet excluding the coating), and magnetic domain control can be realized by linear deformation. The surface of the steel sheet can be irradiated with a laser or an electron beam for a longer period of time with a lower specific irradiation power than in the prior art, so that the peak value of the difference waveform and the magnetic loss difference indicated in the present embodiment can be obtained. For example, with respect to the laser output power P (W), the minor irradiation axis dL (diameter in the rolling direction) and the major irradiation axis dC (diameter in the direction orthogonal to the rolling direction) of the elongated irradiation spot are set sufficiently large, and the specific irradiation power expressed by the formula Ip = (4×P)/(π×dL×dC) is reduced, whereby the "peak value of the differential waveform and magnetic loss difference" can be controlled within the specified ranges. Laser or the like can linearly irradiate the surface of the steel sheet.

[0022] Условия облучения лазером или электронным лучом можно регулировать индивидуально. Энергия облучения (Ua) лазером или электронным лучом может быть установлена равной 0,1-10 мДж/мм². Этот диапазон предпочтителен с точки зрения эффекта достаточного улучшения магнитных потерь. Диаметр лазерного или электронного луча может составлять 0,001-0,4 мм в случае идеального круга. В случае эллипса малая ось dL является той же, что и выше, но большая ось dC может быть установлена равной 0,001-50 мм. Число импульсов, ширину импульса, скорость сканирования, условия волнистости и т.п. лазерного или электронного луча можно регулировать подходящим образом. При облучении лазерным или электронным лучом фокусирующая линза или фокусирующая катушка могут вибрировать вверх и вниз, и эта вибрация может быть синхронизирована со скоростью сканирования лазерного или электронного луча для управления.[0022] The laser or electron beam irradiation conditions can be adjusted individually. The irradiation energy (Ua) of the laser or electron beam can be set to 0.1-10 mJ/mm ² . This range is preferable from the point of view of the effect of sufficiently improving the magnetic loss. The diameter of the laser or electron beam can be 0.001-0.4 mm in the case of a perfect circle. In the case of an ellipse, the minor axis dL is the same as above, but the major axis dC can be set to 0.001-50mm. Number of pulses, pulse width, scan speed, waviness conditions, etc. laser or electron beam can be adjusted appropriately. When irradiated with a laser or electron beam, the focusing lens or focusing coil may vibrate up and down, and this vibration may be synchronized with the scanning speed of the laser or electron beam for control.

[0023] Лазерное облучение может выполняться с использованием лазера на CO₂, лазера на YAG, волоконного лазера или т.п. С точки зрения сокращения магнитных потерь желательно, чтобы области управления магнитными доменами простирались в форме полосы или линейной форме по существу под прямым углом к направлению прокатки стального листа, и чтобы эти области вводились периодически в направлении прокатки.[0023] Laser irradiation may be performed using a CO ₂ laser, a YAG laser, a fiber laser, or the like. From the viewpoint of reducing magnetic loss, it is desirable that the magnetic domain driving regions extend in a strip shape or a linear shape at a substantially right angle to the rolling direction of the steel sheet, and that these regions are inserted intermittently in the rolling direction.

[0024] Характеристики магнитострикции также изменяются в зависимости от натяжения, прикладываемого к стальному листу изоляционным покрытием. Следовательно, характеристики магнитострикции могут регулироваться путем формирования изоляционного покрытия на листе анизотропной электротехнической стали. То есть, лист анизотропной электротехнической стали в соответствии с настоящим вариантом осуществления может быть листом анизотропной электротехнической стали, имеющим изоляционное покрытие, сформированное на поверхности стального листа. Также можно регулировать натяжение путем регулирования толщины изоляционного покрытия. Например, в случае формирования изоляционного покрытия его натяжение может составлять 1-20 МПа.[0024] The characteristics of the magnetostriction also change depending on the tension applied to the steel sheet by the insulating coating. Therefore, the magnetostriction characteristics can be controlled by forming an insulating coating on the anisotropic electrical steel sheet. That is, the anisotropic electrical steel sheet according to the present embodiment may be an anisotropic electrical steel sheet having an insulating coating formed on the surface of the steel sheet. It is also possible to adjust the tension by adjusting the thickness of the insulating coating. For example, in the case of forming an insulating coating, its tension may be 1-20 MPa.

[0025] Толщина листа анизотропной электротехнической стали в соответствии с настоящим вариантом осуществления не ограничена, но предпочтительно составляет 0,10-0,35 мм, а более предпочтительно 0,15-0,27 мм с учетом применения в трансформаторе.[0025] The thickness of the anisotropic electrical steel sheet according to the present embodiment is not limited, but is preferably 0.10 to 0.35 mm, and more preferably 0.15 to 0.27 mm in consideration of transformer application.

[0026] В качестве способа производства листа анизотропной электротехнической стали в соответствии с настоящим вариантом осуществления, например, поверхность листа анизотропной электротехнической стали линейно облучают лазерным лучом или электронным лучом при вышеупомянутых условиях.[0026] As the production method of the anisotropic electrical steel sheet according to the present embodiment, for example, the surface of the anisotropic electrical steel sheet is linearly irradiated with a laser beam or an electron beam under the above conditions.

ПримерыExamples

[0027] Далее настоящее изобретение будет описано со ссылками на следующие примеры. Однако настоящее изобретение не должно рассматриваться как ограничиваемое этими примерами.[0027] Hereinafter, the present invention will be described with reference to the following examples. However, the present invention should not be construed as limited to these examples.

[0028] Лист анизотропной электротехнической стали с высокой магнитной индукцией, имеющий толщину листа 0,23 мм, произведенный обычным способом, подвергали линейному облучению лазером при выходной мощности P лазера 250 Вт и интервале PL 4 мм параллельно направлению, ортогональному направлению прокатки, по-разному изменяя малую ось облучения dL (диаметр в направлении прокатки) и большую ось облучения dC (диаметр в направлении, ортогональном направлению прокатки), посредством чего осуществляли управление магнитными доменами. Энергия облучения составляла 2,1 мДж/мм², а скорость сканирования луча при облучении составляла 30 м/с. В качестве лазера использовали волоконный лазер. Форму волны магнитострикции во времени у каждого листа анизотропной электротехнической стали перед отжигом для снятия напряжений (SRA) после лазерного облучения и листа анизотропной электротехнической стали после отжига для снятия напряжений (SRA) после лазерного облучения под воздействием синусоидального намагничивания до 1,7 Тл при частоте 50 Гц измеряли лазерным прибором для измерения магнитострикции доплеровского типа. Поскольку скорость отклика лазерного прибора доплеровского типа достаточно высока, частота намагничивания при измерении магнитострикции не ограничивается 50 Гц, и измерения могут выполняться на более высоких частотах, таких как 100 Гц и 200 Гц. Однако, поскольку коммерческая частота намагничивания составляет от 50 Гц до 60 Гц, измерения проводили при 50 Гц. Таблица 1 показывает условия подготовки образцов и результаты измерения магнитострикции (пиковые значения разностных форм волны до и после термообработки). Эта таблица также показывает разность магнитных потерь до и после SRA.[0028] A high magnetic induction anisotropic electrical steel sheet having a sheet thickness of 0.23 mm produced by a conventional method was subjected to linear laser irradiation at a laser output power P of 250 W and an interval PL of 4 mm parallel to the direction orthogonal to the rolling direction in various ways. by changing the minor irradiation axis dL (diameter in the rolling direction) and the major irradiation axis dC (diameter in the direction orthogonal to the rolling direction), whereby the magnetic domains were controlled. The irradiation energy was 2.1 mJ/mm ² and the beam scanning speed during irradiation was 30 m/s. A fiber laser was used as the laser. Magnetostriction waveform over time for each anisotropic electrical steel sheet before stress relief annealing (SRA) after laser irradiation and anisotropic electrical steel sheet after stress relief annealing (SRA) after laser irradiation under the influence of sinusoidal magnetization up to 1.7 T at a frequency of 50 Hz was measured with a Doppler-type laser magnetostriction meter. Since the response speed of a Doppler-type laser is quite fast, the magnetization frequency of magnetostriction measurement is not limited to 50Hz, and measurements can be performed at higher frequencies such as 100Hz and 200Hz. However, since the commercial magnetization frequency is 50 Hz to 60 Hz, measurements were taken at 50 Hz. Table 1 shows sample preparation conditions and magnetostriction measurement results (peak values of difference waveforms before and after heat treatment). This table also shows the difference in magnetic loss before and after SRA.

[0029] [Таблица 1][0029] [Table 1]

ОбразецSample Ip*¹
(кВт/мм²)IP* ¹
(kW/mm ² ) P
(Вт)P
(W) dL
(мм)dL
(mm) dC
(мм)DC
(mm) Пиковое значение разностной формы волны магнитострикции
(× 10^-6)Peak value of differential magnetostriction waveform
(× 10 ^-6 ) Разность магнитных потерь
(Вт/кг)Magnetic loss difference
(W/kg) Натяжение покрытия
(МПа)Coating tension
(MPa) Температура термообработки (°C) × время (часов)Heat treatment temperature (°C) × time (hours) Пример по изобретению/Сравнительный примерInventive Example/Comparative Example AA 21,221.2 250250 0,030.03 0,50.5 0,520.52 0,090.09 1212 800 × 2800×2 Сравнительный примерComparative Example BB 3,53.5 250250 0,10.1 0,90.9 0,460.46 0,080.08 1212 800 × 2800×2 Сравнительный примерComparative Example CC 2,02.0 250250 0,20.2 0,80.8 0,350.35 0,080.08 1212 800 × 2800×2 Сравнительный примерComparative Example DD 0,160.16 250250 0,30.3 6,86.8 0,150.15 0,080.08 1212 800 × 2800×2 Пример по изобретениюExample according to the invention EE 0,660.66 250250 0,40.4 1,21.2 0,160.16 0,070.07 1212 800 × 2800×2 Пример по изобретениюExample according to the invention FF 0,180.18 250250 0,40.4 4,54.5 0,110.11 0,060.06 1212 800 × 2800×2 Пример по изобретениюExample according to the invention GG 0,140.14 250250 0,50.5 4,54.5 0,090.09 0,020.02 1212 800 × 2800×2 Сравнительный примерComparative Example *1: Удельная мощность Ip=4P/(πdL·dC)*1: Specific power Ip=4P/(πdL dC)

[0030] Как видно из Таблицы 1, пиковое значение разностной формы волны магнитострикции, полученной у материала при условиях облучения, в которых Ip = (4×P)/(π×dL×dC) составляло 0,66 или меньше, стало малым. С другой стороны, в образцах А-C, в которых значение Ip было большим, пиковое значение разностной формы волны магнитострикции стало большим. Однако в образце G эффект управления магнитными доменами стал недостаточным, так как dL×dC увеличилось и Ip уменьшилось, а ширина магнитного домена стала больше, так что разность магнитных потерь стала слишком малой.[0030] As can be seen from Table 1, the peak value of the difference magnetostriction waveform obtained from the material under irradiation conditions in which Ip = (4×P)/(π×dL×dC) was 0.66 or less became small. On the other hand, in samples A to C, in which the Ip value was large, the peak value of the difference magnetostriction waveform became large. However, in sample G, the magnetic domain steering effect became insufficient since dL×dC increased and Ip decreased, and the magnetic domain width became larger, so that the magnetic loss difference became too small.

[0031] С использованием этих стальных листов А-G (после лазерного облучения и до SRA) изготовили трехфазные трансформаторы с трехстержневым шихтованным сердечником мощностью 400 кВА. Максимальная ширина стального листа составляла 180 мм, а число шихтованных листов составляло 650. Расчетная магнитная индукция составляла Bd=1,7 Тл. Таблица 2 показывает результаты измерения шума. Также она показывает потери в трансформаторе.[0031] Using these steel sheets A-G (after laser irradiation and before SRA), three-phase transformers with a three-bar laminated core with a power of 400 kVA were manufactured. The maximum width of the steel sheet was 180 mm and the number of laminated sheets was 650. The calculated magnetic induction was Bd=1.7 T. Table 2 shows the noise measurement results. It also shows the losses in the transformer.

[0032] [Таблица 2][0032] [Table 2]

ОбразецSample Ip*¹
(кВт/мм²)IP* ¹
(kW/mm ² ) Шум трансформатора (дБ(A))
f=50 Гц, Bm=1,7 ТлTransformer Noise (dB(A))
f=50 Hz, Bm=1.7 T Потери в трансформаторе (Вт)
f=50 Гц, Bm=1,7 ТлTransformer Loss (W)
f=50 Hz, Bm=1.7 T AA 21,221.2 5151 400400 BB 3,53.5 4949 410410 CC 2,02.0 4747 405405 DD 0,160.16 4141 409409 EE 0,660.66 4242 408408 FF 0,180.18 4040 410410 GG 0,140.14 4040 445445 *1: Удельная мощность Ip=4P/(πdL·dC)*1: Specific power Ip=4P/(πdL dC)

[0033] Как видно из Таблицы 2, в примерах, использующих листы анизотропной электротехнической стали D, E, и F, в которых пиковое значение разностной формы волны составляло 0,01×10^-6 или больше и 0,20×10^-6 или меньше, и разность, получаемая вычитанием магнитных потерь, составляла 0,03 Вт/кг или больше и 0,17 Вт/кг или меньше, шум трансформатора и потери в трансформаторе были уменьшены. С другой стороны, в примерах, использующих листы анизотропной электротехнической стали А-C и G, либо шум трансформатора, либо потери в трансформаторе были неудовлетворительными.[0033] As can be seen from Table 2, in the examples using anisotropic electrical steel sheets D, E, and F, in which the peak value of the difference waveform was 0.01×10 ^-6 or more and 0.20×10 ^-6 or less, and the difference obtained by subtracting the magnetic loss was 0.03 W/kg or more and 0.17 W/kg or less, the noise of the transformer and the loss in the transformer were reduced. On the other hand, in the examples using the anisotropic electrical steel sheets A-C and G, either the transformer noise or the transformer loss was unsatisfactory.

ПРОМЫШЛЕННАЯ ПРИМЕНИМОСТЬINDUSTRIAL APPLICABILITY

[0034] С помощью листа анизотропной электротехнической стали по настоящему изобретению могут быть одновременно достигнуты низкие потери в трансформаторе (магнитные потери) и низкий шум трансформатора. Следовательно, достигается высокая промышленная применимость.[0034] With the anisotropic electrical steel sheet of the present invention, low transformer loss (magnetic loss) and low transformer noise can be simultaneously achieved. Therefore, a high industrial applicability is achieved.

Claims

1. Sheet of anisotropic electrical steel, containing:

steel sheet; and

optionally, an insulating coating formed on the steel sheet,

moreover, in the case when heat treatment is performed with holding at 800°C for 2 hours,

with respect to the magnetostriction waveform over time (waveform t - λ) when magnetized to 1.7 T, the peak value of the difference waveform obtained by subtracting the magnetostriction waveform after heat treatment from the magnetostriction waveform before heat treatment is 0.01×10 ^-6 or greater than and 0.20×10 ^-6 or less, and

the difference obtained by subtracting the magnetic loss before heat treatment from the magnetic loss after heat treatment is 0.03 W/kg or more and 0.17 W/kg or less.

2. The anisotropic electrical steel sheet according to claim 1, wherein at least on the surface of the steel sheet, there is a linear or intermittently linear deformation that is introduced in a direction crossing the rolling direction of the steel sheet.

3. A method for producing an anisotropic electrical steel sheet according to claim 1 or 2, including:

linear irradiation of the surface of a sheet of anisotropic electrical steel with a laser beam or an electron beam.