RU2771051C2 - Устройство для ограничения турбулентности и отложения твердых осадков - Google Patents

Устройство для ограничения турбулентности и отложения твердых осадков Download PDF

Info

Publication number
RU2771051C2
RU2771051C2 RU2019114981A RU2019114981A RU2771051C2 RU 2771051 C2 RU2771051 C2 RU 2771051C2 RU 2019114981 A RU2019114981 A RU 2019114981A RU 2019114981 A RU2019114981 A RU 2019114981A RU 2771051 C2 RU2771051 C2 RU 2771051C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
liquid
height
blade
equipment
angle
Prior art date
Application number
RU2019114981A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2019114981A3 (ru
RU2019114981A (ru
Inventor
Бенжамин АМБЛАР
Жуан МАРКЕШ
Жан-Франсуа ЛЕ КО
Original Assignee
Ифп Энержи Нувелль
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Ифп Энержи Нувелль filed Critical Ифп Энержи Нувелль
Publication of RU2019114981A publication Critical patent/RU2019114981A/ru
Publication of RU2019114981A3 publication Critical patent/RU2019114981A3/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2771051C2 publication Critical patent/RU2771051C2/ru

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D21/00—Separation of suspended solid particles from liquids by sedimentation
    • B01D21/0039—Settling tanks provided with contact surfaces, e.g. baffles, particles
    • B01D21/0042—Baffles or guide plates
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D21/00—Separation of suspended solid particles from liquids by sedimentation
    • B01D21/0024—Inlets or outlets provided with regulating devices, e.g. valves, flaps
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D21/00—Separation of suspended solid particles from liquids by sedimentation
    • B01D21/24—Feed or discharge mechanisms for settling tanks
    • B01D21/245—Discharge mechanisms for the sediments
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D45/00—Separating dispersed particles from gases or vapours by gravity, inertia, or centrifugal forces
    • B01D45/04—Separating dispersed particles from gases or vapours by gravity, inertia, or centrifugal forces by utilising inertia
    • B01D45/08—Separating dispersed particles from gases or vapours by gravity, inertia, or centrifugal forces by utilising inertia by impingement against baffle separators
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/0053—Details of the reactor
    • B01J19/006—Baffles
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G31/00—Refining of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, by methods not otherwise provided for
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G75/00—Inhibiting corrosion or fouling in apparatus for treatment or conversion of hydrocarbon oils, in general
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00761—Details of the reactor
    • B01J2219/00763—Baffles
    • B01J2219/00765—Baffles attached to the reactor wall
    • B01J2219/00768—Baffles attached to the reactor wall vertical
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
    • C10G2300/20—Characteristics of the feedstock or the products
    • C10G2300/201—Impurities
    • C10G2300/208—Sediments, e.g. bottom sediment and water or BSW

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
  • Transition And Organic Metals Composition Catalysts For Addition Polymerization (AREA)
  • Paper (AREA)
  • Ultra Sonic Daignosis Equipment (AREA)
  • Cyclones (AREA)

Abstract

Изобретение относится к области уменьшения отложений осадков или нестабильных или нерастворимых молекул в оборудовании для разделения и дистилляции, предпочтительно с коническим дном, применяющемся после процессов рафинирования, в которых обрабатываются тяжелые или загрязняющие продукты. Устройство для нисходящего течения углеводородной жидкости, содержащей твердые частицы, внизу оборудования, содержит цилиндрическую верхнюю часть (1) диаметром D1, нижнюю усеченно-коническую часть (2) высотой H и углом наклона α в интервале от 5° до 85° к вертикальной оси (z) указанной цилиндрической верхней части, выпускную линию (5) диаметром D2. Устройство содержит систему (4) ограничения турбулентности, или противовихревой дефлектор, содержащую по меньшей мере одну плоскую лопатку (13), расположенную коаксиально с указанной выпускной линией и симметричную относительно вертикальной оси z, содержащую: - трапецеидальную верхнюю часть высотой (a) и углом наклона β к вертикальной оси (z), находящуюся в усеченно-конической части (2) колонны, причем β строго больше 0° и меньше или равен α; - и прямоугольную нижнюю часть высотой (b+c) и шириной, по существу равной D2, причем указанная лопатка имеет по центру вырез, симметричный относительно вертикальной оси, на части ее ширины и на части ее высоты, больше или равной a. Технический результат изобретения - ограничение процессов осаждения твердых осадков при одновременном снижении средней скорости жидкости в оборудовании с коническим дном в присутствии смеси жидких и твердых веществ. 3 н. и 20 з.п. ф-лы, 3 табл., 6 ил.

Description

Область техники, к которой относится изобретения
Изобретение относится к области уменьшения отложений осадков или нестабильных или нерастворимых молекул в оборудовании для разделения и дистилляции, предпочтительно с коническим дном, применяющемся после процессов рафинирования, в которых обрабатываются тяжелые или загрязняющие продукты. Изобретение применимо, без ограничений, для процессов, в которых образуются жидкости, способные загрязнять оборудование, таких как висбрекинг, гидрокрекинг в кипящем слое, каталитический крекинг, замедленное коксование, при переработке нефтепродуктов, а также для процессов сжижения угля и обработки биомассы.
Уровень техники
Снижение отложений, засоряющих оборудование, является серьезной проблемой установок обработки или конверсии углеводородного сырья, в частности, тяжелого сырья. Действительно, засорение оборудования влечет остановку установки и ее демонтаж для осуществления чистки. В частности, в установках конверсии углеводородного сырья в кипящем слое загрязнение стенок и дна оборудования для разделения может быть обусловлено частицами асфальтенового типа, которые флоккулируют, образуя твердые отложения, молекулами, адсорбирующимися на стенках, частицами кокса, катализаторной пылью, сульфидами металлов на основе никеля, железа и/или ванадия или, в более широком смысле, любыми твердыми частицами, содержащимися в обрабатываемом углеводородном сырье.
Патентная заявка US4534851A описывает способ введения жидкого углеводородного сырья в линию переноса к реакционной зоне, включающий введение пара и углеводородного сырья в восходящем потоке в виде отдельных концентрических потоков, причем поток углеводородного сырья является внутренним потоком, а поток пара является окружным потоком, и направление части пара к внутренней стенке указанной линии переноса, тогда как остальной пар и углеводородное сырье выводятся из зоны в направлении, параллельном продольной оси.
Патентная заявка US2010/012666A описывает особую геометрию устройства разбивания турбулентных потоков, или противовихревого дефлектора, имеющего сплошную поверхность, закрепленную к основанию посредством разнесенных твердых опор, причем указанное основание закреплено на внутренней поверхности указанной стенки, примыкающей к указанному выходу, и указанный противовихревой дефлектор способен направлять жидкость сначала на расстояние от указанного выхода, а затем через указанный выход, тем самым минимизируя или препятствуя образованию вихрей на уровне указанного выхода.
В патенте EP 1086734 B1 описывается система разделения газ/жидкость, используемая в процессе конверсии углеводородов в кипящем слое, с устройством, ограничивающим образование вихревого движения жидкости, состоящим из лопастей, прикрепленных к стенкам и размещенных с постоянным угловым шагом, что позволяет рассеивать часть угловых количеств движения, причем число лопастей составляет от 2 до 8, а их высота составляет от максимальной высоты жидкости до нижней части сепаратора грубой очистки.
В уровне техники не описано устройство, имеющее геометрию противовихревого дефлектора, позволяющую ограничить процессы отложения твердых осадков в оборудовании с коническим дном в присутствии смеси жидкой и твердой фаз. Действительно, классические прерыватели вихрей не позволяют снизить среднюю скорость жидкости при одновременной минимизации зон застоя твердых веществ.
Авторы заявки неожиданно обнаружили, что использование особой геометрии противовихревого дефлектора в оборудовании с коническим дном позволяет ограничить процессы осаждения твердых осадков при одновременном снижении средней скорости жидкости в оборудовании с коническим дном в присутствии смеси жидких и твердых веществ.
Сущность изобретения
Изобретение относится к устройству для нисходящего течения углеводородной жидкости (3), содержащей твердые частицы, на дне оборудования, содержащего цилиндрическую верхнюю часть (1) диаметром D1, нижнюю усеченно-коническую часть (2) высотой H и углом наклона α в интервале от 5° до 85° к вертикальной оси (z) указанной цилиндрической верхней части, выпускную линию (5) диаметром D2, причем устройство содержит систему (4) ограничения турбулентности, или противовихревой дефлектор, содержащую по меньшей мере одну плоскую лопатку (13), расположенную коаксиально с указанной выпускной линией, симметричную относительно вертикальной оси z, содержащую:
- трапецеидальную верхнюю часть высотой (a) и углом наклона β к вертикальной оси (z), находящуюся в усеченно-конической части (2) колонны, причем β строго больше 0° и меньше или равен α;
- и прямоугольную нижнюю часть высотой (b+c) и шириной по существу равной D2,
причем указанная лопатка имеет по центру вырез симметрично относительно вертикальной оси на части ее ширины и на части ее высоты, больше или равной a.
Предпочтительно, указанная лопатка имеет вырез одновременно в трапецеидальной верхней части на высоту a и в прямоугольной нижней части на высоту b.
Высота (a) трапецеидальной верхней части лопатки составляет от 0 до 10*D2, предпочтительно от 0,5*D2 до 5*D2, очень предпочтительно от 0,5*D2 до 2*D2.
Высота (b), соответствующая вырезанной части прямоугольной нижней части лопатки, составляет от 0 до 4*D2, предпочтительно от 0 до 2*D2 и очень предпочтительно от 0,1*D2 до D2.
Высота (c), соответствующая не имеющей выреза прямоугольной нижней части лопатки, меньше 4*D2, предпочтительно меньше 2*D2 и очень предпочтительно меньше или равна D2.
Предпочтительно, указанный противовихревой дефлектор содержит по меньшей мере две лопатки, и каждая лопатка отделена от следующей на угол δ, предпочтительно 2-8 лопаток, очень предпочтительно 2 лопатки.
Предпочтительно, в каждой лопатке вырезано центральное прямоугольное отверстие шириной (d) и длиной больше (a), симметричное относительно оси z, проходящей через центр указанной лопатки.
Предпочтительно, отношение (D1/D2) диаметра D1 цилиндрической части к диаметру D2 выпускной линии внизу усеченно-конической части составляет от 1,1 до 1000, предпочтительно от 2 до 500 и предпочтительно от 3 до 100.
Предпочтительно, угол α составляет от 10° до 70°, предпочтительно от 15° до 60° и очень предпочтительно от 30° до 50°.
Предпочтительно, угол β равен α.
Предпочтительно, диаметр D1 составляет от 0,1 м до 30 м, предпочтительно от 0,5 м до 20 м и очень предпочтительно от 1 м до 10 м.
В одном варианте осуществления устройство дополнительно содержит:
- по меньшей мере одну точку инжекции (8) рециркулирующей и/или подпиточной жидкости в усеченно-конической части (2) оборудования;
- по меньшей мере одну точку инжекции (9) рециркулирующей и/или подпиточной жидкости в цилиндрической части (1) оборудования;
причем указанные точка или точки инжекции (8), находящиеся в указанной усеченно-конической части, наклонены относительно стенки нижней усеченно-конической части на угол β1 в вертикальной плоскости (xz) и на угол β2 в горизонтальной плоскости (xy); а указанные точка или точки инжекции (9), находящиеся в указанной цилиндрической части, наклонены относительно стенки цилиндрической верхней части на угол θ1 в вертикальной плоскости (xz) и на угол θ2 в горизонтальной плоскости (xy), причем углы β1 и θ1 составляют от 5° до 175°, а углы β2 и θ2 составляют от 90° до 270°.
Устройство может содержать линию рециркуляции (7) части жидкости, выходящей из указанной выпускной линии (5), причем в указанную линию рециркуляции (7) подается жидкость, возвращаемая в по меньшей мере одну из указанных точек инжекции (8) или (9).
Устройство может содержать подпиточную линию (12) для подачи подпиточной жидкости в по меньшей мере одну из указанных точек инжекции (8) или (9).
Предпочтительно, указанные точки инжекции распределены горизонтальными слоями в усеченно-конической части и горизонтальными слоями в цилиндрической части, соответственно.
Предпочтительно, углы β1 и θ1 составляют от 10° до 150°, очень предпочтительно от 15° до 120°, более предпочтительно от 15° до 90° и еще более предпочтительно от 20° до 60°, а углы β2 и θ2 составляют от 90° до 180°, предпочтительно равны 90°.
Высота между двумя горизонтальными слоями предпочтительно составляет от 0,01 м до 10 м, предпочтительно от 0,05 м до 5 м и очень предпочтительно от 0,1 м до 1 м.
Число точек инжекции N на слой может составлять от 1 до 30, предпочтительно от 2 до 20, очень предпочтительно от 2 до 10, еще более предпочтительно от 2 до 6, причем указанные точки инжекции в пределах одного слоя отстоят друг от друга на угол, равный 360/N, где N означает число точек инжекции на слой.
Указанное оборудование может быть устройством газожидкостного разделения, позволяющим обрабатывать углеводородное сырье.
Изобретение относится также к способу конверсии углеводородного сырья с применением указанного устройства.
Скорость жидкости V, вводимой через указанные точки инжекции, в описанном выше варианте осуществления предпочтительно составляет от 0,05 м/сек до 40 м/сек, предпочтительно от 0,1 м/сек до 30 м/сек и очень предпочтительно от 0,5 м/сек до 10 м/сек.
Доля инжектируемой рециркулирующей и/или подпиточной жидкости относительно углеводородной жидкости, циркулирующей в оборудовании, может составлять от 1% до 400%, предпочтительно от 5% до 100%, очень предпочтительно от 10% до 60% и еще более предпочтительно от 20% до 50%.
Указанный способ можно применять на этапе гидроконверсии в кипящем слое для сырья, содержащего углеводородные фракции, по меньшей мере 50 вес.% которых имеют температуру кипения выше 300°C.
Подробное описание изобретения
Краткое описание чертежей
Другие характеристики и преимущества устройства по изобретению выявятся при прочтении следующего описания неограничивающих примеров осуществления с обращением к прилагаемым фигурам, описываемым ниже.
Фигура 1: На фигуре 1 показана принципиальная схема устройства, содержащего систему ограничения турбулентности, или противовихревой дефлектор согласно изобретению.
Фигура 2: На фигуре 2 показано применение устройства в варианте осуществления, содержащем точки инжекции рециркулирующей и/или подпиточной углеводородной жидкости внутрь цилиндрической и усеченно-конической частей оборудования с коническим дном.
Фигура 3: Фигура 3 (3A: изометрическая проекция, 3B: вид сверху) показывает использующуюся в устройстве по изобретению систему ограничения турбулентности для потоков жидкости, содержащих твердые частицы.
Фигура 4: Фигура 4 (4A и 4B) показывает детализированный вид в разрезе лопатки системы ограничения турбулентности, использующейся в устройстве согласно изобретению. На фигуре 4A показан вариант осуществления, в котором лопатка имеет вырез на части ее длины, а фигура 4B показывает вариант осуществления, в котором лопатка вырезана на всей ее длине (c=0).
Фигура 5: Фигура 5 иллюстрирует пример, показывая застойные зоны для трех конфигураций оборудования с коническим дном: a) устройство без противовихревого дефлектора (сравнительное), b) устройство с классическим противовихревым дефлектором (сравнительное), c) устройство с противовихревым дефлектором согласно изобретению (по изобретению).
Фигура 6: Фигура 6 иллюстрирует пример, показывая векторы скорости жидкости в плоскости (xy) в линии (5) для трех случаев a), b) (сравнительный) и c) (по изобретению).
Подробное описание изобретения
В широком смысле изобретение применимо к любому оборудованию, в котором циркулирует углеводородная жидкость с возможностью застоя и скопления твердых частиц на дне оборудования. Течение в устройстве является нисходящим. Более конкретно, устройство согласно изобретению находится в нижней части колонны атмосферной или вакуумной дистилляции, разделительной емкости или в любом другом устройстве газожидкостного разделения, позволяющем обрабатывать углеводородное сырье.
Устройство согласно изобретению позволяет ограничить отложение твердых частиц, одновременно снижая тангенциальную скорость жидкости, в оборудовании с коническим дном, в котором течет нисходящий поток смеси жидкости и твердых частиц, благодаря применению системы ограничения турбулентности, или противовихревого дефлектора особой геометрии.
Устройство согласно изобретению применяется в оборудовании с коническим дном, то есть имеющем цилиндрическую верхнюю часть и нижнюю усеченно-коническую часть, где загрязняющая углеводородная жидкость (то есть жидкость, содержащая твердые частицы или соединения, способные флоккулировать или адсорбироваться на стенке) течет вниз от верхней части оборудования и выходит через выпускную линию. Усеченно-коническая форма хорошо известна специалисту как минимизирующая осаждение на дно, что облегчает сток твердых частиц под действием силы тяжести к выпускной линии.
Сырье, входящее в устройство, может содержать соединения любого типа, полученные из потоков с процесса гидроконверсии, например, поступающие с установки с кипящим слоем H-OIL™, а также соединения любого типа, поступающие с процесса гидроконверсии в суспензии, процесса гидрообработки в неподвижном слое, движущемся слое, псевдоожиженном слое потоков с каталитического крекинга (FCC, от английского Fluid Catalytic Cracking), потоков с процессов термической конверсии, таких как коксование, висбрекинг, и с любого другого процесса разделения, как, например, деасфальтизация растворителем.
Твердые частицы могут представлять собой осажденные асфальтены, пыль катализатора на подложке или без подложки (обычно диаметром меньше 500 мкм) или частицы кокса, сульфидов металлов, таких как никель, ванадий, железо, молибден.
Фигура 1:
На фигуре 1 показана принципиальная схема изобретения.
Изобретение относится к устройству для нисходящего течения углеводородной жидкости (3), содержащей твердые частицы, внизу оборудования, которое может представлять собой, например, дистилляционную колонну, или разделительный резервуар, или буферную емкость. Оборудование имеет цилиндрическую верхнюю часть (1) диаметром D1, нижнюю усеченно-коническую часть (2), выпускную линию (5), находящуюся внизу оборудования, через которую выходит углеводородная жидкость, диаметром D2. Усеченно-коническая часть (2) (называемая также коническим дном) имеет угол наклона α относительно вертикальной стенки цилиндрической части, физически представимой осью z. В изобретении используется особая геометрия противовихревого дефлектора (4), выполненного частью внизу усеченно-конической части (2) и частью в выпускной линии (5).
Фигура 2:
На фигуре 2 показана принципиальная схема одного варианта осуществления, включающая боковые точки инжекции жидкости.
В одном варианте осуществления устройство может дополнительно содержать боковые точки инжекции рециркулирующей и/или подпиточной жидкости.
Во всем тексте под "точкой инжекции" обозначается любое средство, известное специалисту, позволяющее вводить жидкость от стенки оборудования внутрь, причем указанное средство питается от по меньшей мере одной линии переноса жидкости.
Чтобы еще больше уменьшить образование отложений на стенках и в нижней части оборудования, устройство может также содержать боковые точки инжекции для рециркулирующей и/или подпиточной жидкости: точки инжекции (8) в усеченно-конической части и точки инжекции (9) в цилиндрической части. Эти точки инжекции могут быть распределены на стенке горизонтальными слоями (10) в усеченно-конической части и горизонтальными слоями (11) в цилиндрической части. Выходящий поток жидкости выводится из оборудования по выпускной линии (6).
В первом варианте линия подпиточной жидкости (которая может представлять собой жидкий флюс) (12), подает подпиточную жидкость в боковые точки инжекции (8) и (9), находящиеся в усеченно-конической части и в цилиндрической части, чтобы уменьшить застойные зоны в оборудовании и ограничить осаждение твердых частиц на стенки. В качестве подпиточной жидкости подходит любая фракция с точкой кипения выше или равной точке кипения углеводородной жидкости (3), подаваемой в оборудование, например, поток, выходящий с каталитического крекинга (тяжелый рецикловый газойль, LCO (легкий рецикловый газойль), или любая другая фракция VGO (вакуумный дистиллят), AR (атмосферный остаток), VR (вакуумный остаток), DAO (деасфальтированное масло), ароматический экстракт. В этом варианте осуществления расход жидкости, выходящей по выпускной линии (6), равен сумме расхода углеводородной жидкости (3), циркулирующей в оборудовании, и расхода подпиточной жидкости, вводимой в подпиточную линию (12). Подпиточная жидкость, вводимая через подпиточную линию (12), позволяет уменьшить застойные зоны, создавая турбулентность в оборудовании, чтобы ограничить отложение твердых частиц на стенках. Введенная подпиточная жидкость может также играть роль флюса или обладать способностью растворять вещества с ограниченной растворимостью в жидкой фазе, когда выбранная жидкость представляет собой ароматическое основание.
В другом варианте часть углеводородной жидкости, выходящей из оборудования, можно вернуть для подачи в боковые точки инжекции (8) и (9). В этом варианте осуществления расход жидкости, выходящей по выпускной линии (6), равен расходу жидкости (3), циркулирующей в оборудовании. Жидкость, возвращаемая по линии рециркуляции (7), позволяет уменьшить застойные зоны в оборудовании, создавая турбулентность, чтобы уменьшить осаждение твердых частиц на стенках.
В последнем варианте жидкость, вводимая через боковые точки инжекции (8) и (9), может происходить как из линии рециркуляции (7), так и линии подпиточной жидкости (12). В этом варианте осуществления расход жидкости, выходящей из отводящей линии (6), равен сумме расхода углеводородной жидкости, циркулирующей в оборудовании, называемой загрязняющей жидкостью (3), и расхода подпиточной жидкости, вводимой в подпиточную линию (12). Жидкость, вводимая через подпиточную линию (12), и через линию рециркуляции (7), позволяет уменьшить застойные зоны, создавая турбулентность в оборудовании, чтобы уменьшить осаждение твердых частиц на стенках, а также может играть роль вышеупомянутого флюса.
Таким образом, жидкость, вводимая через боковые точки инжекции (8) и (9), может быть рециркулирующей жидкостью из оборудования и/или подпиточной жидкостью, то есть поступающей извне оборудования.
Определим долю инжектируемой жидкости, вводимой через боковые точки инжекции (8) и (9), как отношение суммы расхода жидкости в линии рециркуляции (7) и расхода жидкости в подпиточной линии (12), к расходу углеводородной жидкости, циркулирующей в оборудовании, или загрязненной жидкости (3).
Можно определить два типа инжекции жидкости (подпиточной или рециркулирующей):
- точки инжекции (8) в усеченно-конической части (2) оборудования,
- точки инжекции (9) в цилиндрической части (1) оборудования.
Точки инжекции (8), находящиеся в усеченно-конической части (2), наклонены относительно стенки конического дна на угол β1 в вертикальной плоскости (xz) и на угол β2 в горизонтальной плоскости (xy), где x означает горизонтальную ось, z вертикальную ось цилиндрической части, перпендикулярную горизонтальной плоскости (xy).
Точки инжекции (9), находящиеся в цилиндрической части (1), наклонены относительно стенки цилиндрического корпуса на угол θ1 в вертикальной плоскости (xz) и на угол θ2 в горизонтальной плоскости (xy).
Точки инжекции предпочтительно ориентированы в одном направлении вращения в горизонтальной плоскости (xy) и предпочтительно находятся в жидкостной части внизу колонны.
Размещение точек инжекции на стенке оборудования можно осуществить горизонтальными слоями (11) в плоскости (xy) в случае точек инжекции (9) в цилиндрической часть (1) и горизонтальными слоями (10) в случае точек инжекции (8) в усеченно-конической части (2). Каждый слой (10) точек инжекции в усеченно-конической части (2) и слой (11) в цилиндрической части (1) содержит соответственно N точек инжекции (8) или (9), находящихся на одинаковой высоте по оси (z). На фигуре 3 N равно 1. Каждый слой отделен от другого на высоту Hh. В пределах одного слоя каждая точка инжекции отделена от следующей на угол, равный 360/N, в плоскости (xy). Один слой точек инжекции может быть смещен по углу относительно другого слоя точек инжекции в плоскости (xy).
Число слоев в каждой из усеченно-конической или цилиндрический части предпочтительно составляет от 1 до 20, предпочтительно от 1 до 10 и предпочтительно от 1 до 6.
Скорость жидкости V, вводимой в боковые линии инжекции (8) и (9), предпочтительно составляет от 0,05 м/сек до 40 м/сек, предпочтительно от 0,1 м/сек до 30 м/сек и очень предпочтительно от 0,5 м/сек до 10 м/сек. Предпочтительно, диаметры линий инжекции рассчитываются в зависимости от расхода жидкости, который требуется ввести, чтобы получить желаемые скорости инжекции.
Сумма расхода жидкости, возвращаемой по линии рециркуляции (7), и расхода жидкости, вводимой по линии (12), деленная на расход углеводородной жидкости (3), циркулирующей в оборудовании, предпочтительно составляет от 1% до 400%, предпочтительно от 5% до 100%, очень предпочтительно от 10% до 60% и еще более предпочтительно от 20 до 50%.
Углы β1 и θ1 относительно стенки усеченно-конической части и стенки цилиндрической части, соответственно, составляют от 5° до 175°, предпочтительно от 10° до 150°, очень предпочтительно от 15° до 120°, более предпочтительно от 15° до 90° и еще более предпочтительно от 20° до 60°.
Углы β2 и θ2 относительно диаметра по оси y цилиндрической части составляют от 90° до 270°, предпочтительно от 90° до 180°. Очень предпочтительно, углы β2 и θ2 равны 90°.
Число точек инжекции N на стенке оборудования, в каждом горизонтальным слое (11) в цилиндрической части (1) и в каждом горизонтальном слое (10) в усеченно-конической части (2) составляет от 1 до 30, предпочтительно от 2 до 20, очень предпочтительно от 2 до 10, более предпочтительно от 2 до 6. Каждый слой, находящийся в пределах одной части или в разных частях, может иметь разное число точек инжекции N.
Высота между двумя горизонтальными слоями предпочтительно составляет от 0,01 м до 10 м, предпочтительно от 0,05 м до 5 м и очень предпочтительно от 0,1 м до 1 м.
Угол, разделяющий точки инжекции по окружности одного и того же слоя, составляет от 0° до 180°, предпочтительно от 5° до 120°, очень предпочтительно от 10° до 90°. Предпочтительно, этот угол равен 360/N, где N означает число точек инжекции на слой.
Угловое смещение одного слоя относительно другого может составлять от 0° до 180°, предпочтительно от 5° до 120°, очень предпочтительно от 10° до 90°.
Фигура 3
Фигура 3 показывает детальную геометрию противовихревого дефлектора (4).
Фигуре 3A показывает изометрическую проекцию, а фигура 3B вид сверху предлагаемой изобретением системы (4) ограничения турбулентности, или противовихревого дефлектора. В примере с фигуры 3 противовихревой дефлектор (4) состоит из двух лопаток (13), которые образуют систему, содержащую четыре лопасти, прикрепленные к стенке. Лопатки расположены симметрично относительно оси колонны, и каждая лопатка отделена на угол δ.
Фигура 3A показывает устройство для нисходящего течения углеводородной жидкости, содержащей твердые частицы, в частности, взвешенные твердые частицы, внизу оборудования, содержащего цилиндрическую верхнюю часть (1) диаметром D1, нижнюю усеченно-коническую часть (2) с углом наклона α от 5° до 85° к вертикальной оси (z) указанной цилиндрической верхней части, выпускную линию (5) диаметром D2, которая содержит систему ограничения турбулентности, называемую противовихревым дефлектором (4), содержащую по меньшей мере одну плоскую лопатку (13), расположенную коаксиально с выпускной линией, симметричную относительно вертикальной оси z, причем указанная лопатка имеет трапецеидальную верхнюю часть, которая находится в усеченно-конической части (2) колонны, и прямоугольную нижнюю часть, и указанная лопатка имеет по центру вырез, симметричный относительно вертикальной оси z, на части ее ширины и на части ее высоты, больше или равной высоте трапецеидальной части. Указанная лопатка предпочтительно прикреплена, например, путем сварки или приклеивания, к стенке на по меньшей мере части ее внешних краев.
Предпочтительно, как показано на фигуре 3A, указанная лопатка имеет вырез как в трапецеидальной верхней части на высоту a, так и в прямоугольной нижней части по меньшей мере на высоту b.
Очень предпочтительно, указанная лопатка имеет вырез по всей ее длине и, таким образом, образует две лопасти, по меньшей мере частично прикрепленные к стенке оборудования.
Предпочтительно, вырез в трапецеидальной части лопатки имеет такую же форму, что и вырез в прямоугольной части лопатки, и находится с ним на одной линии.
В одном варианте осуществления, какой показан на фигуре 3A, в каждой лопатке вырезано центральное прямоугольное отверстие шириной (d) и длиной больше a, симметричное относительно оси z, выполненное в центре указанной лопатки.
Предпочтительно, система содержит по меньшей мере две лопатки, предпочтительно 2-8 и очень предпочтительно 2 лопатки, расположенные, как показано на фигурах 3A и 3B, с постоянным угловым шагом, что позволяет диссипировать угловые количества движения. Таким образом, каждая лопатка отделена от следующей на угол δ фигура 3B). Когда число лопаток равно 2, очень предпочтительно, чтобы лопатки были расположены ортогонально (δ=90°).
Детальная геометрия лопаток (13) представлена на фигуре 4.
Фигура 4:
Лопатки (13) установлены в нижнюю часть колонны с цилиндрической частью (1) диаметром D1 и усеченно-конической частью (2) с углом α, заканчивающейся в выпускную линию (5) диаметром D2. Высота H усеченно-конической части (2) зависит от выбранных значений D1, D2 и α.
Геометрия лопаток (13) является симметричной относительно оси z. На фигуре 4A лопатка имеет три разные части:
- первая, трапецеидальная, часть высотой (a), которая находится в усеченно-конической части (2) колонны. Высота (a) простирается от низа усеченно-конической части (2) до верхней части лопатки (13). В этой части лопатка (13) расширяется внутрь усеченно-конической части (2) под углом β. На фигуре 4 в центре лопатки (13) выполнено прямоугольное отверстие шириной (d), симметричное относительно оси z.
- вторая часть высотой (b) внутри выпускной линии (5). Высота (b) простирается от низа конической части (2) до начала третьей части высотой (c). В этой части высотой (b) имеется отверстие шириной (d), находящееся на одной линии с отверстием первой части высотой (a);
- третья часть высотой (c), находящаяся внутри линии (5). Высота (c) простирается от конца второй части высотой (b) до нижней части лопатки (13). В этой третьей части лопатка является цеьной, то есть в центре лопатки не имеется никаких отверстий;
Диаметр D1 цилиндрической части (1) оборудования, обеспечивающего течение жидкости, содержащей твердые частицы, предпочтительно составляет от 0,1 м до 30 м, предпочтительно от 0,5 м до 20 м и очень предпочтительно от 1 м до 10 м.
Отношение диаметра D1 цилиндрической части (1) к диаметру D2 выпускной линии (5) внизу усеченно-конической части (D1/D2) предпочтительно составляет от 1,1 до 1000, предпочтительно от 2 до 500 и предпочтительно от 3 до 100.
Угол α представляет собой угол наклона усеченно-конической части к вертикальной стенке (ось z) цилиндрической части и составляет от 5° до 85°, предпочтительно от 10° до 70°, очень предпочтительно от 15° до 60° и еще более предпочтительно от 30° до 50°.
Число лопаток (13) предпочтительно составляет от 1 до 8, предпочтительно от 2 до 8 и очень предпочтительно равно 2.
Высота (a) предпочтительно составляет от 0 до 10*D2, предпочтительно от 0,5*D2 до 5*D2, очень предпочтительно от 0,5*D2 до 2*D2.
Высота (b), соответствующая имеющей вырез прямоугольной нижней части лопатки, предпочтительно составляет от 0 до 4*D2, предпочтительно от 0 до 2*D2 и очень предпочтительно от 0,1*D2 до D2.
Высота (c), соответствующая сплошной (т.е. не имеющей выреза) прямоугольной нижней части лопатки предпочтительно составляет от 0 до 4*D2, предпочтительно от 0 до 2*D2 и очень предпочтительно от 0 до D2.
Как показано на фигуре 4B, лопатка предпочтительно не имеет части высотой (c) и, таким образом, вырезана по центру на всей ее высоте.
Угол β наклона плоской лопатки (13) в ее трапецеидальной части, которая соответствует расширению лопатки (13) в усеченно-конической части (2), строго больше 0 и меньше или равен α, предпочтительно равен α.
Аналогично, устройство согласно изобретению может быть адаптировано к оборудованию с полусферическим или эллиптическим дном или с любой другой формой вращения, если выбрать профиль, подходящий к локальной форме дна вокруг выпускной линии, в частности, угол, подходящий для верхней части лопатки.
Система ограничения турбулентности предпочтительно по меньшей мере частично прикреплена к стенке линии диаметром D2 путем сварки, приклеивания или любым другим способом.
Преимущества изобретения
Часть высотой (a) системы ограничения турбулентности в усеченно-конической части (2) позволяет уменьшить застойные зоны и, таким образом, осаждение твердых частиц на дне оборудования.
Центральный вырез лопатки позволяет твердым частицам, присутствующим в центре колонны, течь к зонам высоких скоростей линии (5), не давая возможности этим твердым частицам прикрепляться к стенке (как это имеет место в случае с классическим противовихревым дефлектором).
Примеры
CFD-моделирование (Computational Fluid Dynamics) течения жидкости в колонне газо-жидкостного разделения проводили с помощью программы Fluent, которая использует метод Эйлера для жидкой фазы (http://www.afs.enea.it/project/neptunius/docs/ fluent/html/th/node319.htm#sec-multiphase-eulerian). Моделирование проводилось в предположении, что твердые частицы не влияют на течение жидкости. Это предположение оправдано, в частности, для течений, называемых разбавленными, с низкими концентрациями твердых частиц.
Скорости жидкости вблизи стенки усеченно-конического дна используются как критерий для определения зон, благоприятных для отложения осадка, называемых застойными зонами. Считается, что все зоны, в которых скорость жидкости выше 10 см/сек, не являются застойными зонами, наоборот, все зоны, где скорости жидкости ниже 10 см/сек, считаются застойными зонами (зоны, где могут легко скапливаться твердые частицы).
В таблице 1 указаны условия моделирования, а также размеры колонны газожидкостного разделения, для вариантов осуществления, в которых имеются точки боковой инжекции жидкости. Было промоделировано три варианта:
- первый вариант моделирования: устройство без противовихревого дефлектора,
- второй вариант моделирования: устройство с противовихревым дефлектором согласно уровню техники, содержащим 2 цельные лопатки, расположенные под прямым углом, только в усеченно-конической части оборудования,
- третий вариант моделирования: устройство с противовихревым дефлектором согласно изобретению
Таблица 1
Размеры оборудование
Диаметр D1 (м) 1,2
Диаметр D2 (м) 0,25
Угол α 45°
Число слоев 7 1
Число слоев 8 1
Число точек инжекции на слой 2
Угол β1 и θ1 0°
Угол β2 и θ2 90°
Рабочие условия
Плотность жидкости (кг/м3) 990
Расход чистой жидкости (кг/сек) 9,8
Доля рециркулирующей жидкости 30%
Геометрия противовихревого дефлектора согласно уровню техники (сравнение)
Число лопаток 2
δ 90°
a (мм) 300
b (мм) 0
c (мм) 0
d (мм) 0
β 45°
Геометрия противовихревого дефлектора согласно изобретению
Число лопаток 2
δ 90°
a (мм) 55
b (мм) 100
c (мм) 0
d (мм) 120
β 45°
На фигуре 5 показаны застойные зоны для трех вариантов моделирования.
На фигуре 6 показаны векторы скоростей жидкости в плоскости (xy) в выпускной линии (5) для трех вариантов моделирования.
Как показано в таблице 2, в случаях с противовихревым дефлектором (сравнительный с классическим противовихревым дефлектором и согласно изобретению с противовихревым дефлектором по изобретению) скорости жидкости в плоскости (xy) в линии (5) меньше, чем в сравнительном случае без противовихревого дефлектора. Кроме того, при наличии противовихревого дефлектора больше нет эффекта вращения жидкости.
Таблица 2
Без противовихревого дефлектора Со сравнительным противовихревым дефлектором С противовихревым дефлектором согласно изобретению
Средняя танценциальная скорость жидкости в плоскости (xy) в линии (5) (см/сек) 8 1 1
Далее, если сравнить устройство с классически противовихревым дефлектором и устройство с противовихревым дефлектором согласно изобретению, то, как видно из таблицы 3, в случае классического противовихревого дефлектора застойные зоны больше.
Таблица 3
Без противовихревого дефлектора Со сравнительным противовихревым дефлектором С противовихревым дефлектором согласно изобретению
Доля застойных зон на поверхности усеченно-конического дна (2) 16% 28% 16%
Таким образом, геометрия, предложенная в изобретении, позволяет подавлять вихревые эффекты, минимизируя застойные зоны, в частности, сохраняя преимущество введения жидкости выше по потоку от выпускной трубы. Только устройство согласно изобретению позволяет снизить тангенциальную скорость жидкости, минимизируя застой твердых частиц.

Claims (29)

1. Устройство для нисходящего течения углеводородной жидкости (3), содержащей твердые частицы, внизу оборудования, содержащего цилиндрическую верхнюю часть (1) диаметром D1, нижнюю усеченно-коническую часть(2)с высотой H и углом наклона α в интервале от 5° до 85° к вертикальной оси (z) указанной цилиндрической верхней части, выпускную линию (5) диаметром D2, отличающееся тем, что оно содержит систему ограничения турбулентности (4), или противовихревой дефлектор, содержащую по меньшей мере одну плоскую лопатку (13), расположенную коаксиально с указанной выпускной линией, симметричную относительно вертикальной оси z, содержащую:
- трапецеидальную верхнюю часть с высотой (a) и углом наклона β к вертикальной оси (z), находящуюся в усеченно-конической части (2) колонны, причем β строго больше 0° и меньше или равен α;
- и прямоугольную нижнюю часть высотой (b+c) и шириной, по существу равной D2,
причем указанная лопатка имеет по центру вырез, симметричный относительно вертикальной оси, на части ее ширины и на части ее высоты, больше или равной a.
2. Устройство по п. 1, причем указанная лопатка имеет вырез как в трапецеидальной верхней части на высоту a, так и в прямоугольной нижней части на высоту b.
3. Устройство по одному из предыдущих пунктов, причем высота (a) трапецеидальной верхней части лопатки составляет от 0 до 10*D2, предпочтительно от 0,5*D2 до 5*D2, очень предпочтительно от 0,5*D2 до 2*D2.
4. Устройство по одному из предыдущих пунктов, причем высота (b), соответствующая вырезанной части прямоугольной нижней части лопатки, составляет от 0 до 4*D2, предпочтительно от 0 до 2*D2 и очень предпочтительно от 0,1*D2 до D2.
5. Устройство по одному из предыдущих пунктов, причем высота (c), соответствующая не имеющей выреза прямоугольной нижней части лопатки, меньше 4*D2, предпочтительно меньше 2*D2 и очень предпочтительно меньше или равна D2.
6. Устройство по одному из пп. 1-5, причем указанный противовихревой дефлектор содержит по меньшей мере две лопатки, и каждая лопатка отстоит от следующей на угол δ, предпочтительно 2-8 лопаток, очень предпочтительно 2 лопатки.
7. Устройство по одному из предыдущих пунктов, причем в каждой лопатке вырезано центральное прямоугольное отверстие шириной (d) и длиной больше (a), симметричное относительно оси z, проходящей через центр указанной лопатки.
8. Устройство по одному из предыдущих пунктов, причем отношение (D1/D2) диаметра D1 цилиндрической части и диаметра D2 выпускной линии внизу усеченно-конической части составляет от 1,1 до 1000, предпочтительно от 2 до 500 и предпочтительно от 3 до 100.
9. Устройство по одному из предыдущих пунктов, причем угол α составляет от 10° до 70°, предпочтительно от 15° до 60° и очень предпочтительно от 30° до 50°.
10. Устройство по одному из предыдущих пунктов, причем угол β равен α.
11. Устройство по одному из пп. 1-10, причем диаметр D1 составляет от 0,1 м до 30 м, предпочтительно от 0,5 м до 20 м и очень предпочтительно от 1 м до 10 м.
12. Устройство по одному из предыдущих пунктов, дополнительно содержащее:
- по меньшей мере одну точку инжекции (8) рециркулирующей и/или подпиточной жидкости в усеченно-конической части (2) оборудования;
- по меньшей мере одну точку инжекции (9) рециркулирующей и/или подпиточной жидкости в цилиндрической части (1) оборудования;
причем указанные точка или точки инжекции (8), находящиеся в указанной усеченно-конической части, наклонены относительно стенки нижней усеченно-конической части на угол β1 в вертикальной плоскости (xz) и на угол β2 в горизонтальной плоскости (xy); а указанные точка или точки инжекции (9), находящиеся в указанной цилиндрической части, наклонены относительно стенки цилиндрической верхней части на угол θ1 в вертикальной плоскости (xz) и на угол θ2 в горизонтальной плоскости (xy), причем углы β1 и θ1 составляют от 5° до 175°, а углы β2 и θ2 составляют от 90° до 270°.
13. Устройство по п. 12, содержащее линию рециркуляции (7) части жидкости, выходящей из указанной выпускной линии (5), причем через указанную линию рециркуляции (7) рециркулирующая жидкость подается в по меньшей мере одну из указанных точек инжекции (8) или (9).
14. Устройство по одному из пп. 12 или 13, содержащее подпиточную линию (12) для подачи подпиточной жидкости в по меньшей мере одну из указанных точек инжекции (8) или (9).
15. Устройство по одному из пп. 12-14, причем указанные точки инжекции распределены горизонтальными слоями в усеченно-конической части и горизонтальными слоями в цилиндрической части, соответственно.
16. Устройство по одному из пп. 12-15, причем углы β1 и θ1 составляют от 10° до 150°, очень предпочтительно от 15° до 120°, более предпочтительно от 15° до 90° и еще более предпочтительно от 20° до 60°, а углы β2 и θ2 составляют от 90° до 180°, предпочтительно равны 90°.
17. Устройство по одному из пп. 12-16, причем высота между двумя горизонтальными слоями составляет от 0,01 м до 10 м, предпочтительно от 0,05 м до 5 м и очень предпочтительно от 0,1 м до 1 м.
18. Устройство по одному из пп. 15-17, причем число точек инжекции N на слой составляет от 1 до 30, предпочтительно от 2 до 20, очень предпочтительно от 2 до 10, еще более предпочтительно от 2 до 6, причем указанные точки инжекции в пределах одного слоя отстоят друг от друга на угол, равный 360/N, где N означает число точек инжекции на слой.
19. Устройство по одному из предыдущих пунктов, причем указанное оборудование представляет собой устройство газо-жидкостного разделения, позволяющее обрабатывать углеводородное сырье.
20. Способ конверсии углеводородного сырья, в котором применяется устройство по одному из пп. 1-19.
21. Способ конверсии углеводородного сырья, использующий устройство по одному из пп. 12-18, причем скорость жидкости V, вводимой в указанные точки инжекции, составляет от 0,05 м/сек до 40 м/сек, предпочтительно от 0,1 м/сек до 30 м/сек и очень предпочтительно от 0,5 м/сек до 10 м/сек.
22. Способ по п. 21, причем доля инжектируемой рециркулирующей и/или подпиточной жидкости относительно углеводородной жидкости, циркулирующей в оборудовании, составляет от 1% до 400%, предпочтительно от 5% до 100%, очень предпочтительно от 10% до 60% и еще более предпочтительно от 20 до 50%.
23. Способ по одному из пп. 20-22, включающий этап гидроконверсии в кипящем слое сырья, содержащего углеводородные фракции, по меньшей мере 50 вес.% которых имеет температуру кипения выше 300°C.
RU2019114981A 2018-05-17 2019-05-16 Устройство для ограничения турбулентности и отложения твердых осадков RU2771051C2 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR1854124 2018-05-17
FR1854124A FR3081167B1 (fr) 2018-05-17 2018-05-17 Dispositif limitateur de vortex et de depots solides

Publications (3)

Publication Number Publication Date
RU2019114981A RU2019114981A (ru) 2020-11-16
RU2019114981A3 RU2019114981A3 (ru) 2021-11-26
RU2771051C2 true RU2771051C2 (ru) 2022-04-25

Family

ID=63963090

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2019114981A RU2771051C2 (ru) 2018-05-17 2019-05-16 Устройство для ограничения турбулентности и отложения твердых осадков

Country Status (7)

Country Link
US (1) US10940408B2 (ru)
EP (1) EP3569677B1 (ru)
CN (1) CN110496423B (ru)
FI (1) FI3569677T3 (ru)
FR (1) FR3081167B1 (ru)
PL (1) PL3569677T3 (ru)
RU (1) RU2771051C2 (ru)

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US11878260B1 (en) * 2022-07-30 2024-01-23 Chevron U.S.A. Inc. Three phase separation in a distillation column

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4276262A (en) * 1978-11-29 1981-06-30 Erco Industries Limited Chlorine dioxide generator
US4534851A (en) * 1983-06-02 1985-08-13 Exxon Research And Engineering Co. Feed injection method to prevent coking on the walls of transfer line reactors
SU1671160A3 (ru) * 1984-09-04 1991-08-15 Ленокс Институт Фор Рисерч, Инк (Фирма) Устройство дл обработки неосветленной воды
SU1674895A1 (ru) * 1989-07-28 1991-09-07 Государственный проектно-изыскательский институт транспортного строительства Устройство дл очистки сточных вод от взвешенных веществ и нефтепродуктов
US20060047163A1 (en) * 2004-09-02 2006-03-02 De Vreede Marcel Optimized liquid-phase oxidation
RU2436615C2 (ru) * 2005-11-04 2011-12-20 Эпурамат С.А.Р.Л. Способ и устройство для сгущения ила, переносимого со сточными водами

Family Cites Families (19)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5478478A (en) * 1993-12-22 1995-12-26 E. I. Du Pont De Nemours And Company Apparatus and method for preventing vortexing of a liquid in a separatory funnel
EP0881033B1 (en) * 1996-02-15 2003-11-05 Zeta Heiwa Ltd. Method and apparatus for supplying and separating recovering liquid coolant for cutting machines and grinding machines
DK1057510T3 (da) * 1999-05-31 2005-11-07 Sumitomo Heavy Industries Koaguleringssedimentationsapparat
US20040149667A1 (en) * 2003-01-21 2004-08-05 Ramvac Dental Products, Inc. Particle separator
US7025890B2 (en) * 2003-04-24 2006-04-11 Griswold Controls Dual stage centrifugal liquid-solids separator
FR2863908B1 (fr) * 2003-12-22 2006-05-19 Otv Sa Procede et reacteur de traitement par floculation
SG119239A1 (en) * 2004-07-28 2006-02-28 Sp Zicom Pte Ltd Waste concrete and aggregate reclaimer
US7927078B2 (en) * 2007-07-12 2011-04-19 General Electric Company Wind turbine blade tip vortex breakers
US20090206044A1 (en) * 2008-02-14 2009-08-20 Van Toever J Wayne Anti-vortex double drain system
CN102046772A (zh) * 2008-05-30 2011-05-04 米利波尔公司 具有漩涡破坏器的容器和系统
US7785400B1 (en) * 2009-06-30 2010-08-31 Sand Separators LLC Spherical sand separators
US9039992B2 (en) * 2011-06-06 2015-05-26 Abbott Laboratories Apparatus for closed tube sampling and open tube sampling for automated clinical analyzers
US9304070B2 (en) * 2011-07-13 2016-04-05 Emd Millipore Corporation All-in-one sample preparation device and method
CN102825229A (zh) * 2012-08-24 2012-12-19 中冶南方工程技术有限公司 防止中间包内产生旋涡的控流结构
EP2886175A1 (en) * 2013-12-18 2015-06-24 Sulzer Chemtech AG Counter-current extraction column with an agitating internal and a static internal
FR3029802B1 (fr) * 2014-12-11 2022-01-07 Axens Dispositif permettant de limiter l'entrainement de particules solides en sortie d'un lit fluidise triphasique
FR3033265B1 (fr) * 2015-03-04 2017-03-24 Ifp Energies Now Reacteur a lit incline permettant de mettre en œuvre de faibles quantites de catalyseur
FR3034324B1 (fr) * 2015-04-01 2017-03-17 Ifp Energies Now Dispositf de melange et de distribution comprenant un plateau de distribution avec ouvertures peripheriques
CN105944407B (zh) * 2016-06-27 2017-09-22 安徽理工大学 一种具有回旋式环形通道的无耙浓缩机

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4276262A (en) * 1978-11-29 1981-06-30 Erco Industries Limited Chlorine dioxide generator
US4534851A (en) * 1983-06-02 1985-08-13 Exxon Research And Engineering Co. Feed injection method to prevent coking on the walls of transfer line reactors
SU1671160A3 (ru) * 1984-09-04 1991-08-15 Ленокс Институт Фор Рисерч, Инк (Фирма) Устройство дл обработки неосветленной воды
SU1674895A1 (ru) * 1989-07-28 1991-09-07 Государственный проектно-изыскательский институт транспортного строительства Устройство дл очистки сточных вод от взвешенных веществ и нефтепродуктов
US20060047163A1 (en) * 2004-09-02 2006-03-02 De Vreede Marcel Optimized liquid-phase oxidation
RU2436615C2 (ru) * 2005-11-04 2011-12-20 Эпурамат С.А.Р.Л. Способ и устройство для сгущения ила, переносимого со сточными водами

Also Published As

Publication number Publication date
EP3569677B1 (fr) 2023-02-01
RU2019114981A3 (ru) 2021-11-26
PL3569677T3 (pl) 2023-05-29
US20190351350A1 (en) 2019-11-21
RU2019114981A (ru) 2020-11-16
FI3569677T3 (fi) 2023-05-04
FR3081167B1 (fr) 2020-06-12
CN110496423A (zh) 2019-11-26
EP3569677A1 (fr) 2019-11-20
US10940408B2 (en) 2021-03-09
CN110496423B (zh) 2022-07-08
FR3081167A1 (fr) 2019-11-22

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CA2711136C (en) Feed delivery system for a solid-liquid separation vessel
US9956503B2 (en) Method for separating a feed material containing immiscible phases of different densities
US8591724B2 (en) Feed delivery system for a solid-liquid separation vessel
DK3020788T3 (en) PROCEDURE FOR WHEEL PARTICLE LAYER REACTOR FOR RAW MATERIALS CONTAINING DISSOLVED HYDROGEN
KR20170129946A (ko) 오일 함유 연료로부터의 아스팔텐 분리 장치 및 공정
US10159950B2 (en) Particle separating catalytic chemical reactor and particle separator
RU2771051C2 (ru) Устройство для ограничения турбулентности и отложения твердых осадков
KR20200004339A (ko) 유동화 매체를 함유하는 챔버에서 다상 혼합물을 분배하기 위한 신규의 디바이스
CA3125884C (en) A fluid mixer and a method for mixing fluids
RU2771035C2 (ru) Устройство, содержащее боковые инжекторы жидкости, для ограничения процессов отложения твердого осадка в оборудовании с коническим дном
US11266963B2 (en) Vessel comprising a bottom of decreasing cross section and variable angle of inclination, with lateral injections of liquid to limit fouling
CA2867446C (en) High velocity feedwell for a froth settling unit
US11090623B2 (en) Three-phase reactor with recycle cup of decreasing section and of variable angle of inclination
RU2824033C2 (ru) Резервуар, содержащий дно с уменьшающимся сечением и переменным углом наклона, содержащий боковые инжекторы для жидкости в целях ограничения загрязнения
PL196111B1 (pl) Urządzenie wewnętrzne do rozdzielania mieszaniny zawierającej co najmniej jedną fazę gazową i fazę ciekłą