RU2766434C1 - Method for forming current pulse in inductive load - Google Patents
Method for forming current pulse in inductive load Download PDFInfo
- Publication number
- RU2766434C1 RU2766434C1 RU2021115828A RU2021115828A RU2766434C1 RU 2766434 C1 RU2766434 C1 RU 2766434C1 RU 2021115828 A RU2021115828 A RU 2021115828A RU 2021115828 A RU2021115828 A RU 2021115828A RU 2766434 C1 RU2766434 C1 RU 2766434C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- current
- insulation
- pulse
- closing switch
- eecb
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01H—ELECTRIC SWITCHES; RELAYS; SELECTORS; EMERGENCY PROTECTIVE DEVICES
- H01H39/00—Switching devices actuated by an explosion produced within the device and initiated by an electric current
Abstract
Description
Изобретение относится к сильноточной коммутационной технике и может быть использовано для формирования в индуктивных нагрузках мегаамперных импульсов тока со временем нарастания менее микросекунды.The invention relates to high-current switching technology and can be used to generate megaampere current pulses in inductive loads with a rise time of less than a microsecond.
В частности, изобретение может быть использовано для обострения импульса тока лабораторных и взрывных электрофизических установок, способных обеспечивать запитку, например, динамических Z-пинчей, являющихся мощным источником МРН. Мощность излучения плотной высокотемпературной плазмы пинча растет с увеличением амплитуды и с уменьшением длительности фронта импульса тока, проходящего через дайнерную нагрузку. Для запитки Z-пинчей мегаамперными импульсами тока длительностью менее одной микросекунды альтернативой лабораторным установкам на основе конденсаторных батарей являются сравнительно быстро и легко изготавливаемые, относительно компактные и недорогие взрывомагнитные генераторы (ВМГ) электрической энергии, оснащаемые устройствами формирования тока в нагрузке. В качестве основных элементов таких устройств могут использоваться электровзрывной размыкатель тока (ЭВРТ) и замыкающий ключ.In particular, the invention can be used to sharpen the current pulse of laboratory and explosive electrophysical installations capable of supplying, for example, dynamic Z-pinches, which are a powerful source of MRI. The radiation power of a dense high-temperature pinch plasma increases with an increase in amplitude and with a decrease in the front duration of the current pulse passing through the diner load. For powering Z-pinches with megaampere current pulses with a duration of less than one microsecond, an alternative to laboratory devices based on capacitor banks are relatively quickly and easily manufactured, relatively compact and inexpensive explosive magnetic generators (EMGs) of electrical energy, equipped with devices for generating current in the load. As the main elements of such devices, an electroexplosive current breaker (EVRT) and a locking key can be used.
Явление, известное в физике как электрический взрыв проводника (ЭВП), представляет собой резкое изменение его физического состояния под действием импульсного электрического тока большой плотности, приводящее к исчезновению металлической электропроводности и сопровождающееся характерными для электрических взрывов эффектами - излучением и образованием ударных волн [В.А. Бурцев. Н.В. Калинин. В.Н. Литуновский. Электрический взрыв проводников. Обзор ОК-17. Л.: ННИЭФА. - 1976. - 120 с.]. Принцип ЭВП заложен в основу работы ЭВРТ. По сравнению с другими типами размыкателей ЭВРТ отличается простотой конструкции и низкой собственной индуктивностью. Его рабочим телом является электрически взрывающаяся фольга или проволочки, расположенные в диэлектрической (дугогасящей) среде. В процессе работы устройства ток сначала протекает через рабочее тело ЭВРТ по первичному разрядному контуру. В результате джоулева нагрева рабочее тело испытывает фазовые превращения, в конечном счете приводящие к резкому росту его сопротивления (собственно стадия электровзрыва), к повышению напряжения на замыкающем ключе и, как следствие, пробою его изоляции и подключению вторичного контура нагрузки.The phenomenon, known in physics as an electrical explosion of a conductor (EEW), is a sharp change in its physical state under the action of a pulsed electric current of high density, leading to the disappearance of metallic electrical conductivity and accompanied by effects characteristic of electrical explosions - radiation and the formation of shock waves [V.A. . Burtsev. N.V. Kalinin. V.N. Litunovsky. Electrical explosion of conductors. Overview of OK-17. L.: NNIEFA. - 1976. - 120 p.]. The EEW principle is the basis for the work of the EERT. Compared to other types of circuit breakers, EVRT is distinguished by its simple design and low self-inductance. Its working body is an electrically exploding foil or wires located in a dielectric (arc-quenching) medium. During operation of the device, the current first flows through the working body of the EWRT along the primary discharge circuit. As a result of Joule heating, the working fluid experiences phase transformations, ultimately leading to a sharp increase in its resistance (actually the stage of electric explosion), to an increase in the voltage on the closing switch and, as a result, to breakdown of its insulation and connection of the secondary load circuit.
Совокупность признаков, наиболее близкая к совокупности существенных признаков способа, присуща известному способу формирования токового импульса в индуктивной нагрузке, описанному в работе [В.Л. Демидов, В.И. Скоков, Двухкаскадный размыкатель тока для формирования высоковольтного импульса напряжения с фротом 0,1 мкс. Труды седьмой международной конференции по генерации мегагауссных магнитных полей и родственным экспериментам. Под ред. В.К. Чернышева, В.Д. Селемира, Л.Н. Пляшкевича - Саров, РФЯЦ-ВНИИЭФ, 1997. с. 379-380].The set of features closest to the set of essential features of the method is inherent in the known method of generating a current pulse in an inductive load, described in [V.L. Demidov, V.I. Skokov, Two-stage current circuit breaker for generating a high-voltage voltage pulse with a 0.1 μs latency. Proceedings of the seventh international conference on the generation of megagauss magnetic fields and related experiments. Ed. VC. Chernysheva, V.D. Selemira, L.N. Plyashkevich - Sarov, RFNC-VNIIEF, 1997. p. 379-380].
Способ реализуют с помощью устройства, в котором в качестве источника электрической энергии применяется спиральный ВМГ, снабженный взрывным размыкателем тока. Первичный разрядный контур состоит из указанного источника электрической энергии и открывающего ключа, разрывающего этот контур. Открывающий ключ представляет собой ЭВРТ, выполненный из медной фольги толщиной 17-20 мкм. свернутой в виде цилиндра на диаметре 130 мм. Нагрузка индуктивностью 10 нГн подключается параллельно первичному разрядному контуру через разрядник с лавсановым изолятором.The method is implemented using a device in which a spiral VMG is used as a source of electrical energy, equipped with an explosive current breaker. The primary discharge circuit consists of a specified source of electrical energy and an opening key that breaks this circuit. The opening key is an EVRT made of copper foil with a thickness of 17-20 microns. rolled up in the form of a cylinder on a diameter of 130 mm. A load with an inductance of 10 nH is connected in parallel to the primary discharge circuit through a surge arrester with a lavsan insulator.
Способ формирования импульса тока в нагрузке в известном способе заключается в разрыве первичного разрядного контура источника электрической энергии с помощью ЭВРТ и подключении вторичного контура нагрузки посредством электрического пробоя изоляции замыкающего ключа (разрядника) при срабатывании ЭВРТ, причем электрический пробой возникает исключительно в результате воздействия импульса напряжения на изоляцию замыкающего ключа, представляющую собой тонкую лавсановую пленку. При этом толщину межэлектродной изоляции разрядника выбирают таким образом, чтобы се пробой происходил при напряжении соответствующем моменту начали процесса электровзрыва фольги.The method of generating a current pulse in the load in the known method consists in breaking the primary discharge circuit of the electric energy source using the EVR and connecting the secondary load circuit by means of electrical breakdown of the insulation of the locking key (arrester) when the EVR is triggered, and the electrical breakdown occurs solely as a result of the impact of the voltage pulse on locking key insulation, which is a thin lavsan film. In this case, the thickness of the interelectrode insulation of the arrester is chosen in such a way that the entire breakdown occurs at a voltage corresponding to the moment when the process of electric explosion of the foil begins.
В известном способе сначала реализуется процесс магнитной кумуляции в компрессионном контуре ВМГ. По его окончании инициируют взрывной размыкатель тока, который размыкает контур ВМГ и создает в первичном разрядном контуре импульс тока около 2 МА с фронтом нарастания ~1 мкс. Под его действием происходит нагрев фольги ЭВРТ, сопровождающийся ростом ее сопротивления, вследствие чего на разряднике генерируется импульс напряжения. Толщина фольги подбирается таким образом, чтобы резкий рост ее сопротивления, характерный для завершающей стадии нагрева фольги, переходящей в стадию ее электровзрыва, происходил до максимума тока в первичном разрядном контуре. В момент электровзрыва фольги ЭВРТ импульс напряжения на межэлектродном зазоре разрядника за время ~0.1 мкс достигает максимального значения 183 кВ и происходит пробой лавсанового изолятора. При этом осуществляется подключение вторичного контура нагрузки, в результате которого из первичного разрядного контура с током амплитудой ≈2 МА в нагрузку индуктивностью 10 нГн перебрасывается импульс тока амплитудой ≈1,15 МА.In the known method, the process of magnetic cumulation is first implemented in the compression circuit of the VMG. Upon completion, an explosive current breaker is initiated, which opens the EMG circuit and creates a current pulse of about 2 MA in the primary discharge circuit with a rise front of ~1 μs. Under its action, the EVRT foil is heated, accompanied by an increase in its resistance, as a result of which a voltage pulse is generated on the spark gap. The thickness of the foil is selected in such a way that a sharp increase in its resistance, which is characteristic of the final stage of heating the foil, passing into the stage of its electric explosion, occurs up to the maximum current in the primary discharge circuit. At the moment of electric explosion of the EVRT foil, the voltage pulse at the interelectrode gap of the spark gap reaches a maximum value of 183 kV in a time of ~0.1 μs, and breakdown of the lavsan insulator occurs. In this case, a secondary load circuit is connected, as a result of which a current pulse with an amplitude of ≈1.15 MA is transferred from the primary discharge circuit with a current with an amplitude of ≈2 MA to a load with an inductance of 10 nH.
Основным недостатком известного способа, принятого за прототип, является относительно высокие конечные значения сопротивления и индуктивности разрядника, приводящие к тому, что в контуре нагрузки формируется импульс тока с амплитудой приблизительно в два раза меньшей амплитуды тока в первичном разрядном контуре. Высокие конечные значения сопротивления и индуктивности разрядника обусловлены формированием ограниченного количества каналов пробоя в лавсановом изоляторе. Так, из экспериментов известно [Г.А. Месяц, Импульсная энергетика и электроника. М.: Наука. 2004, С. 243-245], что в подобных устройствах, со скоростями нарастания напряжения в диапазоне от 1011 В/с и выше, число каналов пробоя зависит от величины dU/dt. При подаче на электроды напряжения со скоростью нарастания ниже пороговой, dU/dt<1011 В/с, образуется только один канал. С увеличением скорости нарастания в диапазоне 1011-1012 В/с число каналов пробоя возрастает и при dU/dt>1012 В/c достигает максимального значения, равного числу неоднородностей в твердотельном изоляторе. Однако, в известном способе требование к скорости нарастания напряжения dU/dt>1012 В/с трудно достижимо. Кроме того, удовлетворение условия многоканальности пробоя dU/dt>1012 В/с не позволяет работать при максимальных напряжениях, достигнутых в процессе работы ЭВРТ, поскольку в точке максимума напряжения dU/dt=0.The main disadvantage of the known method, taken as a prototype, is the relatively high final values of the resistance and inductance of the arrester, leading to the fact that a current pulse is formed in the load circuit with an amplitude approximately two times smaller than the current amplitude in the primary discharge circuit. The high final values of the resistance and inductance of the arrester are due to the formation of a limited number of breakdown channels in the lavsan insulator. So, from experiments it is known [G.A. Month, Impulse energy and electronics. M.: Science. 2004, S. 243-245] that in such devices, with voltage rise rates in the range of 10 11 V/s and higher, the number of breakdown channels depends on the value of dU/dt. When voltage is applied to the electrodes at a rate of rise below the threshold, dU/dt<10 11 V/s, only one channel is formed. As the slew rate increases in the range of 10 11 -10 12 V/s, the number of breakdown channels increases and, at dU/dt>10 12 V/s, reaches a maximum value equal to the number of inhomogeneities in a solid-state insulator. However, in the known method, the requirement for a voltage rise rate of dU/dt>10 12 V/s is difficult to achieve. In addition, the satisfaction of the conditions of multi-channel breakdown dU/dt>10 12 V/s does not allow to work at the maximum voltages achieved during the operation of the EWRT, since at the point of maximum voltage dU/dt=0.
Также к недостаткам известного способа следует отнести разброс момента срабатывания разрядника, который может приводить к разбросу от опыта к опыту времени нарастания импульса тока в нагрузке. Причина такой нестабильности состоит в том, что при пробое различных промышленных образцов лавсанового изолятора имеет место 30-процентный разброс пробивного напряжения [Физические величины: Справочник. Под ред. И.С. Григорьева и Е.З. Мейлихова. - М.; Энергоатомиздат. 1991, Стр. 550], связанный с наличием в нем микродефектов, неоднородностей и посторонних микровключений, влияющих на его электропрочность.Also, the disadvantages of the known method include the scatter in the moment of operation of the arrester, which can lead to a scatter from experience to experience in the rise time of the current pulse in the load. The reason for this instability is that during the breakdown of various industrial samples of the lavsan insulator, there is a 30 percent spread in the breakdown voltage [Physical quantities: Handbook. Ed. I.S. Grigorieva and E.Z. Meilikhov. - M.; Energoatomizdat. 1991, pp. 550] associated with the presence of microdefects, inhomogeneities and extraneous microinclusions in it, affecting its electrical strength.
Техническом проблемой, на решение которой направлено заявляемое изобретение, является создание способа обострения импульса тока лабораторных и взрывных электрофизических установок, с помощью которого можно формировать в индуктивной нагрузке метаамперный импульс тока со временем нарастания менее микросекунды.The technical problem to be solved by the claimed invention is the creation of a method for sharpening the current pulse of laboratory and explosive electrophysical installations, with which it is possible to form a metaampere current pulse in an inductive load with a rise time of less than a microsecond.
Техническим результатом заявляемого изобретения является реализация многоканальности и азимутальной однородности подключения контура нагрузки при скорости нарастания напряжения на замыкающем ключе <1012 В/с, что обеспечивает низкие конечные омическое сопротивление и индуктивность замыкающего ключа, необходимые для эффективной (с минимальной потерей в амплитуде тока) коммутации мегаамперного импульса тока источника электрической энергии в нагрузку. Дополнительно обеспечивается снижение разброса момента срабатывания замыкающего ключа.The technical result of the claimed invention is the implementation of multi-channel and azimuthal uniformity of connecting the load circuit at a rate of voltage rise on the closing switch <10 12 V / s, which provides low final ohmic resistance and inductance of the closing switch, necessary for efficient (with minimal loss in current amplitude) switching megaampere current pulse of the source of electrical energy into the load. Additionally, a reduction in the spread of the moment of operation of the closing key is provided.
Технический результат по способу формирования импульса тока в нагрузке достигается тем, что в разработанном способе, заключающемся в разрыве первичного разрядного контура источника электрической энергии с помощью ЭВРТ и подключении вторичного контура нагрузки посредством электрического пробоя твердотельной изоляции замыкающего ключа при срабатывании ЭВРТ, новым является то, что располагают рабочее тело ЭВРТ в контакте с твердотельной изоляцией замыкающего ключа таким образом, что электрический пробой возникает в результате совместного воздействия на изоляцию замыкающею ключа импульса напряжения и импульса давления ударной волны, генерируемой при электрическом взрыве рабочего тела ЭВРТ.The technical result according to the method of generating a current pulse in the load is achieved by the fact that in the developed method, which consists in breaking the primary discharge circuit of the electric energy source using the EVRT and connecting the secondary load circuit by electrical breakdown of the solid-state insulation of the locking key when the EVRT is triggered, the new is that the working medium of the EVRT is placed in contact with the solid state insulation of the locking key in such a way that an electrical breakdown occurs as a result of the joint action on the insulation of the closing key of the voltage pulse and the pressure pulse of the shock wave generated during the electrical explosion of the working fluid of the EVRT.
В качестве источника электрической энергии, используемого для формирования импульса тока в нагрузке, могут применяться конденсаторные батареи либо ВМГ.As a source of electrical energy used to generate a current pulse in the load, capacitor banks or VMG can be used.
Сущность заявляемого способа поясняется, как пример, эквивалентной электрической схемой на Фиг. 1, где обозначены основные функциональные элементы: ИЭ - источник электрической энергии (конденсаторные батареи); ЭВРТ - электровзрывной размыкатель тока: ЗК - замыкающий ключ, состоящий из электродов - 1, фольги - 2 и пленочного изолятора - 3: Lн - индуктивная нагрузка.The essence of the proposed method is illustrated, as an example, by the equivalent electrical circuit in Fig. 1, where the main functional elements are indicated: IE - source of electrical energy (capacitor batteries); EVRT - electroexplosive current breaker: ZK - closing key, consisting of electrodes - 1, foil - 2 and film insulator - 3: Ln - inductive load.
Способ реализован с помощью устройства формирования импульса тока в нагрузке, которое содержит два разрядных контура, запитываемых источником электрической энергии на основе конденсаторных батарей. Вторичный контур нагрузки включает в себя источник электрической энергии, замыкающий ключ и нагрузку Lн. Первичный разрядный контур включает в себя источник электрической энергии и ЭВРТ. Основным функциональным элементом первичного разрядного контура является ЭВРТ, рабочее тело которого представляет собой алюминиевую фольгу 2 толщиной более 7 мкм, обернутую вокруг диэлектрического стержня и являющейся продолжением боковой поверхности цилиндрического потенциального электрода. Поверх алюминиевой фольги 2 намотана лавсановая пленка 3 толщиной более 20 мкм, служащая изолятором замыкающего ключа. Нагрузка Lн представляет собой индуктивный проводник в виде диска с отверстием, внутри которого расположен замыкающий ключ.The method is implemented using a device for generating a current pulse in the load, which contains two discharge circuits powered by an electrical energy source based on capacitor banks. The secondary circuit of the load includes a source of electrical energy, a closing switch and a load Ln. The primary discharge circuit includes a source of electrical energy and an EVRT. The main functional element of the primary discharge circuit is EVRT, the working medium of which is an
При работе устройства по заявленному способу ток от источника электрической энергии вначале притекает по первичному разрядному контуру через алюминиевую фольгу ЭВРТ. В результате джоулева нагрева фольга испытывает электровзрыв, приводящий к резкому росту сопротивления ЭВРТ и к повышению напряжения на замыкающем ключе. Размещение части фольги ЭВРТ в зазоре замыкающего ключа под изолятором из лавсановой пленки приводит к тому, что электровзрыв фольги вызывает генерацию ударной волны в изоляторе замыкающего ключа, которая механически воздействуя на него, обуславливает резкое снижение его электропрочности [А.Н. Григорьев. А.В. Павленко «Влияние скорости ввода энергии (индуктивности контура) на генерацию ударной волны и импульса перенапряжения при электрическом взрыве фольги. Известия Томского политехнического университета. 2006. Т. 309. №3. с. 50-53. Совместное действие на изолятор замыкающего ключа импульсов напряжения и ударной волны приводит к эффективной (с минимальной потерей в амплитуде тока) коммутации мегаамперного импульса тока в нагрузку, которая реализуется вследствие многоканальности и азимутальной однородности пробоя изолятора замыкающего ключа даже в условиях dU/dt<1012 В/с. При электровзрыве фольги ЭВРТ наряду с воздействием на изолятор замыкающею ключа импульсов напряжения и ударной волны происходит дополнительная подсветка изолятора, также способствующая эффективной коммутации тока в контур нагрузки.When the device is operated according to the claimed method, the current from the source of electrical energy first flows through the primary discharge circuit through the aluminum foil of the EVRT. As a result of Joule heating, the foil experiences an electric explosion, which leads to a sharp increase in the resistance of the EVRT and to an increase in the voltage across the closing switch. The placement of a part of the EVRT foil in the gap of the closing key under the insulator made of lavsan film leads to the fact that the electric explosion of the foil causes the generation of a shock wave in the insulator of the closing key, which, mechanically acting on it, causes a sharp decrease in its electrical strength [A.N. Grigoriev. A.V. Pavlenko “Effect of the energy input rate (circuit inductance) on the generation of a shock wave and an overvoltage pulse during an electric foil explosion. Bulletin of the Tomsk Polytechnic University. 2006. Vol. 309. No. 3. from. 50-53. The combined action of voltage pulses and a shock wave on the insulator of the closing key leads to efficient (with minimal loss in current amplitude) switching of the megaampere current pulse to the load, which is realized due to the multichannel and azimuthal uniformity of the breakdown of the insulator of the closing key even under conditions of dU/dt<10 12 V /from. During the electric explosion of the EVRT foil, along with the impact on the insulator of the closing switch of voltage pulses and shock waves, additional illumination of the insulator occurs, which also contributes to efficient switching of the current to the load circuit.
На Фиг. 2 приведены осциллограммы импульсов тока, полученные с помощью поясов Роговского, где а - ток в первичном разрядном контуре 1: б - ток во вторичном контуре нагрузки: в - ток источника электрической энергии. В результате разряда конденсаторных батарей в первичный разрядный контур вводится ток, нарастающий за 750 нс до 550 кА. Затем в результате электровзрыва фольги замыкающего ключа и последующего пробоя разрядника подключаем контур нагрузки. В контуре нагрузки формируется импульс тока, растущий за время 300 нс до величины ≈760 кА, при этом потери тока составили около 10%. В момент достижения своего максимального значения весь ток источника энергии протекает через контур нагрузки.On FIG. Figure 2 shows oscillograms of current pulses obtained using Rogowski coils, where a is the current in the
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2021115828A RU2766434C1 (en) | 2021-05-31 | 2021-05-31 | Method for forming current pulse in inductive load |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2021115828A RU2766434C1 (en) | 2021-05-31 | 2021-05-31 | Method for forming current pulse in inductive load |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2766434C1 true RU2766434C1 (en) | 2022-03-15 |
Family
ID=80736596
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2021115828A RU2766434C1 (en) | 2021-05-31 | 2021-05-31 | Method for forming current pulse in inductive load |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2766434C1 (en) |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6556119B1 (en) * | 1998-04-19 | 2003-04-29 | Trw Automotive Electronics & Components Gmbh & Co. Kg | High current intensity fuse device |
| RU2259008C2 (en) * | 2002-10-01 | 2005-08-20 | Российский федеральный ядерный центр - Всероссийский научно-исследовательский институт экспериментальной физики - РФЯЦ-ВНИИЭФ | High-voltage pulse shaping device |
| RU2467426C1 (en) * | 2011-04-26 | 2012-11-20 | Российская Федерация, от имени которой выступает Государственная корпорация по атомной энергии "Росатом" | Method and device to generate current pulse in load |
| US20130175144A1 (en) * | 2010-08-27 | 2013-07-11 | Auto Kabel Managementgesellschaft Mbh | Electrical Disconnecting Device and Method for the Electrical Isolation of Connecting Parts with the Aid of a Disconnecting Device |
| US20190206646A1 (en) * | 2016-06-29 | 2019-07-04 | Daicel Corporation | Electric circuit breaker device |
| RU2746052C1 (en) * | 2020-08-10 | 2021-04-06 | Российская Федерация, от имени которой выступает Государственная корпорация по атомной энергии "Росатом" (Госкорпорация "Росатом") | Method for forming a current pulse in the load of the inductive electromagnetic energy storage |
-
2021
- 2021-05-31 RU RU2021115828A patent/RU2766434C1/en active
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6556119B1 (en) * | 1998-04-19 | 2003-04-29 | Trw Automotive Electronics & Components Gmbh & Co. Kg | High current intensity fuse device |
| RU2259008C2 (en) * | 2002-10-01 | 2005-08-20 | Российский федеральный ядерный центр - Всероссийский научно-исследовательский институт экспериментальной физики - РФЯЦ-ВНИИЭФ | High-voltage pulse shaping device |
| US20130175144A1 (en) * | 2010-08-27 | 2013-07-11 | Auto Kabel Managementgesellschaft Mbh | Electrical Disconnecting Device and Method for the Electrical Isolation of Connecting Parts with the Aid of a Disconnecting Device |
| RU2467426C1 (en) * | 2011-04-26 | 2012-11-20 | Российская Федерация, от имени которой выступает Государственная корпорация по атомной энергии "Росатом" | Method and device to generate current pulse in load |
| US20190206646A1 (en) * | 2016-06-29 | 2019-07-04 | Daicel Corporation | Electric circuit breaker device |
| RU2746052C1 (en) * | 2020-08-10 | 2021-04-06 | Российская Федерация, от имени которой выступает Государственная корпорация по атомной энергии "Росатом" (Госкорпорация "Росатом") | Method for forming a current pulse in the load of the inductive electromagnetic energy storage |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Alferov et al. | High-current vacuum switching devices for power energy storages | |
| Zhao et al. | Experimental investigation on the role of electrodes in solid dielectric breakdown under nanosecond pulses | |
| Li et al. | Degradation of performance due to electrode erosion in field distortion gas switch in long-term repetitive operation | |
| Wu et al. | Effect of the trigger circuit on delay characteristics of a triggered vacuum switch with a six-gap rod electrode system | |
| RU2766434C1 (en) | Method for forming current pulse in inductive load | |
| Tie et al. | Low-jitter discharge of a plasma-jet triggered gas switch at low working coefficients | |
| RU2746052C1 (en) | Method for forming a current pulse in the load of the inductive electromagnetic energy storage | |
| Kanchi et al. | Plasma triggered spark gap switch for multiple switch synchronization | |
| Min-Fu et al. | Delay characteristics and controller design of a triggered vacuum switch | |
| Tie et al. | Experimental study on the multichannel discharge characteristics of a multi-plasma-jet triggered gas switch | |
| Kanaeva et al. | A high-voltage pulse generator for electric-discharge technologies | |
| Zheng et al. | A new multi-gap spark switch connected with frequency-dependent network for EHV overvoltage protection applications | |
| Jiang et al. | Design and construction of a±100 kV gas switch for linear transformer drivers | |
| Akhmetgareev et al. | Triggered vacuum switch with an axial magnetic field | |
| RU2305364C1 (en) | Generator of high potential voltage impulses of picosecond duration | |
| RU2646845C2 (en) | Device for forming pulse of high-current electron accelerator | |
| Yao et al. | 10/350-$\mu\hbox {s} $ Crowbar Pulse Current System | |
| Zhang et al. | A Miniaturized Surface Flash Triggered Vacuum Switch with Low Trigger Delay Time and High Working Life | |
| Sharma et al. | Experimental study of flat format multichannel triggered rail spark gap | |
| RU2194326C2 (en) | Method for energy extraction from inductive storage and its transmission to load | |
| Diaz et al. | Energy dissipation in a new flat low voltage surge protective gas discharge tube | |
| RU75783U1 (en) | HIGH VOLTAGE CAPACITOR WITH BUILT-IN CONTROLLED SWITCH | |
| Sarkar et al. | A high-average power self-break closing switch for high repetition rate applications | |
| Zhang et al. | Influence of impulse wave front time on flashover characteristics of coaxial bus line of 220kV GIS | |
| Remnev et al. | High-power double-pulse generator for power supply to pulsed high-current accelerator |