RU2761382C1 - Method for determining speed and type of corrosion - Google Patents

Method for determining speed and type of corrosion Download PDF

Info

Publication number
RU2761382C1
RU2761382C1 RU2021107788A RU2021107788A RU2761382C1 RU 2761382 C1 RU2761382 C1 RU 2761382C1 RU 2021107788 A RU2021107788 A RU 2021107788A RU 2021107788 A RU2021107788 A RU 2021107788A RU 2761382 C1 RU2761382 C1 RU 2761382C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
witness
sounding
signal
sample
corrosion
Prior art date
Application number
RU2021107788A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Сергей Викторович Савченков
Сергей Викторович Ларцов
Руслан Викторович Агиней
Евгений Апполинарьевич Спиридович
Original Assignee
Общество с ограниченной ответственностью "Газпром проектирование"
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Общество с ограниченной ответственностью "Газпром проектирование" filed Critical Общество с ограниченной ответственностью "Газпром проектирование"
Priority to RU2021107788A priority Critical patent/RU2761382C1/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2761382C1 publication Critical patent/RU2761382C1/en

Links

Images

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
    • G01N17/00—Investigating resistance of materials to the weather, to corrosion, or to light
    • G01N17/02—Electrochemical measuring systems for weathering, corrosion or corrosion-protection measurement

Landscapes

  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Biodiversity & Conservation Biology (AREA)
  • Ecology (AREA)
  • Environmental & Geological Engineering (AREA)
  • Environmental Sciences (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • Biochemistry (AREA)
  • General Health & Medical Sciences (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Immunology (AREA)
  • Pathology (AREA)
  • Investigating Or Analyzing Materials By The Use Of Ultrasonic Waves (AREA)

Abstract

FIELD: corrosion rate determination.
SUBSTANCE: invention relates to methods for determining the rate of corrosion in automated corrosion monitoring systems. The method for determining the rate and type of corrosion consists in the fact that a combined piezoelectric transducer, an acoustic emitter and an acoustic receiver are placed on the inner surface of a witness sample made in the form of a metal plate with external and internal opposite parallel surfaces, the external surface of the witness sample is placed in the medium causing it to corrode, and the inner surface of the witness sample is closed with a protective casing preventing contact with the medium, a normal sensing signal is supplied to the input/output of the combined piezoelectric transducer in the form of an electric pulse, which excites a pulse of ultrasonic longitudinal acoustic wave of the normal sensing sounding signal in the witness sample, and the value of the current thickness of the witness specimen during normal probing, an emitting signal of oblique sounding is supplied to the input of the acoustic emitter in the form of an electric pulse, according to the difference in time moments when the emitting signal of oblique sounding is fed to the input of the acoustic emitter and the reflected bottom signal of oblique sounding is fixed at the output of the acoustic receiver, the value of the current thickness of the witness sample for oblique sounding is determined, on based on the comparison of the values ​​of the current thickness of the witness specimen, determined for normal sounding, and the thickness of the witness specimen for normal sounding, the rate of corrosion occurring on the outer surface of the metal plate of the witness specimen is calculated, based on the comparison of the value of the current thickness of the witness specimen for normal sounding and the current thickness of the witness specimen for oblique sounding, the type of corrosion taking place on the outer surface of the metal plate of the witness sample, in this case, the location on the inner surface of the witness sample of the combined piezoelectric transducer, the material of the emitting and receiving prisms, the angles of the inclined faces and their location on the inner surface of the witness sample are chosen such that the scattering region coincides with the probing region on the outer surface of the witness sample, in this case, the acoustic emitter can excite a probing signal in the witness sample, and the acoustic receiver can receive a bottom signal from the witness sample material both in the form of pulses of ultrasonic transverse and longitudinal acoustic waves.
EFFECT: reducing the load on the cathodic protection device and increasing the accuracy of assessing the rate and type of corrosion.
1 cl, 1 dwg

Description

Изобретение относится к автоматическим способам определения скорости коррозии в автоматизированных системах коррозионного мониторинга.The invention relates to automatic methods for determining the rate of corrosion in automated corrosion monitoring systems.

Одной из задач автоматизированных систем коррозионного мониторинга является предсказание развития коррозионных процессов защищаемого металлического сооружения в случае нарушения изоляционного покрытия. Это позволяет оценивать риски от коррозионных повреждений при нарушении изоляционного покрытия, ранжировать и планировать мероприятия в случае такого нарушения.One of the tasks of automated corrosion monitoring systems is to predict the development of corrosion processes in a protected metal structure in the event of a violation of the insulation coating. This makes it possible to assess the risks of corrosion damage in case of violation of the insulating coating, to rank and plan measures in the event of such a violation.

Признанным наиболее эффективным и наиболее распространенным способом предсказания развития коррозионных процессов является метод физического моделирования по которому исследуются коррозионные процессы, протекающие на специальном датчике образце-свидетеле, погружаемом в среду вблизи защищаемого сооружения.Recognized as the most effective and most widespread method of predicting the development of corrosion processes is the method of physical modeling by which the corrosion processes occurring on a special sensor, a witness sample, immersed in the environment near the protected structure, are investigated.

Известен резистометрический способ определения скорости коррозии [Кирченко, А.Б. О некоторых особенностях коррозии с помощью образцов-свидетелей и зондов электросопротивления / Практика противокоррозионной защиты. - 2002. - №2. - С. 22.], реализованный в устройстве, в котором в качестве образца-свидетеля используется металлический проводник постоянного поперечного сечения (например, кусок проволоки), который погружается в исследуемую коррозионную среду. Резистометрический способ основан на использовании зависимости между уменьшением поперечного сечения корродирующего образца-свидетеля и увеличением его электрического сопротивления.Known resistometric method for determining the rate of corrosion [Kirchenko, AB. On some features of corrosion using witness samples and electrical resistance probes / Practice of anti-corrosion protection. - 2002. - No. 2. - P. 22.], implemented in a device in which a metal conductor of constant cross-section (for example, a piece of wire) is used as a witness sample, which is immersed in the investigated corrosive medium. The resistometric method is based on the use of the relationship between a decrease in the cross-section of a corrosive witness sample and an increase in its electrical resistance.

Данный способ широко используется для дистанционного контроля в автоматизированных системах коррозионного мониторинга, однако он корректен только для равномерной коррозии.This method is widely used for remote monitoring in automated corrosion monitoring systems, but it is correct only for uniform corrosion.

Действительно, пусть исходный образец-свидетель имел форму цилиндра с длиной

Figure 00000001
и площадью поперечного сечения S, а удельное сопротивление материала, из которого он изготовлен, равно ρ. Его сопротивление R легко вычислить как:Indeed, let the original witness sample have the shape of a cylinder with a length
Figure 00000001
and the cross-sectional area S, and the resistivity of the material from which it is made is equal to ρ. Its resistance R can be easily calculated as:

Figure 00000002
Figure 00000002

Если в результате коррозии поперечное сечение изменилось одинаково по всей длине и стало S1, то сопротивление в соответствии с (1.1) изменится как:If, as a result of corrosion, the cross section changes equally along the entire length and becomes S 1 , then the resistance in accordance with (1.1) will change as:

Figure 00000003
Figure 00000003

Так как ρ=const,

Figure 00000004
сечение S1 легко вычисляется из (1.1), (1.2) если измерено R1:Since ρ = const,
Figure 00000004
the cross section S 1 is easily calculated from (1.1), (1.2) if R 1 is measured:

Figure 00000005
Figure 00000005

Выражение (1.3) и есть основное выражение резистометрического способа. По изменению поперечного сечения S1 в моменты времени Т1 и Т2 через определенный промежуток времени вычисляют скорость коррозии νКОР Expression (1.3) is the main expression of the resistometric method. According to the change in the cross-section S 1 at the moments of time T 1 and T 2 after a certain period of time, the corrosion rate ν KOR is calculated

Figure 00000006
Figure 00000006

Если коррозия неравномерная, то выражения (1.1), (1.2) не выполняются. Пусть на отрезке длиной

Figure 00000007
в результате коррозии сечение стало равно bS. Среднее сечение корродированного образца найдем как отношение нового объема V2 к длине:If the corrosion is uneven, then expressions (1.1), (1.2) are not satisfied. Let on a segment of length
Figure 00000007
as a result of corrosion, the cross section became equal to bS. We find the average section of the corroded sample as the ratio of the new volume V 2 to the length:

Figure 00000008
Figure 00000008

Изменившееся сопротивление R2 легко найти как сумму двух последовательно включенных сопротивлений:The changed resistance R 2 can be easily found as the sum of two resistances connected in series:

Figure 00000009
Figure 00000009

Если считать, что коррозия равномерная, то в соответствии с (1.3) сечение S2 будет определено как:If we assume that the corrosion is uniform, then, in accordance with (1.3), the section S 2 will be determined as:

Figure 00000010
Figure 00000010

Сравнение выражений (1.4) и (1.5) показывает, что в случае неравномерной коррозии на длине корродирующего элемента резистометрический способ содержит в себе систематическую ошибку.Comparison of expressions (1.4) and (1.5) shows that in the case of uneven corrosion along the length of the corroding element, the resistometric method contains a systematic error.

Таким образом, резистометрический способ не обеспечивает необходимой точности в случае протекания неравномерного коррозионного процесса, который является наиболее общим типом коррозии. Кроме того, резистометрический способ не позволяет определить тип протекающего коррозионного процесса, соответственно этот показатель никак не учитывается. В то же время, кроме определения средней скорости коррозии очень важно знать и тип коррозионного процесса. В частности, в действительности может протекать питтинговый коррозионный процесс, при котором коррозионные дефекты представляют собой достаточно тонкие, но глубокие язвы - питтинги. Например, в случае магистрального трубопровода, находящегося под большим давлением (десятки, а иногда более сотни атмосфер) наличие таких питтингов существенно ослабит прочность стенки трубы, хотя существенной потери массы металла в стенке трубы может не происходить. В результате коррозионные повреждения могут оказаться критичными и привести к аварии, хотя формальный показатель измеренной скорости коррозии, основанный на оценке убыли массы металла трубы резистометрическим способом, будет небольшим.Thus, the resistometric method does not provide the required accuracy in the event of an uneven corrosion process, which is the most common type of corrosion. In addition, the resistometric method does not allow determining the type of the ongoing corrosion process, therefore, this indicator is not taken into account in any way. At the same time, in addition to determining the average corrosion rate, it is very important to know the type of corrosion process. In particular, in reality, a pitting corrosion process can occur, in which corrosion defects are rather thin, but deep pits - pitting. For example, in the case of a main pipeline under high pressure (tens, and sometimes more than a hundred atmospheres), the presence of such pits will significantly weaken the strength of the pipe wall, although a significant loss of metal mass in the pipe wall may not occur. As a result, corrosion damage can be critical and lead to an accident, although the formal indicator of the measured corrosion rate, based on an estimate of the loss of the pipe metal mass by the resistometric method, will be small.

Свободным от указанных недостатков является способ определения скорости коррозии металлических сооружений [Патент РФ №2536779; МПК G01N 17/02, опубликован 27.12.2014].Free from these disadvantages is a method for determining the rate of corrosion of metal structures [RF Patent No. 2536779; IPC G01N 17/02, published 27.12.2014].

При реализации способа определения скорости коррозии металлических сооружений по данному патенту на внутренней поверхности образца-свидетеля, изготовленного в виде металлической пластины с внешней и внутренней противоположными параллельными поверхностями, размещают совмещенный пьезоэлектрический преобразователь, способный излучать в материал образца-свидетеля зондирующий сигнал в виде импульса продольной акустической волны, распространяющегося нормально к внутренней поверхности образца-свидетеля и принимать отраженный донный сигнал этой продольной акустической волны из области рассеяния, находящейся на внешней поверхности образца-свидетеля непосредственно напротив совмещенного пьезоэлектрического преобразователя, размещают на внутренней поверхности образца-свидетеля, акустический излучатель, способный излучать в материал образца-свидетеля зондирующий сигнал в виде импульса акустической волны, распространяющегося наклонно к внутренней поверхности образца-свидетеля и формировать на внешней поверхности образца-свидетеля область зондирования; размещают на внутренней поверхности образца-свидетеля, акустический приемник, способный принимать отраженный донный сигнал в виде импульса акустической волны, распространяющегося наклонно к внутренней поверхности образца-свидетеля из области зондирования, внешнюю поверхность образца-свидетеля помещают в среду, вызывающую ее коррозию, а внутреннюю поверхность образца-свидетеля вместе с размещенными на ней совмещенным пьезоэлектрическим преобразователем, акустическим излучателем и акустическим приемником закрывают защитным кожухом, предотвращающим их контакт со средой, вызывающей коррозию, на вход/выход совмещенного пьезоэлектрического преобразователя подают излучающий сигнал нормального зондирования в виде электрического импульса, который возбуждает в образце-свидетеле импульс ультразвуковой продольной акустической волны зондирующего сигнала нормального зондирования, распространяющийся нормально к внешней поверхности образца-свидетеля, который отражается от внешней стороны образца-свидетеля и воздействует на совмещенный пьезоэлектрический преобразователь в виде импульса ультразвуковой продольной акустической волны донного сигнала нормального зондирования, который формирует на входе/выходе совмещенного пьезоэлектрического преобразователя отраженный сигнал нормального зондирования в виде электрического импульса, по величине разницы моментов времени подачи на вход/выход совмещенного пьезоэлектрического преобразователя излучающего сигнала нормального зондирования и фиксации на входе/выходе совмещенного пьезоэлектрического преобразователя отраженного сигнала нормального зондирования определяют значение текущей толщины образца-свидетеля при нормальном зондировании, кроме того, на вход акустического излучателя подают излучающий сигнал наклонного зондирования в виде электрического импульса, возбуждающего в образце-свидетеле импульс ультразвуковой акустической волны зондирующего сигнала наклонного зондирования, распространяющийся наклонно к внутренней поверхности образца-свидетеля, который отражается от противоположной внутренней поверхности образца-свидетеля и воздействует на акустический приемник в виде импульса ультразвуковой акустической волны донного сигнала наклонного зондирования, который формирует на выходе акустического приемника отраженный донный сигнал наклонного зондирования в виде электрического импульса, по разнице моментов времени подачи на вход акустического излучателя излучающего сигнала наклонного зондирования и фиксации на выходе акустического приемника отраженного донного сигнала наклонного зондирования определяют значение текущей толщины образца-свидетеля для наклонного зондирования, на основе сопоставления значений текущей толщины образца-свидетеля определенной для нормального зондирования и толщины образца-свидетеля для нормального зондирования, определенной при предыдущих измерениях, вычисляют скорость коррозии, протекающей на внешней поверхности металлической пластины образца-свидетеля, на основе сопоставления значения текущей толщины образца-свидетеля для нормального зондирования и текущей толщины образца-свидетеля для наклонного зондирования судят о типе коррозии, протекающей на внешней поверхности металлической пластины образца-свидетеля.When implementing the method for determining the corrosion rate of metal structures according to this patent, on the inner surface of the witness sample, made in the form of a metal plate with external and internal opposite parallel surfaces, a combined piezoelectric transducer is placed, capable of emitting a probe signal in the form of a longitudinal acoustic pulse into the material of the witness sample. waves propagating normally to the inner surface of the witness sample and to receive the reflected backside signal of this longitudinal acoustic wave from the scattering region located on the outer surface of the witness sample directly opposite the combined piezoelectric transducer, an acoustic emitter capable of emitting into material of the witness sample the probe signal in the form of an acoustic wave pulse propagating obliquely to the inner surface of the witness sample and form on the external her surface of the witness sample, the probing area; placed on the inner surface of the witness specimen, an acoustic receiver capable of receiving the reflected back-ground signal in the form of an acoustic wave pulse propagating obliquely to the inner surface of the witness specimen from the probing area, the outer surface of the witness specimen is placed in an environment that causes its corrosion, and the inner surface the witness sample, together with a combined piezoelectric transducer, an acoustic emitter and an acoustic receiver placed on it, is closed with a protective casing preventing their contact with a medium that causes corrosion; to the witness specimen a pulse of ultrasonic longitudinal acoustic wave of the probing signal of normal sounding, propagating normally to the outer surface of the witness specimen, which is reflected from the outside of the witness specimen body and acts on the combined piezoelectric transducer in the form of a pulse of an ultrasonic longitudinal acoustic wave of the bottom signal of normal sensing, which forms at the input / output of the combined piezoelectric transducer the reflected signal of normal sensing in the form of an electric pulse, according to the difference in time moments of feeding the combined piezoelectric transducer to the input / output of the emitting signal of normal sounding and fixation at the input / output of the combined piezoelectric transducer of the reflected signal of normal sounding determine the value of the current thickness of the witness sample during normal sounding, in addition, an emitting signal of oblique sounding is fed to the input of the acoustic emitter in the form of an electric pulse, which excites in the witness sample a pulse of an ultrasonic acoustic wave of an oblique sounding sounding signal, propagating obliquely to the inner surface of the sample-certificate The sensor, which is reflected from the opposite inner surface of the witness sample and acts on the acoustic receiver in the form of a pulse of the ultrasonic acoustic wave of the oblique sounding bottom signal, which forms at the output of the acoustic receiver the reflected bottom oblique sounding signal in the form of an electric pulse, according to the difference in the time points of the input to the input of the acoustic emitter of the emitting signal of oblique sounding and fixation at the output of the acoustic receiver of the reflected bottom signal of oblique sounding determine the value of the current thickness of the witness specimen for oblique sounding, based on the comparison of the values of the current thickness of the witness specimen determined for normal sounding and the thickness of the witness specimen for normal sounding, determined in previous measurements, calculate the rate of corrosion occurring on the outer surface of the metal plate of the witness sample, based on the comparison of the value of the current thickness The values of the normal sounding witness sample and the current thickness of the oblique sounding witness sample judge the type of corrosion that occurs on the outer surface of the metal plate of the witness sample.

Способ определения скорости коррозии металлических сооружений, известный по патенту РФ №2536779, реализован в устройстве для оценки скорости коррозии, входящем в состав Автоматической системы коррозионного мониторинга технического состояния подземного трубопровода ПКМ-ТСТ-КонтрКорр, производимого фирмой ЗАО «Трубопроводные системы и технологии» в соответствии с ТУ 3435-011-93719333-2012, которая применяется в ПАО «Газпром» (п. 9.2.5 Реестра оборудования и материалов электротехнической защиты, разрешенного к применению в ПАО «Газпром»).The method for determining the corrosion rate of metal structures, known from the patent of the Russian Federation No. 2536779, is implemented in a device for assessing the corrosion rate, which is part of the Automatic corrosion monitoring system of the technical condition of an underground pipeline PKM-TST-KontrKorr, produced by CJSC "Pipeline Systems and Technologies" in accordance with with TU 3435-011-93719333-2012, which is used in PJSC Gazprom (clause 9.2.5 of the Register of equipment and materials for electrical protection permitted for use in PJSC Gazprom).

Устройство для оценки скорости коррозии, реализующее способ определения скорости коррозии металлических сооружений известно по [Патент РФ №2536779; МПК G01N 17/02, опубликован 27.12.2014] и по [Савченков, С.В. Лабораторные испытания устройства для оценки скорости коррозии /С.В. Савченков // Трубопроводный транспорт: теория и практика. - №4. - 2015. - С. 3-6].A device for assessing the rate of corrosion, which implements a method for determining the rate of corrosion of metal structures is known according to [RF Patent No. 2536779; IPC G01N 17/02, published on December 27, 2014] and according to [Savchenkov, S.V. Laboratory testing of a device for assessing the rate of corrosion / S.V. Savchenkov // Pipeline transport: theory and practice. - No. 4. - 2015. - S. 3-6].

Принцип функционирования устройства для оценки скорости коррозии, реализующего способ определения скорости коррозии металлических сооружений основан на анализе различий результатов низкочастотного и высокочастотного зондирования корродирующей поверхности с неоднородной коррозией. Физическая сущность способа определения скорости коррозии металлических сооружений заключается в том, что акустическая волна зондирующего сигнала хорошо рассеивается от дефектов, размеры которых равны или больше, чем размер половины длины волны зондирующего сигнала и плохо от дефектов с размерами меньше, чем размер половины длины волны зондирующего сигнала. Соответственно, если для зондирующего сигнала выбрана высокочастотная волна с относительно малой величиной длины волны (высокочастотный сигнал), зондирующий сигнал будет хорошо отражаться от дна коррозионных дефектов в виде питтингов. По времени прихода отраженного сигнала можно измерить толщину пластины образца-свидетеля в месте коррозионного дефекта. Более низкочастотный зондирующий сигнал с большей длиной волны будет плохо (незначительно) отражаться от этого же дефекта. Основной ответный донный сигнал будет отражаться от дна пластины. С помощью этого сигнала можно измерить среднюю толщину корродирующей пластины образца-свидетеля.The principle of operation of the device for assessing the corrosion rate, which implements the method for determining the corrosion rate of metal structures, is based on the analysis of differences in the results of low-frequency and high-frequency probing of a corrosive surface with inhomogeneous corrosion. The physical essence of the method for determining the corrosion rate of metal structures is that the acoustic wave of the probing signal is well scattered from defects whose dimensions are equal to or greater than the size of half the wavelength of the probing signal and poorly from defects with dimensions less than half the wavelength of the probing signal ... Accordingly, if a high-frequency wave with a relatively small wavelength (high-frequency signal) is selected for the probe signal, the probe signal will be well reflected from the bottom of corrosion defects in the form of pits. By the time of arrival of the reflected signal, it is possible to measure the thickness of the plate of the witness sample in the place of the corrosion defect. A lower-frequency probe signal with a longer wavelength will be poorly (insignificantly) reflected from the same defect. The main backbone response will be reflected from the bottom of the plate. This signal can be used to measure the average thickness of the corrosive plate of the witness sample.

Наклонное зондирование высокочастотного зондирующего сигнала и нормальное (т.е. перпендикулярно поверхности) зондирование низкочастотного зондирующего сигнала усиливает отмеченные выше эффекты, а именно, при наклонном зондировании высокочастотным сигналом отраженный донный сигнал от коррозионных дефектов, диаметр которых сравним с половиной длины волны зондирующего сигнала, увеличивается по сравнению со случаем нормального зондирования.Oblique sounding of a high-frequency sounding signal and normal (i.e., perpendicular to the surface) sounding of a low-frequency sounding signal enhances the above effects, namely, with oblique sounding with a high-frequency signal, the reflected backside signal from corrosion defects, the diameter of which is comparable to half the wavelength of the sounding signal, increases compared to the normal sensing case.

Поэтому конструктивно для низкочастотного нормального зондирования выбирают совмещенный пьезоэлектрический преобразователь, а для наклонного высокочастотного зондирования раздельно - совмещенный пьезоэлектрический преобразователь представляющий собой систему из передающего и приемного пьезоэлектрических преобразователей, которые для формирования наклонной акустической волны размещают на близкорасположенных наклонных плоскостях специальных призм (практически вплотную, через звуконепроницаемую стенку). Фактически рядом устанавливают два ультразвуковых толщиномера, разных типов. Плоскость металлической пластины образца-свидетеля, вместе с установленными на ней указанными ультразвуковыми толщиномерами, закрывают специальным кожухом, делая эту сторону образца-свидетеля внутренней, при этом противоположная корродирующая сторона металлической пластины образца-свидетеля погружена во внешнюю среду.Therefore, structurally for low-frequency normal sounding, a combined piezoelectric transducer is selected, and for oblique high-frequency sounding, a separate piezoelectric transducer is selected, which is a system of transmitting and receiving piezoelectric transducers, which are placed on closely spaced inclined planes of special prisms (practically tightly wall). In fact, two different types of ultrasonic thickness gauges are installed side by side. The plane of the metal plate of the witness specimen, together with the indicated ultrasonic thickness gauges installed on it, is covered with a special casing, making this side of the witness specimen internal, while the opposite corrosive side of the metal plate of the witness specimen is immersed in the external environment.

На основе сопоставления значений текущего измерения толщины образца-свидетеля и, толщины образца-свидетеля, сделанного при предыдущем измерении, при низкочастотном нормальном зондировании вычисляют изменение средней толщины образца-свидетеля за время между двумя измерениями и скорость коррозии, протекающую на корродирующей стороне пластины образца-свидетеля.Based on the comparison of the values of the current measurement of the thickness of the witness specimen and, the thickness of the witness specimen made in the previous measurement, during low-frequency normal sensing, the change in the average thickness of the witness specimen during the time between two measurements and the corrosion rate occurring on the corrosive side of the plate of the witness specimen are calculated ...

Разница между измерениями толщины пластины образца-свидетеля низкочастотным и высокочастотным зондирующими сигналами соответствует глубине коррозионного эффекта, по величине которой можно классифицировать тип коррозионного процесса.The difference between the measurements of the thickness of the plate of the witness sample by the low-frequency and high-frequency probing signals corresponds to the depth of the corrosion effect, by the value of which the type of corrosion process can be classified.

Способ определения скорости коррозии металлических сооружений выбран в качестве прототипа.The method for determining the corrosion rate of metal structures is selected as a prototype.

Способ определения скорости коррозии металлических сооружений - прототип имеет следующие недостатки:The method for determining the corrosion rate of metal structures - the prototype has the following disadvantages:

1) из-за того, что совмещенный пьезоэлектрический преобразователь, и система из акустического излучателя и акустического приемника - раздельно-совмещенный пьезоэлектрический преобразователь размещены на поверхности образца-свидетеля рядом, область рассеяния и область зондирования не совпадают. То есть способ предполагает, что коррозионные процессы на всей поверхности образца-свидетеля одинаковые. Но указанные коррозионные процессы носят случайный характер, поэтому даже при одинаковых параметрах случайных коррозионных процессов их реализация, то есть конкретный вид коррозионных повреждений в области рассеяния и области зондирования могут не совпадать, что может привести к погрешностям в определении скорости и типа коррозии;1) due to the fact that the combined piezoelectric transducer and the system of an acoustic emitter and an acoustic receiver - a separate-combined piezoelectric transducer are placed next to the surface of the witness sample, the scattering region and the probing region do not coincide. That is, the method assumes that the corrosion processes on the entire surface of the witness sample are the same. But these corrosion processes are random in nature, therefore, even with the same parameters of random corrosion processes, their implementation, that is, the specific type of corrosion damage in the scattering area and the probing area may not coincide, which can lead to errors in determining the rate and type of corrosion;

2) из-за того, что область рассеяния и область зондирования не совпадают, на внешней поверхности образца-свидетеля формируются две области, через которые протекают токи катодной защиты, что вызывает повышенную нагрузку на станцию катодной защиты. Так нормативами ПАО «Газпром» рекомендуется область образца-свидетеля, открытую для протекания катодного тока при измерении скорости коррозии, ограничивать размером поперечного сечения примерно 1 см2. При этом каждая из областей рассеяния и зондирования минимально имеют размеры 1 см2 из-за того, чтобы гарантировать попадание в область хотя-бы одного питтинга, плотность которых 1-2 штуки на один см2.2) due to the fact that the scattering region and the probing region do not coincide, two regions are formed on the outer surface of the witness sample, through which the cathodic protection currents flow, which causes an increased load on the cathodic protection station. Thus, the PJSC Gazprom regulations recommend that the area of the witness sample, open for the flow of the cathodic current when measuring the corrosion rate, be limited to a cross-sectional size of approximately 1 cm 2 . At the same time, each of the scattering and probing areas has a minimum size of 1 cm 2 due to the fact that to ensure that at least one pitting area gets into the area, the density of which is 1-2 pieces per one cm 2 .

Таким образом, способ-прототип принципиально не может выполнить рекомендацию нормативного документа ПАО «Газпром».Thus, the prototype method fundamentally cannot fulfill the recommendation of the regulatory document of PJSC Gazprom.

Задачей изобретения является создание способа определения скорости и типа коррозии, позволяющего уменьшить нагрузку на устройство катодной защиты и одновременно повысить точность оценки скорости и типа коррозии.The objective of the invention is to provide a method for determining the rate and type of corrosion, which makes it possible to reduce the load on the cathodic protection device and, at the same time, to increase the accuracy of assessing the rate and type of corrosion.

Недостатки способа - прототипа устранены в предлагаемом способе определения скорости и типа коррозии, в соответствии с которым на внутренней поверхности образца-свидетеля, изготовленного в виде металлической пластины с внешней и внутренней противоположными параллельными поверхностями, размещают совмещенный пьезоэлектрический преобразователь, способный излучать в материал образца-свидетеля зондирующий сигнал в виде импульса продольной акустической волны, распространяющегося нормально к внутренней поверхности образца-свидетеля и принимать отраженный донный сигнал этой продольной акустической волны из области рассеяния, находящейся на внешней поверхности образца-свидетеля непосредственно напротив совмещенного пьезоэлектрического преобразователя, размещают на внутренней поверхности образца-свидетеля, акустический излучатель, способный излучать в материал образца-свидетеля зондирующий сигнал в виде импульса акустической волны, распространяющегося наклонно к внутренней поверхности образца-свидетеля и формировать на внешней поверхности образца-свидетеля область зондирования; размещают на внутренней поверхности образца-свидетеля, акустический приемник, способный принимать отраженный донный сигнал в виде импульса акустической волны, распространяющегося наклонно к внутренней поверхности образца-свидетеля из области зондирования, внешнюю поверхность образца-свидетеля помещают в среду, вызывающую ее коррозию, а внутреннюю поверхность образца-свидетеля вместе с размещенными на ней совмещенным пьезоэлектрическим преобразователем, акустическим излучателем и акустическим приемником закрывают защитным кожухом, предотвращающим их контакт со средой, вызывающей коррозию, на вход/выход совмещенного пьезоэлектрического преобразователя подают излучающий сигнал нормального зондирования в виде электрического импульса, который возбуждает в образце-свидетеле импульс ультразвуковой продольной акустической волны зондирующего сигнала нормального зондирования, распространяющийся нормально к внешней поверхности образца-свидетеля, который отражается от внешней стороны образца-свидетеля и воздействует на совмещенный пьезоэлектрический преобразователь в виде импульса ультразвуковой продольной акустической волны донного сигнала нормального зондирования, который формирует на входе/выходе совмещенного пьезоэлектрического преобразователя отраженный сигнал нормального зондирования в виде электрического импульса, по величине разницы моментов времени подачи на вход/выход совмещенного пьезоэлектрического преобразователя излучающего сигнала нормального зондирования и фиксации на входе/выходе совмещенного пьезоэлектрического преобразователя отраженного сигнала нормального зондирования определяют значение текущей толщины образца-свидетеля при нормальном зондировании, кроме того, на вход акустического излучателя подают излучающий сигнал наклонного зондирования в виде электрического импульса, возбуждающего в образце-свидетеле импульс ультразвуковой акустической волны зондирующего сигнала наклонного зондирования, распространяющийся наклонно к внутренней поверхности образца-свидетеля, который отражается от противоположной внутренней поверхности образца-свидетеля и воздействует на акустический приемник в виде импульса ультразвуковой акустической волны донного сигнала наклонного зондирования, который формирует на выходе акустического приемника отраженный донный сигнал наклонного зондирования в виде электрического импульса, по разнице моментов времени подачи на вход акустического излучателя излучающего сигнала наклонного зондирования и фиксации на выходе акустического приемника отраженного донного сигнала наклонного зондирования определяют значение текущей толщины образца-свидетеля для наклонного зондирования, на основе сопоставления значений текущей толщины образца-свидетеля определенной для нормального зондирования и толщины образца-свидетеля для нормального зондирования, определенной при предыдущих измерениях, вычисляют скорость коррозии, протекающей на внешней поверхности металлической пластины образца-свидетеля, на основе сопоставления значения текущей толщины образца-свидетеля для нормального зондирования и текущей толщины образца-свидетеля для наклонного зондирования судят о типе коррозии, протекающей на внешней поверхности металлической пластины образца-свидетеля, при этом место расположения на внутренней поверхности образца-свидетеля совмещенного пьезоэлектрического преобразователя, материал излучающей и принимающей призм, углы наклонных граней и их место расположения на внутренней поверхности образца-свидетеля выбирают такими, чтобы область рассеяния совпадала с областью зондирования на внешней поверхности образца-свидетеля, при этом акустический излучатель может возбуждать в образце-свидетеле зондирующий сигнал, а акустический приемник принимать из материала образца-свидетеля донный сигнал как в виде импульсов ультразвуковой поперечной так и продольной акустической волны.The disadvantages of the prototype method are eliminated in the proposed method for determining the rate and type of corrosion, according to which a combined piezoelectric transducer capable of emitting into the material of the witness sample is placed on the inner surface of the witness sample made in the form of a metal plate with outer and inner opposite parallel surfaces the probing signal in the form of a pulse of a longitudinal acoustic wave propagating normally to the inner surface of the witness sample and to receive the reflected backward signal of this longitudinal acoustic wave from the scattering region located on the outer surface of the witness sample directly opposite the combined piezoelectric transducer is placed on the inner surface of the witness sample , an acoustic emitter capable of emitting a probe signal in the form of an acoustic wave pulse propagating obliquely to the inner surface of the sample-sv walk and form a probing area on the outer surface of the witness sample; placed on the inner surface of the witness specimen, an acoustic receiver capable of receiving the reflected back-ground signal in the form of an acoustic wave pulse propagating obliquely to the inner surface of the witness specimen from the probing area, the outer surface of the witness specimen is placed in an environment that causes its corrosion, and the inner surface the witness sample, together with a combined piezoelectric transducer, an acoustic emitter and an acoustic receiver placed on it, is closed with a protective casing preventing their contact with a medium that causes corrosion; to the witness specimen a pulse of ultrasonic longitudinal acoustic wave of the probing signal of normal sounding, propagating normally to the outer surface of the witness specimen, which is reflected from the outside of the witness specimen body and acts on the combined piezoelectric transducer in the form of a pulse of an ultrasonic longitudinal acoustic wave of the bottom signal of normal sensing, which forms at the input / output of the combined piezoelectric transducer the reflected signal of normal sensing in the form of an electric pulse, according to the difference in time moments of feeding the combined piezoelectric transducer to the input / output of the emitting signal of normal sounding and fixation at the input / output of the combined piezoelectric transducer of the reflected signal of normal sounding determine the value of the current thickness of the witness sample during normal sounding, in addition, an emitting signal of oblique sounding is fed to the input of the acoustic emitter in the form of an electric pulse, which excites in the witness sample a pulse of an ultrasonic acoustic wave of an oblique sounding sounding signal, propagating obliquely to the inner surface of the sample-certificate The sensor, which is reflected from the opposite inner surface of the witness sample and acts on the acoustic receiver in the form of a pulse of the ultrasonic acoustic wave of the oblique sounding bottom signal, which forms at the output of the acoustic receiver the reflected bottom oblique sounding signal in the form of an electric pulse, according to the difference in the time points of the input to the input of the acoustic emitter of the emitting signal of oblique sounding and fixation at the output of the acoustic receiver of the reflected backside signal of oblique sounding determine the value of the current thickness of the witness specimen for oblique sounding, based on comparing the values of the current thickness of the witness specimen determined for normal sounding and the thickness of the witness specimen for normal sounding, determined in previous measurements, calculate the rate of corrosion occurring on the outer surface of the metal plate of the witness sample, based on the comparison of the value of the current thickness The insights of the witness specimen for normal sensing and the current thickness of the witness specimen for oblique sensing judge the type of corrosion occurring on the outer surface of the metal plate of the witness specimen, while the location of the combined piezoelectric transducer on the inner surface of the witness specimen, the material of the emitting and receiving prisms , the angles of the inclined edges and their location on the inner surface of the witness sample are chosen such that the scattering region coincides with the probing region on the outer surface of the witness sample, while the acoustic emitter can excite a probing signal in the witness sample, and the acoustic receiver can be received from the material the back signal of the witness sample in the form of pulses of ultrasonic transverse and longitudinal acoustic waves.

Положительный эффект предлагаемого технического решения достигается тем, что в отличие от прототипа наклонное зондирование предлагается осуществлять не раздельно - совмещенным пьезоэлектрическим преобразователем, а раздельным пьезоэлектрическим преобразователем. При этом для наклонного зондирования используются большие углы наклона направления распространения зондирующего и отраженного сигналов, а это, в свою очередь, позволяет разместить совмещенный пьезоэлектрический преобразователь между излучающей призмой и принимающей призмой так, что области зондирования совмещенным пьезоэлектрическим преобразователем и раздельным пьезоэлектрическим преобразователем совпадают. Новое техническое решение проще реализовать, если для наклонного зондирования использовать поперечную акустическую волну, часто используемую для наклонного зондирования в ультразвуковой диагностике.The positive effect of the proposed technical solution is achieved by the fact that, in contrast to the prototype, oblique sounding is proposed to be carried out not separately - with a combined piezoelectric transducer, but with a separate piezoelectric transducer. In this case, for oblique sensing, large tilt angles of the direction of propagation of the probing and reflected signals are used, and this, in turn, makes it possible to place the combined piezoelectric transducer between the emitting prism and the receiving prism so that the sensing areas of the combined piezoelectric transducer and the separate piezoelectric transducer coincide. The new technical solution is easier to implement if a shear acoustic wave is used for oblique sounding, which is often used for oblique sounding in ultrasound diagnostics.

В результате: во-первых, различными пьезоэлектрическими преобразователями диагностируется одна и та же область, что исключает ошибки, которые могут возникнуть у прототипа из-за неодинаковости коррозионных повреждений на образце-свидетеле, а во-вторых, по сравнению с прототипом на образце-свидетеле в два раза уменьшается область, контактирующая с внешней средой, через которую протекает катодный ток, что в два раза уменьшает нагрузку на устройство катодной защиты.As a result: firstly, the same area is diagnosed by different piezoelectric transducers, which eliminates errors that may occur in the prototype due to the unequal corrosion damage on the witness sample, and secondly, in comparison with the prototype on the witness sample the area in contact with the external environment, through which the cathodic current flows, is halved, which halves the load on the cathodic protection device.

Таким образом, техническим результатом изобретения являются уменьшение нагрузки на устройство катодной защиты и повышение точности оценки скорости и типа коррозии.Thus, the technical result of the invention is to reduce the load on the cathodic protection device and increase the accuracy of assessing the rate and type of corrosion.

Новое техническое решение, как и прототип, предлагается использовать для создания устройств определения скорости и типа коррозии на металлической пластине образца-свидетеля в составе автоматической системы мониторинга технического состояния подземного трубопровода.The new technical solution, like the prototype, is proposed to be used to create devices for determining the rate and type of corrosion on a metal plate of a witness sample as part of an automatic system for monitoring the technical condition of an underground pipeline.

Предлагаемый способ определения скорости и типа коррозии для автоматической системы мониторинга технического состояния подземного трубопровода может быть реализован в виде устройства определения скорости и типа коррозии, состоящего из датчика определения скорости и типа коррозии и системы управления устройства определения скорости и типа коррозии. Структурная схема устройства определения скорости и типа коррозии представлена на фиг. Здесь 1 - металлическая пластина образца-свидетеля, 2 - совмещенный пьезоэлектрический преобразователь, 3 - излучающий пьезоэлектрический преобразователь, 4 - излучающая призма, элементы 3 и 4 представляют собой акустический излучатель, 5 - принимающий пьезоэлектрический преобразователь, 6 - принимающая призма, элементы 5 и 6 представляют собой акустический приемник, элементы 3, 4, 5, 6 представляют собой раздельный пьезоэлектрический преобразователь, 7 - защитный кожух, 8 - защитное изоляционное покрытие, 9 - герметизирующий переход, 10 - приемо-передатчик нормального зондирования, 11 - генератор наклонного зондирования, 12 - приемник наклонного зондирования, 13 - управляющий контроллер автоматической системы мониторинга технического состояния подземного трубопровода, 14 - индикатор сигналов, 15 - устройство катодной защиты.The proposed method for determining the rate and type of corrosion for an automatic system for monitoring the technical condition of an underground pipeline can be implemented in the form of a device for determining the rate and type of corrosion, consisting of a sensor for determining the rate and type of corrosion and a control system for determining the rate and type of corrosion. The block diagram of the device for determining the rate and type of corrosion is shown in Fig. Here 1 is a metal plate of a witness sample, 2 is a combined piezoelectric transducer, 3 is an emitting piezoelectric transducer, 4 is an emitting prism, elements 3 and 4 are an acoustic emitter, 5 is a receiving piezoelectric transducer, 6 is a receiving prism, elements 5 and 6 are an acoustic receiver, elements 3, 4, 5, 6 are a separate piezoelectric transducer, 7 is a protective casing, 8 is a protective insulating coating, 9 is a sealing junction, 10 is a transceiver for normal sounding, 11 is an oblique sounding generator, 12 - oblique sounding receiver, 13 - control controller of the automatic system for monitoring the technical condition of the underground pipeline, 14 - signal indicator, 15 - cathodic protection device.

Элементы 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9 представляют собой датчик определения скорости и типа коррозии, который погружается в коррозионную среду вблизи защищаемого сооружения, например в грунт в околотрубном пространстве защищаемого трубопровода, при этом элементы 2, 3, 4, 5, 6 и внутренняя поверхность металлической пластины образца-свидетеля 1 защищены защитным кожухом 7. Элементы 10, 11, 12, 13, 14 представляют собой систему управления устройства определения скорости и типа коррозии и могут находиться вне коррозионной среды, например в составе автоматизированного поста системы катодной защиты магистрального газопровода.Elements 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9 are a sensor for determining the rate and type of corrosion, which is immersed in a corrosive environment near the protected structure, for example, into the ground in the near-pipe space of the protected pipeline, while elements 2, 3, 4, 5, 6 and the inner surface of the metal plate of the witness sample 1 are protected by a protective casing 7. Elements 10, 11, 12, 13, 14 represent the control system of the device for determining the rate and type of corrosion and can be located outside the corrosive environment, for example, in as part of an automated post of the cathodic protection system of the main gas pipeline.

К металлической пластине образца-свидетеля 1 прикрепляется совмещенный пьезоэлектрический преобразователь 2. При креплении существенно, чтобы между образцом-свидетелем 1 и пьезоэлектрическим преобразователем 2 осуществлялся хороший акустический контакт, при котором через границу материал образца-свидетеля 1 - пьезоэлектрический преобразователь 2 без существенных потерь проходила продольная акустическая волна.A combined piezoelectric transducer 2 is attached to the metal plate of the witness sample 1. When fastening, it is essential that a good acoustic contact is made between the witness sample 1 and the piezoelectric transducer 2, in which the longitudinal acoustic wave.

Аналогичным образом крепится излучающий пьезоэлектрический преобразователь 3 к излучающей призме 4 (образуя акустический излучатель), излучающая призма 4 к образцу-свидетелю 1, принимающий пьезоэлектрический преобразователь 5 к принимающей призме 6 (образуя акустический приемник), принимающая призма 6 к образцу-свидетелю 1. При этом угол наклона наклонной плоскости излучающей призмы 4 и принимающей призмы 6 выбираются такими, чтобы через границы излучающая призма 4 - образец-свидетель 1 и принимающая призма 6 -образец-свидетель 1 преимущественно могла проходить поперечная акустическая волна. Расположение излучающей призмы 4 и принимающей призмы 6 на внешней поверхности образца-свидетеля 1 выбираются такими, чтобы отражение поперечной акустической волны, излученной излучающим пьезоэлектрическим преобразователем 3 и принимаемой принимающим пьезоэлектрическим преобразователем 5 происходило непосредственно под совмещенным пьезоэлектрическим преобразователем 2.Similarly, the emitting piezoelectric transducer 3 is attached to the emitting prism 4 (forming an acoustic emitter), the emitting prism 4 to the witness specimen 1, the receiving piezoelectric transducer 5 to the receiving prism 6 (forming an acoustic receiver), and the receiving prism 6 to the witness specimen 1. When In this case, the angle of inclination of the inclined plane of the emitting prism 4 and the receiving prism 6 are chosen such that a transverse acoustic wave can mainly pass through the boundaries of the emitting prism 4 - witness sample 1 and receiving prism 6 - witness sample 1. The location of the emitting prism 4 and the receiving prism 6 on the outer surface of the witness sample 1 are selected so that the reflection of the transverse acoustic wave emitted by the emitting piezoelectric transducer 3 and received by the receiving piezoelectric transducer 5 occurs directly under the combined piezoelectric transducer 2.

Совмещенный пьезоэлектрический преобразователь - 2, излучающий пьезоэлектрический преобразователь - 3, излучающая призма - 4, принимающий пьезоэлектрический преобразователь - 5, принимающая призма - 6 закрыты защитным кожухом - 7, присоединенным к металлической пластине образца-свидетеля - 1.The combined piezoelectric transducer - 2, the emitting piezoelectric transducer - 3, the emitting prism - 4, the receiving piezoelectric transducer - 5, the receiving prism - 6 are covered with a protective casing - 7, attached to the metal plate of the witness sample - 1.

Металлическая пластина образца-свидетеля - 1 при помощи металлического провода, проходящего через герметизирующий переход 9, гальванически соединена с устройством катодной защиты 15, с которого подается защитный потенциал такой же, как на защищаемый трубопровод.The metal plate of the witness sample - 1 with the help of a metal wire passing through the sealing transition 9, is galvanically connected to the cathodic protection device 15, from which a protective potential is supplied the same as to the protected pipeline.

Защитное изоляционное покрытие - 8 ограничивает область на металлической пластине образца-свидетеля - 1, через которую протекает катодный ток.The protective insulating coating - 8 limits the area on the metal plate of the witness sample - 1 through which the cathodic current flows.

Совмещенный пьезоэлектрический преобразователь 2 соединен с приемо-передатчиком нормального зондирования 10 при помощи электрического провода, проходящего через герметизирующий переход 9.The combined piezoelectric transducer 2 is connected to the normal sensing transceiver 10 using an electric wire passing through the sealing transition 9.

Излучающий пьезоэлектрический преобразователь 3 соединен с генератором наклонного зондирования 11 при помощи электрического провода, проходящего через герметизирующий переход 9.The emitting piezoelectric transducer 3 is connected to the oblique sounding generator 11 by means of an electric wire passing through the sealing transition 9.

Принимающий пьезоэлектрический преобразователь 5 соединен с приемником наклонного зондирования 12 при помощи электрического провода, проходящего через герметизирующий переход 9.The receiving piezoelectric transducer 5 is connected to the oblique sensing receiver 12 by means of an electric wire passing through the sealing transition 9.

Приемо-передатчик нормального зондирования 10, генератор наклонного зондирования 11, приемник наклонного зондирования 12, управляющий контроллер автоматической системы мониторинга технического состояния подземного трубопровода 13 и индикатор сигналов 14 соединены между собой информационной шиной.The normal sounding transceiver 10, the oblique sounding generator 11, the oblique sounding receiver 12, the control controller of the automatic system for monitoring the technical condition of the underground pipeline 13 and the signal indicator 14 are interconnected by an information bus.

Металлическая пластина образца-свидетеля 1 изготавливается из той же трубной стали, что и защищаемый трубопровод. Наиболее просто вырезать металлическую пластину образца-свидетеля 1 непосредственно из элемента трубы, применяемой при строительстве защищаемого трубопровода.The metal plate of the witness sample 1 is made of the same pipe steel as the protected pipeline. The simplest way is to cut the metal plate of the witness sample 1 directly from the pipe element used in the construction of the protected pipeline.

В качестве совмещенного пьезоэлектрического преобразователя 2 и приемо-передатчика нормального зондирования 10 могут быть использованы элементы аналогичные прототипу, реализованному в блоке измерения скорости коррозии Автоматической системы коррозионного мониторинга технического состояния подземного трубопровода ПКМ-ТСТ-КонтрКорр, производимого фирмой ЗАО «Трубопроводные системы и технологии» в соответствии с ТУ 3435-011-93719333-2012. Устройство применяется в ПАО «Газпром» (п. 9.2.5 Реестра оборудования и материалов электротехнической защиты, разрешенного к применению в ПАО «Газпром»), либо ультразвуковой толщиномер А1210 с совмещенным пьезоэлектрическим преобразователем D1771 из его комплекта. В качестве излучающего пьезоэлектрического преобразователя 3 с излучающей призмой 4 и принимающего пьезоэлектрического преобразователя 5 с принимающей призмой 6 могут быть использованы стандартные наклонные пьезоэлектрические преобразователи типа П121 -1,8-45-М-002 или П121 -2,5-45-М-002 или П121 -5-45-М-002.In in accordance with TU 3435-011-93719333-2012. The device is used in PJSC Gazprom (clause 9.2.5 of the Register of equipment and materials for electrical protection approved for use in PJSC Gazprom), or an ultrasonic thickness gauge A1210 with a combined piezoelectric transducer D1771 from its set. As an emitting piezoelectric transducer 3 with an emitting prism 4 and a receiving piezoelectric transducer 5 with a receiving prism 6, standard oblique piezoelectric transducers of the P121 -1.8-45-M-002 or P121-2.5-45-M-002 type can be used or P121 -5-45-M-002.

При этом излучающая призма 4 и принимающая призма 6 могут быть изготовлены из оргстекла, при этом образующую призмы целесообразно выполнить в виде равностороннего треугольника с углами 45 градусов. Такая конструкция предполагает, что угол падения, возбужденной в пьезоэлектрическом преобразователе, акустической волны на границу оргстекло - сталь будет находиться между значениями первого критического угла (27 градусов), больше значения которого для поперечных акустических волн наблюдается полное внутреннее отражение, и второго критического угла (57 градусов) больше значения которого и для продольных акустических волн наблюдается полное внутреннее отражение (см. Короткое М.М. Ультразвуковая толщинометрия, учебное пособие, издательство Томского политехнического университета, 2008 г., стр. 14-16).In this case, the emitting prism 4 and the receiving prism 6 can be made of plexiglass, while the forming of the prism is expedient to be made in the form of an equilateral triangle with angles of 45 degrees. This design assumes that the angle of incidence of an acoustic wave excited in a piezoelectric transducer on the plexiglass - steel interface will be between the values of the first critical angle (27 degrees), which is greater than the value for transverse acoustic waves, total internal reflection is observed, and the second critical angle (57 degrees) is greater than the value of which and for longitudinal acoustic waves, total internal reflection is observed (see Korotkoye MM Ultrasonic thickness measurement, textbook, Tomsk Polytechnic University Press, 2008, pp. 14-16)

В качестве генератора наклонного зондирования 11 и приемника наклонного зондирования 12 может быть использован ультразвуковой дефектоскоп Panametrics EPOCH LT или быть использованы элементы аналогичные прототипу, реализованному в блоке измерения скорости коррозии Автоматической системы коррозионного мониторинга технического состояния подземного трубопровода ПКМ-ТСТ-КонтрКорр, производимого фирмой ЗАО «Трубопроводные системы и технологии» в соответствии с ТУ 3435-011-93719333-2012.An ultrasonic flaw detector Panametrics EPOCH LT can be used as an oblique sounding generator 11 and an oblique sounding receiver 12, or elements similar to the prototype implemented in the corrosion rate measuring unit of the automatic system of corrosion monitoring of the technical state of the underground pipeline PKM-TST-KontrKorr manufactured by CJSC “ Pipeline systems and technologies "in accordance with TU 3435-011-93719333-2012.

В качестве управляющего контроллера автоматической системы мониторинга технического состояния подземного трубопровода 13 может быть использован контроллер Автоматической системы коррозионного мониторинга технического состояния подземного трубопровода ПКМ-ТСТ-КонтрКорр, производимого фирмой ЗАО «Трубопроводные системы и технологии» в соответствии с ТУ 3435-011-93719333-2012.The controller of the automatic system of corrosion monitoring of the technical condition of the underground pipeline PKM-TST-KontrKorr, produced by CJSC "Pipeline Systems and Technologies" in accordance with TU 3435-011-93719333-2012 ...

В качестве индикатора сигналов 14 могут быть использованы индикаторы ультразвукового дефектоскопа Panametrics EPOCH LT и ультразвуковой толщиномер А1210 или индикатор Автоматической системы коррозионного мониторинга технического состояния подземного трубопровода ПКМ-ТСТ-КонтрКорр, производимого фирмой ЗАО «Трубопроводные системы и технологии» в соответствии с ТУ 3435-011-93719333-2012.The indicators of the Panametrics EPOCH LT ultrasonic flaw detector and the A1210 ultrasonic thickness gauge or the indicator of the Automatic corrosion monitoring system of the technical condition of the underground pipeline PKM-TST-KontrKorr, manufactured by CJSC "Pipeline Systems and Technologies" in accordance with TU 3435-011 -93719333-2012.

Способ определения скорости и типа коррозии, реализуемый в устройстве, функционирующем в составе автоматической системы мониторинга технического состояния подземного трубопровода, работает следующим образом.The method for determining the rate and type of corrosion, implemented in a device functioning as part of an automatic system for monitoring the technical condition of an underground pipeline, works as follows.

В устройстве катодной защиты 15 формируется защитный потенциал, который подается на защищаемый подземный газопровод и одновременно по электрическому проводу на металлическую пластину образца-свидетеля 1 в составе датчика определения скорости и типа коррозии, который погружен в коррозионную среду вблизи защищаемого подземного трубопровода.In the cathodic protection device 15, a protective potential is formed, which is fed to the protected underground gas pipeline and simultaneously through an electric wire to the metal plate of the witness sample 1 as part of the sensor for determining the rate and type of corrosion, which is immersed in a corrosive environment near the protected underground pipeline.

Одновременно управляющий контроллер автоматической системы мониторинга технического состояния подземного трубопровода 13 формирует управляющий сигнал, который по сетевой шине попадает на сетевой вход/выход приемо-передатчика нормального зондирования 10, в результате на его входе/выходе формируется последовательность из ста электрических импульсов излучающего сигнала нормального зондирования, которые по электрическим проводам поступают на вход/выход совмещенного пьезоэлектрического преобразователя 2. В совмещенном пьезоэлектрическом преобразователе 2 возбуждаются акустические колебания, которые порождают в металлической пластине образца-свидетеля последовательность из ста ультразвуковых импульсов продольной акустической волны зондирующего сигнала нормального зондирования, которые распространяются по нормали к внутренней верхней поверхности образца-свидетеля в направлении внешней поверхности и отражаясь от нее формируют последовательность из ста ультразвуковых импульсов продольной акустической волны донного сигнала. Эта последовательность воздействует на совмещенный пьезоэлектрический преобразователь 2 и формируют на его входе/выходе последовательность из ста электрических импульсов донного сигнала нормального зондирования, которые по электрическим проводам поступают на вход/выход приемо-передатчика нормального зондирования 10, где определяется средняя толщина металлической пластины образца-свидетеля 1 для нормального зондирования в момент времени Tk по формуле:At the same time, the control controller of the automatic system for monitoring the technical condition of the underground pipeline 13 generates a control signal that goes through the network bus to the network input / output of the normal sensing transceiver 10, as a result of which a sequence of one hundred electrical pulses of the normal sensing radiating signal is formed at its input / output, which are fed through electric wires to the input / output of the combined piezoelectric transducer 2. Acoustic vibrations are excited in the combined piezoelectric transducer 2, which generate in the metal plate of the witness sample a sequence of one hundred ultrasonic pulses of the longitudinal acoustic wave of the probing signal of normal sounding, which propagate along the normal to the internal the upper surface of the witness sample in the direction of the external surface and reflected from it form a sequence of one hundred ultrasonic pulses of longitudinal acoustics bottom signal wave. This sequence acts on the combined piezoelectric transducer 2 and forms at its input / output a sequence of one hundred electrical pulses of the normal sensing bottom signal, which are fed through electric wires to the input / output of the normal sensing transceiver 10, where the average thickness of the metal plate of the witness sample is determined 1 for normal sounding at time T k by the formula:

Figure 00000011
Figure 00000011

где hНЗ(Tk) ⋅- средняя толщина металлической пластины образца-свидетеля 1 для нормального зондирования в момент времени Tk, τHЗi(Tk) ⋅ - разница моментов времени между подачей i-го электрического импульса излучающего сигнала нормального зондирования на вход/выход совмещенного пьезоэлектрического преобразователя 2 и появлением i-го электрического импульса донного сигнала нормального зондирования на входе/выходе совмещенного пьезоэлектрического преобразователя 2 для последовательности, сформированной в момент времени Tk, СПР - скорость продольной акустической волны, использованной для нормального зондирования.where h NS (T k ) ⋅ is the average thickness of the metal plate of the witness specimen 1 for normal sounding at time T k , τ HЗi (T k ) ⋅ is the difference in time moments between the application of the i-th electrical pulse of the normal sounding radiating signal to the input / output of the combined piezoelectric transducer 2 and the appearance of the i-th electric pulse of the bottom signal of normal sensing at the input / output of the combined piezoelectric transducer 2 for the sequence formed at the moment of time T k , С ПР is the velocity of the longitudinal acoustic wave used for normal sensing.

Величина τHЗi(Tk) передается в управляющий контроллер автоматической системы мониторинга технического состояния подземного трубопровода 13 по информационной шине и индицируется на экране индикатора сигналов - 14.The value τ HЗi (T k ) is transmitted to the control controller of the automatic system for monitoring the technical condition of the underground pipeline 13 via the information bus and is indicated on the signal indicator screen - 14.

Затем управляющий контроллер автоматической системы мониторинга технического состояния подземного трубопровода 13 формирует управляющий сигнал, который по сетевой шине попадает на сетевой вход генератора наклонного зондирования 11, в результате на его выходе формируется последовательность из ста электрических импульсов излучающего сигнала наклонного зондирования, которые по электрическим проводам поступают на вход излучающего пьезоэлектрического преобразователя 3.Then, the control controller of the automatic system for monitoring the technical condition of the underground pipeline 13 generates a control signal, which goes through the network bus to the network input of the oblique sounding generator 11, as a result, at its output, a sequence of one hundred electrical pulses of the oblique sounding radiating signal is formed, which are fed to emitting piezoelectric transducer input 3.

В излучающем пьезоэлектрическом преобразователе 3 возбуждаются акустические колебания, которые порождают в излучающей призме 4 последовательность из ста ультразвуковых импульсов поперечной акустической волны зондирующего сигнала наклонного зондирования, которые проходят границу излучающая призма 4 - металлическая пластина образца-свидетеля и распространяются под углом к внутренней верхней поверхности образца-свидетеля в направлении внешней поверхности и отражаясь от нее в области под совмещенным пьезоэлектрическим преобразователем 2, формируют последовательность из ста ультразвуковых импульсов поперечной акустической волны донного сигнала.In the emitting piezoelectric transducer 3, acoustic vibrations are excited, which generate in the emitting prism 4 a sequence of one hundred ultrasonic pulses of the transverse acoustic wave of the oblique sounding signal, which pass the border of the emitting prism 4 - the metal plate of the witness sample and propagate at an angle to the inner upper surface of the sample - the witness in the direction of the outer surface and reflected from it in the area under the combined piezoelectric transducer 2, form a sequence of one hundred ultrasonic pulses of the transverse acoustic wave of the bottom signal.

Эта последовательность распространяется под углом к внутренней верхней поверхности образца-свидетеля в направлении от внешней к внутренней поверхности образца-свидетеля проходит границу металлическая пластина образца-свидетеля - принимающая призма 6, воздействует на принимающий пьезоэлектрический преобразователь 5 и формируют на его выходе последовательность из ста электрических импульсов донного сигнала наклонного зондирования, которые по электрическим проводам поступают на вход приемника нормального зондирования 12, где определяется средняя толщина металлической пластины образца-свидетеля 1 для наклонного зондирования в момент времени Tk по формуле:This sequence propagates at an angle to the inner upper surface of the witness sample in the direction from the outer to the inner surface of the witness sample passes the boundary between the metal plate of the witness sample - the receiving prism 6, acts on the receiving piezoelectric transducer 5 and forms a sequence of one hundred electrical pulses at its output the bottom signal of oblique sounding, which are fed through electric wires to the input of the receiver of normal sounding 12, where the average thickness of the metal plate of the witness sample 1 for oblique sounding at the time T k is determined by the formula:

Figure 00000012
Figure 00000012

где hHAK(Tk) - средняя толщина металлической пластины образца-свидетеля 1 для наклонного зондирования в момент времени Tk, ⋅τHAKi(Tk) ⋅- разница моментов времени между подачей i-го электрического импульса излучающего сигнала наклонного зондирования на вход излучающего пьезоэлектрического преобразователя 3 и появлением i-го электрического импульса донного сигнала наклонного зондирования на выходе принимающего пьезоэлектрического преобразователя 5 для последовательности, сформированной в момент времени Tk, СПОП - скорость поперечной акустической волны, использованной для наклонного зондирования.where h HAK (T k ) is the average thickness of the metal plate of the witness specimen 1 for oblique sounding at time T k , ⋅τ HAKi (T k ) ⋅ is the difference in time moments between the application of the i-th electric pulse of the oblique sounding radiating signal to the input the emitting piezoelectric transducer 3 and the appearance of the i-th electrical pulse of the oblique sounding bottom signal at the output of the receiving piezoelectric transducer 5 for the sequence formed at time T k , C POP is the velocity of the transverse acoustic wave used for oblique sounding.

Величина hHAK(Tk) передается в управляющий контроллер автоматической системы мониторинга технического состояния подземного трубопровода 13 по информационной шине и индицируется на экране индикатора сигналов - 14.The value of h HAK (T k ) is transmitted to the control controller of the automatic system for monitoring the technical condition of the underground pipeline 13 via the information bus and is indicated on the signal indicator screen - 14.

По значениям hНЗ(Tk)⋅и hНЗ(Tk-1)⋅в управляющем контроллере автоматической системы мониторинга технического состояния подземного трубопровода 13 определяется для момента времени Tk значение средней скорости коррозии VCP КОР(Tk) на внешней стороне металлической пластины образца-свидетеля:According to the values of h NC (T k ) ⋅and h NC (T k-1 ) ⋅in the control controller of the automatic system for monitoring the technical condition of the underground pipeline 13, the value of the average corrosion rate V CP KOR (T k ) on the outside is determined for the point in time T k witness sample metal plate:

Figure 00000013
Figure 00000013

По значениям hНЗ(Tk)⋅и hHAK(Tk)⋅определяют величину отклонения значения локальной коррозии (глубины локального коррозионного дефекта) от величины средней коррозии ΔhK(Tk)⋅:The values of h NC (T k ) ⋅and h HAK (T k ) determine the deviation of the local corrosion value (depth of the local corrosion defect) from the average corrosion value Δh K (T k ) ⋅:

Figure 00000014
Figure 00000014

по величине которой судят о типе коррозионного процесса, протекающего на внешней стороне металлической пластины образца-свидетеля.the magnitude of which is used to judge the type of corrosion process occurring on the outer side of the metal plate of the witness sample.

Определенные значения VCP КОР(T1), ΔhK(Tk)⋅ индицируются на экране индикатора сигналов - 14.The determined values of V CP KOR (T 1 ), Δh K (T k ) ⋅ are indicated on the signal indicator screen - 14.

Таким образом, в предлагаемом новом техническом решении - способе определения скорости и типа коррозии по сравнению с прототипом уменьшается нагрузка на устройство катодной защиты и повышается точность оценки скорости и типа коррозии.Thus, in the proposed new technical solution - a method for determining the rate and type of corrosion, in comparison with the prototype, the load on the cathodic protection device is reduced and the accuracy of assessing the rate and type of corrosion is increased.

Положительный эффект достигается за счет того, что диагностируется коррозионные повреждения в одной и той же области образца-свидетеля.The positive effect is achieved due to the fact that corrosion damage is diagnosed in the same area of the witness sample.

Claims (1)

Способ определения скорости и типа коррозии, заключающийся в том, что на внутренней поверхности образца-свидетеля, изготовленного в виде металлической пластины с внешней и внутренней противоположными параллельными поверхностями, размещают совмещенный пьезоэлектрический преобразователь, способный излучать в материал образца-свидетеля зондирующий сигнал в виде импульса продольной акустической волны, распространяющегося нормально к внутренней поверхности образца-свидетеля, и принимать отраженный донный сигнал этой продольной акустической волны из области рассеяния, находящейся на внешней поверхности образца-свидетеля непосредственно напротив совмещенного пьезоэлектрического преобразователя, размещают на внутренней поверхности образца-свидетеля, акустический излучатель, способный излучать в материал образца-свидетеля зондирующий сигнал в виде импульса акустической волны, распространяющегося наклонно к внутренней поверхности образца-свидетеля и формировать на внешней поверхности образца-свидетеля область зондирования; размещают на внутренней поверхности образца-свидетеля акустический приемник, способный принимать отраженный донный сигнал в виде импульса акустической волны, распространяющегося наклонно к внутренней поверхности образца-свидетеля из области зондирования, внешнюю поверхность образца-свидетеля помещают в среду, вызывающую ее коррозию, а внутреннюю поверхность образца-свидетеля вместе с размещенными на ней совмещенным пьезоэлектрическим преобразователем, акустическим излучателем и акустическим приемником закрывают защитным кожухом, предотвращающим их контакт со средой, вызывающей коррозию, на вход/выход совмещенного пьезоэлектрического преобразователя подают излучающий сигнал нормального зондирования в виде электрического импульса, который возбуждает в образце-свидетеле импульс ультразвуковой продольной акустической волны зондирующего сигнала нормального зондирования, распространяющийся нормально к внешней поверхности образца-свидетеля, который отражается от внешней стороны образца-свидетеля и воздействует на совмещенный пьезоэлектрический преобразователь в виде импульса ультразвуковой продольной акустической волны донного сигнала нормального зондирования, который формирует на входе/выходе совмещенного пьезоэлектрического преобразователя отраженный сигнал нормального зондирования в виде электрического импульса, по величине разницы моментов времени подачи на вход/выход совмещенного пьезоэлектрического преобразователя излучающего сигнала нормального зондирования и фиксации на входе/выходе совмещенного пьезоэлектрического преобразователя отраженного сигнала нормального зондирования определяют значение текущей толщины образца-свидетеля при нормальном зондировании, кроме того, на вход акустического излучателя подают излучающий сигнал наклонного зондирования в виде электрического импульса, возбуждающего в образце-свидетеле импульс ультразвуковой акустической волны зондирующего сигнала наклонного зондирования, распространяющийся наклонно к внутренней поверхности образца-свидетеля, который отражается от противоположной внутренней поверхности образца-свидетеля и воздействует на акустический приемник в виде импульса ультразвуковой акустической волны донного сигнала наклонного зондирования, который формирует на выходе акустического приемника отраженный донный сигнал наклонного зондирования в виде электрического импульса, по разнице моментов времени подачи на вход акустического излучателя излучающего сигнала наклонного зондирования и фиксации на выходе акустического приемника отраженного донного сигнала наклонного зондирования определяют значение текущей толщины образца-свидетеля для наклонного зондирования, на основе сопоставления значений текущей толщины образца-свидетеля, определенной для нормального зондирования, и толщины образца-свидетеля для нормального зондирования, определенной при предыдущих измерениях, вычисляют скорость коррозии, протекающей на внешней поверхности металлической пластины образца-свидетеля, на основе сопоставления значения текущей толщины образца-свидетеля для нормального зондирования и текущей толщины образца-свидетеля для наклонного зондирования судят о типе коррозии, протекающей на внешней поверхности металлической пластины образца-свидетеля, отличающийся тем, что место расположения на внутренней поверхности образца-свидетеля совмещенного пьезоэлектрического преобразователя, материал излучающей и принимающей призм, углы наклонных граней и их место расположения на внутренней поверхности образца-свидетеля выбирают такими, чтобы область рассеяния совпадала с областью зондирования на внешней поверхности образца-свидетеля, при этом акустический излучатель может возбуждать в образце-свидетеле зондирующий сигнал, а акустический приемник принимать из материала образца-свидетеля донный сигнал как в виде импульсов ультразвуковой поперечной, так и продольной акустической волны.A method for determining the rate and type of corrosion, which consists in the fact that on the inner surface of the witness sample, made in the form of a metal plate with external and internal opposite parallel surfaces, a combined piezoelectric transducer is placed, capable of emitting a probe signal in the form of a longitudinal pulse into the material of the witness sample. acoustic wave propagating normally to the inner surface of the witness sample, and to receive the reflected backside signal of this longitudinal acoustic wave from the scattering region located on the outer surface of the witness sample directly opposite the combined piezoelectric transducer, an acoustic emitter capable of emit a probe signal into the material of the witness sample in the form of an acoustic wave pulse propagating obliquely to the inner surface of the witness sample and form on the outer surface of the witness sample detecting the area of sounding; an acoustic receiver is placed on the inner surface of the witness sample, capable of receiving the reflected back-ground signal in the form of an acoustic wave pulse propagating obliquely to the inner surface of the witness sample from the probing area, the outer surface of the witness sample is placed in an environment that causes its corrosion, and the inner surface of the sample - the witness, together with the combined piezoelectric transducer, acoustic emitter and acoustic receiver placed on it, is covered with a protective casing preventing their contact with a medium causing corrosion, a normal sensing emitting signal is supplied to the input / output of the combined piezoelectric transducer in the form of an electric pulse, which excites in the sample - the witness is a pulse of ultrasonic longitudinal acoustic wave of the probing signal of normal sounding, propagating normally to the outer surface of the witness sample, which is reflected from the outside of the witness sample spruce and acts on the combined piezoelectric transducer in the form of a pulse of an ultrasonic longitudinal acoustic wave of the bottom signal of normal sensing, which forms at the input / output of the combined piezoelectric transducer the reflected signal of normal sensing in the form of an electric pulse, according to the difference in time moments of feeding the combined piezoelectric transducer to the input / output of the emitting signal of normal sounding and fixation at the input / output of the combined piezoelectric transducer of the reflected signal of normal sounding determine the value of the current thickness of the witness sample during normal sounding, in addition, an emitting signal of oblique sounding is fed to the input of the acoustic emitter in the form of an electric pulse, which excites in the witness sample impulse of an ultrasonic acoustic wave of an oblique sounding sounding signal, propagating obliquely to the inner surface of a witness sample tilt, which is reflected from the opposite inner surface of the witness sample and acts on the acoustic receiver in the form of a pulse of the ultrasonic acoustic wave of the oblique sounding bottom signal, which forms at the output of the acoustic receiver the reflected bottom oblique sounding signal in the form of an electric pulse, according to the difference in the time points of the feed to the input of the acoustic emitter of the emitting signal of oblique sounding and fixation at the output of the acoustic receiver of the reflected bottom signal of oblique sounding determine the value of the current thickness of the witness specimen for oblique sounding, based on the comparison of the values of the current thickness of the witness specimen, determined for normal sounding, and the thickness of the witness specimen for normal probing, determined in previous measurements, calculate the rate of corrosion occurring on the outer surface of the metal plate of the witness sample, based on the comparison of the value of the current thickness The thickness of the witness specimen for normal sounding and the current thickness of the witness specimen for oblique probing judge the type of corrosion occurring on the outer surface of the metal plate of the witness specimen, characterized in that the location on the inner surface of the witness specimen of the combined piezoelectric transducer, the material of the emitting and of the receiving prisms, the angles of the inclined faces and their location on the inner surface of the witness sample are chosen such that the scattering region coincides with the probing region on the outer surface of the witness sample, while the acoustic emitter can excite a probing signal in the witness sample, and the acoustic receiver can receive from the material of the witness sample, the back signal is in the form of pulses of ultrasonic transverse and longitudinal acoustic waves.
RU2021107788A 2021-03-23 2021-03-23 Method for determining speed and type of corrosion RU2761382C1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2021107788A RU2761382C1 (en) 2021-03-23 2021-03-23 Method for determining speed and type of corrosion

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2021107788A RU2761382C1 (en) 2021-03-23 2021-03-23 Method for determining speed and type of corrosion

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2761382C1 true RU2761382C1 (en) 2021-12-07

Family

ID=79174381

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2021107788A RU2761382C1 (en) 2021-03-23 2021-03-23 Method for determining speed and type of corrosion

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2761382C1 (en)

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU88154U1 (en) * 2009-06-08 2009-10-27 Открытое Акционерное Общество "Российские Железные Дороги" MOBILE VISUALIZATION SYSTEM FOR RAIL DEFECTS IN THE WHOLE VOLUME OF METAL WITH CALCULATION OF RESIDUAL RESOURCE
US8176786B2 (en) * 2006-06-30 2012-05-15 Carnegie Mellon University Methods, apparatuses, and systems for damage detection
RU130768U1 (en) * 2012-09-21 2013-07-27 Общество с ограниченной ответственностью "РДМ-контакт" KIT BLOCK OF REPLACEABLE PIEZOELECTRIC CONVERTERS FOR RADIATION AND RECEIVING OF ULTRASONIC WAVES
RU2536779C1 (en) * 2013-09-19 2014-12-27 Открытое акционерное общество "Гипрогазцентр" Method of determination of rate of corrosion of metal buildings and device for its implementation

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US8176786B2 (en) * 2006-06-30 2012-05-15 Carnegie Mellon University Methods, apparatuses, and systems for damage detection
RU88154U1 (en) * 2009-06-08 2009-10-27 Открытое Акционерное Общество "Российские Железные Дороги" MOBILE VISUALIZATION SYSTEM FOR RAIL DEFECTS IN THE WHOLE VOLUME OF METAL WITH CALCULATION OF RESIDUAL RESOURCE
RU130768U1 (en) * 2012-09-21 2013-07-27 Общество с ограниченной ответственностью "РДМ-контакт" KIT BLOCK OF REPLACEABLE PIEZOELECTRIC CONVERTERS FOR RADIATION AND RECEIVING OF ULTRASONIC WAVES
RU2536779C1 (en) * 2013-09-19 2014-12-27 Открытое акционерное общество "Гипрогазцентр" Method of determination of rate of corrosion of metal buildings and device for its implementation

Similar Documents

Publication Publication Date Title
Song et al. Corrosion monitoring of reinforced concrete structures–a review
US4658649A (en) Ultrasonic method and device for detecting and measuring defects in metal media
Sharma et al. Ultrasonic guided waves for monitoring corrosion in submerged plates
RU2485388C2 (en) Device and group of sensors for pipeline monitoring using ultrasonic waves of two different types
EP2029966B1 (en) Acoustic method and system of measuring material loss from a solid structure
JP6438957B2 (en) System and method for monitoring defects
JP4810320B2 (en) Method and apparatus for evaluating quality of concrete
JPH07318336A (en) Method and equipment to check pipeline with ultrasonic wave
Krause et al. Ultrasonic imaging methods for investigation of post-tensioned concrete structures: a study of interfaces at artificial grouting faults and its verification
US5661241A (en) Ultrasonic technique for measuring the thickness of cladding on the inside surface of vessels from the outside diameter surface
US20140028328A1 (en) Method And Device for Measuring Corrosion Metal Loss
RU2536779C1 (en) Method of determination of rate of corrosion of metal buildings and device for its implementation
US4854173A (en) Measurement of intergranular attack in stainless steel using ultrasonic energy
RU2613624C1 (en) Method for nondestructive ultrasonic inspection of water conduits of hydraulic engineering facilities
RU2761382C1 (en) Method for determining speed and type of corrosion
RU2714868C1 (en) Method of detecting pitting corrosion
Sgalla et al. A device for measuring the velocity of ultrasonic waves: An application to stress analysis
US3186216A (en) Method and apparatus for generating and receiving ultrasonic helical waves
RU2596242C1 (en) Method for ultrasonic inspection
KR100258747B1 (en) Apparatus and method for measuring the thickness of solid material and the ultrasonic velocity
JP5431905B2 (en) Nondestructive inspection method and nondestructive inspection apparatus using guide wave
RU2803019C1 (en) Method of ultrasonic damage control of materials under various types of mechanical destruction
Romac1a et al. Characterisation of the Effect of Corrosion on the Residual Stresses in Girth Weld Pipe Using Ultrasonic Calibrated with Strain-relieving Measurement Techniques
RU2626744C1 (en) Intratubal ultrasonic flaw detector
RU2690975C1 (en) Method of determining signal from pipe wall according to power lines statistics pid cd data