RU2747521C1 - Method and system for mooring watercraft - Google Patents
Method and system for mooring watercraft Download PDFInfo
- Publication number
- RU2747521C1 RU2747521C1 RU2020113082A RU2020113082A RU2747521C1 RU 2747521 C1 RU2747521 C1 RU 2747521C1 RU 2020113082 A RU2020113082 A RU 2020113082A RU 2020113082 A RU2020113082 A RU 2020113082A RU 2747521 C1 RU2747521 C1 RU 2747521C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- signals
- coordinates
- mooring
- input
- vessel
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B63—SHIPS OR OTHER WATERBORNE VESSELS; RELATED EQUIPMENT
- B63B—SHIPS OR OTHER WATERBORNE VESSELS; EQUIPMENT FOR SHIPPING
- B63B35/00—Vessels or similar floating structures specially adapted for specific purposes and not otherwise provided for
- B63B35/08—Ice-breakers or other vessels or floating structures for operation in ice-infested waters; Ice-breakers, or other vessels or floating structures having equipment specially adapted therefor
- B63B35/083—Ice-breakers
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Ocean & Marine Engineering (AREA)
- Navigation (AREA)
- Position Fixing By Use Of Radio Waves (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области швартовки судов с использованием спутниковой навигационной системы.The invention relates to the field of mooring ships using a satellite navigation system.
Известна система автоматического управления движением судна (патент RU №2245914, март 2005 г. [1]), в которой реализован способ швартовки судна, основанный на использовании сигналов от приемника спутниковой навигационной системы, датчиков кормовых, носовых рулей и датчика оборотов гребного винта. Формирование законов управления рулевыми приводами кормовых и носовых рулей осуществляют с использованием сигнала текущего и заданного курса (для кормовых рулей) и сигналов расстояния до пирса и угла дрейфа (для формирования управления носовыми рулями или подруливающими механизмами. При достижении судном заданного заранее расстояния до пирса изменяют закон управления рулевым приводом, обеспечивая поддержание заданного (ограниченного) значения угла дрейфа. Недостатками известной системы автоматического управления движением судна [1] при швартовке являются:Known system for automatic control of ship movement (patent RU No. 2245914, March 2005 [1]), which implements a method for mooring a ship, based on the use of signals from a satellite navigation system receiver, aft sensors, bow rudders and a propeller speed sensor. The formation of the control laws for the steering drives of the stern and bow rudders is carried out using the signal of the current and given course (for the stern rudders) and signals of the distance to the pier and the drift angle (to form control of the bow rudders or thrusters. When the ship reaches a predetermined distance to the pier, the law is changed control of the steering drive, ensuring the maintenance of a given (limited) value of the drift angle. The disadvantages of the known automatic control system for the movement of the vessel [1] during mooring are:
- использование только части исполнительных средств для управления движением судна, судоводитель перестраивает скорость хода судна, вплоть до знака, что требует, в свою очередь, перехода на чисто ручное управление,- the use of only a part of the executive means to control the movement of the vessel, the navigator rebuilds the speed of the vessel, up to the mark, which, in turn, requires a transition to purely manual control,
- невозможность обеспечения автоматического управления движением судна в режиме швартовки (известные способы автоматического управления движением судна являются в действительности полуавтоматическими, т.к. требуют непрерывного участия судоводителя в управлении),- the impossibility of ensuring automatic control of the movement of the vessel in the mooring mode (the known methods of automatic control of the movement of the vessel are in fact semi-automatic, since they require the continuous participation of the boatmaster in the control),
- второй этап швартовки не обеспечивает выход судна в заданную центральную точку швартовки на пирсе.- the second stage of mooring does not provide the ship's exit to the given center point of mooring on the pier.
Известен также способ швартовки судна с использованием спутниковой навигационной системы (патент RU №2330789 С1, 10.08.2008 [2]).There is also known a method of mooring a vessel using a satellite navigation system (patent RU No. 2330789 C1, 08/10/2008 [2]).
В известном способе для швартовки судна [2] с использованием приемника спутниковой навигационной системы (СНС), рулевого привода, носового подруливающего устройства, датчика руля, датчика тяги, блока программного управления, датчика угловой скорости и вычислителя, в который вводят из приемника СНС сигналы координат судна, скорости хода судна, производной скорости хода судна и путевого угла, из датчика руля - сигнал угла руля, из датчика угловой скорости - сигнал угловой скорости и из датчика тяги-сигнал тяги, дополнительно используют радары и регулятор оборотов гребного винта, вводят в блок программного управления сигналы координат центральной точки швартовки судна и длину вектора путевого угла в точке начала второго этапа швартовки, по сигналам координат судна и сигналам координат центральной точки швартовки судна в вычислителе формируют сигналы заданного путевого угла и длины вектора путевого угла, сигнал длины вектора путевого угла вводят в блок программного управления, где формируют в зависимости от длины вектора путевого угла сигналы программной скорости хода судна, программного курса и разности сигналов длины вектора путевого угла и длины вектора путевого угла точки начала второго этапа швартовки, сравнивают эти сигналы, и если разность сигналов положительна, в вычислителе формируют три сигнала управления первого этапа швартовки. В известном способе [2] отмеченные выше недостатки системы [1] устраняются благодаря:In the known method for mooring a vessel [2] using a satellite navigation system (SNS) receiver, steering drive, bow thruster, rudder sensor, thrust sensor, program control unit, angular velocity sensor and calculator, into which coordinate signals are input from the SNS receiver of the vessel, the speed of the vessel, the derivative of the speed of the vessel and the course angle, from the rudder sensor - the signal of the rudder angle, from the angular speed sensor - the signal of the angular speed and from the thrust sensor - the thrust signal, additionally use radars and the propeller speed controller, are introduced into the block programmed control signals of the coordinates of the central point of mooring of the vessel and the length of the vector of the track angle at the point of the beginning of the second stage of mooring, according to the signals of the coordinates of the vessel and signals of the coordinates of the central point of the mooring of the vessel, the signals of the given track angle and the length of the vector of the track angle are generated in the computer, the signal of the vector length of the track angle is entered to the program control unit, where I form t, depending on the length of the vector of the track angle, the signals of the programmed speed of the ship, the programmed heading and the difference between the signals of the length of the vector of the track angle and the length of the vector of the track angle of the starting point of the second stage of mooring, these signals are compared, and if the signal difference is positive, three control signals are generated in the calculator the first stage of mooring. In the known method [2], the above-mentioned disadvantages of the system [1] are eliminated due to:
- отключению штатного управления движением судна при выходе судна в заданную точку А0 (в момент времени начала режима швартовки - t0);- disabling the normal control of the movement of the vessel when the vessel leaves the given point A 0 (at the time of the beginning of the mooring mode - t 0 );
- формированию двух этапов режима швартовки судна от точки А0 до точки Б и от точки Б (начало второго этапа режима швартовки) до центральной точки швартовки судна - Аконеч., находящейся на пирсе.- the formation of two stages of the vessel's mooring regime from point A 0 to point B and from point B (the beginning of the second stage of the mooring regime) to the central point of the vessel's mooring - A terminal, located on the pier.
С использованием:Using:
- вычислителя,- calculator,
- блока программного управления,- program control unit,
- носовых подруливающих устройств,- bow thrusters,
- регулятора оборотов гребного винта,- propeller speed governor,
- носовых и кормовых радаров, размещенных в носу судна и на корме,- bow and stern radars located in the bow and stern of the vessel,
- информации о фазовом состоянии судна от приемника спутниковой навигационной системы и задания координат точки швартовки судна Аконеч. и точки Б (формируемой по достижению длины вектора заданного путевого угла фиксированному значению), -приближения величины текущего путевого угла к заданному программному значению путевого угла с помощью носового подруливающего устройства на первом этапе швартовки до т. Б и с использованием подсистемы управления оборотами гребного винта на втором этапе швартовки от т.Б до т. Аконеч. (вблизи т. Аконеч.),- information about the phase state of the vessel from the receiver of the satellite navigation system and setting the coordinates of the mooring point of the vessel A final. and point B (formed upon reaching the length of the vector of a given course angle to a fixed value), - approaching the value of the current course angle to a given programmed value of the course angle using the bow thruster at the first stage of mooring to point B and using the propeller speed control subsystem on the second stage of mooring from point B to point A final. (near point A finite),
- управления носовым подруливающим устройством на втором этапе швартовки от т. Б до т. Аконеч. с использованием сигналов расстояний от судна до пирса, получаемых от носового и кормового радаров,- control of the bow thruster at the second stage of mooring from point B to point A end. using ship-to-pier distance signals received from bow and stern radars,
- управления углом курса по программе в функции от длины вектора заданного путевого угла с помощью рулевого привода на первом этапе швартовки, а на втором этапе с помощью того же рулевого привода, но с корректировкой знака угла отклонения руля в зависимости от знака сигнала скорости хода судна,- control of the heading angle according to the program as a function of the vector length of the given course angle using the steering drive at the first stage of mooring, and at the second stage using the same steering drive, but with the correction of the sign of the rudder deflection angle depending on the sign of the ship speed signal,
- управления скоростью хода судна по программе, вырабатываемой в блоке программного управления в функции от длины вектора путевого угла.- control of the speed of the ship according to the program generated in the program control unit as a function of the length of the vector of the track angle.
Однако анализ статистических эксплуатационных данных аппаратуры спутниковой навигации при реальной эксплуатации, показал, что ее точностные характеристики носят случайный колебательный характер в зависимости от срока эксплуатации, времени года, условий плавания, географического местоположения и ряда других факторов. Следовательно, можно сделать вывод, что при реальной эксплуатации спутниковая аппаратура нуждается в повышении точностных характеристик и их периодическом контроле. Поэтому задача контроля точностных характеристик в процессе реальной эксплуатации является одной из важнейших задач для всех специалистов, занимающихся как вопросами проектирования и создания, так и применения спутниковой аппаратуры в процессе судовождения на морских судоходных путях. Анализ современной спутниковой навигационной аппаратуры ГЛОНАСС/GPS показывает, что ее можно разделить на две основные группы (Справочник капитана / Под. ред. Дмитриева В.И. СПб.: Элмор, 2009. 816 с. [3]): спутниковую геодезическую аппаратуру (СГА), работающую в дифференциальном и относительном режимах с использованием как кодовых, так и фазовых измерений, обеспечивающую высокоточные определения приращений координат между точками установки антенн приемников; спутниковую навигационную аппаратуру (СНА), предназначенную для определения местоположения, вектора скорости и направления движения потребителя (судна) в глобальной системе координат и работающую в кодовом режиме. Согласно ст.13 Закона РФ "Об обеспечении единства измерений" СГА и СНА являются средствами измерений, а их создание и применение -объект государственного регулирования. Эти средства измерений должны подвергаться государственному метрологическому контролю и надзору, который включает (Адерихин И.В., Кищенко С.С., Сальников А.И. Способ контроля точностных характеристик судовых приемоиндикаторов спутниковой навигации при эксплуатации // Транспортная безопасность и технологии. 2006. №2. С. 61-62 [4]): проведение испытаний с целью утверждения типа аппаратуры как средства измерений (СИ) в соответствии с ГОСТ РВ 8.560-95 (Государственная система обеспечения единства измерений. Средства измерений военного назначения. Испытания и утверждение типа. М.: Госстандарт России, 1994. 28 с. [5]); периодическую поверку как СИ в процессе его использования; лицензирование деятельности юридических и физических лиц по изготовлению и ремонту СИ; контроль над выпуском, состоянием и применением этих СИ. В настоящее время создан и эксплуатируется комплекс сертифицированных средств измерений, который обеспечивает достоверную проверку точностных характеристик СНА и СГА при проведении испытаний и сертификации (Кривов А.С., Донченко СИ., Денисенко О.В. Комплекс эталонов и средств измерений для испытаний аппаратуры потребителей космических навигационных систем ГЛОНАСС/GPS // Информост.2004. №1 (31). С.46-47 [6]). В частности, комплекс используется при проведении Государственных приемочных испытаний различных образцов СНА и СГА. Следует отметить, что комплекс, безусловно, не может претендовать на "универсальность" применения при проведении испытаний различных образцов СНА и СГА и контроля их точности при эксплуатации, так как его использование ограничено следующими факторами: возможность проверки только на стенде, а не в процессе эксплуатации; наличие в одной организации в единственном экземпляре [6]. В связи с существующими ограничениями в применении данного комплекса возникает проблема контроля точностных характеристик спутниковой аппаратуры в процессе реальной эксплуатации. В качестве возможных путей решения этой задачи предлагаются несколько различных способов контроля точности спутниковой аппаратуры при реальной эксплуатации, рассмотренных далее. Как известно из метрологии (Технико - эксплуатационные требования на лазерную систему швартовки крупнотоннажных судов. - МФ - 02 - 22/848 - 64, 2002 [7]), чтобы провести оценку точности какого-либо измерительного прибора необходимо его точностные характеристики сравнить с эталоном, у которого, как правило, точностные характеристики значительно выше, чем у оцениваемого прибора. Чтобы контролировать точностные характеристики спутниковой аппаратуры при реальной эксплуатации следует иметь такой эталон определения положения судна, который был бы заведомо точнее оцениваемого. Таким эталоном может быть система на основе лазерного локатора (ЛЛ) (Аснис Л.Н., Васильев В.П., Волконский В.Б. Лазерная дальнометрия. М.: Радио и связь, 1995. 256 с. [8], [7]) и оптических уголковых отражателей (ОУО), которая позволит решить задачу контроля точностных характеристик спутниковых приемоиндикаторов при реальной эксплуатации(Адерихин И.В., Сальников А.И. Использование спутниковой связи и навигации в системах дальней идентификации и контроля местоположения судов. Тезисы доклада. Материалы XXIX НПК ППС МГАВТ. Μ.: МГАВТ, 2007. С. 4-5 [9], Адерихин И.В., Сальников А.И. Методика контроля точностных характеристик судовых приемоиндикаторов спутниковой навигации при эксплуатации. Тезисы доклада. Материалы XXVIII НПК ППС МГАВТ. М.: МГАВТ, 2006. С. 5-6 [10], Адерихин И.В., Сальников А.И. Способ контроля точности судовых приемоиндикаторов спутниковой навигации при реальной эксплуатации. Сборник научных трудов "Повышение эффективности судопропуска, судовых технических и радионавигационных систем и безопасности плавания". М.: Альтаир-МГАВТ, 2008. С. 3-5 [11], Адерихин И.В., Сальников А.И. Способ контроля точностных характеристик судовых спутниковых компасов и пути его реализации при эксплуатации. Тезисы доклада. Материалы XXXI НПК ППС МГАВТ. М.: МГАВТ, 2009. С.23-24 [12], Отчет о НИР "Способы повышения и контроля точностных характеристик судовой аппаратуры радионавигационной системы при эксплуатации". Рук. темы д.т.н., проф. Адерихин И.В., ответств. исполн. Сальников А.И. Госрегистрация №01201061485. М.: МГАВТ, 2010. 118 с. [13]). Задачей предлагаемого технического решения является повышении точности швартовки с использованием спутниковой навигационной системы.However, an analysis of the statistical operational data of satellite navigation equipment in real operation showed that its accuracy characteristics are of a random oscillatory nature, depending on the service life, season, sailing conditions, geographic location and a number of other factors. Consequently, we can conclude that in real operation, satellite equipment needs to improve the accuracy characteristics and their periodic control. Therefore, the task of monitoring the accuracy characteristics in the process of real operation is one of the most important tasks for all specialists involved in both the design and creation, and the use of satellite equipment in the process of navigation on maritime shipping routes. Analysis of modern satellite navigation equipment GLONASS / GPS shows that it can be divided into two main groups (Captain's Handbook / Ed. Dmitriev VI SPb .: Elmor, 2009. 816 p. [3]): satellite geodetic equipment ( SGA), operating in differential and relative modes using both code and phase measurements, providing high-precision determination of the coordinate increments between the installation points of the receiver antennas; satellite navigation equipment (SNA) designed to determine the location, velocity vector and direction of movement of the consumer (ship) in the global coordinate system and operating in a code mode. According to
Поставленная задача решается за счет того, что в способе швартовки судна с использованием приемника спутниковой навигационной системы (СНС), рулевого привода, носового подруливающего устройства, датчика руля, датчика тяги, блока программного управления, датчика угловой скорости и вычислителя, в который вводят из приемника СНС сигналы координат судна, скорости хода судна, производной скорости хода судна и путевого угла, из датчика руля - сигнал угла руля, из датчика угловой скорости - сигнал угловой скорости и из датчика тяги-сигнал тяги, дополнительно используют радары и регулятор оборотов гребного винта, вводят в блок программного управления сигналы координат центральной точки швартовки судна и длину вектора путевого угла в точке начала второго этапа швартовки, по сигналам координат судна и сигналам координат центральной точки швартовки судна в вычислителе формируют сигналы заданного путевого угла и длины вектора путевого угла, сигнал длины вектора путевого угла вводят в блок программного управления, где формируют в зависимости от длины вектора путевого угла сигналы программной скорости хода судна, программного курса и разности сигналов длины вектора путевого угла и длины вектора путевого угла точки начала второго этапа швартовки, сравнивают эти сигналы, и если разность сигналов положительна, в вычислителе формируют три сигнала управления первого этапа швартовки, при равенстве нулю или отрицательном значении разности этих сигналов в вычислителе формируют три сигнала управления второго этапа швартовки, формирование в вычислителе трех сигналов управления первого этапа швартовки осуществляют следующим образом: первый сигнал управления рулевым приводом в виде алгебраической суммы сигналов угла курса, угловой скорости, угла руля и программного курса, выработанного в блоке программного управления, подают на вход рулевого привода, второй сигнал управления носовым подруливающим устройством в виде алгебраической суммы сигналов путевого угла, заданного путевого угла, производной путевого угла и тяги подают на вход носового подруливающего устройства, третий сигнал управления регулятором оборотов гребного винта в виде алгебраической суммы сигналов скорости хода судна, ее производной и программной скорости хода судна, выработанной в блоке программного управления, подают на вход регулятора оборотов гребного винта, формирование в вычислителе трех сигналов управления второго этапа швартовки осуществляют следующим образом: сигнал управления рулевым приводом в виде алгебраической суммы сигналов угла курса и программного курса, сформированного в блоке программного управления, подают на вход рулевого привода, причем знак сигнала, подаваемого на вход рулевого привода, изменяют на обратный при заднем ходе судна, сигнал управления носовым подруливающим устройством в виде алгебраической суммы сигналов расстояний до пирса от носового и кормового радара и производной от разности этих сигналов подают на вход носового подруливающего устройства, сигнал управления регулятором оборотов гребного винта формируют либо в виде алгебраической суммы сигналов скорости хода судна и ее производной и программной скорости хода судна, выработанной в блоке программного управления, который затем подают на вход регулятора оборотов гребного винта, если сигнал длины вектора путевого угла больше заданной уставки, либо, если сигнал заданной длины вектора путевого угла меньше уставки, то сигнал управления регулятором оборотов гребного винта формируют в виде алгебраической суммы путевого угла и заданного путевого угла, который затем подают на вход регулятора оборотов гребного винта, в отличие от прототипа, посредством радаров измеряют расстояние и/или пеленг и/или курс, по крайней мере, до трех оптических угловых отражателей, установленных на причальном основании с известными координатами, рассчитывают координаты точки установки радара на судне с последующим их преобразованием в географическую систему координат, вычисляют координаты точки установки антенны приемника СНС, вычисляют эталонные координаты точки установки антенны приемника СНС, вычисляют погрешности расстояний, пеленга и курса, вычисляют поправки, которые вводят в вычислитель, при этом также вводят в вычислитель данные о расположении ОУО и антенны СПИ (a1, b1, h1, a2, b2, h2, a3, b3, h3), координаты и курс судна (Хс, Yc, Zc, K), углов крена и дифферента (θ, ψ), а также расстояний (D1, D2, D3), измеренных радаром до ОУО, и его координат (Хл, Υл, Ζл), и последующим расчетом эталонных координат антенны СПИ (ϕэ,λэ, hэ), которые сравниваются с вычисленными координатами СПИ (ϕс, λс, hс) с использованием информационных сигналов от НКА. Полученные поправки (Δϕ=ϕc-ϕэ; Δλ=λс-λэ; λ=hc-hэ) также позволят контролировать точностные характеристики СПИ СН при реальной эксплуатации При этом устройство для реализации способа по п. 1, включающее приемник спутниковой навигационной системы (СНС), рулевой привод, носовое подруливающее устройство, датчик руля, датчик тяги, блок программного управления, датчик угловой скорости и вычислитель, в который вводят из приемника СНС сигналы координат судна, скорости хода судна, производной скорости хода судна и путевого угла, дополнительно содержит блок синхронизации, выход которого соединен с синхронизирующим входом процессора и радара, судовую и береговую АИС, береговые оптические угловые отражатели аппаратура, состоит из т ОУО (не менее трех), установленных на берегу вблизи судоходного пути на расстоянии R в точках с известными координатами.The problem is solved due to the fact that in the method of mooring a vessel using a satellite navigation system (SNS) receiver, a steering drive, a bow thruster, a rudder sensor, a thrust sensor, a program control unit, an angular velocity sensor and a calculator, into which is input from the receiver SNS signals of ship coordinates, ship speed, derivative of ship speed and course angle, from rudder sensor - rudder angle signal, from angular speed sensor - angular speed signal and from thrust sensor - thrust signal, radars and propeller speed control are additionally used, signals of the coordinates of the central point of mooring of the vessel and the length of the vector of the track angle at the start point of the second stage of mooring are input into the program control unit; signals of the given track angle and the length of the vector of the track angle, the signal of the vector length the track angle is entered into the program block control, where, depending on the length of the vector of the track angle, signals of the programmed speed of the ship, the programmed heading and the difference between the signals of the length of the vector of the track angle and the length of the vector of the track angle of the starting point of the second stage of mooring are generated, these signals are compared, and if the difference of the signals is positive, in the calculator three control signals of the first stage of mooring are generated, when the difference between these signals is zero or negative, three control signals of the second stage of mooring are generated in the computer, the formation in the computer of three control signals of the first stage of mooring is carried out as follows: the first control signal of the steering drive in the form of an algebraic sum of signals heading angle, angular speed, rudder angle and programmed heading developed in the program control unit are fed to the input of the steering drive, the second control signal of the bow thruster in the form of an algebraic sum of the signals of the track angle, a given track angle, the bottom of the track angle and thrust is fed to the input of the bow thruster, the third control signal of the propeller speed regulator in the form of an algebraic sum of the signals of the ship speed, its derivative and the programmed speed of the ship, generated in the program control unit, is fed to the input of the propeller speed regulator, the formation in the calculator of three control signals of the second stage of mooring is carried out as follows: the control signal of the steering drive in the form of an algebraic sum of the signals of the heading angle and the programmed course formed in the program control unit is fed to the input of the steering drive, and the sign of the signal supplied to the input of the steering drive, change to the opposite when the ship is backward, the control signal of the bow thruster in the form of an algebraic sum of signals of the distances to the pier from the bow and stern radar and the derivative of the difference of these signals is fed to the input of the bow thruster, the control signal of the regulator m of the propeller revolutions are formed either as an algebraic sum of the signals of the ship's speed and its derivative and the programmed speed of the ship, generated in the program control unit, which is then fed to the input of the propeller speed regulator, if the signal of the vector length of the track angle is greater than the specified setting, or , if the signal of the specified length of the vector of the track angle is less than the setting, then the control signal of the propeller speed regulator is formed in the form of the algebraic sum of the track angle and the given track angle, which is then fed to the input of the propeller speed regulator, in contrast to the prototype, the distance is measured by means of radars and / or the bearing and / or heading of at least three optical angular reflectors installed on the quay with known coordinates, the coordinates of the radar installation point on the ship are calculated with their subsequent transformation into a geographic coordinate system, the coordinates of the installation point of the antenna of the SNS receiver are calculated, figured out They calculate the reference coordinates of the installation point of the antenna of the SNS receiver, calculate the errors of distances, bearing and heading, calculate the corrections that are entered into the computer, while also entering the data on the location of the OUO and the antenna of the SPI (a 1 , b 1 , h 1 , a 2 , b 2 , h 2 , a 3 , b 3 , h 3 ), coordinates and course of the vessel (X c , Y c , Z c , K), roll and trim angles (θ, ψ), as well as distances (D 1 , D 2 , D 3 ), measured by the radar to the OUO, and its coordinates (X l , Υ l , Ζ l ), and the subsequent calculation of the reference coordinates of the SPI antenna (ϕ e , λ e, h e ), which are compared with the calculated coordinates SPI (ϕ s , λ s, h s ) using information signals from the satellite. The obtained corrections (Δϕ = ϕ c -ϕ e ; Δλ = λ s -λ e ; λ = h c -h e ) will also allow to control the accuracy characteristics of the SPI SN in real operation. In this case, a device for implementing the method according to
Сущность предлагаемого технического решения поясняется чертежами. Фиг. 1. Блок - схема устройства включает НКА ГЛОНАСС/GPS 1, и состоит из аппаратуры потребителя (АП) 2 и береговой аппаратуры 3. АП содержит блок синхронизации 4, выход которого соединен с синхронизирующим входом процессора 5 и радар 6. В состав АП входят ССК 8 с антенной 9, а также СПИ СН 7 с антенной 10, точностные характеристики которого оцениваются. Его информационный вход и информационный выход соединены соответственно с информационным выходом и информационным входом процессора 5. Береговая аппаратура 3, состоит из т ОУО 11 (не менее трех), установленных на берегу вблизи судоходного пути на расстоянии R в точках с известными координатами. Для расширения рабочей зоны системы можно увеличить число ОУО 11 (m>3). Позиция 12 - судноThe essence of the proposed technical solution is illustrated by drawings. FIG. 1. The block diagram of the device includes the GLONASS /
Фиг. 2. Взаимное расположение антенны СПИ и радара (лазерного локатора (ЛЛ)).FIG. 2. Mutual arrangement of the SPI antenna and the radar (laser locator (LL)).
Фиг. 3. Перемещение антенны спутникового приемоиндикатора (СПИ) при крене.FIG. 3. Moving the antenna of the satellite receiver indicator (SPI) during roll.
Фиг. 4. Перемещение антенны СПИ при дифференте.FIG. 4. Moving the SPI antenna during differential.
Фиг. 5. Перемещение антенны СПИ при появлении дифферента при наличии крена.FIG. 5. Movement of the SPI antenna when a trim appears in the presence of a roll.
Фиг. 6. Взаимное расположение лазерного локатора и антенны СПИ.FIG. 6. Mutual arrangement of the laser locator and the SPI antenna.
Фиг. 7. Алгоритм функционирования вычислительного блока 5.FIG. 7. Algorithm for the operation of the
Фиг. 8. Структурная схема системы контроля точности судовой аппаратуры спутниковой навигации при размещении лазерного локатора на берегу. Структурная схема включает НКА ГЛОНАСС/GPS 1, и состоит из аппаратуры потребителя (АП) 2 и береговой аппаратуры 3. АП содержит процессор 5 и радар 6. В состав АП входят ССК 8 с антенной 9, а также СПИ СН 7 с антенной 10, точностные характеристики которого оцениваются. Его информационный вход и информационный выход соединены соответственно с информационным выходом и информационным входом процессора 5. Схема также содержит волоконно-оптическую решетку 13, преобразователь 14, береговую АИС 15 с антенной 16, ОУО 11, процессор 17, судовую АИС 18 с антенной 19.FIG. 8. Block diagram of the system for monitoring the accuracy of shipboard satellite navigation equipment when placing the laser locator on the shore. The structural diagram includes the GLONASS /
Фиг. 9. Алгоритм функционирования системы контроля точности судовой аппаратуры спутниковой навигации при размещении лазерного локатора на берегу.FIG. 9. Algorithm of functioning of the system for monitoring the accuracy of shipboard satellite navigation equipment when placing a laser locator on the shore.
Фиг. 10. Структурная схема системы контроля точности судовых спутниковых комплексов при размещении лазерного локатора на судне. Структурная схема включает НКА ГЛОНАСС/GPS 1, и состоит из аппаратуры потребителя (АП) 2 и береговой аппаратуры 3. АП содержит блок синхронизации 4, выход которого соединен с синхронизирующим входом процессора 5 и радар 6. В состав АП входят ССК 8 с антенной 9, а также СПИ СН 7 с антенной 10, судовая АИС 18 с антенной 19, ОУО 11, береговая АИС 15 с антенной 16.FIG. 10. Block diagram of the system for monitoring the accuracy of ship satellite complexes when placing a laser locator on the ship. The block diagram includes the GLONASS /
Судовые электромеханические средства швартовки, как и в прототипе, включают рулевой привод, носовое подруливающее устройство, датчик руля, блок программного управления, соединенный с процессором 5, датчик угловой скорости, датчик оборотов, датчик тяги, регулятор оборотов гребного винта. А также может включать кормовые подруливающие устройства.Marine electromechanical mooring means, as in the prototype, include a steering gear, a bow thruster, a rudder sensor, a program control unit connected to the
Предлагаемый способ может быть реализован системой, которая использует информацию от НКА ГЛОНАСС/GPS 1, и состоит из аппаратуры потребителя (АП) 2 и береговой аппаратуры 3 (фиг.1) [6]. АП содержит блок синхронизации 4, выход которого соединен с синхронизирующим входом процессора 5 и радара 6. В состав АП входят ССК 8 с антенной 9, а также СПИ СН 7 с антенной 10, точностные характеристики которого оцениваются. Его информационный вход и информационный выход соединены соответственно с информационным выходом и информационным входом процессора 5. Береговая аппаратура 3, состоит из т ОУО 11 (не менее трех), установленных на берегу вблизи судоходного пути на расстоянии R в точках с известными координатами [6,15]. Для расширения рабочей зоны системы можно увеличить число ОУО 11 (m>3). Расстояние между ОУО (Ri) должно быть как можно больше, так как с точки зрения навигации([7], Куршин В. В. Математическое и программное обеспечение навигации с использованием систем ГЛОНАСС/GPS/WAAS. Диссертация на соискание ученой степени д.т.н. М., 2003. 339 с. [16]), чем больше угол между ориентирами, тем точнее будет измерение. Блок синхронизации 4, процессор 5, ССК 8, СПИ СН 7 и их антенны 9 и 10 используются из состава выпускаемых серийной СА СН ГЛОНАСС и GPS (Gyrocompass Yokogawa CMZ700S (проспект). Yokogawa, 2007 [17], Magellan GPS Satellite Navigation NAV-1200 (проспект). MSC, 1995 [18], The Mariner's Handbook. NP100. Ninth Edition. UKHO, 2009 [19]). Система, реализующая оценивание точностных характеристик С А СН, работает следующим образом. АП 2 антенной 10 принимает радиосигналы СН, излученные НКА, определяет навигационные параметры (ПД до НКА) и по известному алгоритму (Глобальная навигационная спутниковая радионавигационная система ГЛОНАСС / под ред. Харисова В.Н., Перова А.И., Болдина В.А. - Изд. 4-е, исправ. М.: Радиотехника, 2010. 800 с. [20], Сикарев И.А. Функционально устойчивые автоматизированные идентификационные системы для мониторинга и управления движением судов на речном транспорте (Диссертации на соискание ученой степени д.т.н. СПб., 2010. 234 с. [21], Фарватер РК -2306 (проспект). Радио Комплекс, 2009. 4 с. [22]) вычисляет координаты судна (Хс, Yc, Zc), в основе которого лежит система уравнений:The proposed method can be implemented by a system that uses information from the satellite GLONASS /
где Хi, Υi и Zi - координаты i-го НКА. Определение координат судна (Хc, Yc,Zc) осуществляется по рабочим алгоритмам С А СН в стандартном режиме [21]. При подходе судна к зоне действия береговой аппаратуры 3 в процессор 5 вводят высокоточные координаты ОУО, 11 С выхода приемника 7 координаты судна (Хс, Yc,Zc) поступают на информационный вход процессора 5. Сигналы блока синхронизации 4 запускают ЛЛ 6, который измеряет расстояния D1, D2,D3. По измеренным с помощью ЛЛ 6 расстояниям D1, D2 и D3 и координатам ОУО, в процессоре 5 вычисляются координаты точки размещения ЛЛ (Χл,Υл,Ζл) по следующему алгоритму. Составляется система уравнений в геоцентрической системе координат (Кожухов В.П., Жухлин A.M., Кондрашихин В.Т. и др. Математические основы судовождения. М.: Транспорт, 1993. 200 с. [23]):where X i , Υ i and Z i are the coordinates of the i-th satellite. Determination of the coordinates of the vessel (X c , Y c , Z c ) is carried out according to the working algorithms C A CH in the standard mode [21]. When the vessel approaches the zone of coverage of
Решая систему уравнений (2), находим неизвестные координаты ЛЛ в геоцентрической системе координат (Хл, Yл, Zл). Далее происходит сравнение вычисленных координат ЛЛ (Хл, Yл, Zл) с координатами СПИ (Хс, Yc, Zc), рассчитанными с использованием сигналов НКА по соответствующим алгоритмам [20, 21, 22]. Однако при этом следует учесть геометрические расхождения точек расположения антенн ЛЛ и СПИ с тем, чтобы получить достоверную разницу координат. Для подобного учета можно использовать геометрические соотношения, представленные ниже.Solving the system of equations (2), we find the unknown coordinates of LL in the geocentric coordinate system (X l , Y l , Z l ). Next, the calculated coordinates of the LL (X l , Y l , Z l ) are compared with the coordinates of the SPI (X c , Y c , Z c ), calculated using the signals from the NSC according to the appropriate algorithms [20, 21, 22]. However, it is necessary to take into account the geometric discrepancies of the points of the location of the LL and SPI antennas in order to obtain a reliable coordinate difference. For such accounting, you can use the geometric relationships presented below.
Учитывая, что СПИ выдает информацию о широте ϕ и долготе λ на свой или удаленный дисплеи для удобства пользователя (судоводителя), следует также проверить точностные характеристики СПИ и в этой системе координат.Для этого вычисленные координаты ЛЛ (Хл, Υл, Ζл) поступают на вход приемника сигналов СН, где по заложенному в него алгоритму преобразуются в географическую систему координат - ϕл, λл, hл [20]. Для решения поставленной задачи контроля точностных характеристик СПИ СН необходимо по найденным координатам ЛЛ вычислить эталонные координаты точки размещения антенны СПИ 10. Зная взаимное расположение ЛЛ и антенны 10 (a, b, h) в системе координат, связанной с судном, как показано на фиг.2, требуется найти координаты антенны 10 (точка А) в географической системе координат, которые будут зависеть от курса судна, его крена и дифферента. Для этого воспользуемся следующим алгоритмом.Considering that the LPS provides information about the latitude ϕ and longitude λ to its own or remote displays for the convenience of the user (navigator), the accuracy characteristics of the LPS should also be checked in this coordinate system. For this, the calculated coordinates LL (X l , Υ l , Ζ l ) arrive at the input of the receiver of SN signals, where, according to the algorithm incorporated in it, they are converted into a geographic coordinate system - ϕ l , λ l , h l [20]. To solve the set problem of monitoring the accuracy characteristics of the SPI SN, it is necessary to calculate the reference coordinates of the location point of the
Введем вспомогательную прямоугольную систему координат, показанную на фиг.3, плоскость XY которой параллельна плоскости истинного горизонта, ось X параллельна ДП судна и начало координат находится в точке расположения ЛЛ. Положение точки А в данной системе координат будет характеризоваться положением вектора L, проекции которого на оси координат оХ, oY и oZ в начальный момент равны соответственно a, b и k. При появлении крена θ антенна СПИ в данной системе координат переместится из точки А в точку А1. Введем следующие обозначения:Let us introduce an auxiliary rectangular coordinate system shown in Fig. 3, the XY plane of which is parallel to the plane of the true horizon, the X axis is parallel to the ship's DP and the origin of coordinates is at the point of the LL location. The position of point A in this coordinate system will be characterized by the position of the vector L, the projections of which on the coordinate axes oX, oY and oZ at the initial moment are equal to a, b and k, respectively. When the roll θ IPN antenna in the system of coordinates is moved from point A to point A 1. Let us introduce the following notation:
Примем угол θ положительным при крене на правый борт, величину а положительной при расположении антенны СПИ в нос судна от ЛЛ, величину b положительной при расположении антенны СПИ в сторону правого борта от ЛЛ и величину h положительной при расположении антенны СПИ выше ЛЛ.Let us assume that the angle θ is positive when he roll to the starboard side, the value of a is positive when the antenna is located in the bow of the vessel from the LL, the value of b is positive when the antenna is located to the starboard side of the LL, and the value of h is positive when the antenna is located above the LL.
Проекции вектора L1 на оси оХ, oY и oZ с учетом формул привидения (Выгодский М. Я. Справочник по элементарной математике. М.: Астрель, 2006. 509 с. [24]) будут соответственно равны:The projections of the vector L 1 on the axis oX, oY and oZ, taking into account the ghost formulas (Vygodsky M. Ya. Handbook of elementary mathematics. M .: Astrel, 2006. 509 pp. [24]) will be respectively equal:
После подстановки выражений (3) в (4) они будут иметь следующий вид:After substitution of expressions (3) into (4), they will have the following form:
При появлении дифферента ψ антенна СПИ в данной системе координат переместится из точки А в точку(фиг.4). Введем следующие обозначения:When a trim ψ appears, the SPI antenna in the given coordinate system will move from point A to point (Fig. 4). Let us introduce the following notation:
Примем угол ψ положительным при дифференте на корму, величины a,b и h положительными при расположении антенны СПИ относительно ЛЛ так, как было указано выше.Let us assume that the angle ψ is positive with the differential at the stern, the values of a, b and h are positive when the antenna of the SPI is positioned relative to the LL as indicated above.
Проекции вектора L1' на оси оХ, о Υ и oZ с учетом формул привидения [24] будут соответственно равны:The projections of the vector L1 'on the axis оХ, о Υ and oZ, taking into account the ghost formulas [24], will be respectively equal:
После подстановки выражений (6) в выражения (7) они примут вид:After substitution of expressions (6) into expressions (7), they will take the form:
Для совместного учета крена и дифферента рассмотрим ситуацию появления дифферента при условии, что судно уже имеет крен. При появлении дифферента ψ антенна СПИ в данной системе координат переместится из точки Α1 в точку А2 (фиг.5). Введем обозначения по аналогии с выражением (6):To take into account the roll and trim together, consider the situation when the trim appears, provided that the vessel is already heeling. When the trim ψ antenna IPN in the coordinate system moves from point 1 to point Α A 2 (Figure 5). Let us introduce the notation by analogy with expression (6):
Проекции вектора L2 на оси оХ, oY и oZ с учетом формул привидения [24] будут соответственно равны:The projections of the vector L 2 on the oX, oY and oZ axes, taking into account the ghost formulas [24], will be respectively equal:
После подстановки выражений (9) в (10) они будут иметь вид:After substitution of expressions (9) into (10), they will have the form:
После подстановки выражений (5) в выражения (11) они примут вид:After substitution of expressions (5) into expressions (11), they will take the form:
Проекция вектора L2 на плоскость ΧΥ, т.е. на плоскость истинного горизонта будет равна:The projection of the vector L 2 onto the plane ΧΥ, i.e. on the plane of the true horizon will be equal to:
где α - угол между осью оХ, т.е. между ДП и проекцией который равен:where α is the angle between the ОХ axis, i.e. between DP and projection which is equal to:
После подстановки выражений (12) в выражения (13) и (14) они будут иметь вид:After substitution of expressions (12) into expressions (13) and (14), they will look like:
Перейдем от предложенной системы координат к прямоугольной системе координат, представленной на фиг.6, плоскость XY в которой также параллельна плоскости истинного горизонта, ось X направлена на географический север, а начало координат не находится в точке расположения ЛЛ.Let's move from the proposed coordinate system to the rectangular coordinate system shown in Fig. 6, the XY plane in which is also parallel to the plane of the true horizon, the X axis is directed to the geographical north, and the origin is not located at the point of LL location.
Обозначим координаты ЛЛ в данной системе как Хл, Yл, Zn, тогда координаты антенны приемоиндикатора (Ха, Ya, Za) будут определяться выражением:Let us denote the coordinates of the LL in this system as X l , Y l , Z n , then the coordinates of the receiver-indicator antenna (X a , Y a , Z a ) will be determined by the expression:
где K - курс судна.where K is the heading of the vessel.
Далее необходимо перейти от прямоугольной системы координат к географической. Как известно из навигации [25], длина одной минуты дуги меридиана земного эллипсоида:Next, you need to go from a rectangular coordinate system to a geographic one. As is known from navigation [25], the length of one minute of the earth's ellipsoid meridian arc is:
где α - большая полуось эллипсоида, е - его эксцентриситет, ϕ - географическая широта данной точки. Длина одной минуты параллели земного эллипсоида:where α is the semi-major axis of the ellipsoid, e is its eccentricity, ϕ is the geographic latitude of a given point. Length of one minute parallel to the earth's ellipsoid:
Зная координаты размещения ЛЛ (ϕл, λл, hл) в географической системе координат, найдем эталонные координаты точки размещения антенны СПИ - ϕэ, λэ, hэ:Knowing the coordinates of the location of the LL (ϕ l , λ l , h l ) in the geographic coordinate system, we find the reference coordinates of the location of the antenna SPI - ϕ e , λ e , h e :
Значения эксцентриситета и полуосей эллипсоида выбираются в зависимости от используемой в приемнике геодезической системы (П3-90.02 для ГЛОНАСС или WGS-84 для GPS) [26,27].The values of the eccentricity and semi-axes of the ellipsoid are selected depending on the geodetic system used in the receiver (P3-90.02 for GLONASS or WGS-84 for GPS) [26,27].
Таким образом, после преобразования в СПИ геоцентрических координат точки размещения ЛЛ в географические по формуле (2), они поступают в процессор 5 (фиг.1) вместе с данными об ориентации судна от ССК (K, θ, ψ). Также в процессоре имеются данные о взаимном расположении ЛЛ и антенны 10 (а, b, h). По изложенному выше алгоритму, представленному на фиг.7, в процессоре вычисляются эталонные координаты точки размещения антенны СПИ (ϕэ, λэ, hэ). Эти координаты сравниваются с координатами судна ϕc, λс, hc, полученными по радиосигналам НКА, и определяются погрешности:Thus, after converting the geocentric coordinates of the point of placement of the LL into geographic ones according to the formula (2), they are sent to the processor 5 (Fig. 1) together with the data on the orientation of the vessel from the SSC (K, θ, ψ). The processor also contains data on the relative position of the LL and antenna 10 (a, b, h). According to the above algorithm, presented in Fig. 7, the processor calculates the reference coordinates of the antenna placement point SPI (ϕ e , λ e , h e ). These coordinates are compared with the coordinates of the vessel ϕ c , λ c , h c , obtained from the satellite radio signals, and the errors are determined:
Для оценки точности нахождения координат СПИ воспользуемся формулой (Лесков М.М., Баранов Ю.К., Гаврюк М.И. Навигация. Изд. 2-е., перераб. и доп.М.: Транспорт, 1986. 360 с. [25]):To assess the accuracy of finding the coordinates of the SPI, we will use the formula (Leskov M.M., Baranov Yu.K., Gavryuk M.I. [25]):
где М- среднеквадратическая погрешность, D - дисперсия, хi - результаты отдельных наблюдений, m(х) - математическое ожидание, n - число наблюдений. Найденные в соответствии с алгоритмом (фиг.8) эталонные координаты СПИ (ϕэ, λэ, hэ) есть не что иное, как математическое ожидание величин ϕc, λс, hс. Поэтому формулы для расчета среднеквадратических погрешностей обсервованных координат, характеризующих случайные погрешности определения местоположения судна по СПИ СН, запишутся в следующем виде (Лентарев А.А. Морские районы систем обеспечения безопасности мореплавания. Владивосток: Мор. гос. ун-т, 2004. 114 с. [28]):where M is the root mean square error, D is the variance, x i is the results of individual observations, m (x) is the mathematical expectation, n is the number of observations. Found in accordance with the algorithm (Fig. 8), the reference coordinates of the SPI (ϕ e , λ e , h e ) is nothing but the mathematical expectation of the values ϕ c , λ c , h c. Therefore, the formulas for calculating the root-mean-square errors of the observed coordinates, characterizing the random errors in determining the position of the vessel according to the SPI SN, will be written in the following form (Lentarev A.A.Marine areas of systems for ensuring the safety of navigation. Vladivostok: Marine State University, 2004. 114 p. . [28]):
СКП обсервации будет находиться по формуле (7). Для оценивания точности СА СН, работающей в дифференциальном режиме, этот способ также легко реализуем. Для этого необходимо, чтобы СА СН получала поправки от дифференциальной подсистемы. Способ, структура и алгоритм функционирования контроля точностных характеристик судовой аппаратуры спутниковой навигации может быть использован, посредством установленного на берегу лазерного локатора.The observation UPC will be found according to the formula (7). For the estimation of the accuracy of the CA CH operating in the differential mode, this method is also easy to implement. To do this, it is necessary that the CA CH receives corrections from the differential subsystem. The method, structure and algorithm for the control of the accuracy characteristics of the ship's satellite navigation equipment can be used by means of a laser locator installed on the shore.
Данный способ может быть реализован системой, использующей информацию от НКА. Система состоит, как показано на рисунке (фиг.8), из АП 2 и береговой аппаратуры 3. АП содержит процессор 5, СПИ 7, информационный вход и информационный выход которого соединены соответственно с информационным выходом и информационным входом процессора 5. В составе АП имеются ССК 8 и судовая станция АИС 7, соединенные с информационным входом процессора 5. В АП также входят апертурная волоконно-оптическая решетка 13, преобразователь 14, антенна СПИ 10, антенна ССК 9 и антенна АИС 16. Кроме того в АП входят т ОУО 11 (числом не менее трех). Береговая аппаратура 3 состоит из ЛЛ 6, установленного на берегу вблизи судоходного пути в точке с известными координатами, процессора 17, береговой станции АИС 15 и ее антенны 16. Процессор 5, приемник радиосигналов 7, ССК 8, АИС 18 и антенны 9,10,19, используются из состава выпускаемых серийной СА СН ГЛОНАСС и GPS [17, 18,19]. ОУО целесообразно устанавливать таким образом, чтобы они были разнесены по всей длине судна. Это необходимо сделать с таким расчетом, чтобы расстояние между ОУО было максимально возможным, что позволит повысить точность измерений (Дмитриев В.И., Григорян В.Л., Катенин В.А. Навигация и лоция. М.: Моркнига, 2009. 472 с. [29], [25]).This method can be implemented by a system using information from the NCA. The system consists, as shown in the figure (Fig. 8), of
Данная система позволяет оценивать точностные характеристики СА СН при реальной эксплуатации. Она работает следующим образом. АП 2 антенной 10 принимает радиосигналы СН, излученные НКА, определяет навигационные параметры (ПД до НКА) и по рабочим алгоритмам определения местоположения СА СН в стандартном режиме [29] вычисляет координаты судна (Хс, Yc, Zc). В основе алгоритмов лежит система уравнений (1).This system makes it possible to evaluate the accuracy characteristics of the SSS in real operation. It works as follows.
В судовую станцию АИС 18 вводится информация о взаимном расположении ОУОг, ОУО3 (а2, b2, h2, a3, b3, h3) и антенны СПИ СН 10 (a1, b1, h1) относительно ОУО1. Также в нее поступает информация о местоположении судна (Хс, Yc, Zc) от приемника СН 7 и данные о его курсе (К) от ССК 8. Данная информация транслируется судовой станцией АИС 18 и принимается береговой АИС 15. Information about the relative position of OUOr, OUO 3 (a 2 , b 2 , h 2 , a 3 , b 3 , h 3 ) and antenna SPI SN 10 (a 1 , b 1 , h 1 ) relative to OUO is entered into the
Полученная информация анализируется в процессоре 17, где определяется взаимная ориентация ЛЛ и ОУО, и при нахождении судна в радиусе действия ЛЛ 6 он запускается и измеряет расстояние до ОУОi 13 (D1, D2 и D3).The information obtained is analyzed in the
Измеренные расстояния и координаты ЛЛ (Хл, Υл, Ζл) передаются береговой станцией АИС 18. Они принимаются судовой АИС 18 и поступают на вход процессора 5. Зная взаимное расположение ОУО 11 (а2, b2, h2, а3, b3, h3) на судне, выразим координаты ОУO2 и ОУО3 через координаты ОУО1. Для этого воспользуемся алгоритмом, предложенным в предыдущем пункте. По формуле (15), находим величины The measured distances and coordinates LL (X l , Υ l , Ζ l ) are transmitted by the
Далее по формуле (16) находим значения а2 и а3:Further, using formula (16), we find the values a 2 and a 3 :
По формуле (12) находим значения Z22 и Z23:Using the formula (12), we find the values of Z 22 and Z 23 :
Обозначив координаты ОУО[за φ0ΐ, λ0ΐ, h0l по формуле (20), находим координаты ОУO2 (ϕo2, λo2, ho2).Denoting the coordinates of the OUO [for φ 0ΐ , λ 0ΐ , h 0l by formula (20), we find the coordinates of the OUO 2 (ϕ o2 , λ o2 , h o2 ).
и координаты ОУO3 (ϕo3, λo3, ho3):and coordinates ОУО 3 (ϕ o3 , λ o3 , h o3 ):
Далее полученные географические координаты подлежат преобразованию в геоцентрические с использованием соотношений [231:Further, the obtained geographic coordinates are subject to transformation into geocentric using the relations [231:
где - эксцентриситет эллипсоида, а - большая полуось эллипсоида, b - малая полуось эллипсоида.Where is the eccentricity of the ellipsoid, a is the semi-major axis of the ellipsoid, b is the semi-minor axis of the ellipsoid.
Значения эксцентриситета и полуосей эллипсоида выбираются в зависимости от используемой в приемнике геодезической системы (П3-90.02 для ГЛОНАСС или WGS-84 для GPS) (Сборник характерных аварийных случаев на морском транспорте в период 2004-2006 годов. СПб.: ЗАО ЦНИИМФ, 2007. 124 с. [27], Шебшаевич B.C., Григорьев М.Н., Кокина Э.Г. и др. Дифференциальный режим сетевой спутниковой радионавигационной системы // Зарубежная радиоэлектроника. 1989. №1. С.5-33 [28]). Координаты ОУО1 в геоцентрической системе координат:The values of the eccentricity and semi-axes of the ellipsoid are selected depending on the geodetic system used in the receiver (P3-90.02 for GLONASS or WGS-84 for GPS) (Collection of typical accidents in maritime transport in the period 2004-2006. SPb .: ZAO TsNIIMF, 2007. 124 pp. [27], Shebshaevich BC, Grigoriev MN, Kokina EG et al. Differential mode of the network satellite radio navigation system // Foreign radio electronics. 1989. No. 1. P.5-33 [28]). OUO1 coordinates in the geocentric coordinate system:
Координаты ОУO2 в геоцентрической системе координат:OUO 2 coordinates in the geocentric coordinate system:
Координаты ОУО3 в геоцентрической системе координат:Coordinates of OUO 3 in the geocentric coordinate system:
По полученным от судовой станции АИС 7 расстояниям (D1, D2, D3) и координатам ЛЛ (Хл, Yл, Zл), а также по полученным от ССК 6 данными об ориентации судна (K, θ, ψ) с учетом координат ОУО 11, рассчитанных по выражениям (33), (34), (35), в процессоре 5 по формуле (2) вычисляются координаты точки размещения ОУО1 - ϕo1, λo1, ho1. По имеющимся данным об ориентации судна (K, θ, ψ) и о взаимном расположении ОУО1 и антенны СПИ 10 (a1, b1, h1) в процессоре 5 по формуле (15) вычисляется величина l1:According to the distances received from the
Далее по формуле (16) в процессоре 4 вычисляется значение α1:Further, according to the formula (16) in the
По формуле (12) в процессоре 5 вычисляется величина z21:According to the formula (12), the
По координатам точки размещения ОУO1, величинам l1,α1, z21 и имеющимся данным об ориентации судна (К, θ, ψ) в процессоре 5 вычисляются эталонные координаты точки размещения антенны СПИ - ϕэ, λэ, hэ:According to the coordinates of the point of placement of OUO 1 , the values l 1 , α 1 , z 21 and the available data on the orientation of the vessel (K, θ, ψ),
Эти координаты сравниваются с координатами судна (ϕс, λс, hс), полученными по радиосигналам НКА, и, в соответствии с выражением (21), определяются погрешности, которые используются в процессоре 5 для вычисления координат судна и оценки точности СПИ при реальной эксплуатации.These coordinates are compared with the coordinates of the ship (ϕ s , λ s , h s ), obtained from the satellite radio signals, and, in accordance with expression (21), the errors are determined, which are used in the
Найденные в соответствии с алгоритмом (фиг.9) эталонные координаты СПИ (ϕэ, λэ, hэ) есть не что иное, как математическое ожидание (Выгодский М.Я. Справочник по высшей математике. М.: Астрель, 2006. 991 с. [23], [24]) величин (ϕс, λс, hc. Поэтому расчет среднеквадратических погрешностей обсервованных координат, характеризующих случайные погрешности определения местоположения судна по СПИ СН, будет производиться по формулам (23). СКП обсервации будет находиться по формуле (7). Во время измерения расстояния ЛЛ 6 до ОУО 11, оптический луч попадает на апертурную волоконно-оптическую решетку 13. В процессоре 5 вычисляются угол β - угол прихода оптического луча на решетку 13. Наличие зависимости распределения интенсивностей облучения от угла β на выходе фотодетекторов создает токи разной величины. Их величины формируются по закону этого распределения. Аналоговые величины этих токов одновременно преобразуются в блоке 14 в совокупность n величин, которые вводятся в процессор 5, где вычисляется угол β принятого оптического сигнала. Значения этих углов могут быть использованы при определении положения ДП судна. Этот способ также легко реализуем для оценивания точности СА СН, работающей в дифференциальном режиме. Для этого необходимо, чтобы СА СН получала поправки от ДПС. Также возможен другой вариант функционирования данной системы, при котором судовая АИС 18 передает данные о взаимном расположении ОУО 11 и антенны СПИ 10 (a1, b1, h1, а2, b2, h2, а3, b3, h3), координаты (Хс, Yc, Zc) судна и значения К, θ, ψ от ССК 8. При этом все вычисления в соответствии с алгоритмом, изложенным выше, производятся в процессоре 17 на берегу, а затем передаются в сообщении БАИС 15 на судно. Предлагаемый способ может быть также использован для контроля точностных характеристик судовых спутниковых компасов.Found in accordance with the algorithm (Fig. 9) the reference coordinates of the SPI (ϕ e , λ e , h e ) are nothing but the mathematical expectation (Vygodsky M.Ya. Handbook of Higher Mathematics. M .: Astrel, 2006. 991 p. [23], [24]) values (ϕ с , λ с , h c . Therefore, the calculation of the root-mean-square errors of the observed coordinates, characterizing the random errors in determining the position of the vessel according to the SPI SN, will be made according to the formulas (23). according to the formula (7). During the measurement of the
При этом предлагаемый способ может быть реализован системой, представленной на фиг.10, которая использует информацию от НКА, и состоит из АП 2 и береговой аппаратуры 3. АП включает в себя блок синхронизации 4, выход которого соединен с синхронизирующим входом процессора 5 и ЛЛ 6. В АП также входят СПИ СН 7, информационный вход и информационный выход которого соединены соответственно с информационным выходом и информационным входом процессора 5, ССК 8 и судовая станция АИС 18, соединенные с информационным входом процессора 5, а также антенна 10 СПИ, антенна 9 ССК и антенна АИС 19. Береговая аппаратура 3 состоит из т ОУО 11 (не менее трех), установленных на берегу вблизи судоходного пути на расстоянии R друг от друга в точках с известными координатами, БАИС 15 и ее антенны 16. Система, реализующая предложенный способ, позволяет оценивать точностные характеристики СК в процессе реальной эксплуатации и работает следующим образом. АП 2 (судна) антенной 10 принимает радиосигналы СН, излученные НКА, определяет навигационные параметры и по известному алгоритму вычисляет курс судна, в основе которого лежит система уравнений (1.3). С выхода ССК 8 курс судна (Кс) поступает на информационный вход процессора 5. Сигналы блока синхронизации 4 запускают ЛЛ 6, который измеряет расстояния D1, D2, D3 и курсовые углы β1, β2 и β3 - углы прихода отраженного от ОУО оптического луча по отношению к ДП судна. По найденным координатам ЛЛ (ϕ л, λ л) и известным координатам i-го ОУО 11 (ϕoi, λoi) находится пеленг с ЛЛ на ОУО [29]:In this case, the proposed method can be implemented by the system shown in Fig. 10, which uses information from the satellite, and consists of
По измеренному с помощью ЛЛ 6 курсовому углу на i-й ОУО 11 и найденному значению пеленга вычисляется эталонное значение курса судна:Based on the heading angle measured with the
Полученное значение курса (Кэ) сравнивается с курсом судна (Кс), полученным по радиосигналам НКА, и определяется погрешность ССК:The resulting heading value (K e ) is compared with the ship's heading (K s ), received from the satellite radio signals, and the SSK error is determined:
Эта погрешность используется в процессоре 5 для оценки точностных характеристик ССК при реальной эксплуатации.This error is used in the
Другой способ может быть реализован системой, представленной на фиг.10, которая использует информацию от НКА и состоит из АП 2 и береговой аппаратуры 3. АП содержит процессор 5, ПИ СН 7, информационный вход и информационный выход которого соединены соответственно с информационным выходом и информационным входом процессора 5, ССК 8 и судовую станцию АИС 18, соединенные с информационным входом процессора 5. В систему также входят апертурная волоконно-оптическая решетка 13, преобразователь 14, антенна 10 ПИ, антенна 9 ССК и антенна АИС 19. Кроме того, в состав системы входят т ОУО 11 (не менее трех). Береговая аппаратура 3 состоит из установленного на берегу вблизи судоходного пути ЛЛ 6 в точке с известными координатами, процессора 17, БАИС 15 и ее антенны 16. Апертурная волоконно-оптическая решетка 13 устанавливается в плоскости, параллельной ДП судна. Каждое оптическое волокно соединено с одним фотодетектором, выход каждого из которых соединен со входом одного из преобразователей 14, соединенного с параллельными входами процессора 5. Данная система позволяет оценивать точностные характеристики ССК при реальной эксплуатации и работает следующим образом. Во время измерения расстояния ЛЛ 6 до ОУО 11, оптический луч попадает на апертурную волоконно-оптическую решетку 13. В процессоре 5 вычисляются угол β - угол прихода оптического луча на решетку 13. Наличие зависимости распределения интенсивностей облучения от угла β на выходе фотодетекторов создает токи разной величины. Их величины формируются по закону этого распределения. Аналоговые величины этих токов одновременно преобразуются в блоке 14 в совокупность n величин, которые вводятся в процессор 5, где вычисляется угол β принятого оптического сигнала.Another method can be implemented by the system shown in Fig. 10, which uses information from the satellite and consists of
По принятым судовой станцией АИС 18 расстояниям (D1, D2 и D3) и координатам ЛЛ 6 (Хл Υл, Ζл), в процессоре 5 по изложенному в предыдущем пункте алгоритму вычисляются координаты ΟΥΟ1 и далее, зная взаимное расположение ОУО1 и волоконно-оптической решетки 8 (а, b, h), по формуле (3.20) вычисляются ее координаты. По координатам ЛЛ 6 (ϕ л, λ л), найденному углу β и координатам решетки 13 (ϕoi, λoi) в процессоре 5 вычисляется пеленг по формуле (3.40), а затем эталонное значение курса (Кэ) судна по формуле (41), которое сравнивается с курсом судна (Кс), полученным по радиосигналам НКА, и определяется погрешность ΔК по формуле (12), которая используется в процессоре 5 для оценки точности ССК в процессе реальной эксплуатации. Работа электромеханических судовых устройств в период выполнения операции швартовки аналогична работе устройств прототипа, т.е. в способе используют рулевой привод, носовое подруливающее устройство и регулятор оборотов гребного винта судна. Режим швартовки выполняется в два этапа с использованием заданной точки Б окончания первого этапа и начала второго. Сигнал момента вхождения судна в точку Б формируют по равенству длины текущего вектора путевого угла заданному значению. Управление курсом осуществляют по программе с использованием рулевого привода. Управление по путевому углу - с использованием носового подруливающего устройства на первом этапе швартовки в соответствии с заданным сигналом путевого угла, который формируют в зависимости от длины вектора заданного путевого угла, а на втором этапе швартовки используют регулятор оборотов гребного винта судна. На первом этапе используют регулятор оборотов гребного винта для управления скоростью хода судна по программе в функции от длины заданного вектора путевого угла. Достигается формирование автоматического управления движением судна в режиме швартовки.According to the 18 distances (D 1 , D 2 and D 3 ) and the coordinates of LL 6 (X l Υ l , Ζ l ), received by the
Система швартовки подключается в момент времени to, когда судно достигнет заданную штурманом на карте точку А0 - (начало режима швартовки), при этом штатная система автоматического управления движением судна отключается.The mooring system is activated at the time to, when the vessel reaches the point A 0 - set by the navigator on the map (the beginning of the mooring mode), while the standard automatic control system of the vessel's movement is turned off.
1. Выработка сигнала заданного путевого угла COGзд.i. вектора движения судна из точки Δ0 в точку - Аконеч. с использованием сигналов широт и долгот текущего состояния судна Φi,λi, (в момент времени t0 точка А0).1. Generation of the signal of the set course angle COG bld. I. vector of movement of the vessel from point Δ 0 to point - A final. using signals of latitudes and longitudes of the current state of the vessel Φ i , λ i , (at time t 0 point A 0 ).
Сигнал COGзд формируют в вычислителе (процессор 5) с использованием в сигналов текущих значений Φi, λi (место нахождения судна, сигналы поступают из приемникаCOG signal zd is formed in the calculator (CPU 5) using the current values of signals Φ i, λ i (the location of the vessel, the signals received from the receiver
7 СНС), сигнал центральной точки швартовки судна у пирса - точка Аконеч. (Фконеч., λконеч.) поступает также из вычислителя.7 SNS), the signal of the central point of the vessel's mooring at the pier is point A of the end. (Ф is finite , λ is finite ) also comes from the calculator.
2. Формирование длины вектора Li.2. Formation of the vector length L i .
B вычислитель вводят сигналы: Φi=Φ0, λi=λ0 из приемника 7 СНС. Сигнал длины Li вырабатывается постоянно с момента времени t0 в вычислителе через интервалы времени Δt и подают в блок программного управления.In the calculator enter signals: Φ i = Φ 0 , λ i = λ 0 from the
3. В функциональных преобразователях блока программного управления формируются программные сигналы курса - фпрог.и скорости хода судна Vпрог.с использованием сигнала Li. (фпрог.=f1(Li), Vпрог.=f2 (Li). Сигнал условия нахождение судна в области первого или второго этапа швартовки формируют сравнением сигнала Li с введенным заранее в блок программного управления постоянным сигналом Lm длины вектора заданного путевого угла в точке Б.3. In the functional converters of the program control unit, program signals of the course are formed - f prog. and the speed of the vessel V prog. using the signal L i . (f prog. = f 1 (L i ), V prog. = f 2 (L i ). The signal of the condition of the vessel being in the area of the first or second stage of mooring is formed by comparing the signal L i with the constant signal L m introduced into the program control unit in advance the length of the vector of a given track angle at point B.
4. Введение в вычислитель исходных сигналов:4. Introduction to the calculator of initial signals:
1) из блока программного управления вводят программные сигналы1) program signals are input from the program control unit
а) курса судна фпрог=f1 (Li),a) the course of the vessel f prog = f 1 (L i ),
б) скорости хода судна Vпрог.=f2 (Li),b) the speed of the vessel V prog. = f 2 (L i ),
в) Аконеч. c) And finally.
г) сигнал условия нахождения судна в области первого или второго этапа швартовки,d) signal of the condition of the vessel being in the area of the first or second stage of mooring,
2) из приемника 7 СНС поступают сигналы:2) signals are received from the
а) текущего путевого угла COG,a) the current track angle COG,
б) текущих координат судна Φi, λi,b) the current coordinates of the vessel Φ i , λ i ,
в) текущей скорости хода судна V.c) the current speed of the vessel V.
3) Из датчика руля поступает сигнал текущего значения руля.3) The rudder current value signal comes from the rudder sensor.
4) Из датчика угловой скорости поступает сигнал текущей угловой скорости судна ω.4) The signal of the current angular speed of the vessel ω is received from the yaw rate sensor.
5) Из датчика оборотов поступает сигнал текущих оборотов гребного винта п.5) The signal of the current propeller speed is received from the speed sensor.
6) Из датчика тяги поступает сигнал текущей тяги - Τ носовых подруливающих устройств.6) The current thrust signal is received from the thrust sensor - Τ bow thrusters.
7) Из радара 6 вводят сигналы Lнос., Lкор. - расстояние от носа и кормы судна до пирса. 7) L nose signals are input from
Управление судном на первом этапе швартовки.Steering the boat at the first stage of mooring.
Формирование сигналов управления рулевым приводом, носовыми подруливающими устройствами и регулятором оборотов гребного винта. Законы управления, вырабатываемые в вычислителе 5:Generation of control signals for the steering drive, bow thrusters and propeller speed governor. Control laws generated in calculator 5:
1) рулевым приводом,1) steering gear,
2) носовым подруливающим устройством,2) bow thruster,
3) регулятором оборотов гребного винта. Поступают соответственно на входы рулевого привода, носового подруливающего устройства, регулятора оборотов гребного винта.3) the propeller speed regulator. They are fed, respectively, to the inputs of the steering drive, bow thruster, and propeller speed governor.
Формирование сигналов управления в вычислителе 5 рулевым приводом, носовыми подруливающими устройствами и регулятором оборотов гребных винтов. На втором этапе режима швартовки при переходе судна из точки Б в точку Аконеч.:Formation of control signals in the
1) управление углом курса φ, носовым подруливающим устройством.1) control of the heading angle φ, bow thruster.
2) управление скоростью хода судна.2) control of the speed of the vessel.
3) управление путевым углом COG.3) COG track angle control.
Сигналы d/dt δ, d/dt Τ и d/dt n из вычислителя 5 поступают с момента времени tm через интервалы времени Δt соответственно на входы рулевого привода, носового подруливающего устройства, регулятора оборотов гребного винта. В настоящее время создан и эксплуатируется комплекс средств измерений, который обеспечивает проверку точностных характеристик спутниковой навигационной и геодезической аппаратуры при проведении их испытаний и сертификации. Однако он не может быть применен для контроля точности СА СН при реальной эксплуатации, так как его использование ограничено следующими факторами: возможность проверки С А СН только на стенде, а не на судне в процессе эксплуатации; наличие комплекса только в одной организации в единственном экземпляре.The signals d / dt δ, d / dt Τ and d / dt n from the
Поэтому для СА СН возникает задача по обеспечению и контролю ее точностных характеристик при реальной эксплуатации.Therefore, the task of ensuring and controlling its accuracy characteristics during real operation arises for the SN SAN.
Разработанный способ может быть использован для контроля точностных характеристик СПИ СН на основе установленного на борту судна ЛЛ, его структурная реализация и алгоритм функционирования, сущность которого заключается в вычислении координат СПИ (Хс, Yc, Zc) по стандартному алгоритму, измерении ЛЛ расстояний (D1, D2, D3) до ОУО, установленных на берегу, расчете координат точки размещения ЛЛ (Хл, Υл, Ζл), с последующим их преобразованием в географическую систему координат (ϕ л, λ л, hл), нахождении эталонных координат точки размещения антенны СПИ (ϕэ, λэ, hэ) и их сравнении с вычисленными координатами СПИ (ϕс, λс, hc) с использованием информационных сигналов от НКА. Полученные поправки (Δϕ=ϕс - ϕэ; Δλ=λс - λэ; Δh=hc - hэ) позволяют осуществлять контроль точностных характеристик СПИ СН при реальной эксплуатации, что значительно повысит качество навигационного обеспечения безопасности мореплавания. При реализации способа контроля точностных характеристик СПИ СН на основе установленного на берегу ЛЛ, его структурная реализация и алгоритм функционирования, сущность которого заключается в вводе в вычислительный блок данных о расположении ОУО и антенны СПИ (а1, b1, h1, а2, b2, h2, а3, b3, h3), координат и курса судна (Хс, Yc, Zc, К), углов крена и дифферента (θ, ψ), а также расстояний (D1, D2, D3), измеренных ЛЛ до ОУО, и его координат (Хл, Yл, Zл), и последующим расчетом эталонных координат антенны СПИ (ϕэ, λэ, hэ), которые сравниваются с вычисленными координатами СПИ (ϕc, λс, hc) с использованием информационных сигналов от НКА. Полученные поправки (Δϕ=ϕс - ϕэ; *Αλ=λ с - λэ; Δh=hc - hэ) также позволят контролировать точностные характеристики СПИ СН при реальной эксплуатации, что значительно повысит качество навигационного обеспечения безопасности мореплавания. При реализации способа контроля точностных характеристик ССК при реальной эксплуатации на основе расположенного на судне ЛЛ, его структурная реализация и алгоритм функционирования. Сущность данного способа заключается в следующем. В вычислительный блок поступает информация о курсе судна, выдаваемом ССК, о расстояниях (D1, D2, D3) и курсовых углах (β1, β2,c β3), измеренных ЛЛ. Далее происходит расчет координат ЛЛ (ϕл, λл) и его пеленг на ОУО (Πi) с последующим вычислением эталонного значения курса судна (Кэ). Для определения погрешности ССК необходимо сравнить эталонное значение (Кэ) с измеренным (Кс). Таким образом, полученная погрешность позволяет осуществлять контроль точностных характеристик ССК при реальной эксплуатации, что значительно повысит качество навигационного обеспечения безопасности мореплавания.The developed method can be used to control the accuracy characteristics of the SPI SN based on the LL installed on board the vessel, its structural implementation and the algorithm of functioning, the essence of which is to calculate the coordinates of the SPI (X c , Y c , Z c ) according to the standard algorithm, measure the LL distances (D 1 , D 2 , D 3 ) to the OUO installed on the shore, calculating the coordinates of the point of placement of the LL (X l , Υ l , Ζ l ), with their subsequent transformation into a geographic coordinate system (ϕ l, λ l, h l ), finding the reference coordinates of the antenna placement point of the SPI (ϕ e , λ e , h e ) and comparing them with the calculated coordinates of the SPI (ϕ s , λ s , h c ) using information signals from the satellite. The obtained corrections (Δϕ = ϕ s - ϕ e ; Δλ = λ s - λ e ; Δh = h c - h e ) allow monitoring the accuracy characteristics of the SPI SN in real operation, which will significantly improve the quality of navigation safety of navigation. When implementing the method for monitoring the accuracy characteristics of the SPI SN based on the LL installed on the shore, its structural implementation and the algorithm of functioning, the essence of which is to enter data on the location of the OUO and the antenna of the SPI (a 1 , b 1 , h 1 , a 2 , b 2 , h 2 , a 3 , b 3 , h 3 ), coordinates and course of the vessel (X c , Y c , Z c , K), roll and trim angles (θ, ψ), as well as distances (D 1 , D 2 , D 3 ), measured by LL to the OUO, and its coordinates (X l , Y l , Z l ), and the subsequent calculation of the reference coordinates of the SPI antenna (ϕ e , λ e , h e ), which are compared with the calculated coordinates of the SPI (ϕ c , λ c , h c ) using information signals from the satellite. The obtained corrections (Δϕ = ϕ s - ϕ e ; * Αλ = λ s - λ e ; Δh = h c - h e ) will also make it possible to control the accuracy characteristics of the SPI SN in real operation, which will significantly improve the quality of navigation safety of navigation. When implementing the method for monitoring the accuracy characteristics of the SSC during real operation on the basis of the LL located on the ship, its structural implementation and the algorithm of functioning. The essence of this method is as follows. The computing unit receives information about the ship's heading, issued by the SSC, the distances (D 1 , D 2 , D 3 ) and heading angles (β 1 , β 2 , c β 3 ), measured by the LL. Next, the coordinates of the LL (ϕ l , λ l ) and its bearing to the OUO (Π i ) are calculated, followed by the calculation of the reference value of the ship's heading (K e ). To determine the SSC error, it is necessary to compare the reference value (K e ) with the measured one (K s ). Thus, the obtained error makes it possible to control the precision characteristics of the SSC during real operation, which will significantly increase the quality of navigation support for the safety of navigation.
При реализации способа контроля точностных характеристик ССК при реальной эксплуатации на основе установленного на берегу ЛЛ, его структурная реализация и алгоритм функционирования. Сущность способа заключается в измерении ЛЛ расстояний (D1, D2, D3) и курсовых углов (β1, β2, β3) до ОУО, размещенных на судне, расчете координат ЛЛ (ϕл, λл) и волоконно-оптической решетки (ϕoi, λoi), вычислении пеленгов с ЛЛ на ОУО (Пi) и эталонного значения курса судна (Кэ) с последующим его сравнением с курсом, выработанным ССК (Кc). Рассчитанная погрешность (ΔК=Кс-Кэ) используется в процессоре для оценки точности ССК при реальной эксплуатации, что значительно повысит качество навигационного обеспечения безопасности мореплавания. Предложенные способы контроля точностных характеристик СА СН на основе установленного на берегу (или на судне) ЛЛ, их структурные реализации и алгоритмы функционирования позволяют с высокой точностью определять погрешности СА СН в различных условиях реальной эксплуатации и информировать судоводителей о действительных, а не о потенциальных точностных характеристиках, что в определенной мере повышает уровень навигационного обеспечения безопасности мореплавания. Кроме того, эти способы контроля точностных характеристик СА СН имеют ряд преимуществ по сравнению с лабораторными, а именно:When implementing the method for monitoring the accuracy characteristics of the SSC during real operation on the basis of the LL installed on the shore, its structural implementation and the algorithm of functioning. The essence of the method consists in measuring the LL distances (D 1 , D 2 , D 3 ) and heading angles (β 1 , β 2 , β 3 ) to the OUO located on the ship, calculating the coordinates of the LL (ϕ l , λ l ) and fiber optical lattice (ϕ oi , λ oi ), calculation of bearings from LL to OUO (P i ) and the reference value of the ship's heading (K e ) with its subsequent comparison with the heading developed by the SSC (K c ). The calculated error (ΔK = K s -K e ) is used in the processor to assess the accuracy of the SSC in real operation, which will significantly improve the quality of navigation support for the safety of navigation. The proposed methods for monitoring the accuracy characteristics of the ATS on the basis of the LL installed on the shore (or on board the ship), their structural implementations and functioning algorithms make it possible to determine with high accuracy the errors of the ATS in various conditions of real operation and inform the navigators about the actual, and not about the potential, accuracy characteristics. , which to a certain extent increases the level of navigation safety of navigation. In addition, these methods of monitoring the accuracy characteristics of the ATS have a number of advantages over laboratory ones, namely:
1) простота в технической реализации и высокая надежность;1) simplicity in technical implementation and high reliability;
2) мобильность в использовании и относительная дешевизна;2) mobility in use and relative cheapness;
3) возможность проверки точности СА СН в реальных условиях в процессе эксплуатации (без демонтажа аппаратуры с судна) и др.3) the ability to check the accuracy of the CA CH in real conditions during operation (without dismantling the equipment from the ship), etc.
Источники информации.Information sources.
1. Патент RU №2082090 С1, 22.02.1994.1. Patent RU No. 2082090 C1, 22.02.1994.
2. Интернет источник: e-mail:mailto:info@tlcnovo.ru?subject.2. Internet source: e-mail: mailto: info@tlcnovo.ru? Subject.
3. Патент RU №2330789 С1, 10.08.2008.3. Patent RU No. 2330789 C1, 10.08.2008.
4. Патент RU №2245914 С1, март 2005.4. Patent RU No. 2245914 C1, March 2005.
5. Справочник капитана / Под. ред. Дмитриева В.И. СПб.: Элмор, 2009. 816 с.5. Captain's Handbook / Under. ed. Dmitrieva V.I. Saint Petersburg: Elmore, 2009.816 p.
6. Адерихин И.В., Кищенко С.С, Сальников А.И. Способ контроля точностных характеристик судовых приемоиндикаторов спутниковой навигации при эксплуатации // Транспортная безопасность и технологии. 2006. №2. С. 61-62.6. Aderikhin I.V., Kishchenko S.S., Salnikov A.I. Method of monitoring the accuracy characteristics of ship receivers and indicators of satellite navigation during operation // Transport safety and technologies. 2006. No. 2. S. 61-62.
7. ГОСТ РВ 8.560-95. Государственная система обеспечения единства измерений. Средства измерений военного назначения. Испытания и утверждение типа. М.: Госстандарт России, 1994. 28 с.7. GOST RV 8.560-95. State system for ensuring uniformity of measurements. Military measuring instruments. Tests and type approval. Moscow: Gosstandart of Russia, 1994.28 p.
8. Кривов А.С., Донченко СИ., Денисенко О.В. Комплекс эталонов и средств измерений для испытаний аппаратуры потребителей космических навигационных систем ГЛОНАСС/GPS // Информост.2004. №1 (31). С. 46-47.8. Krivov A.S., Donchenko S.V., Denisenko O.V. Complex of standards and measuring instruments for testing the equipment of consumers of space navigation systems GLONASS / GPS // Informost. 2004. No. 1 (31). S. 46-47.
9. Технико - эксплуатационные требования на лазерную систему швартовки крупнотоннажных судов. - МФ - 02 - 22/848 - 64, 2002.9. Technical and operational requirements for the laser mooring system for large vessels. - MF - 02 - 22/848 - 64, 2002.
10. Аснис Л.Н., Васильев В.П., Волконский В.Б. Лазерная дальнометрия. М.: Радио и связь, 1995. 256 с.10. Asnis L.N., Vasiliev V.P., Volkonsky V.B. Laser ranging. M .: Radio and communication, 1995.256 p.
11. Адерихин И.В., Сальников А.И. Использование спутниковой связи и навигации в системах дальней идентификации и контроля местоположения судов. Тезисы доклада. Материалы XXIX НПК ППС МГАВТ. М.: МГАВТ, 2007. С. 4-5.11. Aderikhin I.V., Salnikov A.I. The use of satellite communications and navigation in systems for long-distance identification and control of the position of ships. Theses of the report. Materials of XXIX NPK PPP MGAVT. M .: MGAVT, 2007.S. 4-5.
12. Адерихин И.В., Сальников А.И. Методика контроля точностных характеристик судовых приемоиндикаторов спутниковой навигации при эксплуатации. Тезисы доклада. Материалы XXVIII НПК ППС МГАВТ. М.: МГАВТ, 2006. С. 5-6.12. Aderikhin I.V., Salnikov A.I. Methodology for monitoring the accuracy characteristics of shipborne satellite navigation receivers during operation. Theses of the report. Materials of XXVIII NPK PPP MGAVT. M .: MGAVT, 2006.S. 5-6.
13. Адерихин И.В., Сальников А.И. Способ контроля точности судовых приемоиндикаторов спутниковой навигации при реальной эксплуатации. Сборник научных трудов "Повышение эффективности судопропуска, судовых технических и радионавигационных систем и безопасности плавания". М.: Альтаир-МГАВТ, 2008. С. 3-5.13. Aderikhin I.V., Salnikov A.I. A method for controlling the accuracy of ship receivers for satellite navigation in real operation. Collection of scientific papers "Increasing the efficiency of ship passes, ship technical and radio navigation systems and navigation safety". M .: Altair-MGAVT, 2008.S. 3-5.
14. Адерихин И.В., Сальников А.И. Способ контроля точностных характеристик судовых спутниковых компасов и пути его реализации при эксплуатации. Тезисы доклада. Материалы XXXI НПК ППС МГАВТ. М.: МГАВТ, 2009. С. 23-24.14. Aderikhin I.V., Salnikov A.I. A method for monitoring the accuracy characteristics of ship satellite compasses and ways of its implementation during operation. Theses of the report. Materials XXXI NPK PPP MGAVT. M .: MGAVT, 2009.S. 23-24.
15. Отчет о НИР "Способы повышения и контроля точностных характеристик судовой аппаратуры радионавигационной системы при эксплуатации". Рук. темы д.т.н., проф. Адерихин И.В., ответств. исполн. Сальников А.И. Госрегистрация №01201061485. М.: МГАВТ, 2010. 118 с.15. Research report "Methods for increasing and controlling the accuracy of the ship equipment of the radio navigation system during operation". Hands. topics doctor of technical sciences, prof. Aderikhin I.V., Responsible execution Salnikov A.I. State registration number 01201061485. M .: MGAVT, 2010.118 p.
16. Куршин В. В. Математическое и программное обеспечение навигации с использованием систем ГЛОНАСС/GPS/WAAS. Диссертация на соискание ученой степени д.т.н. М., 2003. 339 с.16. Kurshin VV Mathematical and software for navigation using GLONASS / GPS / WAAS systems. Dissertation for the degree of Doctor of Technical Sciences M., 2003.339 p.
17. Gyrocompass Yokogawa CMZ700S (проспект). Yokogawa, 2007.17. Gyrocompass Yokogawa CMZ700S (brochure). Yokogawa, 2007.
18. Magellan GPS Satellite Navigation NAV-1200 (проспект). MSC, 1995. Precision Positioning and Tracking System "Fanbeam 4" (проспект). Kongsberg, 2009.18. Magellan GPS Satellite Navigation NAV-1200 (prospectus). MSC, 1995. Precision Positioning and Tracking System "
19. The Mariner's Handbook. NP100. Ninth Edition. UKHO, 2009.19. The Mariner's Handbook. NP100. Ninth Edition. UKHO, 2009.
20. Глобальная навигационная спутниковая радионавигационная система ГЛОНАСС / под ред. Харисова В.Н., Перова А.И., Болдина В.А. - Изд. 4-е. М.: Радиотехника, 2010. 800 с.20. Global navigation satellite radio navigation system GLONASS / ed. Kharisova V.N., Perova A.I., Boldina V.A. - Ed. 4th. M .: Radiotekhnika, 2010.800 p.
21. 62. Сикарев И.А. Функционально устойчивые автоматизированные идентификационные системы для мониторинга и управления движением судов на речном транспорте. Диссертации на соискание ученой степени д.т.н. СПб., 2010. 234 с.21.62 Sikarev I.A. Functionally stable automated identification systems for monitoring and controlling the movement of vessels in river transport. Dissertation for the degree of Doctor of Technical Sciences SPb., 2010.234 p.
22. Фарватер РК -2306 (проспект). Радио Комплекс, 2009. 4 с.22. Fairway RK -2306 (prospectus). Radio Complex, 2009.4 p.
23. Кожухов В.П., Жухлин A.M., Кондрашихин В.Т. и др. Математические основы судовождения. М.: Транспорт, 1993. 200 с.23. Kozhukhov V.P., Zhukhlin A.M., Kondrasikhin V.T. and other Mathematical foundations of navigation. Moscow: Transport, 1993.200 s.
24. Выгодский М.Я. Справочник по элементарной математике. М.: Астрель, 2006. 509 с.24. Vygodsky M. Ya. Handbook of Elementary Mathematics. M .: Astrel, 2006.509 p.
25. Выгодский М.Я. Справочник по высшей математике. М.: Астрель, 2006. 991 с.25. Vygodsky M. Ya. Handbook of Higher Mathematics. M .: Astrel, 2006.991 p.
26. Сборник характерных аварийных случаев на морском транспорте в период 2004-2006 годов. СПб.: ЗАО ЦНИИМФ, 2007. 124 с.26. Collection of typical accidents in maritime transport in the period 2004-2006. SPb .: ZAO TsNIIMF, 2007.124 p.
27. Шебшаевич B.C., Григорьев М.Н., Кокина Э.Г. и др. Дифференциальный режим сетевой спутниковой радионавигационной системы // Зарубежная радиоэлектроника. 1989. №1.С.5-33.27. Shebshaevich B.C., Grigoriev M.N., Kokina E.G. et al. Differential mode of the network satellite radio navigation system // Foreign radio electronics. 1989. No. 1.S.5-33.
28. Лентарев А.А. Морские районы систем обеспечения безопасности мореплавания. Владивосток: Мор. гос. ун-т, 2004. 114 с.28. Lentarev A.A. Maritime areas of navigation safety systems. Vladivostok: Mor. state un-t, 2004.114 p.
29. Дмитриев В.И., Григорян В.Л., Катенин В.А. Навигация и лоция. М.: Моркнига, 2009. 472 с.29. Dmitriev V.I., Grigoryan V.L., Katenin V.A. Navigation and pilotage. M .: Morkniga, 2009.472 p.
Claims (2)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2020113082A RU2747521C1 (en) | 2020-03-25 | 2020-03-25 | Method and system for mooring watercraft |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2020113082A RU2747521C1 (en) | 2020-03-25 | 2020-03-25 | Method and system for mooring watercraft |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2747521C1 true RU2747521C1 (en) | 2021-05-06 |
Family
ID=75851037
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2020113082A RU2747521C1 (en) | 2020-03-25 | 2020-03-25 | Method and system for mooring watercraft |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2747521C1 (en) |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB2359149A (en) * | 1998-11-19 | 2001-08-15 | Abb Ind As | A method for automatic positioning of a vessel |
RU2429161C1 (en) * | 2010-08-26 | 2011-09-20 | Российская Федерация, От Имени Которой Выступает Министерство Промышленности И Торговли Российской Федерации | Method of ship coordinated maneuvering |
RU151140U1 (en) * | 2014-06-04 | 2015-03-20 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт проблем управления им. В.А. Трапезникова Российской академии наук | SYSTEM OF AUTOMATIC CONTROL OF MOTION OF A SHIP BY A PRESENT TRAJECTORY |
RU2643072C2 (en) * | 2016-06-14 | 2018-01-30 | Виктор Григорьевич Сенченко | Method of high-accuracy determination of navigation elements of vessel movement |
-
2020
- 2020-03-25 RU RU2020113082A patent/RU2747521C1/en active
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB2359149A (en) * | 1998-11-19 | 2001-08-15 | Abb Ind As | A method for automatic positioning of a vessel |
RU2429161C1 (en) * | 2010-08-26 | 2011-09-20 | Российская Федерация, От Имени Которой Выступает Министерство Промышленности И Торговли Российской Федерации | Method of ship coordinated maneuvering |
RU151140U1 (en) * | 2014-06-04 | 2015-03-20 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт проблем управления им. В.А. Трапезникова Российской академии наук | SYSTEM OF AUTOMATIC CONTROL OF MOTION OF A SHIP BY A PRESENT TRAJECTORY |
RU2643072C2 (en) * | 2016-06-14 | 2018-01-30 | Виктор Григорьевич Сенченко | Method of high-accuracy determination of navigation elements of vessel movement |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2483280C1 (en) | Navigation system | |
CN103591965A (en) | Online calibrating method of ship-based rotary strapdown inertial navigation system | |
CN102278986A (en) | Optimization method for electronic marine chart ship route design | |
Korkishko et al. | Strapdown inertial navigation systems based on fiber-optic gyroscopes | |
JP2003532083A (en) | Method and apparatus for instantaneous heading measurement based on positioning signals by satellite | |
US2908902A (en) | World-wide navigational system | |
RU2747521C1 (en) | Method and system for mooring watercraft | |
CN105300407A (en) | Marine dynamic starting method for uniaxial modulation laser gyro inertial navigation system | |
Lušić | Astronomical position without observed altitude of the celestial body | |
RU165915U1 (en) | SYSTEM OF AUTOMATIC WIRING OF VESSELS ON A PRESENT MOTION TRAJECTORY | |
NO324073B1 (en) | Method and apparatus for determining correction parameters | |
RU2606241C1 (en) | Method of aircraft relative position determining during inter-plane navigation | |
RU2550299C2 (en) | Method of determining true velocity of ship from measurements of travel distance on tack from fixed constellation of spacecraft of mid-orbit satellite radio navigation system | |
RU2375679C2 (en) | Inertial-satellite navigation, orientation and stabilisation system | |
KR100760979B1 (en) | The system for detecting position of vessel and the method thereof | |
RU2523670C1 (en) | Integrated inertial-satellite system of orientation and navigation for marine facilities | |
RU2529649C1 (en) | Method for angular orientation of object based on spacecraft radio navigation signals | |
Park et al. | New Methodology in Analysis of Physical Properties and Roll Decay with Uncertainty Estimates for Surface-Ship Model Experiments | |
US3621578A (en) | Navigational instrument | |
Grm et al. | Testing the functionality and applicability of smart devices for a handheld celestial navigation system | |
Pawłowski | Experimental study of a positioning accuracy with GPS receiver | |
Karaush et al. | Calibration of GNSS receiver with GLONASS signals | |
RU2292526C1 (en) | Mode of definition of the land-surveying coordinates of an object | |
RU2786251C1 (en) | Ship navigation and control complex | |
Emel’yantsev et al. | Using phase measurements for determining a vehicle’s attitude parameters by a GPS-aided inertial system |