RU2742629C1 - Способ установления оптимального значения эквивалентной изотропно излучаемой мощности передающей системы космического аппарата на низкой круговой орбите для связи со спутником-ретранслятором на высокой круговой орбите - Google Patents
Способ установления оптимального значения эквивалентной изотропно излучаемой мощности передающей системы космического аппарата на низкой круговой орбите для связи со спутником-ретранслятором на высокой круговой орбите Download PDFInfo
- Publication number
- RU2742629C1 RU2742629C1 RU2020119148A RU2020119148A RU2742629C1 RU 2742629 C1 RU2742629 C1 RU 2742629C1 RU 2020119148 A RU2020119148 A RU 2020119148A RU 2020119148 A RU2020119148 A RU 2020119148A RU 2742629 C1 RU2742629 C1 RU 2742629C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- satellite
- spacecraft
- receiving antenna
- orbit
- circular orbit
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
- H04B—TRANSMISSION
- H04B7/00—Radio transmission systems, i.e. using radiation field
- H04B7/14—Relay systems
- H04B7/15—Active relay systems
- H04B7/185—Space-based or airborne stations; Stations for satellite systems
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Astronomy & Astrophysics (AREA)
- Aviation & Aerospace Engineering (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Computer Networks & Wireless Communication (AREA)
- Signal Processing (AREA)
- Radio Relay Systems (AREA)
Abstract
Изобретение относится к космическим системам ретрансляции информации между низкоорбитальными космическими аппаратами (КА) и центрами управления и приема сообщений с использованием высокоорбитальных, преимущественно геостационарных спутников-ретрансляторов (СР). Технический результат состоит в разработке способа, обеспечивающего установление минимально необходимых параметров передающей системы низкоорбитального КА за счет учета особенностей передачи информации по межспутниковой линии на высокоорбитальный СР, оснащенный приемной антенной. Для этого эквивалентную изотропно излучаемую мощность космического аппарата представляют в виде функции от угла отклонения линии визирования «космический аппарат – спутник-ретранслятор» от направления «спутник-ретранслятор – центр Земли» δ, при использовании на спутнике-ретрансляторе приемной антенны с широким фиксированным лучом значения протяженности межспутниковой линии и коэффициента усиления приемной антенны спутника-ретранслятора вычисляют для значения угла δ, при котором выполняется условие d[D 2 (δ)/F 2 (δ)]/dδ = 0, где D(δ) – протяженность линии связи «космический аппарат – спутник-ретранслятор», определяемая как D(δ) = R СР cosδ + (R 2 KA – R 2 CP sin 2 δ) 0,5 , R СР и R КА – радиусы орбит соответственно спутника-ретранслятора и космического аппарата, F 2 (δ) – функция направленности приемной антенны спутника-ретранслятора. 2 ил.
Description
Изобретение относится к космическим системам ретрансляции информации между низкоорбитальными космическими аппаратами (КА) и наземными центрами управления и приема сообщений с использованием высокоорбитальных, преимущественно геостационарных спутников-ретрансляторов (СР).
Известен способ установления значения эквивалентной изотропно излучаемой мощности (ЭИИМ) передающей системы абонентских станций космических систем связи и передачи данных (Спутниковая связь и вещание: Справочник. - 3-е изд., перераб. и доп. / В.А. Бартенев, Г.В. Болотов, В.Л. Быков и др; под. ред. Л.Я. Кантора. - М.: Радио и связь, 1997. - с.149-154).
В патенте РФ № 2699821 изложен способ установления оптимального значения ЭИИМ передающей системы КА на низкой круговой орбите, связывающегося по межспутниковой радиолинии с СР на высокой круговой орбите, оснащенным приемной антенной с узким управляемым лучом.
По совокупности используемых параметров радиолинии способ, описанный в патенте РФ № 2699821, выбран в качестве прототипа.
В соответствии с вышеизложенными способами ЭИИМ КА в общем случае устанавливается определением:
- отношения энергии бита к спектральной плотности шума Е б /N o в радиолинии связи между КА и СР, исходя из требования к коэффициенту битовой ошибки для выбранной сигнально-кодовой структуры (т.е. к качеству передачи информации);
- длины волны несущей λ и скорости передачи информации R;
- коэффициента усиления приемной антенны СР, например, по оси диаграммы направленности G o прСР ;
- дополнительных потерь в радиолинии L;
- протяженности радиолинии D;
- шумовой температуры приемной системы СР Т прСР ;
и вычислением по формуле:
где k - постоянная Больцмана.
Входящие в выражение (1) суммарные потери сигнала для радиолинии межспутниковой связи, в общем случае, включают в себя потери на распространение в свободном пространстве (сомножитель указанного выражения), зависящие от протяженности радиолинии D, и дополнительные потери L, содержащие потери из-за несогласованности поляризаций передающей и приемной антенн L п . Такие виды потерь, как потери в фидерных трактах для удобства анализа считаются учтенными в значениях ЭИИМ КА , G опрСР и Т прСР .
Особенность способа-прототипа применительно к межспутниковой радиолинии передачи информации от КА на СР, оснащенный приемной антенной с узким управляемым лучом, заключается в том, что ЭИИМ КА представляется в виде функции от угла отклонения линии визирования «КА - СР» δ (т.е. угла отклонения оси диаграммы направленности управляемой приемной антенны СР) от направления «СР - центр Земли», поскольку выражение (1) для данного случая содержит в правой своей части составляющие D и T прСР , зависящие от упомянутого угла δ. Различный характер зависимостей D и T прСР от угла δ обусловливает наличие экстремума для функции ЭИИМ КА (δ), что позволяет в конечном счете установить оптимальное значение ЭИИМ КА, гарантирующее требуемое качество передачи информации на СР во всем диапазоне углов δ при минимальных энергетических затратах.
Недостаток рассмотренного способа заключается в том, что его использование применительно к СР, оснащенному антенной с широким фиксированным лучом, не обеспечивает установление оптимального значения ЭИИМ КА, необходимого для передачи информации с заданной скоростью, качеством и с минимальными энергетическими затратами, вследствие иного, как будет показано ниже, характера зависимости ЭИИМ КА от угла отклонения δ.
Для заявленного способа выявлены следующие общие с прототипом существенные признаки: Способ установления оптимального значения эквивалентной изотропно излучаемой мощности передающей системы космического аппарата на низкой круговой орбите для связи со спутником-ретранслятором на высокой круговой орбите, при котором эквивалентную изотропно излучаемую мощность космического аппарата представляют в виде функции от угла отклонения линии визирования «космический аппарат - спутник-ретранслятор» от направления «спутник-ретранслятор - центр Земли» δ.
Технической проблемой предполагаемого изобретения является разработка способа, обеспечивающего установление такого значения ЭИИМ низкоорбитального КА, которое гарантирует требуемые скорость и качество передачи информации на СР с минимальными энергетическими затратами во всем диапазоне рабочих углов δ за счет учета особенностей передачи информации по межспутниковой линии (МСЛ) на высокоорбитальный СР, оснащенный приемной антенной с широким фиксированным лучом.
Техническая проблема решается тем, что в способе установления оптимального значения эквивалентной изотропно излучаемой мощности передающей системы космического аппарата на низкой круговой орбите для связи со спутником-ретранслятором на высокой круговой орбите, при котором эквивалентную изотропно излучаемую мощность космического аппарата представляют в виде функции от угла отклонения линии визирования «космический аппарат - спутник-ретранслятор» от направления «спутник-ретранслятор - центр Земли» δ, согласно предполагаемому изобретению при использовании на СР приемной антенны с широким фиксированным лучом значения протяженности межспутниковой линии и коэффициента усиления приемной антенны спутника-ретранслятора вычисляют для значения угла δ, при котором выполняется условие d[D 2 (δ)/F 2 (δ)]/dδ = 0, где D(δ) - протяженность линии связи «космический аппарат - спутник-ретранслятор», определяемая как D(δ) = R СР cosδ + (R 2 KA - R 2 CP sin 2 δ) 0,5 , R СР и R КА - радиусы орбит соответственно спутника-ретранслятора и космического аппарата, F 2 (δ) - функция направленности приемной антенны СР.
Сущность предполагаемого изобретения поясняется фиг. 1 ÷ 2, где:
- на фиг.1 приведены геометрические построения для определения зависимости протяженности МСЛ D и коэффициента усиления приемной антенны СР G прСР от угла отклонения линии визирования «КА - СР» от направления «СР - центр Земли» δ;
- на фиг.2 представлен график, отображающий зависимость производной функции dЭИИМ КА (δ)/dδ от угла отклонения δ.
На фиг. 1 введены следующие обозначения:
1 - земной шар;
2 - сфера возможных положений КА;
3 - диаграмма направленности приемной антенны СР G прСР (δ).
Для пояснения различий в подходах к установлению оптимальных значений ЭИИМ КА в способе-прототипе и в предлагаемом способе обратимся к фиг. 1, на которой показан вариант организации МСЛ с использованием на СР широконаправленной приемной антенны. Для упрощения анализа полагаем, что коэффициент усиления передающей антенны КА постоянен во всем секторе его рабочих углов. Данное допущение можно считать справедливым с той точки зрения, что широконаправленные приемные антенны используются на СР в каналах множественного доступа, основным назначением которых является прием сигналов «бедствия» (сигналов «Вызов наземного комплекса управления») от аварийных КА, в том числе при потере ими пространственной ориентации (Кузовников А.В., Мухин В.А., Выгонский Ю.Г., Головков В.В., Роскин С.М. Многофункциональная космическая система ретрансляции «Луч» - новая российская система для оперативного информационного обмена с низкоорбитальными космическими аппаратами // Наукоемкие технологии. 2014. Т.15. № 9. С. 20 - 23), когда на КА задействуются всенаправленные антенны. В этом случае параметры МСЛ должны быть выбраны таким образом, чтобы требуемое значение энергопотенциала этой радиолинии Е б /N o обеспечивалось при возможном минимальном значении ЭИИМ КА.
Итак, на фиг. 1 показаны проекции Земли 1 (окружность радиусом R З ) и сферы возможных положений КА 2 (окружность радиусом R КА ). Точка А является местом нахождения СР, точка В соответствует положению КА на сфере 2, когда МСЛ проходит на минимальной высоте h (не показано) над поверхностью Земли 1 (минимальное удаление МСЛ от поверхности Земли 1), при которой отсутствуют потери сигнала в земной атмосфере, а точка С соответствует положению КА на сфере 2, когда МСЛ проходит по касательной к данной сфере (максимальное удаление МСЛ от поверхности Земли 1).
Как видно из фиг 1, при следовании КА в процессе сеанса связи из точки В с максимальной протяженностью МСЛ D(δ пор ), где δ пор - пороговое значение угла отклонения линии визирования КА - СР от направления на центр Земли δ, при котором МСЛ не подвергается воздействию земной атмосферы, в точку С, соответствующую максимальному углу отклонения δмакс и для которого протяженность МСЛ может быть обозначена как D(δ макс ), коэффициент усиления приемной антенны СР будет изменяться от значения G прСР (δ пор ) в точке D на диаграмме направленности (ДН) 3 до значения G прСР (δ макс ) в точке Е на той же ДН 3.
Таким образом, для рассматриваемого участка движения КА между точками В и С наблюдается следующее: с увеличением угла отклонения δ происходит, с одной стороны, снижение потерь на распространение радиоволн в свободном пространстве L о = (4πD/λ)2 вследствие уменьшения протяженности МСЛ, а с другой - имеет место снижение коэффициента усиления приемной антенны СР.
Исходя из вышеизложенного, для МСЛ с использованием на СР приемной антенны с широким фиксированным лучом выражение для функции ЭИИМ КА (δ) может быть на основании (1) записано как:
и в полученном выражении параметрами, зависящими от δ, являются дальность D и коэффициент усиления приемной антенны СР G прСР .
Поскольку в выражении (2) его составляющие D(δ) и G прСР (δ) оказывают в итоге противоположное влияние на значение ЭИИМ КА при изменении угла δ, то можно предполагать наличие у функции ЭИИМ КА (δ) экстремума при некотором значении δ экстр , при котором
Для нахождения производной функции ЭИИМ КА (δ) представим выражение (2) в более развернутом виде с учетом того, что составляющая G прСР (δ) может быть представлена как (Фролов, О.П. Антенны для земных станций спутниковой связи. - М.: Радио и связь, 2000, с.104):
где G(δ) и G о - соответственно текущее и осевое (максимальное) значения коэффициента усиления антенны, F 2 (δ) - функция направленности антенны.
Функция направленности отображает форму диаграммы направленности приемной антенны СР. В инженерных расчетах пользуются различными аппроксимациями формы ДН в пределах основной части главного лепестка, в числе которых можно отметить следующие (Машбиц, Л.М. Компьютерная картография и зоны спутниковой связи. - М.: Радио и связь, 2000, с.28):
где J 1 - функция Бесселя первого порядка первого рода, 2θ 0,5 - ширина ДН по уровню половинной мощности.
Как показано в вышеназванном источнике (с.29), функции направленности (5) и (6) совпадают до значений выше минус 5 дБ относительно максимума ДН и обеспечивают хорошее согласование с экспериментально полученными диаграммами направленности реальных антенн. Однако с точки зрения проведения при дальнейшем анализе операций дифференцирования предпочтительно воспользоваться аппроксимацией ДН антенны вида (5).
В результате выражение (2) приобретает вид:
а с учетом того, что все его составляющие в правой части, кроме D и F 2 являются постоянными величинами
Тогда уравнение (3) может быть представлено как
которое после преобразований примет следующий вид:
Как можно заметить, сомножитель формулы (10) 2А[D(δ)/F 3 (δ)] не принимает нулевых значений в рассматриваемом интервале значений угла δ от δ пор до δ макс , и поэтому решение уравнения d(ЭИИМ КА )/dδ = 0 для нахождения точки экстремума сводится к решению уравнения:
будет иметь вид:
Производная d[F(δ)]/dδ для F(δ), определяемого выражением (5), после ряда преобразований может быть представлена как:
В конечном счете, уравнение (11) с учетом (13) и (14) приобретает вид:
С точки зрения реализации предлагаемого способа определим, при каком значении угла δ имеет место равенство (15), т.е. существует экстремум функции ЭИИМ КА (δ). Расчет выполним для радиуса геостационарной орбиты СР R CP = 42164 км, радиуса круговой орбиты КА R KA = 8378 км (высота орбиты 2000 км) и минимальной высоты прохождения радиолуча над поверхностью Земли h = 100 км.
Поскольку представляют интерес значения ЭИИМ КА в диапазоне углов от δ пор до δ макс , то в соответствии с геометрическими соотношениями на фиг. 1 значения указанных углов определяются по формулам:
а их расчет в соответствии с вышеприведенными данными даст значения δ пор = 8,8° и δ макс = 11,5°. Далее полагаем, что ширина диаграммы направленности приемной антенны СР для охвата сферы возможных положений КА с вышеуказанным радиусом орбиты R КА должна быть не менее 2δ макс . Для расчета функции направленности из выражения (5) примем 2θ 0,5 = 23°.
Уравнение (15) имеет очень сложную для его непосредственного решения трансцендентную форму, поскольку переменная δ присутствует не только в прямом виде, но и под знаком тригонометрических функций синуса и косинуса. Поэтому определение корня уравнения (15) будем проводить графическим методом в пределах значений угла δ от 8,8 до 11,5°. При δ < δ пор = 8,8° однозначно происходит уменьшение ЭИИМ КА, поскольку имеет место увеличение коэффициента усиления приемной антенны СР G прСР и снижение потерь в свободном пространстве L о . Результаты расчетов представлены в таблице 1.
График функции Y(δ) приведен на фиг. 2. Из представленного графика следует, что функция Y(δ) обращается в ноль при δ ≈ 11° и при переходе через эту точку изменяет свой знак с «+» на «-». Т.е. при δ ≈ 11° имеет место максимум функции ЭИИМ КА (δ) (Бронштейн, И.Н., Семендяев, К.А. Справочник по математике. - М.: Наука, 1967, с.319). Следовательно, наихудшие условия для связи в направлении КА - СР будут наблюдаться не при максимальной дальности, соответствующей δ пор = 8,8°, и не при дальности, соответствующей максимальному отклонению δ макс = 11,5°, а при дальности, соответствующей найденному экстремальному значению δ экстр ≈ 11°.
Рассмотрим характер изменения функции ЭИИМ КА (δ) в пределах от δ пор до δ макс . Для этого проведем расчет отношения текущего значения функции ЭИИМ КА (δ), определяемого выражением (6), к значению этой функции при вышеупомянутом угле δ экстр :
Результаты расчета отношения Δ, выполненного по формуле (18), приведены в таблице 2.
Из приведенного примера следует, что значение ЭИИМ КА , наблюдаемое при δ экстр = 11°, отличается от значения ЭИИМ КА для максимальной протяженности МСЛ при δ = 8,8° на 0,39 дБ (примерно на 9 %), а от значения ЭИИМ КА для максимального отклонения δ = 11,5° на 0,22 дБ (примерно на 5 %).
Таким образом, при использовании на высокоорбитальном СР приемной антенны с широким фиксированным лучом значение ЭИИМ связывающегося с ним низкоорбитального КА, гарантирующее передачу между ними информации с требуемыми скоростью и качеством из любой точки на сфере возможных положений КА и являющееся в этом смысле энергетически оптимальным, определяется для значения угла отклонения δ (δ экстр ), при котором выполняется условие d[D 2 (δ)/F 2 (δ)]/dδ = 0, где D(δ) - протяженность линии связи «КА - СР», рассчитываемая как D(δ) = R СР cosδ + (R 2 KA - R 2 CP sin 2 δ δ) 0,5 , R СР и R КА - радиусы орбит соответственно СР и КА, а F 2 (δ) - функция направленности приемной антенны СР.
По результатам проведенного автором анализа известной патентной и научно-технической литературы не обнаружена совокупность признаков, эквивалентных (или совпадающих) с признаками данного предполагаемого изобретения, поэтому заявитель склонен считать техническое решение отвечающим критерию «новизна».
Предложенный автором способ в настоящее время используется при задании параметров низкоорбитальных абонентов космических систем ретрансляции информации от объектов ракетно-космической техники.
Способ установления оптимального значения эквивалентной изотропно излучаемой мощности передающей системы космического аппарата на низкой круговой орбите для связи со спутником-ретранслятором на высокой круговой орбите.
Таблица 1
Таблица 2
Claims (1)
- Способ установления оптимального значения эквивалентной изотропно излучаемой мощности ЭИИМ КА (δ) передающей системы космического аппарата на низкой круговой орбите для связи со спутником-ретранслятором на высокой круговой орбите, при котором эквивалентную изотропно излучаемую мощность ЭИИМ КА (δ) космического аппарата представляют в виде функции от угла отклонения линии визирования «космический аппарат – спутник-ретранслятор» от направления «спутник-ретранслятор – центр Земли» δ, отличающийся тем, что при использовании на спутнике-ретрансляторе приемной антенны с широким фиксированным лучом оптимальное значение эквивалентной изотропно излучаемой мощности ЭИИМ КА (δ) устанавливают путем вычисления значения протяженности межспутниковой линии и коэффициента усиления приемной антенны спутника-ретранслятора для значения угла δ, при котором выполняется условие d[D 2 (δ)/F 2 (δ)]/dδ = 0, где D(δ) – протяженность линии связи «космический аппарат – спутник-ретранслятор», определяемая как D(δ) = R СР cosδ + (R 2 KA – R 2 CP sin 2 δ) 0,5 , R СР и R КА – радиусы орбит соответственно спутника-ретранслятора и космического аппарата, F 2 (δ) – функция направленности приемной антенны спутника-ретранслятора.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2020119148A RU2742629C1 (ru) | 2020-06-10 | 2020-06-10 | Способ установления оптимального значения эквивалентной изотропно излучаемой мощности передающей системы космического аппарата на низкой круговой орбите для связи со спутником-ретранслятором на высокой круговой орбите |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2020119148A RU2742629C1 (ru) | 2020-06-10 | 2020-06-10 | Способ установления оптимального значения эквивалентной изотропно излучаемой мощности передающей системы космического аппарата на низкой круговой орбите для связи со спутником-ретранслятором на высокой круговой орбите |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2742629C1 true RU2742629C1 (ru) | 2021-02-09 |
Family
ID=74554284
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2020119148A RU2742629C1 (ru) | 2020-06-10 | 2020-06-10 | Способ установления оптимального значения эквивалентной изотропно излучаемой мощности передающей системы космического аппарата на низкой круговой орбите для связи со спутником-ретранслятором на высокой круговой орбите |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2742629C1 (ru) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN115149995A (zh) * | 2022-05-16 | 2022-10-04 | 亚太卫星通信(深圳)有限公司 | 一种heo星座轨道设计方法 |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5955994A (en) * | 1988-02-15 | 1999-09-21 | British Telecommunications Public Limited Company | Microstrip antenna |
US6531980B1 (en) * | 1991-03-12 | 2003-03-11 | Airsys Atm Limited | Radar antenna system |
RU2278453C1 (ru) * | 2004-11-24 | 2006-06-20 | Сергей Владимирович Ковалев | Радиолокационная антенна с уменьшенной эффективной площадью рассеяния |
RU2316899C1 (ru) * | 2006-05-29 | 2008-02-10 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт "Градиент" | Способ создания ретранслированных помех |
RU2520373C2 (ru) * | 2008-12-05 | 2014-06-27 | Таль | Антенна с совместимым использованием источников и способ формирования антенны с совместным использованием источников для формирования множества лучей |
RU2699821C2 (ru) * | 2017-12-11 | 2019-09-11 | Акционерное общество "Информационные спутниковые системы" имени академика М.Ф. Решетнёва" | Способ установления оптимального значения эквивалентной изотропно излучаемой мощности передающей системы космического аппарата на низкой круговой орбите для связи со спутником-ретранслятором на высокой круговой орбите, оснащенным приемной антенной с узким управляемым лучом |
-
2020
- 2020-06-10 RU RU2020119148A patent/RU2742629C1/ru active
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5955994A (en) * | 1988-02-15 | 1999-09-21 | British Telecommunications Public Limited Company | Microstrip antenna |
US6531980B1 (en) * | 1991-03-12 | 2003-03-11 | Airsys Atm Limited | Radar antenna system |
RU2278453C1 (ru) * | 2004-11-24 | 2006-06-20 | Сергей Владимирович Ковалев | Радиолокационная антенна с уменьшенной эффективной площадью рассеяния |
RU2316899C1 (ru) * | 2006-05-29 | 2008-02-10 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт "Градиент" | Способ создания ретранслированных помех |
RU2520373C2 (ru) * | 2008-12-05 | 2014-06-27 | Таль | Антенна с совместимым использованием источников и способ формирования антенны с совместным использованием источников для формирования множества лучей |
RU2699821C2 (ru) * | 2017-12-11 | 2019-09-11 | Акционерное общество "Информационные спутниковые системы" имени академика М.Ф. Решетнёва" | Способ установления оптимального значения эквивалентной изотропно излучаемой мощности передающей системы космического аппарата на низкой круговой орбите для связи со спутником-ретранслятором на высокой круговой орбите, оснащенным приемной антенной с узким управляемым лучом |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN115149995A (zh) * | 2022-05-16 | 2022-10-04 | 亚太卫星通信(深圳)有限公司 | 一种heo星座轨道设计方法 |
CN115149995B (zh) * | 2022-05-16 | 2023-11-24 | 亚太卫星通信(深圳)有限公司 | 一种heo星座轨道设计方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US11955727B2 (en) | System and method for a digitally beamformed phased array feed | |
RU2742629C1 (ru) | Способ установления оптимального значения эквивалентной изотропно излучаемой мощности передающей системы космического аппарата на низкой круговой орбите для связи со спутником-ретранслятором на высокой круговой орбите | |
Soler et al. | Determination of look angles to geostationary communication satellites | |
US11735818B2 (en) | One-dimensional phased array antenna and methods of steering same | |
US11611392B2 (en) | Tilted earth-based antenna systems and methods of tilting for communication with a satellite system | |
RU2699821C2 (ru) | Способ установления оптимального значения эквивалентной изотропно излучаемой мощности передающей системы космического аппарата на низкой круговой орбите для связи со спутником-ретранслятором на высокой круговой орбите, оснащенным приемной антенной с узким управляемым лучом | |
RU2738263C1 (ru) | Способ построения космической системы ретрансляции информации между земными станциями и абонентскими терминалами | |
US11996634B2 (en) | System and method for a digitally beamformed phased array feed | |
Edelson et al. | Satellite Communications Systems and Technology | |
Wünsche et al. | Investigations of Channel Capacity Loss in LEO Satellite Systems Using Phased Array Beamforming Antennas | |
Wright et al. | Near term approach to data relay for satellites under test | |
Satyanarayana et al. | PRAJNA-Journal of Pure and Applied Sciences Vol. 22 & 23: 68-72 (2015) | |
Barott et al. | Scan Loss Pattern Synthesis for Adaptive Array Ground Stations | |
Hall et al. | Telecommunications and navigation systems design for manned Mars exploration missions | |
Malmström et al. | Continuous Communications to the Moon's South Pole | |
Perrotta | Optical Intersatellite Links Made Easier and Affordable by Precision 3D Spacecraft Localization via GPS/GNSS Constellations | |
Luisa | Satellite Communications Systems and Technology | |
Force et al. | The Use of the Tracking and Data Relay Satellite System for Near Lunar Navigation | |
Løge | A satellite system for broadband communications to polar areas |