RU2739898C1 - Method of producing composite metal alloy containing titanium carbide - Google Patents
Method of producing composite metal alloy containing titanium carbide Download PDFInfo
- Publication number
- RU2739898C1 RU2739898C1 RU2020101152A RU2020101152A RU2739898C1 RU 2739898 C1 RU2739898 C1 RU 2739898C1 RU 2020101152 A RU2020101152 A RU 2020101152A RU 2020101152 A RU2020101152 A RU 2020101152A RU 2739898 C1 RU2739898 C1 RU 2739898C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- titanium
- reaction mixture
- exothermic reaction
- melt
- mixture
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F3/00—Manufacture of workpieces or articles from metallic powder characterised by the manner of compacting or sintering; Apparatus specially adapted therefor ; Presses and furnaces
- B22F3/23—Manufacture of workpieces or articles from metallic powder characterised by the manner of compacting or sintering; Apparatus specially adapted therefor ; Presses and furnaces involving a self-propagating high-temperature synthesis or reaction sintering step
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C1/00—Making non-ferrous alloys
- C22C1/02—Making non-ferrous alloys by melting
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C1/00—Making non-ferrous alloys
- C22C1/04—Making non-ferrous alloys by powder metallurgy
- C22C1/05—Mixtures of metal powder with non-metallic powder
- C22C1/051—Making hard metals based on borides, carbides, nitrides, oxides or silicides; Preparation of the powder mixture used as the starting material therefor
- C22C1/053—Making hard metals based on borides, carbides, nitrides, oxides or silicides; Preparation of the powder mixture used as the starting material therefor with in situ formation of hard compounds
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C32/00—Non-ferrous alloys containing at least 5% by weight but less than 50% by weight of oxides, carbides, borides, nitrides, silicides or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides, whether added as such or formed in situ
Abstract
Description
Изобретение относится к области металлургии, а именно к способам легирования, получения композиционных сплавов и может быть использовано для изготовления литых материалов дополнительно легированных карбидом титана.The invention relates to the field of metallurgy, in particular to methods of alloying, obtaining composite alloys and can be used for the manufacture of cast materials additionally alloyed with titanium carbide.
Из уровня техники известен способ получения отливок из железоуглеродистых сплавов с легированным поверхностным слоем, содержащим карбид титана, включающий установку пластин или проволоки из титана или сплавов на его основе в поверхность моделей из пенополистирола с формообразованием отливки литьем по газифицируемым моделям (Патент РФ №2649600 С2, В22С 9/04, опубл. 04.04.2018).From the prior art, there is a method for producing castings from iron-carbon alloys with an alloyed surface layer containing titanium carbide, including the installation of plates or wires made of titanium or alloys based on it into the surface of models made of expanded polystyrene with the formation of a casting by casting according to gasified models (RF Patent No. 2649600 C2, В22С 9/04, publ. 04.04.2018).
Недостатком данного способа является сложность получения карбида титана при изготовлении отливок из низкоуглеродистых сплавов, поскольку образование карбидных составляющих титана протекает за счет взаимодействия титана с углеродом расплава.The disadvantage of this method is the difficulty of obtaining titanium carbide in the manufacture of castings from low-carbon alloys, since the formation of carbide components of titanium occurs due to the interaction of titanium with carbon of the melt.
Из уровня техники известен способ легирования поверхности отливок из железоуглеродистых сплавов, включающий изготовление легирующей композиции, состоящей из порошкообразных титана или ферротитана, элементарного углерода и клеевого связующего с последующим нанесением легирующей композиции на поверхность моделей из пенополистирола и формообразованием отливки методом литья по газифицируемым моделям (Патент РФ №2612476 C1, В22С 9/04, B22D 27/18, опубл. 09.03.2017).A method of alloying the surface of castings from iron-carbon alloys is known from the prior art, including the manufacture of an alloying composition consisting of powdered titanium or ferrotitanium, elemental carbon and an adhesive binder, followed by applying the alloying composition to the surface of models made of expanded polystyrene and shaping the casting by casting according to gasified models (RF Patent No. 2612476 C1, B22C 9/04, B22D 27/18, publ. 09.03.2017).
Недостатком данного способа является узкая область применения, поскольку способ предусматривает применение в качестве основы для изготовления отливок только железоуглеродистые сплавы, привязан к технологии литья по газифицируемым моделям и не позволяет проводить объемное легирование слитков карбидом титана.The disadvantage of this method is a narrow field of application, since the method provides for the use of only iron-carbon alloys as a basis for the manufacture of castings, is tied to the casting technology according to gasified models and does not allow bulk alloying of ingots with titanium carbide.
Из уровня техники известен способ получения легированного сплава из отходов производства, включающий смешивание шихты, содержащую термитную смесь из порошков оксида железа и алюминия с добавлением легированного чугуна, карбида и борида титана, загрузку и плавления шихты самораспространяющимся высокотемпературным синтезом (Патент РФ №2295424 C1, B22F 3/23, С22С 33/02, С21В 15/02, опубл. 20.03.2007).From the prior art, a method for producing an alloyed alloy from production wastes is known, including mixing a charge containing a thermite mixture of iron oxide and aluminum oxide powders with the addition of alloyed cast iron, titanium carbide and boride, loading and melting the charge by self-propagating high-temperature synthesis (RF Patent No. 2295424 C1, B22F 3/23, С22С 33/02, С21В 15/02, publ. 03/20/2007).
Недостатком данного способа является сложность технологического процесса, связанная с приготовлением реакционных составов и получение легированных сплавов на основе железа.The disadvantage of this method is the complexity of the technological process associated with the preparation of reaction compositions and the production of alloyed iron-based alloys.
Наиболее близким по технической сущности является способ получения литейного композиционного сплава алюминий - карбид титана, включающий плавление алюминия с порционным введением в расплав экзотермической смеси, состоящей из порошков титана, углерода и флюса криолита в стехиометрическом соотношении с последующим формированием отливки (Патент РФ №2448178 С2, С22С 1/02, опубл. 20.04.2012).The closest in technical essence is a method for producing a casting composite alloy aluminum - titanium carbide, including melting aluminum with portionwise introduction into the melt of an exothermic mixture consisting of powders of titanium, carbon and cryolite flux in a stoichiometric ratio, followed by the formation of a casting (RF Patent No. 2448178 C2, С22С 1/02, publ. 04/20/2012).
Недостатком данного способа является сложность применения экзотермической смеси стехиометрического состава для легирования карбидом титана более высокотемпературных расплавов, поскольку вследствие высокого теплового эффекта реакции образования карбида титана, нагрев смеси стехиометрического состава расплавом с температурой свыше 1200°С, может привести к выбросу расплава, что обуславливает уменьшение порции вводимой реакционной смеси, как следствие, увеличению количества порций и длительности технологического процесса. Кроме того, способ направлен только на легирование алюминиевых сплавов, что снижает его область применения и универсальность.The disadvantage of this method is the complexity of using an exothermic mixture of a stoichiometric composition for alloying higher-temperature melts with titanium carbide, since, due to the high thermal effect of the titanium carbide formation reaction, heating a mixture of stoichiometric composition with a melt with a temperature above 1200 ° C can lead to the ejection of the melt, which causes a decrease in the portion the introduced reaction mixture, as a consequence, an increase in the number of portions and the duration of the technological process. In addition, the method is aimed only at alloying aluminum alloys, which reduces its scope and versatility.
Предлагаемый способ является более универсальным по отношению к прототипу.The proposed method is more versatile in relation to the prototype.
Повышение универсальности предлагаемого способа выражается в возможности легирования карбидом титана более высокотемпературных расплавов за счет применения оптимального состава, обеспечивающего наиболее спокойное протекание реакции между компонентами экзотермической смеси при помещении последней в расплав. Кроме того, избыток одного из компонентов экзотермической реакционной смеси по сравнению со стехиометрическим составом обеспечивает дополнительное формирование упрочняющих фаз в расплаве: интерметаллиды системы основной металл - титан в случае избытка титана и карбидные составляющие компонентов основного металла в случае избытка углеродсодержащих компонентов.An increase in the versatility of the proposed method is expressed in the possibility of alloying higher-temperature melts with titanium carbide due to the use of an optimal composition that provides the most quiet reaction between the components of the exothermic mixture when the latter is placed in the melt. In addition, an excess of one of the components of the exothermic reaction mixture in comparison with the stoichiometric composition provides additional formation of strengthening phases in the melt: intermetallic compounds of the base metal - titanium system in the case of an excess of titanium and carbide components of the base metal components in the case of an excess of carbon-containing components.
Способ осуществляется следующим образом.The method is carried out as follows.
Приготовление реакционной экзотермической смеси (лигатуры) осуществляют смешиванием порошкообразных компонентов любым доступным способом: в смесителях, шаровых мельницах, планетарных мельницах. В качестве титансодержащих компонентов реакционной смеси способ предусматривает использование порошкообразных титана и ферротитана, с содержанием титана не менее 60%. Смеси с использованием ферротитана с содержанием титана менее 60% могут не обеспечить протекание самораспространяющегося высокотемпературного синтеза (СВС) между компонентами реакционной смеси, особенно в случае применения расплава с низкой температурой (ниже 1200°С), что не позволит получать в отливке карбидные составляющие титана. В качестве углеродсодержащих компонентов реакционной экзотермической смеси способ допускает использовать сажу, графит, силицированный графит и карбид бора. Сажа и графит обеспечивают получение в ходе СВС-реакции между компонентами экзотермической реакционной смеси карбида титана, а силицированный графит и карбид бора позволяют получать, наряду с карбидом титана, дополнительно силициды и бориды. Для варьирования теплового эффекта СВС-реакции, протекающей между компонентами экзотермической смеси способ предусматривает приготовление реакционной смеси с соотношением массы титана к массе углерода от 2 до 8. Соотношение массы титана к массе углерода между компонентами реакционной экзотермической смеси, равным 8, приводит к избытку титана, что обеспечивает формирование, наряду с карбидами титана, также интерметаллидов системы основной металл - титан, либо растворов системы основной металл - титан за счет взаимодействия избытка титана с компонентами металлического расплава или его растворения в расплаве, в который подается смесь. Соотношение массы титана к массе углерода между компонентами реакционной экзотермической смеси, равным 2, приводит к избытку углерода, что обеспечивает получение карбида титана и дополнительно карбидных составляющих компонентов металлического расплава. Для предотвращения выбросов расплава при введении экзотермической реакционной смеси за счет протекания СВС, способ допускает введение реакционной смеси в расплав порционно, в общем количестве не превышающим 30% массы расплава. При использовании экзотермической реакционной смеси с более низким по сравнению со стехиометрическим составом, тепловым эффектом, например, при избытке ферротитана, способ допускает предварительное компактирование смеси любым доступным способом (импульсное прессование, изостатическое прессование и др.), что позволяет снизить количество вводимых порций в расплав. В зависимости от требуемого технического результата способ может быть реализован для формирования карбида титана в меди, никеле, кобальте, железе и сплавах на их основе.The preparation of the reaction exothermic mixture (ligature) is carried out by mixing the powdery components in any available way: in mixers, ball mills, planetary mills. As the titanium-containing components of the reaction mixture, the method involves the use of powdered titanium and ferrotitanium, with a titanium content of at least 60%. Mixtures with the use of ferrotitanium with a titanium content of less than 60% may not ensure the occurrence of self-propagating high-temperature synthesis (SHS) between the components of the reaction mixture, especially in the case of using a melt with a low temperature (below 1200 ° C), which will not allow obtaining carbide components of titanium in the casting. The method allows the use of soot, graphite, siliconized graphite and boron carbide as carbon-containing components of the reaction exothermic mixture. Soot and graphite provide for the production of titanium carbide during the SHS reaction between the components of the exothermic reaction mixture, and siliconized graphite and boron carbide make it possible to obtain, along with titanium carbide, additionally silicides and borides. To vary the heat effect of the SHS reaction occurring between the components of the exothermic mixture, the method involves preparing a reaction mixture with a titanium to carbon mass ratio from 2 to 8. The titanium mass to carbon mass ratio between the components of the reaction exothermic mixture, equal to 8, leads to an excess of titanium, which ensures the formation, along with titanium carbides, also of intermetallic compounds of the base metal - titanium system, or solutions of the base metal - titanium system due to the interaction of excess titanium with the components of the metal melt or its dissolution in the melt into which the mixture is fed. The ratio of titanium mass to carbon mass between the components of the reaction exothermic mixture, equal to 2, leads to an excess of carbon, which ensures the production of titanium carbide and, additionally, carbide components of the metal melt components. To prevent melt emissions during the introduction of an exothermic reaction mixture due to the flow of SHS, the method allows the introduction of the reaction mixture into the melt in portions, in a total amount not exceeding 30% of the melt mass. When using an exothermic reaction mixture with a lower thermal effect compared to the stoichiometric composition, for example, with an excess of ferrotitanium, the method allows preliminary compaction of the mixture by any available method (impulse pressing, isostatic pressing, etc.), which makes it possible to reduce the number of introduced portions into the melt ... Depending on the required technical result, the method can be implemented for the formation of titanium carbide in copper, nickel, cobalt, iron and alloys based on them.
Для расширения области применения и формирования требуемых физико-механических характеристик отливок способ предусматривает дополнительное введение к экзотермической реакционной смеси на основе титан- и углеродсодержащих компонентов добавок, в количестве, не превышающем 50% от массы исходной смеси.To expand the field of application and form the required physical and mechanical characteristics of castings, the method provides for the additional introduction of additives to the exothermic reaction mixture based on titanium- and carbon-containing components, in an amount not exceeding 50% of the mass of the initial mixture.
Способ осуществляется следующим образом.The method is carried out as follows.
К реакционной экзотермической смеси (лигатуре), состоящей из порошкообразных титан- и углеродсодержащих компонентов, при соотношении массы титана к массе углерода от 2 до 8, дополнительно вводят порошкообразные добавки, в количестве, не превышающем 50% от массы исходной смеси. Количество добавок, превышающее 50% от массы исходной смеси при ее низкой экзотермичности и пониженной температуре расплава, значительно затрудняет начало СВС - реакции между компонентами смеси. Для формирования в отливке, наряду с карбидом титана, карбидных составляющих других элементов и интерметаллидов, способ допускает применять в качестве добавок порошки металлов и ферросплавов. Введение к исходной реакционной экзотермической смеси порошкообразных керамических материалов на основе оксидов, боридов, карбидов, нитридов позволяет дополнительно обеспечить модифицирование отливок и улучшить их физико-механические характеристики. В зависимости от требуемого технического результата способ может быть реализован для формирования карбида титана в меди, никеле, кобальте, железе и сплавах на их основе.To the reaction exothermic mixture (ligature), consisting of powdered titanium and carbon-containing components, at a ratio of titanium to carbon mass from 2 to 8, powdered additives are additionally introduced in an amount not exceeding 50% of the initial mixture mass. The amount of additives exceeding 50% of the mass of the initial mixture at its low exothermicity and low melt temperature, significantly complicates the onset of SHS - the reaction between the components of the mixture. For the formation in the casting, along with titanium carbide, carbide components of other elements and intermetallic compounds, the method allows the use of powders of metals and ferroalloys as additives. The introduction of powdered ceramic materials based on oxides, borides, carbides, nitrides to the initial reaction exothermic mixture makes it possible to additionally modify the castings and improve their physical and mechanical characteristics. Depending on the required technical result, the method can be implemented for the formation of titanium carbide in copper, nickel, cobalt, iron and their alloys.
После приготовления реакционной смеси из порошкообразных компонентов их помещают в тонкую металлическую фольгу (алюминиевую, медную и др.) таким образом, чтобы смесь не высыпалась, после чего вводят в металлический расплав. Предварительно скомпактированные составы, если их прочность достаточна, допускается подавать в расплав без металлической фольги. После введения смеси ее притапливают под зеркало расплава. Прогрев смеси тепловой энергией расплава инициирует протекания СВС - реакции между компонентами смеси с образованием карбида титана, сопровождаемая газо - и тепловыделением. После протекания СВС расплав перемешивают и при необходимости производят добавление следующей порции реакционной экзотермической смеси. По завершению добавок реакционной смеси расплав перемешивают и заливают в литейные формы.After preparation of the reaction mixture from the powdery components, they are placed in a thin metal foil (aluminum, copper, etc.) so that the mixture does not spill out, and then injected into the metal melt. Precompacted compositions, if their strength is sufficient, may be fed into the melt without metal foil. After introducing the mixture, it is heated under the mirror of the melt. Heating the mixture by the thermal energy of the melt initiates the SHS - reaction between the components of the mixture with the formation of titanium carbide, accompanied by gas and heat release. After the passage of SHS, the melt is stirred and, if necessary, the next portion of the reaction exothermic mixture is added. Upon completion of the addition of the reaction mixture, the melt is stirred and poured into casting molds.
Примеры конкретного исполненияExamples of specific execution
Пример 1. Порошок титана марки ПТМ1 и сажу марки ПМ-15ТС (Т804П), взятых в соотношении массы титана к массе углерода равным 4, смешивали на планетарной мельнице АГО-2С в течение 10 часов для усреднения гранулометрического состава. Полученную смесь помещали в алюминиевую фольгу и вводили порциями в расплав меди с добавкой 4% хрома в количестве 10% от массы расплава. Добавку смеси осуществляли в расплав с температурой 1250°С. Каждая порция выдерживалась под зеркалом металла до начала СВС - реакции, в ходе которой образуются карбидные составляющие титана, начало которой детектировали визуально по выделению газа из расплава. После завершения реакции расплав перемешивали и вводили следующую порцию смеси. После введения последней порции смеси, расплав перемешивали для равномерного распределения карбидных составляющих и разливали в металлическую изложницу. Фазовый состав полученного сплава системы Cu - Cr - TiC содержит 88% Cu, 3% Cr и 9% TiC. Наличие карбидных составляющих титана позволило повысить твердость материала: 46HRB - твердость сплава медь - хром без карбидных составляющих, 62HRB - твердость сплава медь - хром, содержащего TiC.Example 1. Powder of titanium grade PTM1 and soot grade PM-15TS (T804P), taken in the ratio of titanium mass to carbon mass equal to 4, were mixed in an AGO-2S planetary mill for 10 hours to average the particle size distribution. The resulting mixture was placed in aluminum foil and introduced in portions into a copper melt with the addition of 4% chromium in an amount of 10% by weight of the melt. The mixture was added to the melt with a temperature of 1250 ° C. Each portion was kept under a metal mirror until the onset of the SHS reaction, during which the carbide components of titanium were formed, the beginning of which was detected visually by the release of gas from the melt. After completion of the reaction, the melt was stirred and the next portion of the mixture was introduced. After the introduction of the last portion of the mixture, the melt was stirred for uniform distribution of the carbide components and poured into a metal mold. The phase composition of the obtained alloy of the Cu - Cr - TiC system contains 88% Cu, 3% Cr and 9% TiC. The presence of carbide components of titanium made it possible to increase the hardness of the material: 46HRB - hardness of a copper - chromium alloy without carbide components, 62HRB - hardness of a copper - chromium alloy containing TiC.
Пример 2. То же, что в примере 1, только к реакционной смеси дополнительно производили добавку порошкообразного хрома в количестве, равным 30% от массы смеси. Технический результат аналогичен представленному в примере 1, только наряду с карбидом титана слиток дополнительно содержал карбидные составляющие хрома.Example 2. The same as in example 1, only to the reaction mixture additionally made the addition of powdered chromium in an amount equal to 30% by weight of the mixture. The technical result is similar to that presented in example 1, only, along with titanium carbide, the ingot additionally contained chromium carbide components.
Пример 3. Состав экзотермической реакционной смеси и методика ее подготовки аналогично примеру 1. Смесь вводили в расплавы системы никель-молибден с содержанием молибдена 5 и 10% при температуре 1550÷1570°С. Общее количество вводимой реакционной смеси составляло 10% от массы расплава. Полученные отливки содержали карбид титана, что привело к повышению их твердости: 49÷50 HRB для сплава никель - 5% молибдена и 98÷99 HRB для сплава никель - 10% молибдена.Example 3. The composition of the exothermic reaction mixture and the method of its preparation analogously to example 1. The mixture was introduced into the melts of the nickel-molybdenum system with a molybdenum content of 5 and 10% at a temperature of 1550 ÷ 1570 ° C. The total amount of the introduced reaction mixture was 10% by weight of the melt. The resulting castings contained titanium carbide, which led to an increase in their hardness: 49 ÷ 50 HRB for the nickel-5% molybdenum alloy and 98 ÷ 99 HRB for the nickel-10% molybdenum alloy.
Пример 4. То же, что в примере 3, только состав экзотермической реакционной смеси выбирали исходя из соотношения массы титана к массе углерода равным 8 (избыток титана). Полученные отливки, наряду с карбидом титана содержали интерметаллиды системы Ni - Ti.Example 4. The same as in example 3, only the composition of the exothermic reaction mixture was selected based on the ratio of the mass of titanium to mass of carbon equal to 8 (excess of titanium). The resulting castings, along with titanium carbide, contained intermetallic compounds of the Ni - Ti system.
Пример 5. Состав экзотермической реакционной смеси и методика ее подготовки аналогично примеру 1. Смесь порциями вводили в расплав кобальта при температуре 1550°С. Общее количество вводимой реакционной смеси составляло 15% от массы расплава. Полученные отливки содержали карбид титана, что позволило повысить их твердость до 100÷104 HRB, по сравнению с кобальтом (78÷80 HRB).Example 5. The composition of the exothermic reaction mixture and the method of its preparation analogously to example 1. The mixture was introduced in portions into the cobalt melt at a temperature of 1550 ° C. The total amount of the introduced reaction mixture was 15% by weight of the melt. The resulting castings contained titanium carbide, which made it possible to increase their hardness up to 100 ÷ 104 HRB, in comparison with cobalt (78 ÷ 80 HRB).
Пример 6. Методика подготовки реакционной смеси аналогично примеру 1. Состав реакционной смеси: ферротитан (70% Ti) с углеродом с соотношением массы титана к массе углерода равным 2 (избыток углерода). Реакционную смесь вводили порционно в расплав хромистого чугуна ЧХ12 (2% С, 12% Cr) при температуре 1520°С. Полученные отливки содержали дисперсные карбидные составляющие титана и хрома.Example 6. The method of preparation of the reaction mixture similar to example 1. The composition of the reaction mixture: ferrotitanium (70% Ti) with carbon with the ratio of titanium mass to carbon mass equal to 2 (carbon excess). The reaction mixture was introduced in portions into the melt of ChKh12 chromium cast iron (2% C, 12% Cr) at a temperature of 1520 ° C. The resulting castings contained dispersed carbide components of titanium and chromium.
Пример 7. То же, что в примере 6, только состав реакционной смеси содержал ферротитан (70% Ti) с карбидом бора с соотношением массы титана к массе углерода равным 3. полученные отливки, наряду с карбидными составляющими титана и хрома также содержали бориды титана, хрома и железа.Example 7. Same as in example 6, only the composition of the reaction mixture contained ferrotitanium (70% Ti) with boron carbide with a titanium to carbon mass ratio equal to 3. the resulting castings, along with the carbide components of titanium and chromium, also contained titanium borides, chromium and iron.
Claims (5)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2020101152A RU2739898C1 (en) | 2020-01-10 | 2020-01-10 | Method of producing composite metal alloy containing titanium carbide |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2020101152A RU2739898C1 (en) | 2020-01-10 | 2020-01-10 | Method of producing composite metal alloy containing titanium carbide |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2739898C1 true RU2739898C1 (en) | 2020-12-29 |
Family
ID=74106559
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2020101152A RU2739898C1 (en) | 2020-01-10 | 2020-01-10 | Method of producing composite metal alloy containing titanium carbide |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2739898C1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN115070038A (en) * | 2022-07-21 | 2022-09-20 | 西安稀有金属材料研究院有限公司 | In-situ mixed dual-phase ceramic reinforced iron-based composite material and preparation method thereof |
| RU2809611C2 (en) * | 2022-04-27 | 2023-12-13 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Удмуртский федеральный исследовательский центр Уральского отделения Российской академии наук | Method for producing metal-ceramic materials, including volumetric porous materials containing titanium nitride by self-propagating high-temperature synthesis |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4710348A (en) * | 1984-10-19 | 1987-12-01 | Martin Marietta Corporation | Process for forming metal-ceramic composites |
| WO1988003574A1 (en) * | 1986-11-05 | 1988-05-19 | Martin Marietta Corporation | Process for producing metal-second phase composites and product |
| RU2448178C2 (en) * | 2009-08-18 | 2012-04-20 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Самарский государственный технический университет | Method for obtaining castable composite alloy of titanium aluminium carbide |
| RU2555321C2 (en) * | 2013-06-26 | 2015-07-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования Самарский государственный технический университет | Method of production of cast aluminium-matrix composite alloy |
-
2020
- 2020-01-10 RU RU2020101152A patent/RU2739898C1/en active
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4710348A (en) * | 1984-10-19 | 1987-12-01 | Martin Marietta Corporation | Process for forming metal-ceramic composites |
| WO1988003574A1 (en) * | 1986-11-05 | 1988-05-19 | Martin Marietta Corporation | Process for producing metal-second phase composites and product |
| RU2448178C2 (en) * | 2009-08-18 | 2012-04-20 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Самарский государственный технический университет | Method for obtaining castable composite alloy of titanium aluminium carbide |
| RU2555321C2 (en) * | 2013-06-26 | 2015-07-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования Самарский государственный технический университет | Method of production of cast aluminium-matrix composite alloy |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2809611C2 (en) * | 2022-04-27 | 2023-12-13 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Удмуртский федеральный исследовательский центр Уральского отделения Российской академии наук | Method for producing metal-ceramic materials, including volumetric porous materials containing titanium nitride by self-propagating high-temperature synthesis |
| CN115070038A (en) * | 2022-07-21 | 2022-09-20 | 西安稀有金属材料研究院有限公司 | In-situ mixed dual-phase ceramic reinforced iron-based composite material and preparation method thereof |
| CN115070038B (en) * | 2022-07-21 | 2022-11-04 | 西安稀有金属材料研究院有限公司 | In-situ mixed dual-phase ceramic reinforced iron-based composite material and preparation method thereof |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5093148A (en) | Arc-melting process for forming metallic-second phase composites | |
| US3999952A (en) | Sintered hard alloy of multiple boride containing iron | |
| US4915908A (en) | Metal-second phase composites by direct addition | |
| US3194656A (en) | Method of making composite articles | |
| Ervina Efzan et al. | Fabrication method of aluminum matrix composite (AMCs): a review | |
| RU2739898C1 (en) | Method of producing composite metal alloy containing titanium carbide | |
| JPH03504142A (en) | Arc melting process for producing metal-second phase composite materials and its products | |
| CN101649398B (en) | Method for synthesizing TiCx particle enhanced nickel base composite material by reaction in-situ | |
| RU2793662C1 (en) | Method for producing composite aluminum matrix materials containing titanium carbide by self-propagating high-temperature synthesis | |
| RU2809613C1 (en) | Method for producing composite aluminium matrix materials containing chromium boride components using self-propagating high-temperature synthesis | |
| Gostishchev et al. | High-temperature synthesis of composites based on nickel aluminides | |
| CN110117730B (en) | Micron-sized Al3Ti and Mg2Si reinforced magnesium-based composite material and preparation method thereof | |
| RU2514250C1 (en) | Method of making composite casts by full mould process | |
| RU2792903C1 (en) | Method for producing composite aluminium-matrix materials containing titanium carbide by self-propagating high-temperature synthesis | |
| RU2809611C2 (en) | Method for producing metal-ceramic materials, including volumetric porous materials containing titanium nitride by self-propagating high-temperature synthesis | |
| Wei et al. | A thermal explosion process to fabricate an intermetallic matrix composite coating on a steel | |
| RU2792027C1 (en) | Method for manufacturing electrodes for electrospark alloying and electric arc surfacing | |
| RU2729267C1 (en) | Method of producing cast composite aluminum matrixed alloys | |
| EP1452611B1 (en) | Method of producing products made from carbide-reinforced, structural metal materials | |
| Ovcharenko et al. | Formation of Titanium Boride in the Surface Layer of an Iron–Carbon Alloy Casting | |
| US4985200A (en) | Method of making sintered aluminium nickel alloys | |
| JPH05214477A (en) | Composite material and its manufacture | |
| Chrysanthou | New technologies for the reactive processing of metal-matrix composites | |
| JPS6196004A (en) | Powder composition and production of metal product therefrom | |
| JPS5812334B2 (en) | Manufacturing method of hard sintered alloy |