RU2736727C1 - Способ управления процессом каталитического риформинга - Google Patents

Способ управления процессом каталитического риформинга Download PDF

Info

Publication number
RU2736727C1
RU2736727C1 RU2020119326A RU2020119326A RU2736727C1 RU 2736727 C1 RU2736727 C1 RU 2736727C1 RU 2020119326 A RU2020119326 A RU 2020119326A RU 2020119326 A RU2020119326 A RU 2020119326A RU 2736727 C1 RU2736727 C1 RU 2736727C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
reactor
octane number
reformate
increment
temperature
Prior art date
Application number
RU2020119326A
Other languages
English (en)
Inventor
Александр Павлович Верёвкин
Тимур Мансурович Муртазин
Олег Валерьевич Кирюшин
Сергей Валерьевич Денисов
Original Assignee
Ложкин Андрей Григорьевич
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Ложкин Андрей Григорьевич filed Critical Ложкин Андрей Григорьевич
Priority to RU2020119326A priority Critical patent/RU2736727C1/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2736727C1 publication Critical patent/RU2736727C1/ru

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G35/00—Reforming naphtha
    • C10G35/24—Controlling or regulating of reforming operations

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)

Abstract

Изобретение относится к нефтеперерабатывающей промышленности. Описан способ управления процессом каталитического риформинга, в котором по моделям рассчитывают приращение октанового числа на каждом реакторе, прогнозное время пробега катализатора, рассчитывают приращение октанового числа риформата на выходе каждого реактора по формуле, регулируют температуру на вводе сырья в реакторы исходя из разницы между заданным и рассчитанным значениями октанового числа получаемого риформата, а также рассчитывают удельный расход топлива на единицу приращения октанового числа риформата на каждом реакторе, при этом изменяют температуру нагрева сырья того реактора, для которого удельный расход топлива на единицу приращения октанового числа риформата минимален при необходимости увеличения октанового числа или для которого удельный расход топлива на единицу приращения октанового числа риформата максимален при необходимости снижения октанового числа до заданных пределов, при этом выполняют условия, что скорость снижения активности катализатора и/или прогнозное время пробега катализатора и температуры сырья на входах реакторов не выйдут за пределы заданных допустимых значений. Технический результат - оптимизация технологического режима. 6 ил.

Description

Изобретение относится к области нефтеперерабатывающей промышленности, в частности, к способам управления процессом каталитического риформинга полурегенеративного типа, реализуемым на последовательности реакторов с периодической остановкой процесса на регенерацию или замену катализатора, и может быть использовано для оперативной оптимизации технологического режима при получении высокооктанового бензина без использования лабораторных анализов на основе вычислительной процедуры оценки оптимальной температуры ввода сырья в реакторы.
К настоящему времени на практике используются различные способы и системы управления режимом каталитического риформинга, отличающиеся в подходах к выбору критерия оптимизации технологического режима, к способу (моделям) расчета показателей качества продукции и технико-экономической эффективности, к методам расчета управляющих воздействий.
Известен способ управления процессом каталитического риформинга, где главным критерием является максимизация выхода продукта - высокооктанового бензина при условии обеспечения его заданного качества (Нефть, газ и нефтехимия за рубежом, Каталитический риформинг, фирма «Комбастшн Энджиниринг Симкон», 1989, № 3, с.105).
Другим способом предусматривается регулирование средневзвешенной температуры на входе в реактор (СТВР) и расчетного профиля температуры на входе с целью обеспечения заданного октанового числа (ОЧ) катализата (Нефть, газ и нефтехимия, Каталитический риформинг, фирма «ПРОФИМЭТИКС» 1989, № 3, с.105).
Наиболее близким к заявляемому является способ управления процессом каталитического риформинга (патент RU2486227, МПК C10G 35/24, G05D 27/00, опубл. 27.06.2013 г.), который может быть использован для оперативной оптимизации технологического режима. Способ включает регулирование температурного профиля последовательности реакторов, расчет приращения октанового числа на каждом реакторе, температуру на вводе сырья в реакторы, прогнозируемое время пробега катализатора, оценку относительной активность катализатора и подбор скорости изменения дезактивации катализатора, которая прогнозирует одинаковую (с заданной точностью) продолжительность эксплуатации катализатора по каждому реактору до наступления критических значений дезактивации, при этом осуществляют регулирование режима таким образом, чтобы время межрегенерационного пробега катализатора по реакторам было максимальным при условии обеспечения заданных значений показателей качества, а достижение требуемых температур сырья на входах в реакторы определяют из заданных ограничений. Изобретение может быть использовано для оперативной оптимизации технологического режима без использования лабораторных анализов на основе вычислительной процедуры оценки степени активности катализатора и качества целевого продукта.
Недостаток прототипа заключается в том, что для существующих типов катализаторов срок работы катализатора не является ограничением для работы установок, а определяется, как правило межремонтным пробегом и внутренними регламентами предприятия. Поэтому данный критерий оптимизации не является единственно актуальным.
Технической проблемой, решаемой изобретением, является оперативная оптимизация технологического режима с целью минимизации затрат на производство риформата с заданным октановым числом (ОЧ) при условии обеспечения качества получаемого продукта, с оценкой состояния и прогнозом срока службы катализатора.
Технический результат - подбор оптимальной температуры ввода сырья в реакторы, исходя из минимизации расхода топлива и обеспечения заданного октанового числа продукта риформинга, при выполнении ограничений по активности катализатора.
Проблема решается, а технический результат достигается способом управления процессом каталитического риформинга, заключающимся в том, что по моделям рассчитывают приращение октанового числа на каждом реакторе, прогнозное время пробега катализатора, регулируют температуру на вводе сырья в реакторы, исходя из разницы между заданным и рассчитанным значениями октанового числа получаемого риформата. В отличие от прототипа рассчитывают приращение октанового числа риформата на выходе каждого реактора по формуле:
Figure 00000001
Figure 00000002
- необходимое приращение октанового числа на i-ом реакторе для обеспечения заданного значения октанового числа риформата
Figure 00000003
;
Figure 00000004
- коэффициенты регрессионной модели i-го реактора, определяемые по статистическим данным конкретной установки риформинга;
Figure 00000005
- перепад давления на i-м реакторе;
Figure 00000006
- перепад температуры на i-м реакторе;
Figure 00000007
 - температура сырья на входе в i-й реактор;
Figure 00000008
 - удельная скорость подачи сырья в реактор, определяющая время пребывания сырья в реакторе;
Vi - объем катализатора, загруженного в i-й реактор, м3;
Q -расход сырья на установку, м3/ч.;
n - число реакторов установки,
а также рассчитывают удельный расход топлива на единицу приращения октанового числа риформата на каждом реакторе, вычисляемый по формуле:
Figure 00000009
где ΔGi - приращение расхода топлива на обеспечение приращения октанового числа
Figure 00000010
на единицу, в [усл.ед.],
при этом после расчета приращения октанового числа риформата
проверяют выполнение условий:
Figure 00000011
где
Figure 00000012
- октановое число сырья риформинга по исследовательскому или моторному методу;
Sзад - заданное значение октанового числа риформата по исследовательскому или моторному методу;
Figure 00000013
- допустимая погрешность обеспечения заданного значения ОЧ,
и в случае выполнения первого условия изменяют температуру нагрева сырья того реактора, для которого удельный расход топлива на единицу приращения октанового числа риформата минимален при необходимости увеличения октанового числа, или при выполнении второго условия изменяют температуру нагрева сырья того реактора, для которого удельный расход топлива на единицу приращения октанового числа риформата максимален при необходимости снижения октанового числа до заданных пределов, причем номер реактора рассчитывают по формулам:
Figure 00000014
где
Figure 00000015
,
Figure 00000016
- номер реактора с минимальным и максимальным удельным расходом топлива на единицу приращения октанового числа риформата, соответственно,
причем выполняют условия, что скорость снижения активности катализатора и/или прогнозное время пробега катализатора и температуры сырья на входах реакторов не выйдут за пределы заданных допустимых значений:
Figure 00000017
Figure 00000018
- температура нагрева сырья на входе в i-й реактор, оС;
Figure 00000019
,
Figure 00000020
- нижняя и верхняя границы допустимой температуры на входе в i-й реактор, соответственно, оС;
Figure 00000021
,
Figure 00000022
- текущая в момент времени t и допустимая скорости снижения активности катализатора в i-м реакторе, соответственно;
θi(t), θi зд - прогнозное на момент времени t и допустимое время пробега катализатора, соответственно.
На рисунках проиллюстрирован заявляемый способ.
Фиг.1 - принципиальная схема установки риформинга, реализующая способ для наиболее распространенного варианта установки риформинга с тремя реакторами;
Фиг. 2 - временной ряд A1(t) = ΔT1/(T1·τ1 ) для Р1;
Фиг. 3 - аппроксимация ряда A1 апп(Δt·j) для Р1;
Фиг. 4 - аппроксимация ряда A2 апп(Δt·j) для Р2;
Фиг.5 - аппроксимация ряда A3 апп(Δt·j) для Р3;
Фиг.6 - временные ряды по перепадам давления на реакторах.
На чертеже фиг.1 обозначено:
1 - печи, в которых происходит предварительный нагрев сырья риформинга (гидрогенизата) для каждого из трех реакторов Р1, Р2 и Р3 соответственно;
2 - реакторы;
3 - датчики температуры сырья на входах реакторов;
4 - датчики температуры продуктов на выходах реакторов;
5 - датчики расхода топлива в печи;
6 - датчик расхода риформата;
7 - вычислительное устройство;
8 - задатчики множества заданных значений параметров процесса и технологических ограничений;
9 - управляющее устройство формирования уставок регуляторам температуры;
10 - датчики перепадов давлений на реакторах;
11 - значения уставок автоматическим регуляторам температуры продуктов на выходе печей;
12 - автоматические регуляторы (контроллеры) температуры продуктов на входы реакторов;
I - cырье риформинга (гидрогенизат);
II - линия вывода продукта риформинга;
III - линия подачи топлива;
Р1, Р2 и Р3 - первый, второй и третий реакторы, соответственно.
Способ управления процессом каталитического риформинга осуществляют следующим образом.
Сырье риформинга (гидрогенизат) I проходит последовательно цепочку реакторов 2 с предварительным нагревом топливом III в печах 1. Полученный продукт (риформат) II поступает на блок стабилизации (не показано).
Сигналы о значениях температуры потоков на входах реакторов с датчиков 3 и сигналы о значениях температуры на выходов из реакторов от датчиков 4, значение расходов топлива в печи от датчиков 5 (FE), расхода полученного продукта от датчика 6, значения перепадов давлений на реакторах от датчиков 10 (PD) поступают в вычислительное устройство 7, в котором на основе измеренных технологических параметров и конструктивных параметров установки (тип, начальная активность, объемы загруженного катализатора) вычисляются множество переменных Q текущего состояния установки, включая расчет приращений ОЧ на каждом реакторе и ОЧ риформата, активности катализатора в реакторах, скорости изменения активностей, прогнозные времена пробега катализатора в реакторах, и т.д. Так, в устройстве 7 вычисляются приращения ОЧ в соответствии с формулой (1), удельный расход топлива на единицу приращения ОЧ продукта на каждом реакторе в соответствии с формулой (2), время пробега реакторов до достижения предельно допустимых значений параметров установки.
Параметры множества Q поступают на управляющее устройство 9 формирования уставок регуляторам температуры. Сюда же от задатчиков 8 (задатчики множества заданных значений параметров процесса и технологических ограничений Qзд) оператором вводится информация о требуемом значении ОЧ риформата, об ограничениях скоростей изменения активностей катализатора и плановых параметрах пробега установки (7), ограничениях температур на входах реакторов (8), критических перепадах давления.
Для формирования уставок регуляторам температуры сырья на входах реакторов выполняют следующие действия (алгоритм):
1. Рассчитывают приращения октанового числа на реакторах по (1).
2. Проверяют условия (3), (4).
Если оба условия не выполняются, то изменение температуры нагрева сырья на входах реакторов не производят и переходят к п.6.
Иначе выполняется п. 3.
3. Рассчитывают минимальное (из всех прогнозных на момент времени t) время пробега катализатора.
Прогнозное время пробега катализатора для каждого i-го реактора θi(t) (i=
Figure 00000023
) отсчитывается от текущего момента t до момента, когда эксплуатация реактора становится невозможной по технологическим ограничениям и рассчитывается:
а) либо по скорости снижения активности катализатора, определяемой как
Figure 00000024
где Ai(0) -значение активности катализатора в начале эксплуатации установки риформинга, α назначается экспертным путем (обычно α=0.4),
Figure 00000025
где ΔTi - перепад температуры (разность входной Ti и выходной Tвыхi температур) на реакторе, τi - время пребывания сырья в реакторе от текущего времени t до момента критического (минимально допустимого) снижения активности,
б) либо по скорости повышения перепада давления на каждом реакторе:
Figure 00000026
где
Figure 00000027
- перепад давления в текущий момент времени t,
Figure 00000028
= k кр
Figure 00000029
- критический (предельно допустимый) перепад давления на i-ом реакторе, (k кр назначается экспертным путем, обычно k кр =2.5),
Figure 00000030
- перепад давления на i-ом реакторе в начале эксплуатации установки риформинга.
Прогнозное время определяется по нижнему значению оценок (9) и (11):
Figure 00000031
Расчет текущей активности катализатора Ai(t) i-го реактора проводится путем аппроксимации (например, методом наименьших квадратов, МНК) статистических данных временного ряда изменения перепадов температур на реакторах в интервале времени 4-10 суток в окрестности текущего момента времени, значения которого нормируются по температуре сырья на входе в реактор и времени пребывания сырья в реакторе в соответствии с (9).
4. Проверяют условие (4).
Если оно не выполняется, переходят к п. 5.
Иначе рассчитывают удельный расход топлива на единицу приращения октанового числа продукта на каждом реакторе (2) и выбирают изменение (в данном случае уменьшение) температуры на 0.5-1°C на том реакторе, для которого «расход» максимален.
Далее переходят к п. 2.
5. Проверяют условие (3).
Если оно не выполняется, переходят к п. 6.
Иначе рассчитывают удельный расход топлива на единицу приращения октанового числа продукта на каждом реакторе по (2) и выбирают изменение (в данном случае увеличение) температуры на 0.5-1°C на том реакторе, для которого удельный расход
Figure 00000032
топлива на единицу приращения октанового числа минимален, и при этом выполняются условия:
а) прогнозное время пробега катализатора в соответствии с (12) не меньше
времени до окончания заданного (планового, например, межремонтного) пробега установки,
б) температура сырья на входе реакторов не выше предельно допустимой в соответствии с выражением (8).
Если для выбранного реактора, у которого удельный расход топлива на единицу приращения октанового числа продукта минимален, не выполняется условие а , следует пересмотреть в сторону уменьшения величины
Figure 00000022
и
Figure 00000028
для соответствующего реактора и повторить расчеты по п.3 и п.5. Аналогично, если и этот вариант не проходит, выбирается управление следующим (в порядке возрастания удельного расхода топлива) реактором и расчет по п.3 и п.5 повторяется. Если для всех реакторов после изменения управлений по температурам реакторов ограничения (3), (7) не удовлетворяются, оператору выдается сообщение об отсутствии решения удовлетворяющего ограничениям и заданию на ОЧ, при этом оператор обеспечивает самостоятельное управление установкой.
Если для выбранного реактора, у которого удельный расход топлива на единицу приращения октанового числа продукта минимален, нарушено условие б , выбирается управление реактором, расход топлива на единицу приращения октанового числа для которого стоит на втором месте после минимального. Аналогично, если и этот вариант не проходит, выбирается управление следующим (в порядке возрастания удельного расхода топлива) реактором и расчет по п.3 и п.5 повторяется. Если для всех реакторов после изменения управлений по температурам реакторов ограничения (3), (7), (8) не удовлетворяются, оператору выдается сообщение об отсутствии решения удовлетворяющего ограничениям и заданию на ОЧ, при этом оператор обеспечивает самостоятельное управление установкой.
6. Конец текущего цикла оптимизации режима.
Пример реализации предлагаемого способа управления процессом каталитического риформинга.
Приняты следующие значения входных параметров:
Расход сырья (гидрогенизата) Qc=79 м3/час;
Объемы катализатора, загруженные в реакторы Р1, Р2, Р3:
V1=9,5 м3; V2=40 м3; V3=79 м3 соответственно;
Октановое число сырья ОЧвх=
Figure 00000033
52;
Давление на входе в Р1: Рвх.1=22 кгс/см2;
Температуры на входах реакторов tвх.1=tвх.2=tвх.3=490°С.
Заданное октановое число риформата ОЧвых=
Figure 00000034
.
Допустимое отклонение ОЧ от задания δ=0.1.
В некоторый момент времени t эксплуатации установки получены значения температур на выходах реакторов:
Выходная температура Р1: Твх1=471,55°С;
Выходная температура Р2: Твх1= 473,54°С;
Выходная температура Р3: Твх1= 483,52°С;
Перепад давления в Р1:
Figure 00000035
P1=0,421, ат;
Перепад давления в Р2:
Figure 00000035
P2=0,281, ат;
Перепад давления в Р3:
Figure 00000035
P3=0,281, ат.
В соответствии с (1) рассчитаны изменения (ΔS) ОЧ по реакторам:
ΔS1=20,942 - изменение октанового числа в Р1;
ΔS2=11,355 - изменение октанового числа в Р2;
ΔS3=7,142 - изменение октанового числа в Р3.
При этом коэффициенты регрессионной модели каждого реактора - определяются по статистическим данным конкретной установки риформинга, например, методом наименьших квадратов (Гмурман В. Е. Теория Вероятностей и Математическая Статистика 9-е изд., стер.-М.: Высшая школа, 2003.- 479 с.).
Октановое число риформата на выходе установки S=91,439.
В соответствии с алгоритмом (пп.1-6) имеем случай по п. 4.
Рассчитывается удельный расход топлива на единицу приращения октанового числа продукта по каждому реактору:
Таблица. Удельный расход топлива на единицу приращения ОЧ
Номер реактора Р1 Р2 Р3
Figure 00000036
, усл.ед/ед.ОЧ		 324.67 365 598.1
В соответствии с данными таблицы и логикой алгоритма следует изменять температуру на первом реакторе при условии выполнения ограничений. Для проверки выполнения ограничений на основе полученных измерением технологических параметров данных по (9) рассчитаны оценки A(t) одного из реакторов (первого по ходу сырья) в дискретные моменты времени, A1(1·Δt), A1(2·Δt), …, A1(28·Δt), t=j·Δt, j=1,..,28; период времени Δt (примерно 10 часов) - фиг. 2.
В результате аппроксимации методом наименьших квадратов (МНК) данного ряда линейной функцией получим
A1 апп(Δt·j) = - 0,002765*j+0,9525, j=1,…, 28, (фиг.3).
В начальный момент времени t0 A1(t0) = 0.95. Скорость дезактивации рассчитывается как
Figure 00000037
= - 0,002765/ Δt.
Прогнозное время рассчитывается по (11):
θАi(t) = (Ai(t) - α·Ai(0))/
Figure 00000038
,
в рассматриваемом примере примем A1(0)=0.95 и A1(t)=0.875, тогда
(0.495/0.002765)* Δt=179* Δt.
Если принять Δt=10 час, то θА1(t)= 1790 час (примерно 75 суток).
Аналогично для второго и третьего реакторов (фиг.4, фиг.5).
Figure 00000039
= - 0,00074; A2(0)=0.159 и A2(t)=0.138; θА2(t)=1005 час.
Figure 00000040
= - 0,000285; A3(0)=0.028 и A3(t)=0.02; θА3(t)=309 час.
Расчет скорости дезактивации и прогнозное время работы реакторов по перепадам давления (10). Вид временных рядов (j=1,…,10) по изменению перепадов давления приведен на фиг.6.
Для Р1 аппроксимирующая функция имеет вид:
ΔР1(Δt·j) = 0.00252*j+0.272.
Для Р2: ΔР2 (Δt·j) = 0.00206*j +0.19.
Для Р3: ΔР3(Δt·j) = 0.00531*j +0.175, j=1,…,20.
Скорости роста перепадов давления
Figure 00000041
=0,00252/ Δt;
Figure 00000042
=0,00206/Δt;
Figure 00000043
=0,00531/ Δt.
Примем, что критические перепады давления равны
Figure 00000044
=0.675;
Figure 00000045
=0.475;
Figure 00000046
=0.4375,
текущие перепады ΔP1(t0) = 0,272; ΔP2(t0) = 0,19; ΔP3(t0) =0,175;
Δt=10 час.
В соответствии с (10):
θР1(t) = 1599 часа; θР2(t) =1383 часа; θР3(t)= 494 часа.
Сопоставление оценок, в соответствии с (11), по пробегам реакторов по скорости снижения активности катализатора, вычисленные по температурам:
θА1(t)= 1790 час; θА2(t)=1005 час; θА3(t)=309 час дает:
θ1(t)=1599 час; θА2(t)=1005 час; θА3(t)=309 час.
Активность катализатора в Р1: A1=0.95;
Активность катализатора Р2: A2=0.155;
Активность катализатора Р3: A3=0.029;
Остаточный пробег Р1: θ1(t)=1599 час;
Остаточный пробег Р2: θА2(t)=1005 час;
Остаточный пробег Р3: θА3(t)=309 час.
Видно, что остаточный пробег по первому реактору больше, чем по второму и третьему, а удельный расход топлива на единицу приращения октанового числа продукта по первому реактору меньше, чем по двум другим. Следовательно, можно увеличить температуру на входе первого реактора для создания приращения в 0.3-0.4 единицы. Исходя из соотношения изменения ОЧ и перепада температур на реакторе К1= ΔS1/ΔT1=1.135, необходимо добавить температуру Твх1 на величину порядка (0.34-0.454)°С.
Таким образом, применение изобретения позволяет подобрать оптимальную температуру ввода сырья в реакторы, исходя из минимизации расхода топлива и обеспечения заданного октанового числа продукта риформинга, при выполнении ограничений по активности катализатора.

Claims (29)

  1. Способ управления процессом каталитического риформинга, заключающийся в том, что по моделям рассчитывают приращение октанового числа на каждом реакторе, прогнозное время пробега катализатора, регулируют температуру на вводе сырья в реакторы исходя из разницы между заданным и рассчитанным значениями октанового числа получаемого риформата, отличающийся тем, что рассчитывают приращение октанового числа риформата на выходе каждого реактора по формуле
  2. Figure 00000047
  3. где ΔSi - необходимое приращение октанового числа на i-м реакторе для обеспечения заданного значения октанового числа риформата Sзад.;
  4. Figure 00000048
    - коэффициенты регрессионной модели i-го реактора, определяемые по статистическим данным конкретной установки риформинга;
  5. ΔPi - перепад давления на i-м реакторе;
  6. ΔTi - перепад температуры на i-м реакторе;
  7. Ti - температура сырья на входе в i-й реактор;
  8. Figure 00000049
    - удельная скорость подачи сырья в реактор, определяющая время пребывания сырья в реакторе;
  9. Vi - объем катализатора, загруженного в i-й реактор, м3;
  10. Q - расход сырья на установку, м3/ч;
  11. n - число реакторов установки,
  12. а также рассчитывают удельный расход топлива на единицу приращения октанового числа риформата на каждом реакторе, вычисляемый по формуле
    Figure 00000050
  13. где ΔGi - приращение расхода топлива на обеспечение приращения октанового числа ΔSi на единицу, в [усл. ед.],
  14. при этом после расчета приращения октанового числа риформата проверяют выполнение условий
  15. Figure 00000051
  16. Figure 00000052
  17. где S0 - октановое число сырья риформинга по исследовательскому или моторному методу;
  18. Sзад - заданное значение октанового числа риформата по исследовательскому или моторному методу;
  19. δ - допустимая погрешность обеспечения заданного значения ОЧ,
  20. и в случае выполнения первого условия изменяют температуру нагрева сырья того реактора, для которого удельный расход топлива на единицу приращения октанового числа риформата минимален при необходимости увеличения октанового числа, или при выполнении второго условия изменяют температуру нагрева сырья того реактора, для которого удельный расход топлива на единицу приращения октанового числа риформата максимален при необходимости снижения октанового числа до заданных пределов, причем номер реактора рассчитывают по формулам
  21. Figure 00000053
  22. где rmin, rmax - номер реактора с минимальным и максимальным удельным расходом топлива на единицу приращения октанового числа риформата, соответственно,
  23. причем выполняют условия, что скорость снижения активности катализатора и/или прогнозное время пробега катализатора и температуры сырья на входах реакторов не выйдут за пределы заданных допустимых значений:
  24. Figure 00000054
  25. Figure 00000055
  26. Ti - температура нагрева сырья на входе в i-й реактор, °С;
  27. Figure 00000056
    нижняя и верхняя границы допустимой температуры на входе в i-й реактор, соответственно, °С;
  28. Figure 00000057
    текущая в момент времени t и допустимая скорости изменения активности катализатора в i-м реакторе, соответственно;
  29. θi(t), θi зд - прогнозное на момент времени t и допустимое время пробега катализатора, соответственно.
RU2020119326A 2020-06-10 2020-06-10 Способ управления процессом каталитического риформинга RU2736727C1 (ru)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2020119326A RU2736727C1 (ru) 2020-06-10 2020-06-10 Способ управления процессом каталитического риформинга

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2020119326A RU2736727C1 (ru) 2020-06-10 2020-06-10 Способ управления процессом каталитического риформинга

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2736727C1 true RU2736727C1 (ru) 2020-11-19

Family

ID=73461165

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2020119326A RU2736727C1 (ru) 2020-06-10 2020-06-10 Способ управления процессом каталитического риформинга

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2736727C1 (ru)

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU1693025A1 (ru) * 1989-11-14 1991-11-23 Краснодарский Филиал Ленинградского Научно-Производственного Объединения По Разработке И Внедрению Нефтехимических Процессов "Леннефтехим" Способ управлени процессом каталитического риформинга
EP1231664A2 (en) * 2001-02-13 2002-08-14 Delphi Technologies, Inc. Temperature/reaction management system for fuel reformer systems
RU2486227C1 (ru) * 2012-05-14 2013-06-27 Государственное унитарное предприятие Институт нефтехимпереработки Республики Башкортостан (ГУП ИНХП РБ) Способ управления процессом каталитического риформинга
RU2536822C1 (ru) * 2013-08-27 2014-12-27 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Уфимский государственный нефтяной технический университет" Способ управления процессом полимеризации этиленпропиленовых синтетических каучуков
CN107043639A (zh) * 2016-10-18 2017-08-15 彭振德 轴向逆流式秸秆铡料耦合净化富氢气化炉灶

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU1693025A1 (ru) * 1989-11-14 1991-11-23 Краснодарский Филиал Ленинградского Научно-Производственного Объединения По Разработке И Внедрению Нефтехимических Процессов "Леннефтехим" Способ управлени процессом каталитического риформинга
EP1231664A2 (en) * 2001-02-13 2002-08-14 Delphi Technologies, Inc. Temperature/reaction management system for fuel reformer systems
RU2486227C1 (ru) * 2012-05-14 2013-06-27 Государственное унитарное предприятие Институт нефтехимпереработки Республики Башкортостан (ГУП ИНХП РБ) Способ управления процессом каталитического риформинга
RU2536822C1 (ru) * 2013-08-27 2014-12-27 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Уфимский государственный нефтяной технический университет" Способ управления процессом полимеризации этиленпропиленовых синтетических каучуков
CN107043639A (zh) * 2016-10-18 2017-08-15 彭振德 轴向逆流式秸秆铡料耦合净化富氢气化炉灶

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US10739798B2 (en) Incipient temperature excursion mitigation and control
CA2118885C (en) Process control system
US20220143569A1 (en) Determining operating conditions in chemical production plants
US5858210A (en) Method for regulating particle transfer rates
US9765262B2 (en) Automation and control of energy efficient fluid catalytic cracking processes for maximizing value added products
EA016421B1 (ru) Улучшенная система управления способом жесткого флюид-каталитического крекинга для максимизирования производства пропилена из нефтяного сырья
Cutler et al. Constrained multivariable control of a hydrocracker reactor
PL82832B1 (ru)
RU2736727C1 (ru) Способ управления процессом каталитического риформинга
Cutler et al. Application of a large predictive multivariable controller to a hydrocracker second stage reactor
CN112215464A (zh) 一种多工况下高炉煤气的预测平衡调度系统
KR910004077B1 (ko) 자동 촉매 재생 및 반응장치와 촉매 선택성 추정 방법
RU2486227C1 (ru) Способ управления процессом каталитического риформинга
JPH07206401A (ja) 水素製造装置の制御方法及びその装置
CN208477316U (zh) 一种乙烯裂解炉全运行周期裂解深度控制系统
US5000924A (en) Autoacceleration control for exothermic reactors
Wu et al. Integrated intelligent control of gas mixing-and-pressurization process
Gökçe Model predictive controller design of hydrocracker reactors
US20050074369A1 (en) Process for controlling a fluidized bed combustion zone and its use
SU1693025A1 (ru) Способ управлени процессом каталитического риформинга
RU2796210C1 (ru) Способ, система и машиночитаемый носитель с программным продуктом для прогнозирования оптимальной температуры газо-сырьевой смеси на входе в реактор установки гидроочистки дизельного топлива
Shin et al. Multiple linear regression and GRU model for the online prediction of catalyst activity and lifetime in counter-current continuous catalytic reforming
CN113717022B (zh) 碳三液相加氢反应器优化控制方法及系统
WO2023128828A1 (ru) Прогнозирование изменения активности катализатора в установке гидроочистки дизельного топлива
WO2023128827A1 (ru) Прогнозирование температуры газо-сырьевой смеси при гидроочистке дизельного топлива