RU2731824C1 - Control method of aircraft turbojet engine - Google Patents
Control method of aircraft turbojet engine Download PDFInfo
- Publication number
- RU2731824C1 RU2731824C1 RU2019129482A RU2019129482A RU2731824C1 RU 2731824 C1 RU2731824 C1 RU 2731824C1 RU 2019129482 A RU2019129482 A RU 2019129482A RU 2019129482 A RU2019129482 A RU 2019129482A RU 2731824 C1 RU2731824 C1 RU 2731824C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- engine
- parameters
- pressure
- transient
- low
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
- F02C9/00—Controlling gas-turbine plants; Controlling fuel supply in air- breathing jet-propulsion plants
- F02C9/26—Control of fuel supply
- F02C9/28—Regulating systems responsive to plant or ambient parameters, e.g. temperature, pressure, rotor speed
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области авиационного двигателестроения и может быть использовано в электронно-гидромеханических системах автоматического управления двухвальными турбореактивными двигателями с регулируемыми направляющими компрессора низкого и высокого давления.The invention relates to the field of aircraft engine building and can be used in electronic-hydromechanical systems for automatic control of two-shaft turbojet engines with adjustable low and high pressure compressor guides.
Наиболее близким к данному изобретению по технической сущности и достигаемому результату, является известный способ регулирования авиационного турбореактивного двигателя, включающий измерение частоты вращения ротора низкого давления, положения рычага управления двигателем (РУД), температуры воздуха на входе в двигатель, температуры газов за турбиной низкого давления и давления воздуха за компрессором высокого давления, регулирование установочных параметров и частоты вращения ротора низкого давления, путем воздействия на дозирование топлива в камеру сгорания, регулирование величины угла установки входных направляющих аппаратов (НА) компрессора низкого давления и критического сечения реактивного сопла и давления газа за турбиной низкого давления,The closest to this invention in terms of the technical essence and the achieved result is a known method for regulating an aircraft turbojet engine, including measuring the low-pressure rotor speed, the position of the engine control lever (throttle control lever), the air temperature at the engine inlet, the gas temperature behind the low-pressure turbine and air pressure downstream of the high-pressure compressor, adjustment of the setting parameters and speed of the low-pressure rotor by influencing the metering of fuel into the combustion chamber, control of the angle of installation of the inlet guide vanes (HA) of the low-pressure compressor and the critical section of the jet nozzle and gas pressure downstream of the low-pressure turbine pressure,
/RU 2623849 МПК F02C 9/28 Опубликовано: 29.06.2017// RU 2623849 IPC F02C 9/28 Published: 29.06.2017 /
Однако такой способ управления не является оптимальным по порядку оценки параметров работы двигателя на переходных режимах и соответствия их программным значениям, что приводит к неустойчивой работе двигателя.However, this control method is not optimal in terms of the order of evaluating the parameters of the engine operation in transient modes and their compliance with the programmed values, which leads to unstable engine operation.
Задачей предлагаемого изобретения является исключение несоответствия какого-либо параметра работы двигателя нормам на переходных процессах.The objective of the present invention is to eliminate the inconsistency of any parameter of the engine operation with the norms for transient processes.
Ожидаемый технический результат - повышение устойчивости работы двигателя, за счет обеспечения соответствия допустимых отклонений значений параметров их программным значениям, снижение случаев сверх допустимых отклонений (забросов и провалов) параметров переходных процессов во времени протекания переходных процессов, что приводит к уменьшению времени на отладку переменных режимов и увеличению ресурса двигателя.The expected technical result is an increase in the stability of the engine operation, by ensuring that the permissible deviations of the parameter values correspond to their program values, a decrease in cases in excess of the permissible deviations (overshoots and dips) of the parameters of transient processes in the course of transient processes, which leads to a decrease in the time for debugging variable modes and increase in engine resource.
Ожидаемый технический результат достигается тем, что в известном способе регулирования авиационного турбореактивного двигателя, включающем измерение частоты вращения ротора низкого давления, положения рычага управления двигателем (РУД), температуры воздуха на входе в двигатель, температуры газов за турбиной низкого давления и давления воздуха за компрессором высокого давления, регулирование установочных параметров и частоты вращения ротора низкого давления, путем воздействия на дозирование топлива в камеру сгорания, регулирование величины угла установки входных направляющих аппаратов (НА) компрессора низкого давления и критического сечения реактивного сопла и давления газа за турбиной низкого давления, по предложению, дополнительно измеряют частоту вращения ротора высокого давления, величину угла установки направляющих аппаратов (НА) компрессора высокого давления, скорость перемещения рычага управления двигателем (РУД), устанавливают базу для переходного процесса и время стабилизации изменений параметров в переходном процессе и фиксируют дискретный сигнал включения форсажа, после чего производят сравнительную оценку установочных параметров работы двигателя в течение времени протекания переходных процессов, с учетом величин максимальных и минимальных отклонений (забросов и провалов) параметров, предельно допустимых значений частот вращений роторов и угла установки направляющих аппаратов (НА) в зависимости от приведенных оборотов для каждого ротора, на соответствие их технически заданным значениям на переходных процессах и при несоответствии какого-либо параметра заданным значениям, регулируют установочные параметры работы двигателя и формируют сертификационный протокол. Оценку параметров работы двигателя на переходных процессах можно производить при помощи предварительно разработанной термогазодинамической математической модели двигателя и математической модели системы регулирования.The expected technical result is achieved by the fact that in the known method for regulating an aircraft turbojet engine, including measuring the low-pressure rotor speed, the position of the engine control lever (throttle), the air temperature at the engine inlet, the gas temperature behind the low-pressure turbine and the air pressure behind the high-pressure compressor pressure, regulation of the settings and rotation frequency of the low pressure rotor, by influencing the metering of fuel into the combustion chamber, regulation of the angle of installation of the inlet guide vanes (HA) of the low pressure compressor and the critical section of the jet nozzle and gas pressure behind the low pressure turbine, as suggested, additionally measure the frequency of rotation of the high-pressure rotor, the value of the angle of installation of the guide vanes (HA) of the high-pressure compressor, the speed of movement of the engine control lever (Throttle control lever), establish the base for the transient process and the stabilization time, and changes in the parameters in the transient process and record a discrete signal for switching on the afterburner, after which a comparative assessment of the setting parameters of the engine operation is made during the time of the transient processes, taking into account the values of the maximum and minimum deviations (overshoots and dips) of the parameters, the maximum permissible values of the rotor rotation frequencies and the angle installation of guide vanes (HA), depending on the reduced speed for each rotor, for compliance with their technical specified values during transient processes and in case of non-compliance of any parameter with the specified values, adjust the settings for the engine and form a certification protocol. The estimation of the parameters of the engine operation on transient processes can be carried out using a previously developed thermogasdynamic mathematical model of the engine and a mathematical model of the control system.
Сущность заявленного изобретения заключается в следующем.The essence of the claimed invention is as follows.
Дополнительное измерение частоты вращения ротора высокого давления, величины угла установки направляющих аппаратов (НА) компрессора высокого давления и скорости перемещения рычага управления двигателем (РУД), обеспечивают определение параметров переходного процесса, его вид и оценку времени стабилизации изменений параметров в переходном процессе.Additional measurement of the high-pressure rotor speed, the angle of installation of the guide vanes (HA) of the high-pressure compressor and the speed of movement of the engine control lever (throttle control lever), provide the determination of the parameters of the transient process, its type and assessment of the stabilization time of changes in the parameters in the transient process.
При увеличении времени переходных процессов (приемистости и сброса) больше технологической нормы приводит к недобору роста тяги, а при уменьшении времени может привести к срабатыванию противопомпажной системы и увеличению времени запуска.With an increase in the time of transient processes (injectivity and discharge), more than the technological norm leads to a shortage of thrust growth, and with a decrease in time, it can lead to the operation of the anti-surge system and an increase in the start time.
Измерения углов НА AL1, AL2, частот вращения роторов двигателя N1, N2, температуры воздуха на входе в двигатель Твх, обеспечивают контроль и при необходимости регулировку характеристик AL1=f(N1пр) и AL2=f(N2пр) при выходе из рабочей области на отладку. Уход углов НА за границы допуска приводит к возможному появлению автоколебаний лопаток, потере тяги и появлению помпажа.Measurements of angles HA AL1, AL2, engine rotor speed N1, N2, air temperature at the engine inlet TVx, provide control and, if necessary, adjustment of the characteristics AL1 = f (N1пр) and AL2 = f (N2пр) when leaving the working area for debugging ... The departure of the HA angles beyond the tolerance limits leads to the possible appearance of self-oscillations of the blades, loss of thrust and the appearance of surging.
Определение значений забросов и провалов частот вращения роторов, сравнения их с (нормами ТУ) и при необходимости их регулирование исключает неустойчивую работу двигателя и повышенную теплонапряженность. Соответствие измеренных величин их программным значениям, обеспечивает устойчивую работу двигателя согласно разработанной термогазодинамической математической модели двигателя.Determination of the values of overshoots and dips of the rotors' rotation frequencies, comparing them with (technical specifications) and, if necessary, their regulation excludes unstable engine operation and increased heat intensity. Correspondence of the measured values to their programmed values ensures stable operation of the engine in accordance with the developed thermogasdynamic mathematical model of the engine.
Включение или выключение фиксированного дискретного сигнала форсажа запускает переходный процесс и обеспечивает определение, оценку и отладку переходных процессов.Enabling or disabling the fixed digital afterburner signal triggers a transient and enables transient detection, evaluation, and debugging.
Изобретение поясняется графическими материалами.The invention is illustrated by graphic materials.
На Фиг. 1 - блок схема стендовой установки;FIG. 1 - block diagram of the bench installation;
На Фиг. 2 - зависимость параметров двигателя переходного режима «приемистость малый газ - полный форсаж»;FIG. 2 - dependence of the engine parameters of the transient mode "throttle response at low throttle - full afterburner";
На Фиг. 3 - график стабилизации оборотов N1 и N2 при переходном процессе «приемистость малый газ - полный форсаж»FIG. 3 - graph of stabilization of turns N1 and N2 during the transient process "throttle response at low throttle - full afterburner"
На Фиг. 4 - зависимость параметров двигателя переходного режима «сброс полный форсаж - малый газ »;FIG. 4 - the dependence of the engine parameters of the transient mode "reset full afterburner - low throttle";
На Фиг. 5 - характеристика изменения угла установки входных направляющих аппаратов компрессора низкого давления;FIG. 5 - characteristic of changing the angle of installation of the inlet guide vanes of the low-pressure compressor;
На Фиг. 6 - характеристика изменения угла установки входных направляющих аппаратов компрессора высокого давления.FIG. 6 - characteristic of changing the angle of installation of the inlet guide vanes of the high-pressure compressor.
Заявленное изобретение реализовано на стендовой установке регулирования авиационного турбореактивного двигателя, представленной на Фиг. 1The claimed invention is implemented on a bench installation for regulating an aircraft turbojet engine shown in FIG. 1
Установка для реализации регулирования состоит из стендового отделения - узел А, регулируемого двигателя - узел Д и блока приборов переходного режима - узел П.The installation for the implementation of regulation consists of a bench compartment - node A, an adjustable engine - node D and a transient mode instrument block - node P.
Узел А, содержит непосредственно стенд 1, с устройствами и механизмами, обеспечивающими заданные характеристики и поступающие параметры от датчиков 3, используемых для имитации режимов испытаний. Содержит электронный блок 2 управления для передачи информации на регулируемый объект и устройство управления 4 для получения обратной связи(отклика) от регулируемого объекта.Node A contains directly stand 1, with devices and mechanisms that provide specified characteristics and incoming parameters from
Узел Д, двигатель содержит соединенные в технологической последовательности электрическую часть 5, гидромеханическую часть 6, исполнительные механизмы 7, датчики 8 для определения и фиксирования величин 9 значений параметров и сигналов событий и исполнительные механизмы 10 регулирующих органов, сообщенных с устройством управления 4 узла А.Node D, the engine contains
Узел П, содержит программный блок 11 оценки переходного режима, соединенные с ним экран 12 и устройство 13 для распечатывания, блок формирования 14 рекомендаций по отладке переходного процесса, блок математическая модель 15 газодинамического процесса, блоки расчета 16 и 18 параметров процесса и блок формирования 17 граничных условий. Датчики 8 узла Д, соединены с блоком расчета 16 узла П, а блок расчета 18 соединен с узлом Д и корректирует значения величин 9 параметров и сигналов событий.Node P contains a
Пример реализации способа.An example of the implementation of the method.
После установки турбореактивного двигателя его подключения к узлам А и П, и его настройки, с помощью устройств и механизмов, обеспечивающих заданные характеристики и параметры от датчиков 3, запускали двигатель (узел Д) и имитировали режим испытаний: Например: форсажная приемистость от малого газа до полного форсажа.After installing the turbojet engine, connecting it to nodes A and P, and adjusting it, using devices and mechanisms that ensure the specified characteristics and parameters from
С помощью датчиков 8 двигателя и датчиков 3 стенда определяли следующие характеристики:Using
N1 - частоту вращения ротора низкого давления;N1 is the low pressure rotor speed;
N2 - частоту вращения ротора высокого давления;N2 - high pressure rotor speed;
∂Аруд/∂t - скорость перемещения рычага управления двигателем (РУД);∂Arud / ∂t - speed of movement of the engine control lever (throttle);
AL1 - величину угла установки входных направляющих аппаратов (НА) компрессора низкого давления;AL1 is the angle of installation of the inlet guide vanes (HA) of the low pressure compressor;
AL2 - величину угла установки входных направляющих аппаратов (НА) компрессора высокого давления;AL2 is the angle of installation of the inlet guide vanes (HA) of the high-pressure compressor;
Gт- расход топлива;GT - fuel consumption;
Твх - температуру воздуха на входе в двигатель;Tvx - air temperature at the engine inlet;
Т4 - температуру газов за турбиной низкого давления;Т4 - temperature of gases behind the low pressure turbine;
Р4 - давления газа за турбиной низкого давления;Р4 - gas pressure behind the low pressure turbine;
Р2 - давление воздуха за компрессором высокого давления;P2 - air pressure behind the high pressure compressor;
Акр - площадь критического сечения реактивного сопла;Acr is the throat area of the jet nozzle;
Форсаж - сигнал включения форсажа;Afterburner - afterburner activation signal;
С помощью программного блока оценки переходного режима 11 установили, что заброс N1 28, превышает норму ТУ на 0,2% и время стабилизации изменений параметров в переходном процессе 23 больше нормы ТУ 24 на 0,5 секунд, указанных в устанавливаемой базе для переходного процесса. При этом блок формирования рекомендаций по отладке переходного процесса 14 выдал результаты (или установки) на увеличения проливки основного дроссельного пакета агрегата насоса регулятора на 30 см3/мин и отворачивание винта эксцентрика автомата приемистости агрегата насоса регулятора на 120°.With the help of the program unit for evaluating the
На экране оператора выводится вкладка о превышении нормы ТУ (фиг. 2), где отображены вид приемистости, автоматически определенное время приемистости 23, и его превышение нормы 24. Выводится строка рекомендации для отладки, например, «отвернуть винт эксцентрика автомата приемистости агрегата насоса регулятора», и графики переходного процесса от времени N1изм. (измеренные) 20 и N1пр.(программные) 19, Аруд 21, сигнал форсажа 22.On the operator's screen, a tab is displayed about the excess of the TU norm (Fig. 2), which displays the type of injectivity, the automatically determined
Также на отдельной вкладке экрана оператора отображаются, автоматически определенные забросы N1 28 и провалы N1 29, N2 30 данного переходного режима -«приемистость МГ-ПФ» (фигура 3), его оценка, сравнение с базой для переходного процесса, рекомендации по отладке переходного процесса на увеличение проливки основного дроссельного пакета, выводятся результаты определения установившееся значения N2 27, графические зависимости от времени N1 20, N2 26, и программные настройки N1=f(Tвx) 19, N2=f(Tвx) 25.Also, on a separate tab of the operator's screen, automatically determined
На отдельной вкладке оператора, например, «сброс максимал- малый газ» отображаются порядок определения и оценки переходного режима: - время движения Аруд 34, максимальная норма времени движения Аруд 35, критерий определения окончания движения Аруд, (в данном примере Аруд - 17 дел. (делений) 36), максимальное нормированное время сброса 32, минимальное нормированное время сброса 33, текущее время сброса 31. Критерием определения окончания времени сброса, в данном примере принято значение N1=43% 37, и графики переходного процесса от времени N1изм. (измеренные) 20 и N1пр (программные) 19, и Аруд 21 приведены на (фигура 4).On a separate tab of the operator, for example, "reset maximum - low throttle", the procedure for determining and evaluating the transient mode is displayed: - Arud 34 movement time, Arud 35 maximum movement time norm, Arud movement completion criterion, (in this example Arud - 17 cases. (divisions) 36), the maximum normalized
Далее с помощью программного блока оценки переходного режима 11 находили переменный режим, определяли его вид, оценивали характеристики AL1=f(N1пр), программу регулирования двигателя AL1=f(N1пр) 38, рабочую область на отладку 39, границы для эксплуатации 40, границы для переменных режимов 41, приемистость 42 и сброс 43 (фигура 5) и оценивали характеристики AL2=f(N2пр) для переменных режимов, теоретическую линию AL2=f(N2пр) 44, рабочую область углов AL2 на отладку 45, границы допустимых углов AL2 в эксплуатации 46, границы углов AL2 для переменных режимов 47, приемистость 42 и выводили на печать сформированный сертификационный протокол (фигура 6).Then, using the program unit for evaluating the
Анализ сформированного сертификационного протокола, позволяет принять решение, о том, что программы регулирования двигателя AL1=f(N1пр) 38, AL2=f(N2пр) 44, границы для переменных режимов 41, 47, время выхода изделия на режимы и протекания переходных режимов - соответствуют или не соответствуют нормам технических условий переходных режимов. Если указанные характеристики соответствуют нормам технических условий, оформляется протокол предъявления на акт сдачи приемо-сдаточных испытаний. В случае несоответствия характеристик устанавливаются причины и вырабатывается стратегия их устранения.Analysis of the generated certification protocol allows us to make a decision that the engine control programs AL1 = f (N1pr) 38, AL2 = f (N2pr) 44, the boundaries for
Применение изобретения позволяет - повысить устойчивость работы двигателя, снизить вероятность случаев сверх допустимых отклонений (забросов и провалов) параметров переходных процессов, уменьшить время отладки переменных режимов на 15-20% и увеличить ресурс двигателя на 1-2%.The use of the invention allows - to increase the stability of the engine, reduce the likelihood of cases in excess of the permissible deviations (overshoots and dips) of transient parameters, reduce the debugging time of variable modes by 15-20% and increase the engine resource by 1-2%.
Claims (2)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2019129482A RU2731824C1 (en) | 2019-09-19 | 2019-09-19 | Control method of aircraft turbojet engine |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2019129482A RU2731824C1 (en) | 2019-09-19 | 2019-09-19 | Control method of aircraft turbojet engine |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2731824C1 true RU2731824C1 (en) | 2020-09-08 |
Family
ID=72421943
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2019129482A RU2731824C1 (en) | 2019-09-19 | 2019-09-19 | Control method of aircraft turbojet engine |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2731824C1 (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2781456C1 (en) * | 2021-12-16 | 2022-10-12 | Публичное акционерное общество "ОДК-Уфимское моторостроительное производственное объединение" (ПАО "ОДК-УМПО") | Method for regulating an aviation turbojet two-circuit engine |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2555928C2 (en) * | 2013-11-07 | 2015-07-10 | Открытое Акционерное Общество "Уфимское Моторостроительное Производственное Объединение" (Оао "Умпо") | Jet turbine engine |
RU2623849C1 (en) * | 2016-08-09 | 2017-06-29 | Публичное акционерное общество "Уфимское моторостроительное производственное объединение" ПАО "УМПО" | Aeronautic bypass turbofan engine control method |
RU2691287C1 (en) * | 2018-06-14 | 2019-06-11 | Публичное акционерное общество "ОДК - Уфимское моторостроительное производственное объединение" (ПАО "ОДК-УМПО") | Control method of aircraft turbojet engine |
-
2019
- 2019-09-19 RU RU2019129482A patent/RU2731824C1/en active
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2555928C2 (en) * | 2013-11-07 | 2015-07-10 | Открытое Акционерное Общество "Уфимское Моторостроительное Производственное Объединение" (Оао "Умпо") | Jet turbine engine |
RU2623849C1 (en) * | 2016-08-09 | 2017-06-29 | Публичное акционерное общество "Уфимское моторостроительное производственное объединение" ПАО "УМПО" | Aeronautic bypass turbofan engine control method |
RU2691287C1 (en) * | 2018-06-14 | 2019-06-11 | Публичное акционерное общество "ОДК - Уфимское моторостроительное производственное объединение" (ПАО "ОДК-УМПО") | Control method of aircraft turbojet engine |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2781456C1 (en) * | 2021-12-16 | 2022-10-12 | Публичное акционерное общество "ОДК-Уфимское моторостроительное производственное объединение" (ПАО "ОДК-УМПО") | Method for regulating an aviation turbojet two-circuit engine |
RU2791100C1 (en) * | 2022-04-29 | 2023-03-02 | Публичное акционерное общество "ОДК-Уфимское моторостроительное производственное объединение" (ПАО "ОДК-УМПО") | Method for determining the true thrust value at the maximum operating mode of an aviation turbojet two-circuit engine |
RU2810866C1 (en) * | 2023-08-03 | 2023-12-28 | Акционерное общество "Объединенная двигателестроительная корпорация" (АО "ОДК") | Method for emergency protection of turbojet double-circuit twin-shaft engine from spinning of its rotors |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4622808A (en) | Surge/stall cessation detection system | |
RU2509905C2 (en) | Gas turbine control method and system, and gas tubrine containing such system | |
JP4118811B2 (en) | Gas turbine engine starting method | |
US20070089395A1 (en) | Combustion control device for gas turbine | |
JP6332747B2 (en) | Flow ratio calculation device, control device including the same, gas turbine plant including the control device, flow ratio calculation method, and fuel system control method | |
US8915088B2 (en) | Fuel control method for starting a gas turbine engine | |
JPS6132484B2 (en) | ||
JP2007077867A (en) | Combustion control device of gas turbine | |
WO2005106225A2 (en) | Fuel controls on apu’s | |
US10550716B2 (en) | Gas turbine inlet guide vane control device, system and control method | |
CA2891736C (en) | Gas turbine fuel supply method and arrangement | |
CA2891183C (en) | Method and arrangement for controlling fuel supply for a gas turbine | |
US10432119B2 (en) | Gas turbine system and method of controlling the same | |
US20210285386A1 (en) | Method and system for determining an engine temperature | |
US20040187473A1 (en) | Acceleration control in multi spool gas turbine engine | |
US11739699B2 (en) | Method of controlling the geometrical configuration of a variable geometry element in a gas turbine engine compressor stage | |
RU2731824C1 (en) | Control method of aircraft turbojet engine | |
RU2316663C1 (en) | Method of metering out of fuel at starting of gas-turbine engine | |
RU2334889C2 (en) | Turboprop power plant fuel flow rate control method | |
JP2011256788A (en) | Gas turbine | |
JP2005240608A (en) | Gas turbine control device | |
RU2736403C1 (en) | Turbojet engine control method | |
RU2730568C1 (en) | Control method of gas turbine engine | |
RU2623605C1 (en) | Control method of aircraft jet turbine bypass engine | |
RU2627627C1 (en) | Aero bypass turbofan engine control method |