RU2728739C1 - Способ построения кривой деформирования грунта - Google Patents
Способ построения кривой деформирования грунта Download PDFInfo
- Publication number
- RU2728739C1 RU2728739C1 RU2020106566A RU2020106566A RU2728739C1 RU 2728739 C1 RU2728739 C1 RU 2728739C1 RU 2020106566 A RU2020106566 A RU 2020106566A RU 2020106566 A RU2020106566 A RU 2020106566A RU 2728739 C1 RU2728739 C1 RU 2728739C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- deformation
- soil
- modulus
- stamp
- area
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E02—HYDRAULIC ENGINEERING; FOUNDATIONS; SOIL SHIFTING
- E02D—FOUNDATIONS; EXCAVATIONS; EMBANKMENTS; UNDERGROUND OR UNDERWATER STRUCTURES
- E02D1/00—Investigation of foundation soil in situ
- E02D1/02—Investigation of foundation soil in situ before construction work
Landscapes
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Soil Sciences (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Mining & Mineral Resources (AREA)
- Paleontology (AREA)
- Civil Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Investigating Strength Of Materials By Application Of Mechanical Stress (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области строительства и предназначено для оперативного построения предполагаемой кривой деформирования грунта и оценки физико-механических характеристик грунтов оснований, обеспечивающих методы расчета оснований, фундаментов и подземных сооружений исходной информацией. Способ построения кривой деформирования грунта включает испытания грунта, по которым производят графическое построение предполагаемой кривой деформирования грунта. Проводят полевые испытания образцов грунта методом многоканального анализа поверхностных волн, по результатам анализа строят профиль распределения скоростей поверхностных волн, по профилю распределения скоростей поверхностных волн оценивают удельный вес слоев грунта γ, начальный модуль сдвига G0 при малых деформациях, коэффициент корреляции k между начальным модулем сдвига и модулем деформации, модуль деформации Е для штампа площадью 5000 см2, далее задают отношение r модуля деформации Е для штампа площадью 5000 см2 к упругому модулю деформации Eупр, соответствующему максимальному касательному модулю деформации, для штампа площадью 5000 см2 в интервале 0,59-0,86 и рассчитывают упругий модуль деформации Еупр по первичной ветви нагружения по приведенной зависимости. Определяют скорость продольной волны Vp при полевых испытаниях или по приведенной зависимости. Далее оценивают удельное сцепление с и угол внутреннего трения ϕ грунта по приведенной зависимости. По результатам испытаний методом многоканального анализа поверхностных волн оценивают бытовое давление σбыт на требуемой глубине по приведенной зависимости. Далее выбирают форму предполагаемой кривой деформирования: гиперболическую или экспоненциальную, рассчитывают предельное девиаторное напряжение σдев,пр по приведенной зависимости. Производят графическое построение предполагаемой кривой деформирования по одной из формул - для гиперболической или экспоненциальной кривой деформирования. Технический результат состоит в обеспечении оперативно и недорого оценить физико-механические характеристики каждого слоя грунта, построить предполагаемую кривую деформирования грунта и выполнить предварительную оценку геотехнической ситуации площадки объекта нового строительства/реконструкции неразрушающим методом. 1 з.п. ф-лы, 2 ил.
Description
Изобретение относится к области строительства и предназначено для оперативного построения предполагаемой кривой деформирования грунта и оценки физико-механических характеристик грунтов оснований, используемых для последующего расчета оснований, фундаментов и подземных сооружений.
Наиболее близким способом того же назначения к заявленному изобретению по совокупности признаков является способ построения кривой деформирования грунта по данным лабораторных испытаний образцов грунта на трехосное сжатие [ГОСТ 12248-2010 «Грунты. Методы лабораторного определения характеристик прочности и деформируемости»], включающий лабораторные испытания образцов грунта ненарушенной структуры или нарушенной структуры с заданными параметрами, на трехосное сжатие в стабилометрах до разрушения образцов грунта по консолидированно-дренированной схеме. По результатам нескольких испытаний при различном боковом давлении в камере трехосного сжатия, строят кривые деформирования ε1 = ƒ(σдев), представляющие собой зависимости относительной вертикальной деформации ε1 от девиаторного напряжения σдев, с помощью которых определяют деформационные и прочностные характеристики грунта. При необходимости проводят аппроксимацию полученных кривых деформирования по различным моделям вида σдев = ƒ(ε1) (т.е. девиаторное напряжение σдев изменяется в зависимости от относительной вертикальной деформации ε1 для удобства аппроксимации). Данный способ принят за прототип.
Недостатками известного способа, принятого за прототип, являются трудоемкость подготовительных операций и значительные сроки проведения испытаний.
Признаки прототипа, совпадающие с существенными признаками заявляемого способа - проводят испытания грунта, по которым производят графическое построение предполагаемой кривой деформирования грунта.
Задача, на решение которой направлено заявляемое изобретение - создание способа оперативного построения предполагаемой кривой деформирования грунта, сопоставимой с результатами испытаний на трехосное сжатие, по скорости поверхностной волны, позволяющего снизить трудоемкость подготовительных операций перед испытаниями и сократить сроки проведения испытаний.
Поставленная задача была решена за счет следующего порядка построения кривой деформирования согласно предлагаемому изобретению:
1. Проводят полевые испытания образцов грунта методом многоканального анализа поверхностных волн, по результатам анализа строят профиль распределения скоростей поверхностных волн.
2. По скоростям поверхностных волн оценивают удельный вес слоев грунта γ, начальный модуль сдвига G0 при малых деформациях, коэффициент корреляции k между начальным модулем сдвига и модулем деформации, модуль деформации Е, соответствующий модулю деформации для штампа площадью 5000 см2.
3. Задают отношение r модуля деформации Е для штампа площадью 5000 см2 к упругому модулю деформации Еупр (максимальный касательный модуль деформации) для штампа площадью 5000 см2 в интервале 0,59-0,86 (рекомендуется при отсутствии данных о величине r предварительно принимать ее значение 0,65) и рассчитывают упругий модуль деформации Еупр по формуле:
где Е - модуль деформации грунта для штампа площадью 5000 см2, МПа;
r - заданное отношение модуля деформации Е для штампа площадью 5000 см2 к упругому модулю деформации Еупр для штампа площадью 5000 см2, МПа.
4. Определяют скорость продольной волны Vp при полевых испытаниях или производят ее расчет при динамическом коэффициенте Пуассона νдин, заданном по таблице Г.1 [Прил. Г, СП 23.13330.2018 «Основания гидротехнических сооружений»], по формуле:
где νдин - заданный динамический коэффициент Пуассона;
VR - скорость поверхностной волны рэлеевского типа, м/с, определяется по результатам полевых испытаний методом многоканального анализа поверхностных волн;
5. По формулам (3, 4) оценивают удельное сцепление с и угол внутреннего трения ϕ грунта.
где ρ - плотность грунта, рассчитывается по величине удельного веса, кг/м3;
VR - скорость поверхностной волны рэлеевского типа, м/с, определяется по результатам полевых испытаний методом многоканального анализа поверхностных волн;
Vp - скорость продольной волны, м/с, определяется по результатам полевых испытаний одним из методов, доступных для параллельного выполнения на той же расстановке, на которой выполняется многоканальный анализ поверхностных волн, или рассчитывается по скорости поверхностной волны и заданному динамическому коэффициенту Пуассона;
6. По результатам испытаний методом многоканального анализа поверхностных волн оценивают бытовое давление σбыт на требуемой глубине по формуле (5) [СП 22.13330.2016. Основания зданий и сооружений. Введ. 2017-06-17. Москва: Минстрой России, 2016. 226 с.]:
где n - количество слоев грунта до требуемой глубины;
γi - удельный вес i-го грунтового слоя, кН/м3;
hi - высота i-го грунтового слоя, м;
7. Выбирают предпочитаемую форму кривой деформирования - гиперболическую или экспоненциальную. Выбор модели определяется личными предпочтениями, т.к. разница между ними минимальна и выражается в разных формах графиков (фиг. 1).
8. Рассчитывают предельное девиаторное напряжение σдев,пр по формуле (6) [Plaxis Material Models Manual 2019 [Electronic resource] / R. B. J. Brinkgreve (ed.) et al. 256 p. Access mode: URL: https://www.plaxis.com/?plaxis_download=2D-3-Material-Models.pdf; Wong, K. S. Hyperbolic Stress-Strain Parameters for Nonlinear Finite Element Analyses of Stress and Movements in Soil Masses / K. S. Wong, J. M. Duncan. University of California, Berkeley. Institute of Transportation and Traffic Engineering. Report No. TE-74-3. Berkeley: College of Engineering, University of California, 1974. 90 p.]
где Rƒ - критерий обрушения, принимается в интервале 0,75-1,0 и обычно задается равным 0,9 для гиперболической кривой деформирования и 1,0 для экспоненциальной кривой деформирования;
с - удельное сцепление, кПа;
ϕ - угол внутреннего трения, град;
σбыт - вертикальное бытовое давление;
9. Выполняют графическое построение предполагаемой кривой деформирования выбранной формы (гиперболическая или экспоненциальная) по одной из формул - (7) [Kondner, R. L. Hyperbolic Stress-Strain Response: Cohesive Soils // Journal of the Soil Mechanics and Foundation Division. 1963. Vol. 89, is. 1. P. 115-144] либо (8), предложенной авторами:
или
где σдев - девиаторное напряжение, МПа;
ε1 - вертикальная осевая деформация, д. ед.;
Еупр - упругий модуль деформации по ветви первичного нагружения для штампа площадью 5000 см2, МПа;
σдев,пр - предельное девиаторное напряжение, МПа;
ехр - основание натурального логарифма;
m1 = Еупр / σдев,пр - скоростной коэффициент первого порядка, равный отношению упругого модуля деформации Еупр для штампа площадью 5000 см2 к предельному девиаторному напряжению σдев,пр.
10. После построения кривой деформирования рекомендуется проводить аппроксимацию полученной кривой деформирования. Для этого на построенной кривой деформирования отмечают точку линейной аппроксимации модулем деформации Ешт = Е для штампа площадью 5000 см2 с координатами (εшт; σшт), рассчитываемыми по формулам (9, 10).
где m1 = Еупр / σдев,пр - скоростной коэффициент первого порядка, равный отношению упругого модуля деформации Еупр для штампа площадью 5000 см2 к предельному девиаторному напряжению σдев,пр;
σдев,пр - предельное девиаторное напряжение, МПа;
r - заданное отношение модуля деформации Е для штампа площадью 5000 см2 к упругому модулю деформации Еупр для штампа площадью 5000 см2, МПа;
х - коэффициент, который находится при заданном параметре r путем решения уравнения (11) для гиперболической кривой или (12) для экспоненциальной.
При предварительно принятом отношении r = 0,65 коэффициент х принимает значение 0,538 для гиперболической кривой деформирования или 0,934 для экспоненциальной кривой деформирования.
Признаки заявляемого технического решения, отличительные от прототипа - проводят полевые испытания образцов грунта методом многоканального анализа поверхностных волн; по результатам анализа строят профиль распределения скоростей поверхностных волн; по профилю распределения скоростей поверхностных волн оценивают удельный вес слоев грунта γ, начальный модуль сдвига G0 при малых деформациях, коэффициент корреляции k между начальным модулем сдвига и модулем деформации, модуль деформации Е для штампа площадью 5000 см2; задают отношение r модуля деформации Е для штампа площадью 5000 см2 к упругому модулю деформации Еупр (максимальный касательный модуль деформации) для штампа площадью 5000 см2 и рассчитывают упругий модуль деформации Еупр по формуле (1); определяют скорость продольной волны Vp при полевых испытаниях или производят ее расчет при заданном динамическом коэффициенте Пуассона νдин по скорости поверхностной волны VR по формуле (2); оценивают удельное сцепление с и угол внутреннего трения ϕ грунта по формулам (3) и (4); оценивают бытовое давление σбыт на требуемой глубине по формуле (5); выбирают предпочитаемую форму предполагаемой кривой деформирования - гиперболическую или экспоненциальную; рассчитывают предельное девиаторное напряжение σдев,пр по формуле (6); производят графическое построение предполагаемой кривой деформирования по формуле (7) или (8) в зависимости от выбранной формы кривой деформирования; на построенной кривой деформирования отмечают точку линейной аппроксимации модулем деформации Ешт = Е для штампа площадью 5000 см2 с координатами (εшт; σшт), рассчитываемыми по формулам (9) и (10).
Предлагаемый способ построения кривой деформирования грунта по скорости поверхностной волны, получаемой неразрушающим методом волнового анализа поверхностных волн, позволяет оперативно и с минимальными затратами оценить геотехническую ситуацию площадок строительства / реконструкции.
Поиск по патентным и научно-техническим источникам информации позволил установить, что способы оперативного построения кривых деформирования по данным многоканального анализа поверхностных волн о распределении скоростей поверхностных волн в грунтовом разрезе не обнаружены.
Предлагаемый способ поясняется чертежами, представленными на фиг. 1-2.
На фиг. 1 представлены формы предполагаемых кривых деформирования.
На фиг. 2 представлена схема кривой деформирования с отмеченной точкой линейной аппроксимации модулем деформации для штампа площадью 5000 см2.
Способ построения кривой деформирования грунта включает следующие этапы.
1. Проведение полевых испытаний неразрушающим волновым методом регистрации поверхностных волн, ориентированным на построение профиля скоростей поверхностных волн методом многоканального анализа поверхностных волн, обработка экспериментальных данных и построение волновых разрезов распределения скоростей поверхностных волн в грунтовом массиве.
2. Оценка удельного веса слоев грунта γ, начального модуля сдвига G0 при малых деформациях, коэффициента корреляции k и модуля деформации Е для штампа площадью 5000 см2 согласно известному способу оценки модуля деформации грунта по скорости поверхностной волны [Патент №2704074 «Способ оценки модуля деформации грунта»];
3. Задание отношения r модуля деформации Е для штампа площадью 5000 см2 к упругому модулю деформации Еупр для штампа площадью 5000 см2 и расчет упругого модуля деформации Еупр по формуле (1);
4. Определение скорости продольной волны Vp при полевых испытаниях или ее расчет при динамическом коэффициенте Пуассона νдин, задаваемом по таблице Г.1 [Прил. Г, СП 23.13330.2018 «Основания гидротехнических сооружений»], по формуле (2);
5. Оценка удельного сцепления с и угла внутреннего трения ϕ грунта по формулам (3) и (4);
6. Оценка бытового давления σбыт на требуемой глубине по формуле (5);
7. Выбор предпочитаемой формы предполагаемой кривой деформирования (фиг. 1): гиперболической или экспоненциальной;
8. Расчет предельного девиаторного напряжение σдев,пр по формуле (6);
9. Графическое построение предполагаемой кривой деформирования (рис. 2) по формуле (7) или (8) в зависимости от выбранной формы кривой деформирования;
10. После построения кривой деформирования рекомендуется проведение линейной аппроксимации полученной кривой деформирования модулем деформации Ешт = Е для штампа площадью 5000 см2 с координатами (εшт; σшт) (рис. 2), рассчитываемыми по формулам (9) и (10).
Построение предполагаемой кривой деформирования может выполняться на основе одной из двух моделей аппроксимации вида σдев = ƒ(ε1) результатов испытаний на трехосное сжатие: или гиперболической, или экспоненциальной. Выбор модели определяется личными предпочтениями, т.к. разница между ними минимальна и выражается разных формах графиков (фиг. 1). Гиперболическая модель предложена в работе [Kondner, R. L. Hyperbolic Stress-Strain Response: Cohesive Soils // Journal of the Soil Mechanics and Foundation Division. 1963. Vol. 89, is. 1. P. 115-144] и является основой для известных моделей упрочняющегося грунта и упрочняющегося грунта с малыми деформациями. Экспоненциальная модель, предложенная впервые авторами изобретения, получена в результате применения метода скоростных уравнений первого порядка [Handy, R. L. First-Order Rate Equations in Geotechnical Engineering // Journal of Geotechnical and Geoenvironmental Engineering. 2002. Vol. 128, Iss. 5. P. 416-425.] для обработки результатов испытаний на трехосное сжатие. Для выполнения построения и по гиперболической, и по экспоненциальной моделям, в качестве входных параметров требуются упругий модуль деформации по ветви первичного нагружения и предельное девиаторное напряжений. Гиперболическая и экспоненциальная модели незначительно отличаются только формой кривой.
Упругий модуль деформации (максимальный касательный модуль деформации) предлагается оценивать с помощью коэффициента отношения r модуля деформации к упругому модулю деформации по ветви первичного нагружения. На основе результатов [Антипов В.В., Офрихтер В.Г. Развитие неразрушающих методов предварительной геотехнической оценки грунтовых оснований // Вестник МГСУ, 2018. Т. 13, №12 (123). С. 1448-1473] полевых испытаний штампами (таблица), определено, что данный коэффициент r находится в интервале 0,59-0,86 и в большинстве случаев наиболее близок к величине 0,65.
Предельное девиаторное напряжение предлагается определять по известной формуле (6) для модели упрочняющегося грунта [Schanz Т., Vermeer P.A., Bonnier P.G., The Hardening-Soil Model: Formulation and Verification // Brinkgreve R. B. J. (eds.), Beyond 2000 in Computational Geotechnics. Balkema: Rotterdam, 1999. Pp. 281-290].
Оценку удельного сцепления и угла внутреннего трения предлагается производить с использованием скорости поверхностной волны, по формулам (3) и (4), предложенным авторами настоящего изобретения на основе корреляционных зависимостей из рекомендаций [Аникин О.П., Горшенин Ю.В. Методические рекомендации по определению состава, состояния и свойств грунтов сейсмоакустическими методами. Москва: Изд. ЦНИИС, 1985. 65 с.].
Использование предложенного способа построения кривой деформирования грунта позволяет оперативно и недорого оценить физико-механические характеристики каждого слоя грунта, построить предполагаемую кривую деформирования грунта и произвести оценку геотехнической ситуации площадки объекта нового строительства / реконструкции неразрушающим методом.
Claims (43)
1. Способ построения кривой деформирования грунта, включающий испытания грунта, по которым производят графическое построение предполагаемой кривой деформирования грунта, отличающийся тем, что проводят полевые испытания образцов грунта методом многоканального анализа поверхностных волн, по результатам анализа строят профиль распределения скоростей поверхностных волн, по профилю распределения скоростей поверхностных волн оценивают удельный вес слоев грунта γ, начальный модуль сдвига G0 при малых деформациях, коэффициент корреляции k между начальным модулем сдвига и модулем деформации, модуль деформации Е для штампа площадью 5000 см2, далее задают отношение r модуля деформации Е для штампа площадью 5000 см2 к упругому модулю деформации Eупр, соответствующему максимальному касательному модулю деформации, для штампа площадью 5000 см2 в интервале 0,59-0,86 и рассчитывают упругий модуль деформации Еупр по первичной ветви нагружения по формуле
где Е - модуль деформации грунта для штампа площадью 5000 см2, МПа;
r - заданное отношение модуля деформации Е для штампа площадью 5000 см2 к упругому модулю деформации Еупр для штампа площадью 5000 см2, МПа;
определяют скорость продольной волны Vp при полевых испытаниях или по формуле
где νдин - заданный динамический коэффициент Пуассона;
VR - скорость поверхностной волны рэлеевского типа, м/с, определяемая по результатам полевых испытаний методом многоканального анализа поверхностных волн;
далее оценивают удельное сцепление с и угол внутреннего трения ϕ грунта по формулам
где ρ - плотность грунта, рассчитывается по величине удельного веса, кг/м3;
VR - скорость поверхностной волны рэлеевского типа, м/с, определяемая по результатам полевых испытаний методом многоканального анализа поверхностных волн;
Vp - скорость продольной волны, м/с, определяемая по результатам полевых испытаний одним из методов, доступных для параллельного выполнения на той же расстановке, на которой выполняется многоканальный анализ поверхностных волн или рассчитываемая по скорости поверхностной волны и заданному динамическому коэффициенту Пуассона;
по результатам испытаний методом многоканального анализа поверхностных волн оценивают бытовое давление σбыт на требуемой глубине по формуле
где n - количество слоев грунта до требуемой глубины;
γi - удельный вес i-го грунтового слоя, кН/м3;
hi - высота i-го грунтового слоя, м;
далее выбирают форму предполагаемой кривой деформирования: гиперболическую или экспоненциальную;
рассчитывают предельное девиаторное напряжение σдев,пр по формуле
где Rƒ - критерий обрушения, принимается в интервале 0,75-1,0 и обычно задается равным 0,9 для гиперболической кривой деформирования и 1,0 для экспоненциальной кривой деформирования;
с - удельное сцепление, кПа;
ϕ - угол внутреннего трения, град.;
σбыт - вертикальное бытовое давление;
производят графическое построение предполагаемой кривой деформирования по одной из формул - для гиперболической или экспоненциальной кривой деформирования
или
σдев=σдев,пр (l-ехр(-m1ε1)) - экспоненциальная кривая деформирования,
где σдев - девиаторное напряжение, МПа;
ε1 - вертикальная осевая деформация, д. ед.;
Еупр - упругий модуль деформации по ветви первичного нагружения для штампа площадью 5000 см2, МПа;
σдев,пр - предельное девиаторное напряжение, МПа;
ехр - основание натурального логарифма;
m1=Еупр/σдев,пр - скоростной коэффициент первого порядка, равный отношению упругого модуля деформации Еупр для штампа площадью 5000 см2 к предельному девиаторному напряжению σдев,пр.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что проводят аппроксимацию полученной кривой деформирования путем отметки точки линейной аппроксимации модулем деформации Ешт=Е для штампа площадью 5000 см2 с координатами εшт и σшт, рассчитываемыми по формулам
σшт=rxσдев,пр, МПа
где m1=Еупр/σдев,пр - скоростной коэффициент первого порядка, равный отношению упругого модуля деформации Еупр для штампа площадью 5000 см2 к предельному девиаторному напряжению σдев,пр;
σдев,пр - предельное девиаторное напряжение, МПа;
r - заданное отношение модуля деформации Е для штампа площадью 5000 см2 к упругому модулю деформации Еупр для штампа площадью 5000 см2, МПа;
x - коэффициент, который находится при заданном параметре r путем решения уравнений
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2020106566A RU2728739C1 (ru) | 2020-02-11 | 2020-02-11 | Способ построения кривой деформирования грунта |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2020106566A RU2728739C1 (ru) | 2020-02-11 | 2020-02-11 | Способ построения кривой деформирования грунта |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2728739C1 true RU2728739C1 (ru) | 2020-07-30 |
Family
ID=72085817
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2020106566A RU2728739C1 (ru) | 2020-02-11 | 2020-02-11 | Способ построения кривой деформирования грунта |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2728739C1 (ru) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN115201450A (zh) * | 2022-06-23 | 2022-10-18 | 水利部交通运输部国家能源局南京水利科学研究院 | 一种土工离心模型试验的原型时间和变形计算方法 |
CN116186825A (zh) * | 2022-11-29 | 2023-05-30 | 清华大学 | 基于图节点分类图神经网络的剪力墙设计方法和装置 |
CN117470612A (zh) * | 2023-11-13 | 2024-01-30 | 天津大学 | 一种基于土体级配曲线制备离心机模型试验土层的方法 |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2192006C2 (ru) * | 1999-12-14 | 2002-10-27 | Липецкий государственный технический университет | Способ определения физико-механических характеристик слоя почвогрунта, преимущественно имеющего низкую и среднюю плотность, и устройство для его осуществления |
RU2343448C2 (ru) * | 2007-01-11 | 2009-01-10 | Евгений Николаевич Хрусталев | Способ определения несущей способности и осадок грунтового основания и торфяной залежи |
RU2446251C1 (ru) * | 2010-08-16 | 2012-03-27 | Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственное предприятие "Геотек" (ООО "НПП "Геотек") | Способ и устройство для испытания грунтов статической и динамической нагрузкой |
RU2565390C2 (ru) * | 2013-12-03 | 2015-10-20 | Евгений Николаевич Хрусталёв | Способ определения гравитационного давления и коэффициентов общего бокового давления и общей относительной поперечной деформации грунтовой и торфяной среды |
RU2704074C1 (ru) * | 2019-02-11 | 2019-10-23 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Пермский национальный исследовательский политехнический университет" | Способ оценки модуля деформации грунта |
-
2020
- 2020-02-11 RU RU2020106566A patent/RU2728739C1/ru active
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2192006C2 (ru) * | 1999-12-14 | 2002-10-27 | Липецкий государственный технический университет | Способ определения физико-механических характеристик слоя почвогрунта, преимущественно имеющего низкую и среднюю плотность, и устройство для его осуществления |
RU2343448C2 (ru) * | 2007-01-11 | 2009-01-10 | Евгений Николаевич Хрусталев | Способ определения несущей способности и осадок грунтового основания и торфяной залежи |
RU2446251C1 (ru) * | 2010-08-16 | 2012-03-27 | Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственное предприятие "Геотек" (ООО "НПП "Геотек") | Способ и устройство для испытания грунтов статической и динамической нагрузкой |
RU2565390C2 (ru) * | 2013-12-03 | 2015-10-20 | Евгений Николаевич Хрусталёв | Способ определения гравитационного давления и коэффициентов общего бокового давления и общей относительной поперечной деформации грунтовой и торфяной среды |
RU2704074C1 (ru) * | 2019-02-11 | 2019-10-23 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Пермский национальный исследовательский политехнический университет" | Способ оценки модуля деформации грунта |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
ГОСТ 12248-2010 Грунты. Методы лабораторного определения характеристик прочности и деформируемости, Москва, Стандартинформ, 2012. * |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN115201450A (zh) * | 2022-06-23 | 2022-10-18 | 水利部交通运输部国家能源局南京水利科学研究院 | 一种土工离心模型试验的原型时间和变形计算方法 |
CN115201450B (zh) * | 2022-06-23 | 2023-04-07 | 水利部交通运输部国家能源局南京水利科学研究院 | 一种土工离心模型试验的原型时间和变形计算方法 |
CN116186825A (zh) * | 2022-11-29 | 2023-05-30 | 清华大学 | 基于图节点分类图神经网络的剪力墙设计方法和装置 |
CN116186825B (zh) * | 2022-11-29 | 2023-10-31 | 清华大学 | 基于图节点分类图神经网络的剪力墙设计方法和装置 |
CN117470612A (zh) * | 2023-11-13 | 2024-01-30 | 天津大学 | 一种基于土体级配曲线制备离心机模型试验土层的方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2728739C1 (ru) | Способ построения кривой деформирования грунта | |
Shrivastava et al. | Physical modeling of shear behavior of infilled rock joints under CNL and CNS boundary conditions | |
Reuter et al. | A process-based approach to estimate point snow instability | |
Hashash et al. | Recent advances in non-linear site response analysis | |
Hao et al. | Numerical analysis of blast-induced stress waves in a rock mass with anisotropic continuum damage models part 1: equivalent material property approach | |
CN106896410B (zh) | 利用声波测井资料解释岩石的变形模量和脆性指数的方法 | |
Chen et al. | Investigation of hydraulic fracture propagation using a post-peak control system coupled with acoustic emission | |
Escribano et al. | Changing anisotropy of G0 in Hostun sand during drained monotonic and cyclic loading | |
Ziotopoulou et al. | Cyclic strength of Ottawa F-65 sand: Laboratory testing and constitutive model calibration | |
Modoni et al. | Effects of compaction on the seismic performance of embankments built with gravel | |
RU2704074C1 (ru) | Способ оценки модуля деформации грунта | |
CN107290799A (zh) | 一种岩石可压性的确定方法 | |
Menzies et al. | Near-surface site characterisation by ground stiffness profiling using surface wave geophysics | |
Loginov et al. | Experimental and theoretical method for determining mechanical characteristics of soils under dynamic loads | |
Hammam et al. | On the evaluation of pre-consolidation pressure of undisturbed saturated clays | |
Consoli et al. | Numerical analysis of pressuremeter tests and its application to the design of shallow foundations | |
Yu | James K. Mitchell Lecture. In situ soil testing: from mechanics to interpretation | |
Vadim et al. | Transition factor between elastic and deformation moduli for dispersive soils | |
Vlcek et al. | Comparative analysis of dynamic methods for earthwork controlling | |
Hadala | Evaluation of empirical and analytical procedures used for predicting the rigid body motion of an earth penetrator | |
Antipov et al. | Correlation between wave analysis data and data of plate load tests in various soils | |
Ambassa et al. | Towards an advanced new emerging method of determination of Mohr–Coulomb parameters of soils from at the oedometric test: case study-lateritic soils of Cameroon | |
Rybak et al. | Acoustic wave velocity tests in newly constructed concrete piles | |
Beesley et al. | Variability of soil stress-strain non-linearity for use in MSD analyses evaluated using databases of triaxial tests on fine-grained soils | |
Cudny et al. | Modelling tunnelling-induced deformation in stiff soils with a hyperelastic–plastic anisotropic model |