RU2728032C1 - Способ диагностики и количественной оценки непроизводительной закачки в нагнетательных скважинах с нестабильными трещинами авто-ГРП - Google Patents
Способ диагностики и количественной оценки непроизводительной закачки в нагнетательных скважинах с нестабильными трещинами авто-ГРП Download PDFInfo
- Publication number
- RU2728032C1 RU2728032C1 RU2019139328A RU2019139328A RU2728032C1 RU 2728032 C1 RU2728032 C1 RU 2728032C1 RU 2019139328 A RU2019139328 A RU 2019139328A RU 2019139328 A RU2019139328 A RU 2019139328A RU 2728032 C1 RU2728032 C1 RU 2728032C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- working fluid
- flow rate
- ksd
- injection
- stage
- Prior art date
Links
- 238000002347 injection Methods 0.000 title claims abstract description 159
- 239000007924 injection Substances 0.000 title claims abstract description 159
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 41
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims abstract description 140
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims abstract description 65
- 238000005755 formation reaction Methods 0.000 claims abstract description 65
- 238000005086 pumping Methods 0.000 claims abstract description 19
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 claims abstract description 14
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 claims abstract description 14
- 238000004590 computer program Methods 0.000 claims description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 4
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 abstract description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 abstract description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 2
- 230000008030 elimination Effects 0.000 abstract 1
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 abstract 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 abstract 1
- 238000011835 investigation Methods 0.000 abstract 1
- 230000002265 prevention Effects 0.000 abstract 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 20
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 6
- 238000011161 development Methods 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 2
- 238000010561 standard procedure Methods 0.000 description 2
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 1
- 230000001186 cumulative effect Effects 0.000 description 1
- 238000003745 diagnosis Methods 0.000 description 1
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 1
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 1
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 230000001502 supplementing effect Effects 0.000 description 1
- 238000001757 thermogravimetry curve Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
- E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
- E21B47/00—Survey of boreholes or wells
- E21B47/10—Locating fluid leaks, intrusions or movements
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Geology (AREA)
- Mining & Mineral Resources (AREA)
- Geophysics (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Pipeline Systems (AREA)
Abstract
Изобретение относится к нефтедобыче и может быть применено для проведения, интерпретации и анализа результатов промыслово-геофизических и гидродинамических исследований в нагнетательных скважинах с целью последующего обоснования мероприятий по предупреждению и устранению непроизводительной закачки. Способ оценки непроизводительной закачки в нагнетательной скважине включает проведение закачки рабочей жидкости в нагнетательную скважину с осуществлением авто-ГРП, определение расхода рабочей жидкости (QКСД). Последующую остановку нагнетательной скважины, регистрацию кривой падения давления (КПД) и определение кажущейся проводимости перфорированных пластов (kh'КПД) на основе определенного на предшествующем этапе расхода рабочей жидкости (QКСД) и КПД. Последующую закачку рабочей жидкости в нагнетательную скважину при давлении, при котором трещина авто-ГРП закрыта, регистрацию кривой стабилизации давления (КСД*), определение расхода рабочей жидкости (QКСД *), оценку истинной проводимости перфорированных пластов (khКСД *) на основе КСД* и расхода рабочей жидкости (QКСД *). Определение расхода рабочей жидкости (Q1), поступающей в процессе закачки в перфорированные пласты, на основе QКСД, khКСД * и kh'КПД; определение расхода рабочей жидкости (Q2) непроизводительной закачки на основе Q1 и QКСД. Техническим результатом изобретения является повышение точности определения непроизводительной закачки нагнетательной скважины, в частности, в случае подключения трещиной дополнительных невскрытых перфорацией толщин вне зависимости от их энергетического состояния (давления в пласте). 3 н. и 18 з.п. ф-лы, 4 ил.
Description
Изобретение относится к нефтедобыче и может быть применено для проведения, интерпретации и анализа результатов промыслово-геофизических и гидродинамических исследований в нагнетательных скважинах с целью последующего обоснования мероприятий по предупреждению и устранению непроизводительной закачки.
Ведущую роль в диагностике непроизводительной закачки играют промыслово-геофизические исследования, в частности расходометрия скважин [Техническая инструкция по проведению геофизических исследований и работ на кабеле в нефтяных и газовых скважинах. М.: Минэнерго России 2001. - 271 с.]. Этот метод предполагает регистрацию профилей скорости потока флюида в стволе с последующим определением доли совместно вскрытых пластов в закачке. Общими признаками с заявленным изобретением является определение расхода рабочей жидкости при закачке в нагнетательную скважину, проведение геофизических и гидродинамических исследований нагнетательных скважин.
Однако с помощью этого метода оценивать непроизводительную закачку можно лишь в исключительных случаях, в частности при утечке закачиваемой жидкости за пределы эксплуатируемого объекта через негерметичности обсадной колонны и зумпфа. Во всех остальных случаях можно оценить лишь общий объем закачки (полезной и непроизводительной) через перфорированный пласт.
Известен также способ диагностики непроизводительной закачки по результатам нестационарных термических исследований [Ипатов А.И., Кременецкий М.И. Геофизический и гидродинамический контроль разработки месторождений углеводородов - М.: НГИЦ «РХД», 2010, разделы 13.7.3, 13.7.4, рис. 13.7.3.1-13.7.3.3 и 13.7.4.1,13.7.4.2.]. Способ заключается в регистрации серии разновременных термограмм после остановки нагнетательной скважины. По аномально низкому темпу релаксации естественной температуры в пластах судят о долях закачанной в них рабочей жидкости, а о непроизводительной закачке - по наличию и величине аномалий вне вскрытых перфорацией пластов. Общими признаками с заявленным изобретением является проведение гидродинамических исследований нагнетательных скважин, определение расхода закаченной жидкости, определение непроизводительной закачки.
Основным недостатком данного способа является трудно учитываемое тепловое влияние на результаты исследований, так называемое влияние нестабильной трещины авто-ГРП (выравнивание температурных аномалий по высоте трещины).
Наличие нестабильных трещин связано с превышением давления закачки до предела прочности пласта. Распространение данных трещин может происходить как по высоте, так и по длине, в зависимости от темпа нагнетания.
Риск возникновения нестабильных трещин авто-ГРП (авто-гидроразрыв пласта) особенно велик при эксплуатации пластов низкой проницаемости. Их влияние на разработку приводит к негативным последствиям. Так рост трещины по высоте может привести к подключению дополнительных неперфорированных толщин, тем самым существенно изменить распределение закачиваемой жидкости в пласты и привести к существенным непроизводительным потерям нагнетаемой жидкости, так называемой «непроизводительной закачке».
Наиболее близким по технической сущности является способ исследований нагнетательных скважин по патенту РФ №2473804 (дата публикации: 27.01.2013, Е21В 47/117) «Способ гидродинамических исследований нагнетательных скважин», при котором осуществляют:
проведение цикла закачки в нагнетательную скважину рабочей жидкости с постоянным расходом и последующую остановку скважины с регистрацией кривой падения давления (КПД0);
проведению повторного цикла закачки с регистрацией кривой стабилизации давления (КСД) при давлении в цикле выше давления разрыва пласта;
остановки скважины с регистрацией кривой падения давления КПД (данный цикл может не проводиться, тогда для обработки используются данные, полученные в цикле КПД0)
Количественная оценка непроизводительной закачки в рамках данного способа производится следующим образом.
Стандартным способом в двойном логарифмическом масштабе (по результатам log-log диагностики) определяют общую (интегральную) проводимость (khКСД) исследуемых пластов, в цикле закачки КСД.
Стандартным способом в двойном логарифмическом масштабе (по результатам log-log диагностики) определяют общую (интегральную) кажущуюся проводимость (kh'КПД) исследуемых пластов, в цикле КПД.
Отличие циклов КПД и КСД обусловлено тем, что в цикле КПД трещина закрыта и со скважиной гидродинамически связан только перфорированная толщина, а в цикле КСД задействована не только перфорированная толщина, но и пласты, дополнительно подключаемые к закачке по нестабильной трещине (трещина выступает, как канал межпластового перетока).
В отсутствии непроизводительной закачки отношение значений параметров kh'КПД и khКСД одинаковы (в цикле закачки и остановки скважины перфорация гидродинамически связана с одной и той же толщиной пласта). О перетоке судят по отличию этих значений. В результате определяют отношение названных параметров (khКСД/kh'КПД), по которому судят о величине непроизводительной закачки.
Основным недостатком описанного способа является сложность количественной оценки непроизводительной закачки, для которой необходимо определить истинное соотношение проводимостей пефорированных (kh_перф) и неперфорированных (kh_неперф) пластов, т.е. закачка в которые обеспечивается в перфорацию и в зону с отсутствием перфорации по нестабильной трещине. Кроме того, недостатком является низкая точность определения непроизводительной закачки нагнетательной скважины, т.к. непроизводительная закачка определяется по соотношению проводимости, полученным всего по двум циклам КСД и КПД.
Техническое решение по патенту РФ №2473804 содержит общие признаки с заявленной компьютерной системой и машиночитаемым носителем, в частности включение этапов:
регистрация кривой стабилизации давления (КСД) при давлении в цикле выше давления разрыва пласта;
регистрация кривой падения давления (КПД) после остановки нагнетательной скважины;
определение кажущейся проводимости (kh'КПД) исследуемых пластов, в цикле кпд.
Основным недостатком системы и носителя, включающих известный перечень этапов, является сложность количественной оценки непроизводительной закачки, для которой необходимо определить истинное соотношение проводимостей, а также низкая точность определения непроизводительной закачки нагнетательной скважины по полученным данным.
Количественная оценка указанных параметров затруднена, потому что соотношение оцениваемых по гидродинамическим исследованиям скважин (ГДИС) значений kh'КПД и khКСД связано с истинными проводимостями перфорированного kh_перф и неперфорированного kh_неперф (подключаемого к закачке по нестабильной трещине) пластов сложной многопараметрической зависимостью. Для ее корректного использования необходимо знать, как минимум, толщины всех пластов и текущие пластовые давления. Данная информация в промысловой практике чаще всего недоступна или имеет низкую достоверность.
Задача настоящего изобретения заключается в количественной оценке параметров непроизводительной закачки по результатам гидродинамических исследований скважин. К числу определяемых параметров относятся фильтрационно-емкостные свойства пластов вне перфорации, принимающих закачиваемую жидкость и формирующих долю непроизводительных потерь в общей закачке.
Техническим результатом изобретения является повышение точности определения непроизводительной закачки нагнетательной скважины, в частности, в случае подключения трещиной дополнительных невскрытых перфорацией толщин вне зависимости от их энергетического состояния (давления в пласте).
Технический результат достигается за счет того, что способ оценки непроизводительной закачки в нагнетательной скважине включает:
- проведение закачки рабочей жидкости в нагнетательную скважину с осуществлением авто-ГРП, определение расхода рабочей жидкости (QКСД) на данном этапе;
- последующую остановку нагнетательной скважины, регистрацию кривой падения давления (КПД) и определение кажущейся проводимости перфорированных пластов (kh'КПД) на основе определенного на предшествующем этапе расхода рабочей жидкости (QКСД) и КПД на данном этапе;
- последующую закачку рабочей жидкости в нагнетательную скважину при давлении, при котором трещина авто-ГРП закрыта, регистрацию кривой стабилизации давления (КСД*), определение расхода рабочей жидкости (QКСД *) на данном этапе, оценку истинной проводимости перфорированных пластов (khКСД *) на основе КСД* и расхода рабочей жидкости (QКСД *) на данном этапе;
- определение расхода рабочей жидкости (Q1), поступающей в процессе закачки в перфорированные пласты, на основе QКСД, khКСД * и kh'КПД;
- определение расхода рабочей жидкости (Q2) непроизводительной закачки на основе Q1 и QКСД.
Таким образом, предложенные режимы ГДИС и их последовательность дают возможность повысить точность определения объема (расхода) непроизводительной (нецелевой) закачки рабочей жидкости.
Технический результат также достигается за счет того, что компьютерная система содержит по меньшей мере один процессор и программный код, под управлением которого процессор выполняет следующие операции:
- определение расхода рабочей жидкости (QКСД) на этапе проведения закачки рабочей жидкости в нагнетательную скважину с осуществлением авто-ГРП;
- регистрацию кривой падения давления (КПД) и определение кажущейся проводимости перфорированных пластов (kh'КПД) на основе определенного на предшествующем этапе расхода рабочей жидкости (QКСД) и КПД на этапе последующей остановки нагнетательной скважины;
- регистрацию кривой стабилизации давления (КСД*), определение расхода рабочей жидкости (QКСД) на этапе последующей закачки рабочей жидкости в нагнетательную скважину при давлении, при котором трещина авто-ГРП закрыта, оценку истинной проводимости перфорированных пластов (khКСД *) на основе КСД* и расхода рабочей жидкости (QКСД *) на данном этапе;
- определение расхода рабочей жидкости (Q1), поступающей в процессе закачки в перфорированные пласты, на основе QКСД, khКСД * и kh'КПД;
- определение расхода рабочей жидкости (Q2) непроизводительной закачки на основе Q1 и QКСД.
Также технический результат достигается за счет того, что машиночитаемый носитель содержит компьютерную программу, при исполнении которой на компьютере процессор выполняет следующие операции:
- определение расхода рабочей жидкости (QКСД) на этапе проведения закачки рабочей жидкости в нагнетательную скважину с осуществлением авто-ГРП;
- регистрацию кривой падения давления (КПД) и определение кажущейся проводимости перфорированных пластов (kh'КПД) на основе определенного на предшествующем этапе расхода рабочей жидкости (QКСД) и КПД на этапе последующей остановки нагнетательной скважины;
- регистрацию кривой стабилизации давления (КСД*), определение расхода рабочей жидкости (QКСД *) на этапе последующей закачки рабочей жидкости в нагнетательную скважину при давлении, при котором трещина авто-ГРП закрыта, оценку истинной проводимости перфорированных пластов (khКСД *) на основе КСД* и расхода рабочей жидкости (QКСД *) на данном этапе;
- определение расхода рабочей жидкости (Q1), поступающей в процессе закачки в перфорированные пласты, на основе QКСД, khКСД * и kh'КПД;
- определение расхода рабочей жидкости (Q2) непроизводительной закачки на основе Q1 и QКСД.
Проводимость пласта (kh) - это комплексный параметр, зависящий от проницаемости (k) и эффективной рабочей толщины пласта (h).
Стандартным способом в двойном логарифмическом масштабе (по результатам log-log диагностики) определяют общую (интегральную) проводимость (khКСД) исследуемых пластов, в цикле закачки (этапе) КСД
Стандартным способом в двойном логарифмическом масштабе (по результатам log-log диагностики) определяют общую (интегральную) кажущуюся проводимость (kh'КПД) исследуемых пластов, в цикле (этапе) КПД.
Определение расхода рабочей жидкости (Q1), поступающей в процессе закачки в перфорированные пласты, могут осуществлять по формуле:
Определение расхода рабочей жидкости (Q2) непроизводительной закачки могут осуществлять по формуле:
Долю в суммарном расходе непроизводительной закачки могут определять по формуле:
Расход рабочей жидкости (QКСД) на этапе проведения закачки рабочей жидкости в нагнетательную скважину с осуществлением авто-ГРП могут определять по заданному на оборудовании расходу рабочей жидкости, как среднее значение расхода рабочей жидкости на данном этапе, как кривую изменения расхода рабочей жидкости (QКСД) во времени.
Расход рабочей жидкости (QКСД *) на этапе закачки рабочей жидкости в нагнетательную скважину при давлении, при котором трещина авто-ГРП закрыта, могут определять по заданному на оборудовании расходу рабочей жидкости, как среднее значение расхода рабочей жидкости на данном этапе, как кривую изменения расхода рабочей жидкости (QКСД *) во времени.
В основе количественной интерпретации лежит совместный анализ результатов измерений в циклах КСД, КПД и КСД*.
Варианты исполнения способа могут быть скомбинированы между собой и применяться в компьютерной системе и машиночитаемом носителе.
При этом цикл (этап) КСД - это этап проведения закачки рабочей жидкости в нагнетательную скважину до авто-ГРП, регистрации при этом кривой стабилизации давления (КСД) и в результате определение расхода рабочей жидкости (QКСД) на данном этапе), т.е. осуществляется закачка рабочей жидкости при репрессии, превышающей необходимую для гидроразрыва пласта (при которой трещина подключает дополнительные пласты).
Этап (цикл) КПД - это этап остановки нагнетательной скважины, в которой нестабильная трещина закрывается и происходит релаксация поля давления через перфорированные пласты.
Этап (цикл) КСД* - это этап закачки рабочей жидкости в нагнетательную скважину при давлении, при котором трещина авто-ГРП закрыта, при этом осуществляют регистрацию кривой стабилизации давления (КСД*) и определение расхода рабочей жидкости (QКСД *) на данном этапе, т.е. закачка обеспечивается с уменьшенным расходом, при котором гидродинамическая связь происходит только с перфорированными пластами.
Дополнительный учет результатов измерений в цикле закачки КСД* позволяет определить проводимости как перфорированного, так и неперфорированного пластов.
Обоснованием правомерности подобного способа количественной оценки непроизводительной закачки является следующее.
По результатам ГДИС в цикле КСД определяют общие (интегральные) значения проводимостей всех подключенных к закачке пластов как перфорированных, так и неперфорированных, подключенных к зоне перфорации трещиной.
В последующем цикле КПД трещина смыкается, скважина остается гидродинамически связанной только с перфорированным пластом.
В этом случае проводимость перфорированного пласта khКПД определяется следующей теоретической формулой:
следовательно,
где
Q1 - расход жидкости, поступающей в перфорированный пласт в предшествующем КПД цикле закачки,
tg(α) - тангенс угла наклона асимптоты в цикле КПД в полулогарифмическом масштабе в интервале радиального течения;
α - динамическая вязкость пластового флюида.
Однако практическое использование формул (4) и (5) затруднено тем, что распределение жидкости между перфорированным и неперфорированным пластами неизвестно и, следовательно, величина Q1 не может быть определена.
Если, как предусмотрено заявленным способом, выполнить интерпретацию ГДИС формально, считая, что вся закачиваемая жидкость поступает в перфорированный пласт, то полученная в цикле КПД величина khКПД будет «кажущейся», поскольку неправильный учет дебита закачки приводит к неверной оценке истинной проводимости пласта khКПД.
Из (8) и (9) следует:
Соотношение (8) содержит две неизвестные - истинную проводимость перфорированного пласта (khКПД) и расход закачки в перфорированный пласт (Q1) в цикле КСД.
Для определения значения khКПД используют результаты ГДИС в цикле КСД. Если учесть очевидный факт, что в циклах КПД и КСД* на результаты ГДИС воздействует только перфорированный пласт, т.е. проводимости пласта, определяемые по ГДИС, в этих циклах должны совпасть khКСД *=khкпд.
То есть
или
Итак, на основе kh'КПД, khКСД *, определенных по результатам ГДИС в циклах КПД и КСД*, и общем расходе закачки QКСД в цикле КСД возможна оценка расхода жидкости, поступающей в перфорированный пласт в данном цикле Q1, а значит, и оценка расхода непроизводительной закачки Q2=QКСД-Q1.
Дополнение технологии ГДИС циклом КСД* с уменьшенной репрессией (при которой трещина авто-ГРП закрыта) дает возможность определить объем нецелевой закачки. В основе количественной интерпретации лежит совместный анализ результатов измерений в циклах КПД и КСД*. А дополнительный учет результатов измерений в цикле технологической закачки КСД позволяет определить проводимости как перфорированного, так и неперфорированного пластов.
Изобретение поясняется следующими фигурами.
На фиг. 1 - изображено изменение давления и расхода рабочей жидкости в нагнетательной скважине в период проведения измерений. При этом на скважине реализуются циклы КСД, КПД и КСД*.
На представленной зависимости кривая красного цвета обозначает изменение во времени давления (Р) на забое скважины на кровле интервала перфорации, кривая зеленого цвета - изменение расхода (Q) закачки рабочей жидкости.
На фиг. 2 - диагностический график ГДИС для цикла КСД в двойном логарифмическом масштабе (в «log-log» масштабе);
на фиг. 3 - диагностический график ГДИС для цикла КПД в двойном логарифмическом масштабе (в «log-log» масштабе);
на фиг. 4 - диагностический график ГДИС для цикла КСД* в двойном логарифмическом масштабе (в «log-log» масштабе).
На фиг. 2-4 ΔР - приращение давления, ΔP' - логарифмическая производная («Информационное обеспечение и технологии гидродинамического моделирования нефтяных и газовых залежей», М.И. Кременецкий, А.И. Ипатов, Д.Н. Гуляев, стр. 257, формула (5.3.6.25) для цикла КСД, (5.3.6.26) для цикла КВД (в случае добывающей скважины) или КПД (в случае нагнетательной скважины)).
Способ диагностики и количественной оценки непроизводительной закачки в нагнетательных скважинах с нестабильными трещинами авто-ГРП, компьютерная система и машиночитаемый носитель для использования в способе реализуются следующим образом.
Проведение закачки рабочей жидкости в нагнетательную скважину с осуществлением авто-ГРП (выше Р=375 атм.), определение расхода рабочей жидкости (QКСД) на данном этапе. Расход жидкости в процессе проведения закачки рабочей жидкости в нагнетательную скважину на данном этапе составил QКСД=341 м3/сут.
Последующая остановка нагнетательной скважины и регистрация кривой падения давления (КПД) представлена на фиг. 1
Далее осуществляют определение кажущейся проводимости перфорированных пластов (kh'КПД) на основе определенного на предшествующем этапе расхода рабочей жидкости (QКСД) и кривой падения давления (КПД) на данном этапе. По циклу КПД (фиг. 3) оценивают кажущуюся проводимость (kh'КПД) любым из известных методов, в частности методом типовых кривых, асимптотическим или методом совмещения, в том числе с использованием программного обеспечения Сапфир (Saphir). Более подробное описание применения метода совмещения для обработки данных ГДИС приведено в статье «Метод диагностики радиального притока при интерпретации нестационарных гидродинамических исследований скважин», К.С. Гаврилов, В.Л. Сергеев Томский политехнический университет, https://cyberleninka.ru/article/n/metod-diagnostiki-radialnogo-pritoka-pri-interpretatsii-nestatsionarnyh-gidrodinamicheskih-issledovaniy-skvazhin/viewer). В данной статье методом совмещения определяют гидропроводность пласта, которая является отношением проводимости пласта на динамическую вязкость рабочей жидкости. Кажущаяся проводимость с использованием одного из перечисленных методов, например, по среднему расходу рабочей жидкости (QКСД) в цикле КСД (предшествующем остановке скважины) и кривой изменения (падения) давления (КПД). Также значение кажущейся проводимости можно определить по асимптоте к кривой логарифмической производной, что подтверждено методом совмещения (стандартный способ количественной интерпретации результатов гидродинамических исследований). В данном случае для цикла КПД на основе «log-log» диагностики определяются кажущуюся проводимость kh'КПД (фиг. 3). В результате кажущая проводимость равна:
kh'КПД=43,8 мД⋅м
Далее осуществляют последующую закачку рабочей жидкости в нагнетательную скважину при давлении, при котором трещина авто-ГРП закрыта (до Р=375 атм.), регистрацию кривой стабилизации давления (КСД*) - представлена на фиг. 1.
Затем осуществляют оценку истинной проводимости перфорированных пластов (khКСД *) на основе кривой стабилизации давления (КСД*) и расхода рабочей жидкости (QКСД *) на данном этапе. Расход рабочей жидкости (QКСД *) на данном этапе составляет QКСД *=150 м3/сут. По циклу КСД* (фиг. 4), при котором осуществляют закачку с уменьшенным расходом, когда трещина авто-ГРП закрыта и скважина гидродинамически связана только с перфорированными пластами, аналогично фиг. 3, оценена истинная проводимость (khКСД *) перфорированных пластов (фиг. 4). Проводимость перфорированных пластов с использованием одного из перечисленных методов определяется по расходу рабочей жидкости (QКСД *) в цикле КСД (на цикле закачки рабочей жидкости после остановки скважины) и кривой стабилизации давления. При этом динамическая вязкость пластового флюида является постоянной.
khКСД *=32, 2 мД⋅м.
Далее по полученным значениям проводимостей kh'КПД и khКСД * определяют целевую закачку, осуществляемую в цикле КСД, в перфорированные пласты, при этом расход жидкости в процессе проведения закачки рабочей жидкости в нагнетательную скважину до авто-ГРП составляет QКСД=341 м3/сут (фиг. 1):
Q1=QКСД⋅khКСД */kh'КПД=341⋅32,2/43,8=250,69 м3/сут;
Далее определяют расход рабочей жидкости (Q2) непроизводительной закачки по формуле (2), в данном случае он составляет: Q2=341-250,69=90,31 м3/сут.
Также может быть оценена проводимость (kh*) невскрытых перфорацией работающих пластов по формуле: kh*=khКСД-khКСД *=64,7-32,2=32,5 мД м, где этом khКСД определена по диагностическому графику ГДИС для цикла КСД в двойном логарифмическом масштабе (фиг. 2).
Таким образом, обеспечивается повышение точности определения непроизводительной закачки нагнетательной скважины, в частности, в случае подключения трещиной дополнительных невскрытых перфорацией толщин вне зависимости от их энергетического состояния (давления в пласте).
Claims (46)
1. Способ оценки непроизводительной закачки в нагнетательной скважине, включающий:
- проведение закачки рабочей жидкости в нагнетательную скважину с осуществлением авто-ГРП, определение расхода рабочей жидкости (QКСД) на данном этапе;
- последующую остановку нагнетательной скважины, регистрацию кривой падения давления (КПД) и определение кажущейся проводимости перфорированных пластов (kh'КПД) на основе определенного на предшествующем этапе расхода рабочей жидкости (QКСД) и КПД на данном этапе;
- последующую закачку рабочей жидкости в нагнетательную скважину при давлении, при котором трещина авто-ГРП закрыта, регистрацию кривой стабилизации давления (КСД*), определение расхода рабочей жидкости (QКСД *) на данном этапе, оценку истинной проводимости перфорированных пластов (khКСД *) на основе КСД* и расхода рабочей жидкости (QКСД *) на данном этапе;
- определение расхода рабочей жидкости (Q1), поступающей в процессе закачки в перфорированные пласты, на основе QКСД, khКСД * и kh'КПД;
- определение расхода рабочей жидкости (Q2) непроизводительной закачки на основе Q1 и QКСД.
2. Способ по п. 1, при котором определение расхода рабочей жидкости (Q1), поступающей в процессе закачки в перфорированные пласты, осуществляют по формуле:
3. Способ по п. 1, при котором определение расхода рабочей жидкости (Q2) непроизводительной закачки осуществляют по формуле:
4. Способ по п. 1, при котором определяют долю в суммарном расходе непроизводительной закачки по формуле:
5. Способ по п. 1, при котором расход рабочей жидкости (QКСД) на этапе проведения закачки рабочей жидкости в нагнетательную скважину с осуществлением авто-ГРП определяют по заданному на оборудовании расходу рабочей жидкости.
6. Способ по п. 1, при котором расход рабочей жидкости (QКСД) на этапе проведения закачки рабочей жидкости в нагнетательную скважину с осуществлением авто-ГРП определяют как среднее значение расхода рабочей жидкости на данном этапе.
7. Способ по п. 1, при котором расход рабочей жидкости (QКСД) на этапе проведения закачки рабочей жидкости в нагнетательную скважину с осуществлением авто-ГРП определяют как кривую изменения расхода рабочей жидкости (QКСД) во времени.
8. Способ по п. 1, при котором расход рабочей жидкости (QКСД *) на этапе закачки рабочей жидкости в нагнетательную скважину при давлении, при котором трещина авто-ГРП закрыта, определяют по заданному на оборудовании расходу рабочей жидкости.
9. Способ по п. 1, при котором расход рабочей жидкости (QКСД *) на этапе закачки рабочей жидкости в нагнетательную скважину при давлении, при котором трещина авто-ГРП закрыта, определяют как среднее значение расхода рабочей жидкости на данном этапе.
10. Способ по п. 1, при котором расход рабочей жидкости (QКСД *) на этапе закачки рабочей жидкости в нагнетательную скважину при давлении, при котором трещина авто-ГРП закрыта, определяют как кривую изменения расхода рабочей жидкости (QКСД *) во времени.
11. Компьютерная система для использования в способе по п. 1, которая содержит по меньшей мере один процессор и программный код, под управлением которого процессор выполняет следующие операции:
- определение расхода рабочей жидкости (QКСД) на этапе проведения закачки рабочей жидкости в нагнетательную скважину с осуществлением авто-ГРП;
- регистрацию кривой падения давления (КПД) и определение кажущейся проводимости перфорированных пластов (kh'КПД) на основе определенного на предшествующем этапе расхода рабочей жидкости (QКСД) и КПД на этапе последующей остановки нагнетательной скважины;
- регистрацию кривой стабилизации давления (КСД*) ), определение расхода рабочей жидкости (QКСД *) на этапе последующей закачки рабочей жидкости в нагнетательную скважину при давлении, при котором трещина авто-ГРП закрыта, оценку истинной проводимости перфорированных пластов (khКСД *) на основе КСД* и расхода рабочей жидкости (QКСД *) на данном этапе;
- определение расхода рабочей жидкости (Q1), поступающей в процессе закачки в перфорированные пласты, на основе QКСД, khксд * и kh'КПД;
- определение расхода рабочей жидкости (Q2) непроизводительной закачки на основе Q1 и QКСД.
12. Компьютерная система по п. 11, в которой процессор выполняет определение расхода рабочей жидкости (Q1), поступающей в процессе закачки в перфорированные пласты, по формуле:
13. Компьютерная система по п. 11, в которой процессор выполняет определение расхода рабочей жидкости (Q2) непроизводительной закачки по формуле:
14. Компьютерная система по п. 11, в которой процессор дополнительно определяет долю в суммарном расходе непроизводительной закачки по формуле:
15. Компьютерная система по п. 11, содержащая дисплей, на котором программный код отображает о меньшей мере расход рабочей жидкости (Q2) непроизводительной закачки.
16. Компьютерная система по п. 11, содержащая базу данных, сформированную с использованием определения расхода рабочей жидкости (QКСД) по результатам проведения закачки рабочей жидкости в нагнетательную скважину с осуществлением авто-ГРП.
17. Компьютерная система по п. 11, на которой процессор выполняет определение расхода рабочей жидкости (QКСД) на этапе проведения закачки рабочей жидкости в нагнетательную скважину с осуществлением авто-ГРП по заданному на оборудовании расходу рабочей жидкости.
18. Компьютерная система по п. 11, на которой процессор выполняет определение расхода рабочей жидкости (QКСД) на этапе проведения закачки рабочей жидкости в нагнетательную скважину с осуществлением авто-ГРП как среднее значение расхода рабочей жидкости на данном этапе.
19. Компьютерная система по п. 11, на которой процессор выполняет определение расхода рабочей жидкости (QКСД) на этапе проведения закачки рабочей жидкости в нагнетательную скважину с осуществлением авто-ГРП как кривую изменения расхода рабочей жидкости (QКСД) во времени.
20. Машиночитаемый носитель для использования в способе по п. 1, содержащий компьютерную программу, при исполнении которой на компьютере процессор выполняет следующие операции:
- определение расхода рабочей жидкости (QКСД) на этапе проведения закачки рабочей жидкости в нагнетательную скважину с осуществлением авто-ГРП;
- регистрацию кривой падения давления (КПД) и определение кажущейся проводимости перфорированных пластов (kh'КПД) на основе определенного на предшествующем этапе расхода рабочей жидкости (QКСД) и КПД на этапе последующей остановки нагнетательной скважины;
- регистрацию кривой стабилизации давления (КСД*), определение расхода рабочей жидкости (QКСД *) на этапе последующей закачки рабочей жидкости в нагнетательную скважину при давлении, при котором трещина авто-ГРП закрыта, оценку истинной проводимости перфорированных пластов (khКСД *) на основе КСД* и расхода рабочей жидкости (QКСД) на данном этапе;
- определение расхода рабочей жидкости (Q1), поступающей в процессе закачки в перфорированные пласты на основе QКСД, khКСД * и kh'КПД;
- определение расхода рабочей жидкости (Q2) непроизводительной закачки на основе Q1 и QКСД.
21. Машиночитаемый носитель по п. 20, содержащий компьютерную программу, при исполнении которой на компьютере процессор выполняет следующие операции:
- определение расхода рабочей жидкости (Q1), поступающей в процессе закачки в перфорированные пласты по формуле:
- определение расхода рабочей жидкости (Q2) непроизводительной закачки по формуле:
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2019139328A RU2728032C1 (ru) | 2019-12-02 | 2019-12-02 | Способ диагностики и количественной оценки непроизводительной закачки в нагнетательных скважинах с нестабильными трещинами авто-ГРП |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2019139328A RU2728032C1 (ru) | 2019-12-02 | 2019-12-02 | Способ диагностики и количественной оценки непроизводительной закачки в нагнетательных скважинах с нестабильными трещинами авто-ГРП |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2728032C1 true RU2728032C1 (ru) | 2020-07-28 |
Family
ID=72085519
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2019139328A RU2728032C1 (ru) | 2019-12-02 | 2019-12-02 | Способ диагностики и количественной оценки непроизводительной закачки в нагнетательных скважинах с нестабильными трещинами авто-ГРП |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2728032C1 (ru) |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5303582A (en) * | 1992-10-30 | 1994-04-19 | New Mexico Tech Research Foundation | Pressure-transient testing while drilling |
| RU2270335C2 (ru) * | 2001-08-03 | 2006-02-20 | Шлюмбергер Текнолоджи Б.В. | Способ определения давления смыкания трещины подземного пласта (варианты) |
| WO2009018015A1 (en) * | 2007-08-01 | 2009-02-05 | Halliburton Energy Services, Inc. | Injection plane initiation in a well |
| RU2371576C1 (ru) * | 2008-03-05 | 2009-10-27 | Махир Зафар оглы Шарифов | Способ одновременно-раздельного исследования и разработки многопластовых месторождений (варианты) |
| RU2473804C1 (ru) * | 2011-08-24 | 2013-01-27 | Общество с ограниченной ответственностью "Газпромнефть Научно-Технический Центр" (ООО "Газпромнефть НТЦ") | Способ гидродинамических исследований нагнетательных скважин |
-
2019
- 2019-12-02 RU RU2019139328A patent/RU2728032C1/ru active
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5303582A (en) * | 1992-10-30 | 1994-04-19 | New Mexico Tech Research Foundation | Pressure-transient testing while drilling |
| RU2270335C2 (ru) * | 2001-08-03 | 2006-02-20 | Шлюмбергер Текнолоджи Б.В. | Способ определения давления смыкания трещины подземного пласта (варианты) |
| WO2009018015A1 (en) * | 2007-08-01 | 2009-02-05 | Halliburton Energy Services, Inc. | Injection plane initiation in a well |
| RU2371576C1 (ru) * | 2008-03-05 | 2009-10-27 | Махир Зафар оглы Шарифов | Способ одновременно-раздельного исследования и разработки многопластовых месторождений (варианты) |
| RU2473804C1 (ru) * | 2011-08-24 | 2013-01-27 | Общество с ограниченной ответственностью "Газпромнефть Научно-Технический Центр" (ООО "Газпромнефть НТЦ") | Способ гидродинамических исследований нагнетательных скважин |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US10480315B2 (en) | Average/initial reservoir pressure and wellbore efficiency analysis from rates and downhole pressures | |
| US8838427B2 (en) | Method for determining the closure pressure of a hydraulic fracture | |
| CA2936351C (en) | Estimating permeability in unconventional subterranean reservoirs using diagnostic fracture injection tests | |
| CN106295095B (zh) | 基于常规测井资料预测低渗透砂岩储层产能的方法 | |
| EA015598B1 (ru) | Способ испытания скважин с нулевым выделением углеводородов | |
| NO325069B1 (no) | Fremgangsmate for a optimere produksjonen fra et flerlags reservoarsystem ved kvantitativ analyse av reservoaregenskaper | |
| RU2476670C1 (ru) | Способ определения фильтрационных свойств совместно работающих пластов (варианты) | |
| US20110276271A1 (en) | Method to determine current condensate saturation in a near-wellbore zone in a gas-condensate formation | |
| US20110276270A1 (en) | Method to determine current gas saturation in a near-wellbore zone in a volatile oil formation | |
| RU2645055C1 (ru) | Способ автоматического прослушивания газовых и газоконденсатных скважин на месторождениях крайнего севера | |
| RU2728032C1 (ru) | Способ диагностики и количественной оценки непроизводительной закачки в нагнетательных скважинах с нестабильными трещинами авто-ГРП | |
| RU2494236C1 (ru) | Способ разработки нефтяной залежи | |
| CN111963149B (zh) | 一种考虑滞地液量增压的压裂后地层压力求取方法 | |
| RU2577865C1 (ru) | Способ индикаторного исследования скважин и межскважинного пространства | |
| RU2474687C1 (ru) | Способ определения профиля притока флюидов многопластовых залежей | |
| RU2539445C1 (ru) | Способ определения пластового давления в нефтяной скважине, оборудованной погружным электронасосом | |
| RU2651647C1 (ru) | Способ определения параметров ближней зоны пласта | |
| CN115796078A (zh) | 通过测压判断凝析气藏不同导流能力压裂裂缝长度的方法 | |
| RU2752802C1 (ru) | Способ определения фильтрационно-емкостных характеристик пласта и способ увеличения нефтеотдачи с его использованием | |
| RU2734202C1 (ru) | Способ исследования горизонтальных скважин с многостадийным гидравлическим разрывом пласта в низкопроницаемых коллекторах | |
| RU2167289C2 (ru) | Способ определения пластового давления в нефтяной скважине | |
| CN110318742B (zh) | 基于压裂井生产数据确定裂缝闭合长度的方法和系统 | |
| Martyushev et al. | Adaptation of transient well test results | |
| RU2815885C1 (ru) | Способ межскважинного гидропрослушивания в условиях газоконденсатных месторождений | |
| RU2774380C1 (ru) | Способ прогнозирования продолжительности периода проведения гидродинамических исследований низкопродуктивных скважин |