RU2726344C1 - Neutral grounding method - Google Patents

Neutral grounding method Download PDF

Info

Publication number
RU2726344C1
RU2726344C1 RU2019141890A RU2019141890A RU2726344C1 RU 2726344 C1 RU2726344 C1 RU 2726344C1 RU 2019141890 A RU2019141890 A RU 2019141890A RU 2019141890 A RU2019141890 A RU 2019141890A RU 2726344 C1 RU2726344 C1 RU 2726344C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
capacitors
phase
reactor
current
neutral
Prior art date
Application number
RU2019141890A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Илья Евгеньевич Кажекин
Владимир Анатольевич Благинин
Сергей Николаевич Рагозин
Original Assignee
Общество с ограниченной ответственностью "Автономные электрические системы"
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Общество с ограниченной ответственностью "Автономные электрические системы" filed Critical Общество с ограниченной ответственностью "Автономные электрические системы"
Priority to RU2019141890A priority Critical patent/RU2726344C1/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2726344C1 publication Critical patent/RU2726344C1/en

Links

Images

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02H—EMERGENCY PROTECTIVE CIRCUIT ARRANGEMENTS
    • H02H9/00—Emergency protective circuit arrangements for limiting excess current or voltage without disconnection
    • H02H9/04—Emergency protective circuit arrangements for limiting excess current or voltage without disconnection responsive to excess voltage

Landscapes

  • Emergency Protection Circuit Devices (AREA)

Abstract

FIELD: electrical engineering.SUBSTANCE: invention relates to electrical engineering and can be used to reduce single-phase short circuit current and overvoltage level in electric mains. Grounding method of neutral line includes use of capacitors grounded through reactor, inductance resistance of which is selected by condition of single-phase current compensation. Resistivity of the reactor is selected based on the condition for eliminating ferro-resonance. Additional capacitors are connected to the damaged and lagging phases of the capacitors during closure.EFFECT: method improves reliability and safety of electric mains.1 cl, 3 dwg, 1 tbl

Description

Изобретение относится к области электротехники и может быть использовано для снижения тока однофазного замыкания и уровня перенапряжений в электросетях, в том числе, оснащенных приборами контроля сопротивления изоляции по постоянному току, например, в судовых электросетях, электросетях предприятий горной, нефтедобывающей, сталеплавильной и химической промышленности.The invention relates to the field of electrical engineering and can be used to reduce the current of a single-phase circuit and the level of overvoltages in power grids, including those equipped with DC insulation resistance monitoring devices, for example, in ship power grids, power grids of mining, oil-producing, steel-making and chemical industries.

Известен способ, реализованный в устройстве для защиты от перенапряжений в сетях 6-35 кВ с компенсацией емкостных токов замыкания на землю (Авт. Свид. СССР №1427469, МПК Н02Н 9/08, опубл. 30.09.88 г.). В способе предложено заземлять нейтраль электросети через дугогасящую катушку, параллельно которой подключена цепь, состоящая из последовательно соединенных резистора и коммутатора. Способ предусматривает автоматическое включение резистора параллельно дугогасящей катушке в тех случаях, когда в сети возникают однофазные замыкания на землю. Резистор, включаемый коммутатором, снижает напряжение, образовавшееся на нейтрали после гашения заземляющей дуги, до нуля, а напряжения на фазах сети становятся равными фазным. В этом случае не образуются условия для возникновения максимальных перенапряжений.The known method is implemented in a device for overvoltage protection in 6-35 kV networks with compensation of capacitive earth fault currents (Auth. Certificate of the USSR No. 1427469, IPC N02N 9/08, publ. 30.09.88). In the method, it is proposed to ground the neutral of the power grid through an arc suppression coil, in parallel with which a circuit is connected, consisting of a series-connected resistor and a switch. The method provides for the automatic connection of the resistor in parallel with the arc suppression coil in cases where single-phase ground faults occur in the network. The resistor, switched on by the switch, reduces the voltage formed on the neutral after extinguishing the grounding arc to zero, and the voltages on the mains phases become equal to phase voltages. In this case, conditions for the occurrence of maximum overvoltages are not formed.

Недостатком способа является то, что он не обеспечивает надежности и безопасности функционирования электросистемы. Известно, что в режиме однофазного замыкания за один период промышленной частоты происходит до 10-15 и более циклов зажигания и гашения дуги. Автоматическое присоединение резистора при этом может оказаться невозможным из-за инертности коммутатора и блоков управления. Недостатки также связаны с тем, что подключение резистора приведет не менее чем к двукратному увеличению общего тока однофазного замыкания на землю. Кроме того, реализующие способ устройства несовместимы со средствами контроля изоляции, основанными на измерении ее сопротивления постоянному току.The disadvantage of this method is that it does not provide the reliability and safety of the electrical system. It is known that in the single-phase circuit mode, up to 10-15 or more cycles of ignition and extinction of the arc occur in one period of industrial frequency. In this case, automatic connection of the resistor may not be possible due to the inertia of the commutator and control units. The disadvantages are also related to the fact that connecting a resistor will lead to at least a two-fold increase in the total single-phase earth fault current. In addition, the devices that implement the method are incompatible with insulation monitoring tools based on measuring its resistance to direct current.

Известен способ ограничения перенапряжений в электросетях (Патент RU 2342756 С1, МПК Н02Н 9/00, опубл. 27.12.08 .г). Согласно патенту к сети подключаются конденсаторы, которые соединяются с землей через параллельно включенные резистор и реактор.There is a known method for limiting overvoltages in power grids (Patent RU 2342756 C1, IPC Н02Н 9/00, publ. 27.12.08. G). According to the patent, capacitors are connected to the network, which are connected to ground through a parallel resistor and a reactor.

Недостатком способа является то, что его использование может привести к появлению феррорезонансных процессов, которые накладываются на дуговые перенапряжения и создают дуговые феррорезонансные перенапряжения. Их возникновение обусловлено тем, что после однофазного замыкания образуется контур с последовательно соединенными конденсаторами и реактором. При определенном сочетании вольтамперных характеристик реактора, конденсаторов и активного сопротивления ветви обмотки реактора в нем возможно возникновение феррорезонанса напряжений, который, как правило, сопровождается повышенными значениями токов однофазного замыкания, что снижает электро- и пожаробезопасность сети. Перенапряжения, обусловленные феррорезонансными процессами, имеют особенно большие кратности и способны вызывать выходы из строя изоляции электрооборудования, что существенно снижает надежность электросистемы в целом. Устранение дуговых феррорезонансных перенапряжений на основе лишь изменения вольт-амперных характеристик реактора, конденсаторов и активного сопротивления ветви обмотки реактора, построенных для основной частоты сети может привести к увеличению активной составляющей тока реактора, а, следовательно, к снижению эффективности компенсации тока однофазного замыкания.The disadvantage of this method is that its use can lead to the appearance of ferroresonant processes, which are superimposed on arc overvoltages and create arc ferroresonant overvoltages. Their occurrence is due to the fact that after a single-phase closure, a circuit is formed with series-connected capacitors and a reactor. With a certain combination of current-voltage characteristics of the reactor, capacitors and active resistance of the reactor winding branch, voltage ferroresonance may occur in it, which, as a rule, is accompanied by increased values of single-phase currents, which reduces the electrical and fire safety of the network. Overvoltages caused by ferroresonant processes have especially large multipliers and can cause failures in the insulation of electrical equipment, which significantly reduces the reliability of the electrical system as a whole. Elimination of arc ferroresonant overvoltages based only on changes in the current-voltage characteristics of the reactor, capacitors and active resistance of the reactor winding branch, built for the main frequency of the network, can lead to an increase in the active component of the reactor current, and, consequently, to a decrease in the efficiency of compensation of the single-phase fault current.

Наиболее близким к предлагаемому способу является способ заземления нейтрали (Патент RU 2516437 C2, МПК Н02Н 3/20, Н02Н 9/04, опубл. 20.05.2014 г.), в котором предлагается к фазам электросети подключать конденсаторы по схеме звезда, нейтральная точка которой заземляется через реактор с последовательно включенным активным сопротивлением. Активное сопротивление ветви реактора выбирается из условия исключения феррорезонанса.The closest to the proposed method is the neutral grounding method (Patent RU 2516437 C2, IPC Н02Н 3/20, Н02Н 9/04, publ. 05/20/2014), in which it is proposed to connect capacitors to the phases of the mains according to the star circuit, the neutral point of which is grounded through a reactor with a series-connected active resistance. The active resistance of the reactor branch is selected from the condition of excluding ferroresonance.

Недостатком способа является то, что такое заземление нейтрали приводит к увеличению тока однофазного замыкания, в сравнении с ее заземлением через реактор без активного сопротивления. В результате может оказаться невозможным обеспечение безопасной величины тока замыкания.The disadvantage of this method is that such neutral grounding leads to an increase in the single-phase current, in comparison with its grounding through a reactor without active resistance. As a result, it may not be possible to provide a safe fault current.

Задача изобретения заключается в повышении надежности и безопасности электросети за счет одновременного снижения токов однофазных замыканий и наибольших кратностей дуговых перенапряжений.The objective of the invention is to improve the reliability and safety of the electrical network by simultaneously reducing the currents of single-phase short circuits and the highest multiplicity of arc overvoltage.

Для получения необходимого технического результата в способе заземления нейтрали, включающем использование конденсаторов, заземленных через реактор, индуктивное сопротивление которого выбирают по условию компенсации тока однофазного замыкания, а активное сопротивление реактора, выбирают по условию исключения феррорезонанса, предлагается на время замыкания к поврежденной и отстающей фазам конденсаторов подключать дополнительные емкости, величину которых определять из следующих выражений:

Figure 00000001
и
Figure 00000002
где CA - емкость конденсаторов, подключаемых к поврежденной фазе; CB - емкость конденсаторов, подключаемых к отстающей фазе; I - ток однофазного замыкания в электроустановке без заземления нейтрали; R - активное сопротивление ветви реактора; C - суммарная емкость конденсаторов с учетом подключаемых; U - фазное напряжение электросети.To obtain the necessary technical result in the method of neutral grounding, including the use of capacitors grounded through a reactor, the inductive resistance of which is selected according to the condition of compensation of the single-phase short circuit current, and the active resistance of the reactor is selected according to the condition of excluding ferroresonance, it is proposed for the time of closure to the damaged and lagging phases of capacitors connect additional containers, the value of which is determined from the following expressions:
Figure 00000001
and
Figure 00000002
where C A is the capacity of the capacitors connected to the damaged phase; C B - capacitance of capacitors connected to the lagging phase; I - single-phase current in an electrical installation without neutral grounding; R is the active resistance of the reactor branch; C is the total capacitance of the capacitors, taking into account the connected ones; U is the phase voltage of the mains.

На прилагаемых к описанию графических материалах изображено:The graphic materials attached to the description show:

на фиг. 1 - схема устройства, реализующего предлагаемый способ заземления нейтрали; на фиг. 2 - векторная диаграмма токов в устройстве, реализующем предлагаемый способ; на фиг. 3 - схема модели электросети с подключенным к ней устройством, реализующим предлагаемый способ.in fig. 1 is a diagram of a device that implements the proposed method of neutral grounding; in fig. 2 is a vector diagram of currents in a device that implements the proposed method; in fig. 3 is a diagram of a power grid model with a device connected to it that implements the proposed method.

На прилагаемых схемах приняты следующие обозначения: 1 - конденсаторы; 2 - индуктивность реактора; 3 - активное сопротивление ветви обмотки реактора; 4 - вектор емкостной составляющей тока однофазного замыкания; 5 - вектор напряжения на нейтрали при однофазном замыкании; 6 - вектор ЭДС, создаваемой подключением дополнительной емкости к конденсаторам в отстающую фазу; 7 - вектор дополнительной ЭДС, создаваемой подключением дополнительной емкости к конденсаторам в поврежденную фазу; 8 - вектор эквивалентной ЭДС в контуре заземления; 9 - вектор тока в ветви заземления при симметрии конденсаторов; 10 - вектор тока в ветви заземления после подключения дополнительных конденсаторов; 11 - часть конденсаторов, постоянно подключенных к электросети; 12 - часть конденсаторов, подключаемых к электросети на время существования однофазного замыкания; 13 - контакты для подключения дополнительных конденсаторов; 14 - контакт для замыкания фазы на землю; 15 - амперметр; 16 - фазная емкость электросети; 17 - осциллограф; А, В, С - фазы электросети.On the attached diagrams the following designations are adopted: 1 - capacitors; 2 - reactor inductance; 3 - active resistance of the reactor winding branch; 4 - vector of the capacitive component of the single-phase fault current; 5 - voltage vector at neutral for single-phase short circuit; 6 - EMF vector created by connecting additional capacitance to capacitors in the lagging phase; 7 - vector of additional EMF created by connecting additional capacitance to capacitors in the damaged phase; 8 - vector of equivalent EMF in the ground loop; 9 - the current vector in the grounding branch with the symmetry of the capacitors; 10 - current vector in the grounding branch after connecting additional capacitors; 11 - part of the capacitors permanently connected to the mains; 12 - part of the capacitors connected to the mains for the duration of the single-phase circuit; 13 - contacts for connecting additional capacitors; 14 - contact for closing a phase to ground; 15 - ammeter; 16 - phase capacity of the power grid; 17 - oscilloscope; A, B, C - phases of the mains.

На фиг. 1 изображена схема устройства, реализующего предлагаемый способ заземления нейтрали. Устройство состоит из конденсаторов 1, соединенных звездой и образующих нейтральную точку сети, реактора, изображенного индуктивностью 2 и активным сопротивлением 3, включенного между нейтральной точкой конденсаторов и землей. Для снижения тока однофазного замыкания предлагается компенсировать его активную составляющую, создаваемую активным сопротивлением ветви реактора, путем изменения величины емкости конденсаторов 1. На фиг. 2 показана векторная диаграмма, поясняющая взаимосвязь величины тока однофазного замыкания с параметрами сети, реактора и конденсаторов при глухом замыкании фазы. При замыкании фазы на землю в месте повреждения появляется ток, включающий в себя емкостную составляющую 4, обусловленную емкостью электросети, и активно-индуктивную составляющую 9, обусловленную ветвью заземления нейтрали и напряжением на нейтрали 5. Из-за содержания в этой ветви активного сопротивления появляется активная составляющая тока в месте замыкания. В результате ток в месте замыкания не может быть скомпенсирован полностью. За счет изменения емкости конденсаторов появляются дополнительные ЭДС 6 и 7, из-за чего напряжение, прикладываемое к ветви заземления нейтрали, смещается на угол 11, а его вектор приобретает вид 10. В результате ток, создаваемый активно-индуктивным сопротивлением цепи заземления, также смещается на угол 11 и его вектор становится равным вектору 10, который по величине равен вектору емкостной составляющей тока однофазного замыкания и противоположен ему по направлению. Это приводит к компенсации всего тока в месте однофазного замыкания.In FIG. 1 shows a diagram of a device that implements the proposed method of neutral grounding. The device consists of capacitors 1, connected by a star and forming a neutral point of the network, a reactor, depicted by an inductance 2 and an active resistance 3, connected between the neutral point of the capacitors and ground. To reduce the current of a single-phase fault, it is proposed to compensate its active component created by the active resistance of the reactor branch by changing the value of the capacitance of the capacitors 1. FIG. 2 shows a vector diagram explaining the relationship between the magnitude of the single-phase fault current with the parameters of the network, the reactor and the capacitors with a dead phase closure. When a phase is shorted to ground, a current appears at the fault site, which includes a capacitive component 4, due to the capacity of the mains, and an active-inductive component 9, due to the neutral grounding branch and the neutral voltage 5. Due to the active resistance content in this branch, an active current component at the fault point. As a result, the current at the fault location cannot be fully compensated. Due to the change in the capacitance of the capacitors, additional EMF 6 and 7 appear, due to which the voltage applied to the neutral grounding branch is shifted by an angle of 11, and its vector takes the form 10. As a result, the current created by the active-inductive resistance of the grounding circuit is also shifted by an angle of 11 and its vector becomes equal to vector 10, which is equal in magnitude to the vector of the capacitive component of the single-phase fault current and is opposite to it in direction. This leads to compensation of the entire current at the point of a single-phase fault.

Дуговые перенапряжения снижаются за счет перераспределения зарядов, остающихся на емкостях после гашения заземляющей дуги. Перераспределение зарядов определяет напряжение смещения нейтрали по постоянному потенциалу, которое рассчитывается по следующему выражению:Arc overvoltages are reduced due to the redistribution of charges remaining on the tanks after extinguishing the grounding arc. Redistribution of charges determines the bias voltage of the neutral at a constant potential, which is calculated using the following expression:

Figure 00000003
Figure 00000003

где u(tг) - напряжение на конденсаторах в момент гашения дуги; С - емкость конденсаторов; uB(tг), uC(tг) - напряжение на неповрежденных фазах электросети в момент гашения дуги; Сф - фазная емкость электросети.where u (t g ) is the voltage across the capacitors at the moment of extinguishing the arc; C is the capacitance of the capacitors; u B (t g ), u C (t g ) is the voltage across the undamaged phases of the power grid at the moment the arc is extinguished; C f - phase capacity of the power grid.

Как видно из выражения (1) напряжение смещения нейтрали зависит от величины емкости С. С увеличением емкости С напряжение смещения нейтрали приближается к значению u(tг), которое не может превышать фазное напряжение.As can be seen from expression (1), the bias voltage of the neutral depends on the value of the capacitance C. With an increase in the capacitance C, the bias voltage of the neutral approaches the value u (t g ), which cannot exceed the phase voltage.

Пример реализации способа показан на фиг. 3, где представлена схема подключенного к электросети устройства, реализующего предлагаемый способ компенсации тока однофазного замыкания. Реализация способа заключается в том, что к сети подключаются: реактор 2 с активным сопротивлением 3, равным 4.5 Ом. Переменная емкость устройства создается постоянно подключенными к сети конденсаторами 11 и дополнительно подключаемыми на время замыкания фазы конденсаторами 12 через контакты 13. Ток однофазного замыкания по условиям эксплуатации электросети не должен превышать 0.5А. Напряжение сети 230 В, фазные емкости 16 в сети: СА=8 мкФ.An example of the implementation of the method is shown in Fig. 3, which shows a diagram of a device connected to the mains that implements the proposed method for compensating a single-phase fault current. The implementation of the method lies in the fact that the following are connected to the network: reactor 2 with active resistance 3 equal to 4.5 ohms. The variable capacitance of the device is created by capacitors 11 permanently connected to the mains and capacitors 12 additionally connected for the time of phase closure through contacts 13. The single-phase short-circuit current, according to the operating conditions of the mains, should not exceed 0.5A. Mains voltage 230 V, phase capacities 16 in the network: CA = 8 μF.

В ходе экспериментальной проверки в электросети посредством замыкания контакта 14 создавалось однофазное замыкание и регистрировался ток однофазного замыкания при помощи амперметра 14. При неустойчивом замыкании контакта 14 посредством осциллографа 17 регистрировалось напряжение на одной из неповрежденной фаз, по которому определялись наибольшие импульсы перенапряжений.In the course of an experimental test, a single-phase short circuit was created in the electrical network by closing contact 14, and a single-phase short-circuit current was recorded using an ammeter 14. With an unstable closure of contact 14, an oscilloscope 17 recorded the voltage on one of the intact phases, which determined the largest overvoltage pulses.

Ниже, в таблице 1, приведены результаты измеренных при эксперименте величин тока однофазного замыкания и перенапряжений.Below, in table 1, the results of the values of the single-phase current and overvoltage measured during the experiment are shown.

Figure 00000004
Figure 00000004

Как видно из таблицы 1, предлагаемый способ заземления нейтрали действительно позволяет одновременно снизить токи однофазного замыкания, что подтверждает возможность повышения надежности и безопасности электросети при его применении.As can be seen from Table 1, the proposed method of neutral grounding actually allows one to simultaneously reduce the single-phase fault currents, which confirms the possibility of increasing the reliability and safety of the power grid when using it.

Claims (1)

Способ заземления нейтрали, включающий использование конденсаторов, заземленных через реактор, индуктивное сопротивление которого выбирают по условию компенсации тока однофазного замыкания, а активное сопротивление реактора выбирают по условию исключения феррорезонанса, отличающийся тем, что на время замыкания к поврежденной и отстающей фазам конденсаторов подключают дополнительные емкости, величину которых определяют из следующих выражений:
Figure 00000005
и
Figure 00000006
где СА - емкость конденсаторов, подключаемых к поврежденной фазе; CB - емкость конденсаторов, подключаемых к отстающей фазе; I - ток однофазного замыкания в электроустановке без заземления нейтрали; R - активное сопротивление ветви реактора; С - суммарная емкость конденсаторов с учетом подключаемых; U - фазное напряжение электросети.A method of neutral grounding, including the use of capacitors grounded through a reactor, the inductive resistance of which is selected according to the condition of compensation of the single-phase short-circuit current, and the active resistance of the reactor is selected according to the condition of excluding ferroresonance, characterized in that additional capacitances are connected to the damaged and lagging phases of the capacitors during the short circuit, the value of which is determined from the following expressions:
Figure 00000005
and
Figure 00000006
where C A is the capacity of the capacitors connected to the damaged phase; C B - capacitance of capacitors connected to the lagging phase; I - single-phase current in an electrical installation without neutral grounding; R is the active resistance of the reactor branch; C is the total capacitance of the capacitors, taking into account the connected ones; U is the phase voltage of the mains.
RU2019141890A 2019-12-13 2019-12-13 Neutral grounding method RU2726344C1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2019141890A RU2726344C1 (en) 2019-12-13 2019-12-13 Neutral grounding method

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2019141890A RU2726344C1 (en) 2019-12-13 2019-12-13 Neutral grounding method

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2726344C1 true RU2726344C1 (en) 2020-07-13

Family

ID=71616363

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2019141890A RU2726344C1 (en) 2019-12-13 2019-12-13 Neutral grounding method

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2726344C1 (en)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2761296C1 (en) * 2020-11-30 2021-12-06 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Калининградский государственный технический университет" Neutral grounding method

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU1427469A1 (en) * 1986-12-22 1988-09-30 Павлодарский Индустриальный Институт Arrangement for overvoltage protection in network with compensated neutral
RU2342756C1 (en) * 2007-12-27 2008-12-27 Федеральное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Калининградский государственный технический университет" Method for overvoltage limitation in electric networks
US20100046125A1 (en) * 2006-03-29 2010-02-25 Husband Stephen M Fault current limiting
RU2526437C1 (en) * 2013-07-09 2014-08-20 Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственное предприятие "Резонанс" Control system of excavatory-transport machine

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU1427469A1 (en) * 1986-12-22 1988-09-30 Павлодарский Индустриальный Институт Arrangement for overvoltage protection in network with compensated neutral
US20100046125A1 (en) * 2006-03-29 2010-02-25 Husband Stephen M Fault current limiting
RU2342756C1 (en) * 2007-12-27 2008-12-27 Федеральное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Калининградский государственный технический университет" Method for overvoltage limitation in electric networks
RU2526437C1 (en) * 2013-07-09 2014-08-20 Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственное предприятие "Резонанс" Control system of excavatory-transport machine

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2761296C1 (en) * 2020-11-30 2021-12-06 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Калининградский государственный технический университет" Neutral grounding method

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN109061372A (en) A kind of controllable voltage source output voltage calculation method that ground fault compensates entirely
RU2342756C1 (en) Method for overvoltage limitation in electric networks
RU2454769C1 (en) Grounding device of three-phase electrical network neutral
US10530144B2 (en) Apparatus for mitigation of adverse effects of geomagnetically induced currents on transformers
US10985559B2 (en) Method and system for improved operation of power grid components in the presence of direct current (DC)
RU2516437C2 (en) Neutral wire earthing method
RU2726344C1 (en) Neutral grounding method
RU2453020C1 (en) Neutral wire earthing method
Druml et al. Advantages of the new combination: Petersen-coil and faulty-phase-earthing
RU2653510C1 (en) Method for compensation of single-phase short-circuit current
CN107147099B (en) Arc grounding overvoltage suppression method and system
Varetsky Overvoltages in MV industrial grid under ground faults
RU2582571C1 (en) Method for compensation of full current of single-phase fault
CN109813997B (en) Controllable current source grounding current full-compensation output current calculation method and system
RU217100U1 (en) NEUTRAL GROUNDING DEVICE
RU2761296C1 (en) Neutral grounding method
RU2640033C2 (en) Neutral grounding device of three-phase electrical network
Elkholy et al. Assessment of Various Technologies Influence to Reduce the Impact of Single-Phase Earth Faults in Distribution Systems with an Isolated Neutral
RU2742825C1 (en) Method of single-phase short-circuit current compensation in conditions of uncontrolled asymmetry of phase capacitances of insulation in relation to housing
RU2779137C2 (en) Shutdown protection device for solving problem of electrical safety on ships
RU194369U1 (en) THREE-PHASE ELECTRIC NETWORK EARTH EARTHING DEVICE
Kazhekin et al. Hazard assessment of low-voltage insulated neutral networks with unstable single-phase fault
SU1379866A1 (en) Three-phase overvoltage limiter
Ataullayev et al. Principles of protection against single phase earth faults in networks with capacitive current compensation
Warecki et al. Modeling transients in MV resonantly grounded industrial grid during single line to ground faults