RU2724734C1 - Method of electropolishing part - Google Patents
Method of electropolishing part Download PDFInfo
- Publication number
- RU2724734C1 RU2724734C1 RU2020109780A RU2020109780A RU2724734C1 RU 2724734 C1 RU2724734 C1 RU 2724734C1 RU 2020109780 A RU2020109780 A RU 2020109780A RU 2020109780 A RU2020109780 A RU 2020109780A RU 2724734 C1 RU2724734 C1 RU 2724734C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- tape
- electrode
- naf
- gap
- mixture
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
- C25F—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC REMOVAL OF MATERIALS FROM OBJECTS; APPARATUS THEREFOR
- C25F3/00—Electrolytic etching or polishing
- C25F3/16—Polishing
- C25F3/22—Polishing of heavy metals
- C25F3/24—Polishing of heavy metals of iron or steel
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Electrochemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Electrical Discharge Machining, Electrochemical Machining, And Combined Machining (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к технологии электрополирования поверхности деталей из металлов и сплавов и может быть использовано для обработки поверхностей лопаток турбомашин для повышения их эксплуатационных характеристик.The invention relates to the technology of electro-polishing the surface of parts made of metals and alloys and can be used to process the surfaces of the blades of turbomachines to improve their operational characteristics.
С повышением шероховатости поверхности ответственных металлических деталей, работающих в условиях воздействия значительных знакопеременных нагрузок, например валов, лопаток газовых турбин и т.п., резко снижаются их эксплуатационные характеристики. Качество обработки поверхности пера лопаток существенно влияет на их прочностные характеристики, так например, повышение класса чистоты поверхности способствует увеличению предела выносливости и статической прочности лопаток (В.Ф. Макаров, Е.Н. Бычина, А.О. Чуян. Математическое моделирование процесса полирования лопаток газотурбинных двигателей // Авиационно-космическая техника и технология. №8 (85), 2011, с.11-14). Развитая шероховатость поверхности лопаток газовых турбин приводит к ухудшению газодинамической устойчивости газотурбинного двигателя (ГТД), к возрастанию аэродинамических потерь, приводящих к снижению КПД, к потере мощности, росту удельных расходов и к снижению экономичности двигателя или газотурбинной установки. With increasing surface roughness of critical metal parts operating under the influence of significant alternating loads, such as shafts, gas turbine blades, etc., their operational characteristics are sharply reduced. The quality of the surface treatment of the blade feather significantly affects their strength characteristics, for example, an increase in the surface cleanliness class increases the endurance and static strength of the blades (V.F. Makarov, E.N. Bychina, A.O. Chuyan. Mathematical modeling of the polishing process blades of gas turbine engines // Aerospace Engineering and Technology. No. 8 (85), 2011, pp. 11-14). The developed surface roughness of the gas turbine blades leads to a deterioration in the gasdynamic stability of a gas turbine engine (GTE), to an increase in aerodynamic losses, leading to a decrease in efficiency, to a loss of power, an increase in unit costs, and to a decrease in the efficiency of an engine or gas turbine installation.
В то же время производство и ремонт лопаток газотурбинных двигателей (ГТД) и установок (ГТУ), в связи с высокими требованиями к качеству поверхности (Ra≤0,32…0,16 мкм), характеризуется значительной трудоемкостью их финишной обработки. Это вызывает проблемы при механической обработке поверхностей деталей турбомашин. В этой связи развитие способов получения высококачественных поверхностей деталей турбомашин является весьма актуальной задачей.At the same time, the production and repair of gas turbine engine blades (GTE) and installations (GTU), due to the high demands on surface quality (Ra≤0.32 ... 0.16 μm), is characterized by the considerable complexity of their finishing. This causes problems when machining surfaces of turbomachine parts. In this regard, the development of methods for producing high-quality surfaces of turbomachine parts is a very urgent task.
Известен способ полирования поверхности детали кругом, при котором детали (лопатке турбины) сообщают возвратно-поступательное перемещение относительно инструмента (А.С. СССР №1732604. МПК B24B 19/14. Способ полирования пера лопаток ГТД лепестковым кругом. Опубл. Бюл. № 1, 2014 г.), в котором полирование производят с деформацией лепесткового круга.There is a method of polishing the surface of a part in a circle in which the parts (turbine blade) report reciprocating movement relative to the tool (AS USSR No. 1732604. IPC B24B 19/14. Method of polishing the pen of a GTE blade with a petal circle. Publ. Bull. No. 1 , 2014), in which polishing is performed with deformation of the blade circle.
Известен также способ обработки, позволяющий полировать криволинейную кромку пера лопаток газовой турбины заправленным по радиусу полировальным кругом, движущимся вдоль пера лопатки (Патент РФ №2379170. МПК B24B 19/14. Способ обработки лопаток газотурбинных двигателей. Опубл. 2010 г.).There is also known a processing method that allows you to polish the curved edge of the feather of the blades of a gas turbine with a radiused polishing wheel moving along the feather of the blade (RF Patent No. 2379170. IPC B24B 19/14. Method of processing the blades of gas turbine engines. Publ. 2010).
Однако применение в известных способах полирования поверхности детали механического воздействия вызывает ухудшение параметров качества поверхностного слоя материалов, что приводит к снижению ее эксплуатационных характеристик, особенно в случаях обработки таких деталей как лопатки турбины с тонким пером.However, the use of mechanical effects in known methods of polishing the surface of a part causes a deterioration in the quality parameters of the surface layer of materials, which leads to a decrease in its operational characteristics, especially in cases where parts such as turbine blades with a thin pen are processed.
Наиболее перспективными методами обработки деталей сложной формы, в частности лопаток турбомашин являются электрохимические методы полирования поверхностей [Грилихес С.Я. Электрохимическое и химическое полирование: Теория и практика. Влияние на свойства металлов. Л., Машиностроение, 1987], при этом наибольший интерес для рассматриваемой области представляют методы электролитно-плазменного полирования (ЭПП) деталей [например, Патент ГДР (DD) №238074 (А1), МПК C25F 3/16, опубл. 06.08.1986].The most promising methods for processing parts of complex shape, in particular turbomachine blades, are electrochemical methods of polishing surfaces [Griliches S.Ya. Electrochemical and chemical polishing: Theory and practice. Effect on the properties of metals. L., Mashinostroenie, 1987], while the methods of electrolyte-plasma polishing (EPP) of details [for example, Patent GDR (DD) No. 238074 (A1),
Известен также способ полирования металлических поверхностей, включающий анодную обработку в электролите [Патент РБ №1132, МПК C25F 3/16, опубл. 1996, БИ №3], а также способ электрохимического полирования [Патент США №5028304, МПК B23H 3/08, C25F 3/16, C25F 5/00, опубл. 02.07.1991]. There is also a method of polishing metal surfaces, including anode processing in an electrolyte [Patent RB No. 1132, IPC
Однако известные способы электрополирования не позволяют производить однородную обработку поверхности детали из металлического сплава, особенно деталей сложной формы.However, the known methods of electropolishing do not allow homogeneous surface treatment of parts made of metal alloy, especially parts of complex shape.
Наиболее близким техническим решением, выбранным в качестве прототипа является способ полирования металлической детали, заключающийся в заполнении электропроводящими гранулами рабочего контейнера, выполненного из электропроводного материала, закрепление детали на держателе, погружении детали в электропроводящие гранулы, заполняющие контейнер, подключении детали к аноду, а контейнера к катоду [ WO2017186992 - Method for smoothing and polishing metals via ion transport by means of free solid bodies, and solid bodies for carrying out said method. Опубл. 2017.11.02]. The closest technical solution selected as a prototype is a method polishing a metal part, which consists in filling with a conductive granule a working container made of electrically conductive material, fixing the part on a holder, immersing the part in electrically conductive granules filling the container, connecting the part to the anode, and the container to the cathode [WO2017186992 - Method for smoothing and polishing metals via ion transport by means of free solid bodies, and solid bodies for carrying out said method. Publ. 2017.11.02].
Однако известный способ-прототип [WO2017186992] обладает низкой надежностью и не может быть использован для обработки поверхности ответственных деталей, таких как лопатки турбомашин, поскольку происходит хаотичное взаимодействие поверхности с гранулами, что приводит к неоднородной обработки поверхности, приводящих к снижению эксплуатационных характеристик обработанных деталей. However, the known prototype method [WO2017186992] has low reliability and cannot be used for surface treatment of critical parts, such as turbomachine blades, because there is a random interaction of the surface with granules, which leads to non-uniform surface treatment, leading to reduced performance of the processed parts.
Задачей, на решение которой направлено заявляемое изобретение, является повышение качества и надежности обработки металлических деталей, особенно ответственных деталей сложной формы, таких как лопатки турбомашин, а также возможность заданного радиуса скругления входных и выходных кромок пера лопатки. The task to which the invention is directed is to improve the quality and reliability of processing metal parts, especially critical parts of complex shape, such as turbomachine blades, as well as the possibility of a given radius of rounding of the input and output edges of the blade feathers.
Техническим результатом изобретения является повышение качества и надежности обработки поверхности металлической детали за счет повышения однородности обработки ее поверхности, снижения вероятности появления дефектов, уменьшения ее шероховатости и скругления кромок пера лопатки.The technical result of the invention is to improve the quality and reliability of surface treatment of a metal part by increasing the uniformity of processing of its surface, reducing the likelihood of defects, reducing its roughness and rounding the edges of the feather blade.
Технический результат достигается за счет того, что в способе электрополирования металлической детали, включающем погружение детали в проводящую среду и подачу противоположного по знаку электрического потенциала на деталь и проводящую среду через введенный в упомянутую среду электрод в отличие от прототипа в качестве электропроводящей среды используют ленту, выполненную из волокон анионитов, пропитанных раствором электролита, обеспечивающего электропроводность упомянутой ленты и ионный унос металла с поверхности детали с удалением с нее микровыступов, используют электрод, охватывающий с зазором обрабатываемую поверхность детали, перемещают в упомянутом зазоре упомянутую ленту, обеспечивают контакт всей полируемой поверхности детали с упомянутой лентой и ленты с упомянутым электродом, подают на деталь и на упомянутый электрод противоположный по знаку электрический потенциал, обеспечивающий ионный унос металла с поверхности обрабатываемой детали и ее полирование при движении в упомянутом зазоре упомянутой ленты до получения заданной шероховатости полируемой поверхности и скругление выступов.The technical result is achieved due to the fact that in the method of electropolishing a metal part, including immersing the part in a conductive medium and supplying an opposite sign of electric potential to the part and the conductive medium through an electrode introduced into said medium, in contrast to the prototype, a tape made as an electrically conductive medium is used from fibers of anion exchangers impregnated with an electrolyte solution providing the electrical conductivity of the said tape and ionic ablation of the metal from the surface of the part with the removal of microprotrusions, an electrode is used that covers the workpiece surface with a gap, the said tape is moved in the said gap, and the entire polished surface of the part is in contact tape and tapes with the said electrode, serves on the part and the said electrode the opposite in sign electrical potential, providing ionic ablation of metal from the surface of the workpiece and polishing it when moving in said gap of said tape until a predetermined roughness of the polished surface is obtained and the protrusions are rounded.
Кроме того возможны следующие, дополнительные приемы выполнения способа: в качестве анионитов упомянутых гранул используют ионообменные смолы, полученные на основе сополимеризации либо полистирола, либо полиакрилата и дивинилбензола; размеры поперечного сечения волокон выбирают из диапазона от 0,05 до 0,6 мм при их длине от 4 мм до 45 мм; обработку лентой проводят подавая на деталь положительный, а на ленту отрицательный электрический потенциал от 12 до 35 В; ленту и деталь дополнительно проводят в вибрационное движение частотой 50-400 Гц, обеспечивающее равномерное взаимодействие между лентой и обрабатываемой поверхностью детали; обработку лентой проводят в импульсном режиме со сменой полярности, при диапазоне частот импульсов от 20 до 250 Гц, период импульсов от 4,3 до 72 мкс, при амплитуде тока положительной полярности во время импульса от + 20 до 120 А и его длительности 0,2 до 1,4 мкс, при амплитуде тока отрицательной полярности во время импульса от 25 до 40% от используемой амплитуды тока положительной полярности, и его длительности 0,1 до 0,6 мкс, при прямоугольной или трапецеидальной форме выходных импульсов тока и длительности пауз между импульсами от 4 до 70 мкс; в качестве детали используют лопатку турбомашины, выполненную из легированной стали, а в качестве электролитов для пропитки упомянутой ленты используют один из следующих водных растворов: или NH4F, концентрацией от 6 до 24 г/л, или NаF, концентрацией от 4 до 18 г/л, или KF концентрацией от 35 до 55 г/л, или смеси NH4F и KF при содержании NH4F - от 5 до 15 г/л и KF - от 30 до 50 г/л, или смеси NаF и KF при содержании NаF - от 3 до 14 г/л и KF - от 35 до 60 г/л, или смеси NH4F и NaF при содержании NH4F - от 4 до 12 г/л и KF - от 35 до 55 г/л, или смеси NH4F , NаF и KF при содержании NH4F - от 3 до 9 г/л и KF - от 20 до 30 г/л, и NaF - от 10 до 25 г/л, или смеси NH4F и НF при содержании NH4F - от 5 до 15 г/л и НF - от 3 до 5 г/л, или от 8 до 14% водном растворе NaNO3 , или в электролитах составов, мас.%: (NH4)2SO4 - 5; Трилон Б - 0,8, или содержащий серную и орто-фосфорную кислоты, блок-сополимер окисей этилена и пропилена и натриевую соль сульфированного бутилолеата при следующем соотношении компонентов, мас.%:In addition, the following additional methods are possible: the ion exchange resins obtained on the basis of the copolymerization of either polystyrene or polyacrylate and divinylbenzene are used as anion exchangers; the cross-sectional dimensions of the fibers are selected from a range from 0.05 to 0.6 mm with a length of 4 mm to 45 mm; tape processing is carried out by supplying a positive and a negative electric potential of 12 to 35 V to the tape; the tape and the part are additionally carried out in a vibratory movement with a frequency of 50-400 Hz, providing uniform interaction between the tape and the workpiece surface; tape processing is carried out in a pulsed mode with a polarity reversal, with a pulse frequency range of 20 to 250 Hz, a pulse period of 4.3 to 72 μs, with a positive polarity current amplitude during a pulse of + 20 to 120 A and its duration 0.2 up to 1.4 μs, with the amplitude of the current of negative polarity during the pulse from 25 to 40% of the used amplitude of the current of positive polarity, and its duration of 0.1 to 0.6 μs, with a rectangular or trapezoidal shape of the output current pulses and the duration of the pauses between pulses from 4 to 70 μs; as a part, a turbomachine blade made of alloy steel is used, and one of the following aqueous solutions is used as electrolytes for impregnation of the said tape: or NH4F, a concentration of 6 to 24 g / l, or NaF, a concentration of 4 to 18 g / l, or KF a concentration of 35 to 55 g / l, or a mixture of NH4F and KF in the NH content4F - from 5 to 15 g / l and KF - from 30 to 50 g / l, or a mixture of NaF and KF with a NaF content of from 3 to 14 g / l and KF from 35 to 60 g / l, or a mixture of NH4F and NaF at NH4F - from 4 to 12 g / l and KF - from 35 to 55 g / l, or a mixture of NH4F, NaF and KF in the NH content4F - from 3 to 9 g / l and KF - from 20 to 30 g / l, and NaF - from 10 to 25 g / l, or a mixture of NH4F and HF at NH4F - from 5 to 15 g / l and HF - from 3 to 5 g / l, or from 8 to 14% aqueous NaNO solution3or in electrolyte compositions, wt.%: (NH4)2SO4- five; Trilon B - 0.8, or containing sulfuric and phosphoric acid, a block copolymer of ethylene and propylene oxides and the sodium salt of sulfonated butyl oleate in the following ratio, wt.%:
Серная кислота - 10-30Sulfuric acid - 10-30
Орто-фосфорная кислота - 40-80Orthophosphoric acid - 40-80
Блок-сополимер окисей этилена и пропилена - 0,05-1,1Block copolymer of ethylene oxide and propylene - 0.05-1.1
Натриевая соль сульфированного бутилолеата - 0,01-0,05Sodium salt of sulfonated butyl oleate - 0.01-0.05
Вода – Остальное;Water - The rest;
лопатку турбомашины дополнительно приводят в возвратно-поступательное движение относительно ее продольной оси, без касания с внешним электродом; в качестве детали используют лопатку турбомашины, выполненную из титанового сплава, а в качестве электролитов для пропитки упомянутой ленты используют один из следующих водных растворов: или водный раствор смеси NH4F и KF при содержании NH4F - от 8 до 14 г/л и KF - от 36 до 48 г/л, или водного раствора с содержанием 30 - 50 г/л KF·2H2O и 2 - 5 г/л СrO3; лопатку турбомашины дополнительно приводят ее в возвратно-поступательное движение относительно ее продольной оси, без касания с внешним электродом; в качестве детали используют турбомашины, выполненную из никелевого сплава, а в качестве электролитов для пропитки ленты используют один из следующих водных растворов: водный раствор соли фторида аммония концентрацией 6 - 9,0 г/литр, или водный раствор сульфата аммония с концентрацией 0,8…3,4 или водный раствор, содержащий серную и орто-фосфорную кислоты, блок-сополимер окисей этилена и пропилена и натриевую соль сульфированного бутилолеата при следующем соотношении компонентов, мас. %:the turbomachine blade is additionally driven in reciprocating motion relative to its longitudinal axis, without touching the external electrode; as a part, a turbomachine blade made of a titanium alloy is used, and one of the following aqueous solutions is used as electrolytes for impregnating the said tape: or an aqueous solution of a mixture of NH 4 F and KF with an NH 4 F content of from 8 to 14 g / l and KF from 36 to 48 g / l, or an aqueous solution with a content of 30 - 50 g / l of KF · 2H 2 O and 2 - 5 g / l of CrO 3 ; the turbomachine blade additionally drives it in reciprocating motion relative to its longitudinal axis, without touching the external electrode; as a part, turbomachines made of a nickel alloy are used, and one of the following aqueous solutions is used as electrolytes for impregnating the tape: an aqueous solution of ammonium fluoride salt with a concentration of 6 - 9.0 g / liter, or an aqueous solution of ammonium sulfate with a concentration of 0.8 ... 3.4 or an aqueous solution containing sulfuric and phosphoric acid, a block copolymer of ethylene oxide and propylene and the sodium salt of sulfonated butyl oleate in the following ratio, wt. %:
лопатку турбомашины дополнительно приводят ее в возвратно-поступательное движение относительно ее продольной оси, без касания с внешним электродом.the turbomachine blade additionally causes it to reciprocate with respect to its longitudinal axis, without touching the external electrode.
Сущность изобретения поясняется чертежами. На фиг.1 показано схематическое расположение в поперечном сечении полируемой детали и охватывающего деталь внешнего электрода, в зазоре между которыми расположена движущаяся лента из волокон-анионитов . На фиг. 2 показана обрабатываемая деталь во внешнем электроде с лентой в зазоре между деталью и внешним электродом. Фигуры 1 и 2 содержат: 1 – обрабатываемая деталь; 2 – внешний электрод; 3 – лента из волокон-анионитов, пропитанных электролитом; 4 – зазор между электродом и деталью; 5 – разделительная перегородка. (стрелками обозначены направление движения ленты).The invention is illustrated by drawings. Figure 1 shows a schematic cross-sectional view of a polished part and an external electrode surrounding the part, in the gap between which there is a moving tape of anion exchange fibers. In FIG. 2 shows the workpiece in the outer electrode with a tape in the gap between the part and the outer electrode. Figures 1 and 2 contain: 1 - workpiece; 2 - external electrode; 3 - a tape of anion exchange fibers impregnated with an electrolyte; 4 - the gap between the electrode and the part; 5 - dividing wall. (arrows indicate the direction of movement of the tape).
Заявляемый способ электрополирования детали, в частности поверхности пера лопатки в процессе его изготовления или восстановительного ремонта осуществляется следующим образом. The inventive method of electropolishing parts, in particular the surface of the pen blades in the manufacturing process or repair is carried out as follows.
На держателе закрепляют деталь 1 (фиг.1 и фиг.2) и размещают ее во внешнем электроде 2 таким образом, чтобы электрод 2 и обрабатываемая деталь 1 не касались друг друга. При этом, между электродом 2 и деталью 1 оставляют зазор 4, обеспечивающий свободное перемещение в нем ленты 3 при обеспечении одновременного контакта с внешним электродом 2 и деталью 1. Деталь 1 с внешним электродом 2 помещают в рабочую камеру установки для полирования (не показано), заводят ленту 3 в зазор 4 между деталью 1 и внешним электродом 2, обеспечивая постоянное перемещение ленты 3 в зазоре 4 (фиг.1) (например, ее перемоткой с одной бобины на другую). При этом, в ленте 3 поддерживается требуемый уровень содержания электролита. Для интенсификации процесса ленту 3 можно дополнительно приводить в вибрационное движение. На обрабатываемую деталь 1 и внешний электрод 2 подается электрический потенциал и включают привод устройства для перемещения ленты 3 в зазоре 4 между деталью 1 и электродом 2 и проводят полирование поверхности детали 1 до получения заданной шероховатости поверхности а, при обработке пера лопатки - радиуса закругления входной и выходной кромок пера. После окончания обработки готовую деталь 1 вынимают и складывают в тару для хранения. При этом, в зависимости от конфигурации детали 1 можно использовать различные варианты внешнего охватывающего электрода 2 (в виде сплошной изогнутой пластины, пластины с перфорациями, сетки и т.п.) и величины зазора 4.
Электрополирование детали 1 (фиг.1) проводят посредством протекания электрохимических процессов (ионного уноса материала детали 1) между деталью 1 и внешним электродом 2 через ленту 3, выполненную из волокон анионитов, пропитанных раствором электролита, обеспечивающего электропроводность ленты 3 и ионный унос металла с поверхности детали 1 с удалением с нее микровыступов. The electropolishing of part 1 (Fig. 1) is carried out by electrochemical processes (ionic ablation of the material of part 1) between
Устанавливают внешний охватывающий электрод 2 вокруг детали, обеспечивают контакт всей полируемой поверхности детали 1 с лентой 3 и ленты 3 с электродом 2, приводят ленту 3 в движение, перемещая ее при вибрации через зазор 4, обеспечивая отсекание ленты 3 разделительной перегородкой 5, подают на деталь 1 и гранулы 3 электрический потенциал, обеспечивающий ионный унос металла с поверхности обрабатываемой детали 1 и ее полирование до получения заданной шероховатости полируемой поверхности. При обработки детали 1 типа лопатки турбомашины, деталь 1 дополнительно приводят в возвратно-поступательное движение относительно ее продольной оси, без касания с внешним электродом 2.Set the
В качестве анионитов для ленты 3 используют ионообменные смолы полученные на основе сополимеризации либо полистирола, либо полиакрилата и дивинилбензола. Размеры поперечного сечения волокон выбирают из диапазона от 0,05 до 0,6 мм при их длине от 4 мм до 45 мм. As anion exchangers for
Электрополирование лентой 3 проводят либо подавая на деталь 1 положительный, а на внешний электрод 2 отрицательный электрический потенциал, величиной от 12 до 35 В, либо в импульном режиме со сменой полярности, при диапазоне частот импульсов от 20 до 100 Гц, периода импульсов от 50 мкс до 10 мкс, при амплитуде тока положительной полярности во время импульса +50 А и их длительности 0,4 до 0,8 мкс, при амплитуде тока отрицательной полярности во время импульса - 20 А, и их длительности 0,2 до 0,4 мкс, при прямоугольной форме выходных импульсов тока и длительности пауз между импульсами от 49,6 мкс до 9,2 мкс.The
При полировании лопатки турбомашины (детали 1), выполненной из легированной стали, в качестве электролитов для пропитки ленты 3 из анионитов используют один из следующих водных растворов: или NH4F, концентрацией от 6 до 24 г/л, или NаF, концентрацией от 4 до 18 г/л, или KF концентрацией от 35 до 55 г/л, или смеси NH4F и KF при содержании NH4F - от 5 до 15 г/л и KF - от 30 до 50 г/л, или смеси NаF и KF при содержании NаF - от 3 до 14 г/л и KF - от 35 до 60 г/л, или смеси NH4F и NaF при содержании NH4F - от 4 до 12 г/л и KF - от 35 до 55 г/л, или смеси NH4F , NаF и KF при содержании NH4F - от 3 до 9 г/л и KF - от 20 до 30 г/л, и NaF - от 10 до 25 г/л, или смеси NH4F и НF при содержании NH4F - от 5 до 15 г/л и НF - от 3 до 5 г/л, или от 8 до 14% водном растворе NaNO3 , или в электролитах составов, мас.%: (NH4)2SO4 - 5; Трилон Б - 0,8, или содержащий серную и орто-фосфорную кислоты, блок-сополимер окисей этилена и пропилена и натриевую соль сульфированного бутилолеата при следующем соотношении компонентов, мас.%:When polishing a blade of a turbomachine (part 1) made of alloy steel, one of the following aqueous solutions is used as electrolytes for impregnating a tape 3 from anion exchangers: or NH4F, a concentration of 6 to 24 g / l, or NaF, a concentration of 4 to 18 g / l, or KF a concentration of 35 to 55 g / l, or a mixture of NH4F and KF in the NH content4F - from 5 to 15 g / l and KF - from 30 to 50 g / l, or a mixture of NaF and KF with a NaF content of from 3 to 14 g / l and KF from 35 to 60 g / l, or a mixture of NH4F and NaF at NH4F - from 4 to 12 g / l and KF - from 35 to 55 g / l, or a mixture of NH4F, NaF and KF in the NH content4F - from 3 to 9 g / l and KF - from 20 to 30 g / l, and NaF - from 10 to 25 g / l, or a mixture of NH4F and HF at NH4F - from 5 to 15 g / l and HF - from 3 to 5 g / l, or from 8 to 14% aqueous NaNO solution3or in electrolyte compositions, wt.%: (NH4)2SO4- five; Trilon B - 0.8, or containing sulfuric and phosphoric acid, a block copolymer of ethylene and propylene oxides and the sodium salt of sulfonated butyl oleate in the following ratio, wt.%:
Серная кислота - 10-30Sulfuric acid - 10-30
Орто-фосфорная кислота - 40-80Orthophosphoric acid - 40-80
Блок-сополимер окисей этилена и пропилена - 0,05-1,1Block copolymer of ethylene oxide and propylene - 0.05-1.1
Натриевая соль сульфированного бутилолеата - 0,01-0,05Sodium salt of sulfonated butyl oleate - 0.01-0.05
Вода - Остальное.Water - The rest.
При полировании лопатки турбомашины выполненной из титанового сплава, в качестве электролитов для пропитки ленты 3 из анионитов используют один из следующих водных растворов: или водный раствор смеси NH4F и KF при содержании NH4F - от 8 до 14 г/л и KF - от 36 до 48 г/л, или водного раствора с содержанием 30 - 50 г/л KF·2H2O и 2 - 5 г/л СrO3.When polishing a blade of a turbomachine made of a titanium alloy, one of the following aqueous solutions is used as electrolytes for impregnating a
При полировании лопатки турбомашины выполненной из никелевого сплава, в качестве электролитов для пропитки ленты 3 из анионитов используют один из следующих водных растворов: водный раствор соли фторида аммония концентрацией 6 - 9,0 г/литр, или водный раствор сульфата аммония с концентрацией 0,8…3,4 или водный раствор, содержащий серную и орто-фосфорную кислоты, блок-сополимер окисей этилена и пропилена и натриевую соль сульфированного бутилолеата при следующем соотношении компонентов, мас. %:When polishing a blade of a turbomachine made of a nickel alloy, one of the following aqueous solutions is used as electrolytes for impregnating a
Процесс полирования осуществляют до получения заданной величины шероховатости поверхности детали 1. The polishing process is carried out to obtain a given value of the surface roughness of the
Движение ленты 3 через зазор 4 и ее вибрация позволяют обеспечить равномерную обработку всей поверхность детали 1 и тем самым повышают качество и однородность свойств ее поверхности, а кроме того, при обработке деталей типа пера лопатки, обеспечить финишную размерную обработку входной и выходной кромок лопатки. Принудительное перемещение ленты 3 через зазор 4 позволяет осуществлять равномерный контакт, а следовательно и обработку поверхности детали 1, в то время как использование гранул, как это осуществляется в прототипе [WO2017186992] , приводит к образованию точечных дефектов, вызванных прилипанием гранул к обрабатываемой поверхности детали 1. The movement of the
При осуществлении способа происходят следующие процессы. При движении ленты 3 в зазоре 4 происходят ее одновременный контакт с обрабатываемой поверхностью детали 1 и внешним электродом 2, создавая равномерные условия протекания при полировании детали 1 электрохимических процессов. При этом электрохимические процессы (ионный унос материала с обрабатываемой поверхности) между деталью (анодом) и лентой 3 (катодом) происходят за счет контакта волокон-анионитов ленты 3 с находящимся под отрицательным потенциалом внешним электродом 2 (катодом). При столкновениях ленты 3 с микровыступами на обрабатываемой поверхности детали 1 происходит ионный унос массы с микровыступов, в результате чего происходит выравнивание поверхности, уменьшается ее шероховатость и происходит полирование поверхности. When implementing the method, the following processes occur. When the
Были проведены также следующие исследования по полированию деталей (лопаток турбомашин) из легированых сталей, никелевых и титановых сплавов. Неудовлетворительным результатом (Н.Р.) считался результат, при котором на полируемой поверхности не наблюдался эффект полирования, а при обработке деталей типа пера лопатки – не происходило скругление кромок детали. При отсутствии дефектов на поверхности детали результат признавался удовлетворительным (У.Р.)The following studies were also conducted on polishing parts (turbomachine blades) of alloy steels, nickel and titanium alloys. An unsatisfactory result (N.R.) was considered the result in which the polishing effect was not observed on the polished surface, and when machining parts such as a feather blade, the edges of the part did not round. In the absence of defects on the surface of the part, the result was considered satisfactory (U.R.)
Во всех случаях, следующие режимы обработки деталей оказались универсальными. In all cases, the following modes of processing parts were universal.
Лента, выполненная из волокон анионитов размерамиTape made of anion exchange fibers with dimensions
- поперечного сечения волокон (0,03 мм (Н.Р.), 0,05 мм (У.Р.), 0,1 мм (У.Р.), 0,2 мм (У.Р.), 0,4 мм (У.Р.), 0,6 мм (У.Р.), 0,8 мм (Н.Р.));- fiber cross-section (0.03 mm (N.R.), 0.05 mm (U.R.), 0.1 mm (U.R.), 0.2 mm (U.R.), 0 , 4 mm (U.R.), 0.6 mm (U.R.), 0.8 mm (N.R.));
- длина волокон от 4 мм до 45 мм (3 мм (Н.Р.), 5 мм (У.Р.), 10 мм (У.Р.), 25 мм (У.Р.), 45 мм (У.Р.), 60 мм (Н.Р.));- fiber length from 4 mm to 45 mm (3 mm (N.R.), 5 mm (U.R.), 10 mm (U.R.), 25 mm (U.R.), 45 mm (U .R.), 60 mm (N.R.));
Применяемые аниониты - ионообменные смолы полученные на основе сополимеризации либо полистирола, либо полиакрилата и дивинилбензола. Марки использованных в предлагаемом изобретении анионитов на основе синтетических смол: Анионит 17-8ЧС , Анионит Purolite A520E , Lewatit S 6328 A (на основе сополимера стирол-дивинилбензола), «Lewatit М500», «Lewatit MonoPlus MК 51», «Lewatit MonoPlus MP 68 », Purolite C150E, Purolite A-860 (макропористая сильноосновная анионообменная смола основанная на акрилатах), анионит сульфированный сополимер стирол-дивинилбензола. Перечисленные аниониты пропитанные вышеприведенными составами электролитов, показали положительный результат при полировании лопаток из легированных сталей.The anion exchangers used are ion-exchange resins based on the copolymerization of either polystyrene or polyacrylate and divinylbenzene. The brands of synthetic resin-based anion exchangers used in the present invention are: Anion exchanger 17-8СС, Anion exchanger Purolite A520E, Lewatit S 6328 A (based on styrene-divinylbenzene copolymer), “Lewatit M500”, “Lewatit MonoPlus MK 51”, “Lewatit MonoPo 68 MP ”, Purolite C150E, Purolite A-860 (macroporous strongly basic acrylate-based anion exchange resin), anion exchange resin sulfonated styrene-divinylbenzene anion exchange resin. The listed anion exchangers, impregnated with the above electrolyte compositions, showed a positive result when polishing blades of alloy steels.
При обработке использовались вибрационное движение детали с частотой от 50 ... 400 Гц: 40 Гц (Н.Р.), 50 Гц (У.Р.), 100Гц (У.Р.), 150 Гц (У.Р.), 250 Гц (У.Р.), 300 Гц (У.Р.), 350 Гц (У.Р.), 400 Гц (У.Р.), 450 Гц (Н.Р.) и амплитудой 1,0 до 6,0 мм (0,5 мм - Н.Р., 1,0 мм - У.Р., 2,0мм - У.Р., 3,0 мм - У.Р., 4,0 мм - У.Р., 5,0 мм - У.Р., 6,0 мм - У.Р., 7,0 мм - Н.Р.).During processing, the vibrational movement of the part with a frequency of 50 ... 400 Hz was used: 40 Hz (N.R.), 50 Hz (U.R.), 100 Hz (U.R.), 150 Hz (U.R.) , 250 Hz (U.R.), 300 Hz (U.R.), 350 Hz (U.R.), 400 Hz (U.R.), 450 Hz (N.R.) and an amplitude of 1.0 up to 6.0 mm (0.5 mm - N.R., 1.0 mm - U.R., 2.0 mm - U.R., 3.0 mm - U.R., 4.0 mm - U.R., 5.0 mm - U.R., 6.0 mm - U.R., 7.0 mm - N.R.).
При импульном режиме со сменой полярности:In pulse mode with polarity reversal:
- диапазон частот импульсов от 20 до 100 Гц: 15Гц (Н.Р.), 20Гц (У.Р.), 40Гц (У.Р.), 60Гц (У.Р.), 80Гц (У.Р.), 100Гц (У.Р.), 120Гц (Н.Р.)- pulse frequency range from 20 to 100 Hz: 15Hz (N.R.), 20Hz (U.R.), 40Hz (U.R.), 60Hz (U.R.), 80Hz (U.R.), 100Hz (U.R.), 120Hz (N.R.)
- период импульсов от 50 мкс до 10 мкс,: 60 мкс (Н.Р.), 50 мкс (У.Р.), 40 мкс (У.Р.), 30 мкс (У.Р.), 20 мкс (У.Р.), 10 мкс (У.Р.), 5 мкс (Н.Р.); - pulse period from 50 μs to 10 μs ,: 60 μs (N.R.), 50 μs (U.R.), 40 μs (U.R.), 30 μs (U.R.), 20 μs ( U.R.), 10 μs (U.R.), 5 μs (N.R.);
- амплитуда тока положительной полярности во время импульса +50 А и их длительности 0,4 мкс до 0,8 мкс : 0,2 мкс (Н.Р.), 0,4 мкс (У.Р.), 0,6 мкс (У.Р.), 0,8 мкс (У.Р.), 10,0 мкс (Н.Р.); - the amplitude of the current of positive polarity during the pulse +50 A and their duration 0.4 μs to 0.8 μs: 0.2 μs (N.R.), 0.4 μs (U.R.), 0.6 μs (U.R.), 0.8 μs (U.R.), 10.0 μs (N.R.);
- при амплитуде тока отрицательной полярности во время импульса - 20 А, и их длительности 0,2 мкс до 0,4 мкс, 0,1 мкс (Н.Р.), 0,2 мкс (У.Р.), 0,3 мкс (У.Р.), 0,4 мкс (У.Р.), 0,5 мкс (Н.Р.); - when the amplitude of the current of negative polarity during the pulse is 20 A, and their duration is 0.2 μs to 0.4 μs, 0.1 μs (N.R.), 0.2 μs (U.R.), 0, 3 μs (U.R.), 0.4 μs (U.R.), 0.5 μs (N.R.);
- при прямоугольной форме выходных импульсов тока(У.Р.), - with a rectangular shape of the output current pulses (U.R.),
- и длительности пауз между импульсами от 49,6 мкс до 9,2 мкс – (У.Р.) выход за пределы диапазона – (Н.Р.).- and the duration of pauses between pulses from 49.6 μs to 9.2 μs - (U.R.) out of range - (N.R.).
При режиме без смены полярности: электрополирование проводили подавая на деталь положительный, а на ленту (внешний электрод) отрицательный электрический потенциал от 12 до 35 В: 8 В (Н.Р.), 12 В (У.Р.), 20 В (У.Р.), 30 В (У.Р.), 35 В (У.Р.), 45 В (Н.Р.),In the mode without changing polarity: electro polishing was performed by supplying a positive electric potential to the part, and a negative electric potential from 12 to 35 V to the tape (external electrode): 8 V (N.R.), 12 V (U.R.), 20 V ( U.R.), 30 V (U.R.), 35 V (U.R.), 45 V (N.R.),
Первая группа: детали из легированных сталей.The first group: alloy steel parts.
Обработке подвергались детали (образцы и лопатки) из легированных сталей ЭП718-ИД, ВЖ105-ИД, ЭП718-ПД, ВЖ105-ПД. Parts (samples and blades) of alloy steels EP718-ID, VZh105-ID, EP718-PD, VZh105-PD were subjected to processing.
Условия обработки по предлагаемому способу. Processing conditions for the proposed method.
Применяемые электролиты для пропитки ленты, выполненной из анионитов:Used electrolytes for impregnation of a tape made of anion exchangers:
1) NH4F, концентрацией от 6 до 24 г/л (выход за пределы концентраций NH4F от 6 до 24 г/л дает отрицательный результат); 1) NH 4 F, concentration from 6 to 24 g / l (going beyond NH 4 F concentrations from 6 to 24 g / l gives a negative result);
2) NаF, концентрацией от 4 до 18 г/л, (выход за пределы концентраций от 4 до 18 г/л, дает отрицательный результат);2) NaF, concentration from 4 to 18 g / l, (going beyond the concentration range from 4 to 18 g / l gives a negative result);
3) KF концентрацией от 35 до 55 г/л, (выход за пределы концентраций от 35 до 55 г/л, дает отрицательный результат);3) KF with a concentration of 35 to 55 g / l, (going beyond the concentration range of 35 to 55 g / l gives a negative result);
4) смеси NH4F и KF при содержании NH4F - от 5 до 15 г/л (выход за пределы концентраций NH4F - от 5 до 15 г/л, дает отрицательный результат) и KF - от 30 до 50 г/л (выход за пределы концентраций KF - от 30 до 50 г/л, дает отрицательный результат), 4) mixtures of NH 4 F and KF when the content of NH 4 F is from 5 to 15 g / l (going beyond the concentration of NH 4 F is from 5 to 15 g / l, gives a negative result) and KF from 30 to 50 g / l (going beyond KF concentrations - from 30 to 50 g / l, gives a negative result),
5) смеси NаF и KF при содержании NаF - от 3 до 14 г/л (выход за пределы концентраций NаF - от 3 до 14 г/л, дает отрицательный результат), и KF - от 35 до 60 г/л (выход за пределы концентраций KF - от 35 до 60 г/л, дает отрицательный результат), 5) mixtures of NaF and KF with a NaF content of from 3 to 14 g / L (going beyond NaF concentrations from 3 to 14 g / L gives a negative result), and KF from 35 to 60 g / L (going beyond KF concentrations - from 35 to 60 g / l, gives a negative result),
6) смеси NH4F и NaF при содержании NH4F - от 4 до 12 г/л (выход за пределы концентраций NH4F - от 4 до 12 г/л, дает отрицательный результат) и KF - от 35 до 55 г/л (выход за пределы концентраций KF - от 35 до 55 г/л, дает отрицательный результат), 6) mixtures of NH 4 F and NaF when the content of NH 4 F is from 4 to 12 g / l (going beyond the concentration of NH 4 F is from 4 to 12 g / l, gives a negative result) and KF from 35 to 55 g / l (going beyond KF concentrations - from 35 to 55 g / l, gives a negative result),
7) смеси NH4F , NаF и KF при содержании NH4F - от 3 до 9 г/л (выход за пределы концентраций NH4F - от 3 до 9 г/л, дает отрицательный результат), и KF - от 20 до 30 г/л, (выход за пределы концентраций KF - от 20 до 30 г/л, дает отрицательный результат), и NaF - от 10 до 25 г/л (выход за пределы концентраций NaF - от 10 до 25 г/л, дает отрицательный результат), 7) NH mixtures4F, NaF and KF in the NH content4F - from 3 to 9 g / l (going beyond NH concentrations4F - from 3 to 9 g / l, gives a negative result), and KF - from 20 to 30 g / l, (going beyond the concentration of KF - from 20 to 30 g / l, gives a negative result), and NaF - from 10 to 25 g / l (going beyond the concentration of NaF - from 10 to 25 g / l, gives a negative result),
8) смеси NH4F и НF при содержании NH4F - от 5 до 15 г/л (выход за пределы концентраций NH4F - от 5 до 15 г/л, дает отрицательный результат), и НF - от 3 до 5 г/л (выход за пределы концентраций НF от 3 до 5 г/л, дает отрицательный результат),8) mixtures of NH 4 F and НF with the content of NH 4 F - from 5 to 15 g / l (going beyond the concentration of NH 4 F - from 5 to 15 g / l, gives a negative result), and НF - from 3 to 5 g / l (yield limits of HF concentrations from 3 to 5 g / l, gives a negative result),
9) от 8 до 14% водном растворе NaNO3 (выход за пределы концентраций NaNO3 от 8 до 14% , дает отрицательный результат).9) from 8 to 14% aqueous NaNO 3 solution (going beyond the limits of NaNO 3 concentrations from 8 to 14% gives a negative result).
Вторая группа: детали (образцы и лопатки) из титановых сплавов марок ВТ9, ВТ-1, ВТ3-1, ВТ8. Лопатки обрабатывали лентой из волокон анионитов, пропитанных электролитом состава водный раствор смеси NH4F и KF при содержании NH4F - от 8 до 14 г/л и KF - от 36 до 48 г/л и проводили полирование при плотности тока 1,2 до 1,8 А/см2 до достижения минимально возможной шероховатости поверхности.The second group: parts (samples and blades) made of titanium alloys VT9, VT-1, VT3-1, VT8. The blades were treated with a tape of anion exchange fibers impregnated with an electrolyte of an aqueous solution of a mixture of NH 4 F and KF with an NH 4 F content of from 8 to 14 g / l and KF from 36 to 48 g / l and polished at a current density of 1.2 to 1.8 A / cm 2 until the smallest possible surface roughness was achieved.
Условия обработки по предлагаемому способу. Processing conditions for the proposed method.
Состав электролита: водный раствор смеси NH4F и KF при содержании NH4F (6 г/л – Н.Р., 8 г/л – У.Р., 10 г/л – У.Р., 12 г/л – У.Р., 14 г/л – У.Р., более14 г/л– Н.Р.) и KF ( 32 г/л – Н.Р., 36 г/л – У.Р., 42 г/л – У.Р., 45 г/л – У.Р., 48 г/л – У.Р., 52 г/л – Н.Р.) The composition of the electrolyte: an aqueous solution of a mixture of NH 4 F and KF when the content of NH 4 F (6 g / l - N.R., 8 g / l - U.R., 10 g / l - U.R., 12 g / l - U.R., 14 g / l - U.R., more than 14 g / l - N.R.) and KF (32 g / l - N.R., 36 g / l - U.R., 42 g / l - U.R. , 45 g / l - U.R., 48 g / l - U.R., 52 g / l - N.R.)
Третья группа: детали (образцы и лопатки) из никелевых сплавов марок ЖС6У, ЖС32. Лопатки обрабатывали лентой из волокон анионитов, пропитанными электролитом и проводили полирование при плотности тока 1,5 до 2,1 А/см2 до достижения минимально возможной шероховатости поверхности.Third group: parts (samples and blades) made of nickel alloys of grades ZhS6U, ZhS32. The blades were treated with a tape of anion exchange resin impregnated with electrolyte and polished at a current density of 1.5 to 2.1 A / cm 2 to achieve the smallest possible surface roughness.
Условия обработки по предлагаемому способу. Processing conditions for the proposed method.
Лента, пропитанная электролитом состава: водный раствор соли фторида аммония концентрацией 6 - 9,0 г/литр (5,0 г/литр (Н.Р.), 6,0 г/литр (У.Р.), 7,0 г/литр (У.Р.), 8,0 г/литр (У.Р.), 10,0 г/литр (У.Р.), 12,0 г/литр (Н.Р.) ) и при плотности тока 1,5 до 2,1 А/см2 (1,3 А/см2 (Н.Р.), 1,5 А/см2 (У.Р.), 1,6 А/см2 (У.Р.), 1,9 А/см2 (У.Р.), 2,1 А/см2 (У.Р.), 2,3 А/см2 (Н.Р.)). Tape saturated with an electrolyte of the composition: aqueous solution of ammonium fluoride salt with a concentration of 6 - 9.0 g / liter (5.0 g / liter (N.R.), 6.0 g / liter (U.R.), 7.0 g / liter (U.R.), 8.0 g / liter (U.R.), 10.0 g / liter (U.R.), 12.0 g / liter (N.R.)) and at a current density of 1.5 to 2.1 A / cm 2 (1.3 A / cm 2 (N.R.), 1.5 A / cm 2 (U. R.), 1.6 A / cm 2 (U.R.), 1.9 A / cm 2 (U.R.), 2.1 A / cm 2 (U.R.), 2.3 A / cm 2 (N.R.)).
По сравнению с известным способом полирования [WO2017186992] при обработке деталей сложной формы из легированных сталей, никелевых и титановых сплавов по предлагаемому способу образование дефектов в виде неполированных участков поверхности, практически не наблюдалось, в то время как при обработке по известному способу полирования [WO2017186992] происходило образование дефектов в виде локальных необработанных участков и точечных дефектов (в результате налипания и припайки гранул). В среднем, при обработке по способу-прототипу [WO2017186992] наблюдалось около 14% случает возникновения дефекта от количества всех обработанных деталей (легированные стали – 17 %, никелевые сплавы – 12%, титановые сплавы – 14%). Compared with the known polishing method [WO2017186992] when processing parts of complex shape from alloy steels, nickel and titanium alloys by the proposed method, the formation of defects in the form of unpolished surface sections was practically not observed, while when processing by the known polishing method [WO2017186992] defects were formed in the form of local unprocessed areas and point defects (as a result of sticking and soldering of granules). On average, when processing by the prototype method [WO2017186992], about 14% was observed that a defect occurs in the number of all machined parts (alloy steels - 17%, nickel alloys - 12%, titanium alloys - 14%).
Таким образом, предложенный способ электрополирования детали позволил достигнуть поставленного в изобретении технического результата - повышения качества и надежности обработки поверхности металлической детали за счет повышения однородности обработки ее поверхности, снижения вероятности появления дефектов, уменьшения ее шероховатости и скругления кромок пера лопатки.Thus, the proposed method for electropolishing a part made it possible to achieve the technical result set in the invention — improving the quality and reliability of processing the surface of a metal part by increasing the uniformity of processing of its surface, reducing the likelihood of defects, reducing its roughness and rounding the edges of the feather blade.
..
Claims (11)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2020109780A RU2724734C1 (en) | 2020-03-05 | 2020-03-05 | Method of electropolishing part |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2020109780A RU2724734C1 (en) | 2020-03-05 | 2020-03-05 | Method of electropolishing part |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2724734C1 true RU2724734C1 (en) | 2020-06-25 |
Family
ID=71136097
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2020109780A RU2724734C1 (en) | 2020-03-05 | 2020-03-05 | Method of electropolishing part |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2724734C1 (en) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2752835C1 (en) * | 2021-01-11 | 2021-08-09 | Аскар Джамилевич Мингажев | Method for dry electropolishing of turbomachine blade |
RU2755908C1 (en) * | 2021-01-09 | 2021-09-22 | Аскар Джамилевич Мингажев | Installation for electropolishing blades of turbomachine |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2373306C2 (en) * | 2007-06-25 | 2009-11-20 | ООО "НПП Уралавиаспецтехнология" | Method of multistage electrolyte-plasma polishing of products made of titanium and titanium alloys |
RU2379170C1 (en) * | 2008-04-30 | 2010-01-20 | Открытое акционерное общество "Московское машиностроительное предприятие им. В.В. Чернышева" | Method of treatment of gas-turbine engines blades |
WO2017186992A1 (en) * | 2016-04-28 | 2017-11-02 | Drylyte, S.L. | Method for smoothing and polishing metals via ion transport by means of free solid bodies, and solid bodies for carrying out said method |
RU2694684C1 (en) * | 2018-10-24 | 2019-07-16 | Аскар Джамилевич Мингажев | Method for electrolytic-plasma polishing of blisk blades of turbomachines and an elastic cover for its implementation |
-
2020
- 2020-03-05 RU RU2020109780A patent/RU2724734C1/en active
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2373306C2 (en) * | 2007-06-25 | 2009-11-20 | ООО "НПП Уралавиаспецтехнология" | Method of multistage electrolyte-plasma polishing of products made of titanium and titanium alloys |
RU2379170C1 (en) * | 2008-04-30 | 2010-01-20 | Открытое акционерное общество "Московское машиностроительное предприятие им. В.В. Чернышева" | Method of treatment of gas-turbine engines blades |
WO2017186992A1 (en) * | 2016-04-28 | 2017-11-02 | Drylyte, S.L. | Method for smoothing and polishing metals via ion transport by means of free solid bodies, and solid bodies for carrying out said method |
RU2694684C1 (en) * | 2018-10-24 | 2019-07-16 | Аскар Джамилевич Мингажев | Method for electrolytic-plasma polishing of blisk blades of turbomachines and an elastic cover for its implementation |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2755908C1 (en) * | 2021-01-09 | 2021-09-22 | Аскар Джамилевич Мингажев | Installation for electropolishing blades of turbomachine |
RU2752835C1 (en) * | 2021-01-11 | 2021-08-09 | Аскар Джамилевич Мингажев | Method for dry electropolishing of turbomachine blade |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2734206C1 (en) | Method of ion polishing part | |
RU2724734C1 (en) | Method of electropolishing part | |
RU2734179C1 (en) | Method of polishing inner surface of part | |
RU2716330C1 (en) | Method of processing perforating holes and inner cavity of turbomachine blade | |
RU2700229C1 (en) | Blisk blades electropolishing method | |
RU2715396C1 (en) | Method for electric polishing of gte blade of alloyed steel and device for its implementation | |
CN111570952A (en) | Air-cooled hollow blade air film hole inner wall sharp corner rounding device and method | |
RU2731705C1 (en) | Method of electropolishing of metal part | |
CN112077402A (en) | Electrolytic tool electrode and electrolytic finishing method for internal channel of workpiece by using same | |
RU2710087C1 (en) | Method of processing perforated holes in hollow blades of turbomachine and installation for its implementation | |
RU2755908C1 (en) | Installation for electropolishing blades of turbomachine | |
RU2697757C1 (en) | Method for dry local electropolishing blisk blades and working container for its implementation | |
RU2710086C1 (en) | Method of electrically polishing inner channel of metal part and device for its implementation | |
RU2730306C1 (en) | Method of dry electrically polishing of part | |
RU2769105C1 (en) | Method for dry electropolishing of a turbomachine blade | |
TW201628747A (en) | Method and device for producing cannulas | |
US3928154A (en) | Electrochemical radius generation | |
RU2697751C1 (en) | Method of making perforated holes in a hollow blade of a turbine from heat-resistant alloy | |
RU2715395C1 (en) | Blisk blades electropolishing method and device for its implementation | |
RU2716292C1 (en) | Method of electropolishing of metal part | |
RU2786767C1 (en) | Method for electropolishing a metal part and the installation for its implementation | |
RU2822229C1 (en) | Method for electrolytic polishing of aluminum alloy part | |
RU2768077C1 (en) | Method for electropolishing of the internal surface of the part | |
RU2799180C1 (en) | Method for dry electropolishing of turbomachine blade and installation for its implementation | |
RU2820090C1 (en) | Method for dry electrolytic polishing of aluminum alloy part |