RU2724119C1 - Device for measuring carrier frequency using parasitic harmonics of rs - Google Patents

Device for measuring carrier frequency using parasitic harmonics of rs Download PDF

Info

Publication number
RU2724119C1
RU2724119C1 RU2019137547A RU2019137547A RU2724119C1 RU 2724119 C1 RU2724119 C1 RU 2724119C1 RU 2019137547 A RU2019137547 A RU 2019137547A RU 2019137547 A RU2019137547 A RU 2019137547A RU 2724119 C1 RU2724119 C1 RU 2724119C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
frequency
delay lines
inputs
carrier frequency
outputs
Prior art date
Application number
RU2019137547A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Сергей Федорович Аткишкин
Original Assignee
Сергей Федорович Аткишкин
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Сергей Федорович Аткишкин filed Critical Сергей Федорович Аткишкин
Priority to RU2019137547A priority Critical patent/RU2724119C1/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2724119C1 publication Critical patent/RU2724119C1/en

Links

Images

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
    • G01R23/00—Arrangements for measuring frequencies; Arrangements for analysing frequency spectra

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Radar Systems Or Details Thereof (AREA)

Abstract

FIELD: measuring equipment.SUBSTANCE: invention relates to measurement equipment and can be used for rapid measurement of the carrier frequency of continuous and pulsed microwave signals in a wide frequency range. Broadband frequency meter of microwave signals consists of first, second and third delay lines, first, second and third phase detectors and a decision device. Additionally, a frequency splitter, a first, a second and a third limiter amplifier, a first, a second and a third band-pass filter, first, second and third power dividers are introduced.EFFECT: reduction of overall dimensions and weight with preservation of frequency measurement accuracy owing to use of parasitic harmonics of radar stations and replacement of long delay lines by short ones.1 cl, 2 dwg

Description

Известно устройство измерения несущей частоты СВЧ-сигналов [1], находящее применение в задачах радиоэлектронной борьбы (РЭБ). Устройство измерения несущей частоты СВЧ-сигналов состоит из входного широкополосного усилителя, набора линий задержки, фазовых корреляторов, аналого-цифровых преобразователей, вычислительного устройства и устройства управления.A known device for measuring the carrier frequency of microwave signals [1], which is used in problems of electronic warfare (EW). A device for measuring the carrier frequency of microwave signals consists of an input broadband amplifier, a set of delay lines, phase correlators, analog-to-digital converters, a computing device, and a control device.

Недостатком данного устройства является громоздкость, вызванная необходимостью применения нескольких линий задержки, минимальное и максимальное время задержки которых для достижения заданной точности и диапазона рабочих частот должны отличаться в несколько раз. Другим недостатком указанного устройства является узкий диапазон рабочих частот, который ограничивается сложностью проектирования и изготовления широкополосной линии задержки с большим временем задержки. The disadvantage of this device is the cumbersomeness caused by the need to use several delay lines, the minimum and maximum delay time of which to achieve a given accuracy and range of operating frequencies must differ several times. Another disadvantage of this device is a narrow range of operating frequencies, which is limited by the complexity of designing and manufacturing a broadband delay line with a long delay time.

Наиболее близким по технической сущности и достигаемому техническому результату к заявляемому изобретению является устройство измерения несущей частоты СВЧ-сигналов [2]. Устройство измерения несущей частоты СВЧ-сигналов состоит из входного широкополосного усилителя-ограничителя, входного полосового СВЧ-фильтра, набора линий задержки, фазовых корреляторов, вычислительного устройства.The closest in technical essence and the achieved technical result to the claimed invention is a device for measuring the carrier frequency of microwave signals [2]. A device for measuring the carrier frequency of microwave signals consists of an input broadband amplifier-limiter, an input bandpass microwave filter, a set of delay lines, phase correlators, and a computing device.

Недостатком данного устройства является громоздкость, вызванная необходимостью применения нескольких линий задержки, минимальное и максимальное время задержки которых, для достижения заданной точности и диапазона рабочих частот должны отличаться в несколько раз. Другим недостатком указанного устройства является узкий диапазон рабочих частот, который ограничивается сложностью проектирования и изготовления широкополосной линии задержки с большим временем задержки. The disadvantage of this device is the bulkiness caused by the need to use several delay lines, the minimum and maximum delay times of which, in order to achieve a given accuracy and range of operating frequencies, must differ several times. Another disadvantage of this device is a narrow range of operating frequencies, which is limited by the complexity of designing and manufacturing a broadband delay line with a long delay time.

Техническим результатом изобретения является уменьшение габаритных размеров и массы при сохранении точности измерения частоты.The technical result of the invention is to reduce the overall dimensions and mass while maintaining the accuracy of the frequency measurement.

Целью изобретения является снижение громоздкости устройства за счет использования паразитных гармоник радиолокационных станций (РЛС) и замены длинных линий задержки на короткие. The aim of the invention is to reduce the bulkiness of the device through the use of spurious harmonics of radar stations and replacing long delay lines with short ones.

Заявленный результат достигается тем, что в устройство, состоящее из первой, второй и третьей линий задержки, первого, второго и третьего фазовых детекторов, решающего устройства, причем выходы первой, второй и третьей линии задержки подключены к одному из входов первого, второго и третьего фазовых детекторов соответственно, а выходы первого, второго и третьего фазовых детекторов подключены к входам решающего устройства, дополнительно введены частотный разветвитель, первый, второй и третий усилитель-ограничитель, первый, второй и третий полосовой фильтр, первый, второй и третий делители модности на два, причем входы первой, второй и третьей линии задержки подключены к одному из выходов первого, второго и третьего делителей мощности на два соответственно, другой выход первого, второго и третьего делителей мощности на два подключен ко второму входу первого, второго и третьего фазовых детекторов соответственно, входы первого, второго и третьего делителей мощности на два подключены к выходам первого, второго и третьего полосовых фильтров соответственно, входы первого, второго и третьего полосовых фильтров подключены к выходам первого, второго и третьего усилителей-ограничителей соответственно, входы первого, второго и третьего усилителей-ограничителей подключены к первому, второму и третьему выходу частотного разветвителя соответственно.The claimed result is achieved in that in a device consisting of first, second and third delay lines, first, second and third phase detectors, a solver, and the outputs of the first, second and third delay lines are connected to one of the inputs of the first, second and third phase detectors, respectively, and the outputs of the first, second and third phase detectors are connected to the inputs of the resolver, an additional frequency splitter, a first, second and third amplifier-limiter, a first, second and third band-pass filter, a first, second and third modifier dividers are introduced into two, moreover, the inputs of the first, second and third delay lines are connected to one of the outputs of the first, second and third power dividers into two, respectively, the other output of the first, second and third power dividers to two is connected to the second input of the first, second and third phase detectors, respectively, the inputs the first, second and third power dividers into two connected to you the first, second and third bandpass filters respectively, the inputs of the first, second and third bandpass filters are connected to the outputs of the first, second and third limiter amplifiers, respectively, the inputs of the first, second and third limiter amplifiers are connected to the first, second and third outputs of the frequency splitter respectively.

Сущность изобретения поясняется чертежами на фигурах 1,2. На фиг.1 представлена структурная схема устройства измерения несущей частоты с использованием паразитных гармоник РЛС. Устройство измерения несущей частоты с использованием паразитных гармоник РЛС содержит: частотный разветвитель 1, усилители-ограничители 2.1...2.3, полосно-пропускающие СВЧ-фильтры 3.1...3.3, делители 4.1...4.3 СВЧ-мощности на два, линии задержки 5.1…5.3, фазовые детекторы 6.1…6.3, вычислительное устройство 7.The invention is illustrated by drawings in figures 1,2. Figure 1 presents the structural diagram of a device for measuring the carrier frequency using spurious harmonics of the radar. A carrier frequency measuring device using radar spurious harmonics contains: a frequency splitter 1, limiting amplifiers 2.1 ... 2.3, band-pass microwave filters 3.1 ... 3.3, microwave dividers 4.1 ... 4.3 into two, delay lines 5.1 ... 5.3, phase detectors 6.1 ... 6.3, computing device 7.

На фиг.2 представлена дискриминационная характеристика фазовых детекторов, цифрами 1,2,3 обозначены напряжения на выходе фазовых детекторов 6.1, 6.2, 6.3 соответственно.Figure 2 presents the discriminatory characteristics of phase detectors, the numbers 1,2,3 denote the voltage at the output of the phase detectors 6.1, 6.2, 6.3, respectively.

Для удобства рассмотрим работу широкополосного измерителя частоты, функциональная схема которого представлена на фигуре 1. Известно, что передатчики мощных РЛС для достижения больших дальностей обнаружения работают в режиме насыщения [3], обеспечивающем наибольшую выходную мощность. Передатчик РЛС может быть выполнен на электронных [4] или твердотельных приборах [3]. При этом спектр излучения РЛС содержит значительные уровни второй и третьей гармоники несущей частоты [5]. Входной гармонический сигнал с частотой f0, второй и третьей паразитными гармониками с частотами 2f0 и 3f0 соответственно воздействует на вход устройства. Частотный разветвитель 1 пропускает на первый выход (вход полосового фильтра 2.1) сигнал несущей с частотой от fн до в 1,9fн, где fн – нижняя частота диапазона измеряемых частот. На второй выход частотного разветвителя 1 (вход полосового фильтра 2.2) проходят сигналы второй гармоники несущей частоты РЛС, лежащие в диапазоне частот от 2fн до в 3,8 fн. На третий выход частотного разветвителя 1 (вход полосового фильтра 2.3) проходят сигналы третьей гармоники несущей частоты РЛС, лежащие в диапазоне частот от 4fн до в 5,7fн. Диапазон частот первого выхода частотного разветвителя 1 выбран меньше октавы для исключения прохождения сигнала несущей частоты на второй выход частотного разветвителя 1. Нижняя частота полосы пропускания третьего выхода частотного разветвителя 1 смещена вверх до 4fн для исключения прохождения сигнала второй гармоники несущей частоты на третий выход частотного разветвителя 1. С выходов частотного разветвителя 1 сигналы несущей частоты и паразитных гармоник поступают соответственно на входы усилителей-ограничителей 2.1...2.3. С выходов усилителей-ограничителей 2.1...2.3 сигналы несущей частоты и паразитных гармоник поступают на входы полосовых фильтров 3.1...3.3. Полосовые фильтры 3.1...3.3 предназначены для фильтрации паразитных гармоник, возникающих при усилении-ограничении в усилителях-ограничителях 2.1...2.3, полосы пропускания полосовых фильтров 3.1...3.3 совпадают с полосами пропускания соответствующих выходов частотного разветвителя 1. С выходов полосовых фильтров 3.1...3.3 сигналы несущей частоты и паразитных гармоник поступают на входы делителей мощности 4.1...4.3. Делители мощности 4.1...4.3 производят деление сигнала несущей частоты, второй и третьей гармоники соответственно по мощности на две части. Первая часть сигнала несущей частоты, второй и третьей гармоники поступает на вход линии задержки 5.1, 5.2, 5.3 соответственно. С выхода линии задержки 5.1, 5.2, 5.3 часть сигнала несущей частоты, второй и третьей гармоники соответственно поступает на один из входов фазового детектора 6.1, 6.2, 6.3 соответственно. Вторая часть сигнала несущей частоты, второй и третьей гармоники с выхода делителя мощности 4.1, 4.2, 4.3 соответственно поступает на вход фазового детектора 6.1, 6.2, 6.3 соответственно. Фазовые детекторы 6.1...6.3 преобразуют разность фаз задержанного (прошедшего через линию задержки) и незадержанного сигналов в напряжение. Напряжения на выходе фазовых детекторов 6.1...6.3 имеют вид:For convenience, we consider the operation of a broadband frequency meter, the functional diagram of which is shown in Figure 1. It is known that powerful radar transmitters operate in saturation mode to achieve long detection ranges [3], which provides the highest output power. The radar transmitter can be performed on electronic [4] or solid-state devices [3]. Moreover, the radar emission spectrum contains significant levels of the second and third harmonics of the carrier frequency [5]. An input harmonic signal with a frequency f 0 , second and third spurious harmonics with frequencies 2f 0 and 3f 0, respectively, affects the input of the device. The frequency splitter 1 passes to the first output (input of the bandpass filter 2.1) a carrier signal with a frequency from f n to 1.9 f n , where f n is the lower frequency of the measured frequency range. The second output of the frequency splitter 1 (input of the bandpass filter 2.2) passes the signals of the second harmonic of the radar carrier frequency, lying in the frequency range from 2f n to 3.8 f n . The third output of the frequency splitter 1 (the input of the bandpass filter 2.3) passes the signals of the third harmonic of the radar carrier frequency, lying in the frequency range from 4f n to 5.7f n . The frequency range of the first output of the frequency splitter 1 is selected less than an octave to prevent the carrier signal from passing to the second output of the frequency splitter 1. The lower frequency of the passband of the third output of the frequency splitter 1 is shifted up to 4f n to prevent the second harmonic signal from passing to the third output of the frequency splitter 1. From the outputs of the frequency splitter 1, the signals of the carrier frequency and spurious harmonics arrive respectively at the inputs of the amplifier-limiters 2.1 ... 2.3. From the outputs of amplifier-limiters 2.1 ... 2.3, the signals of the carrier frequency and spurious harmonics are fed to the inputs of bandpass filters 3.1 ... 3.3. Band-pass filters 3.1 ... 3.3 are designed to filter out spurious harmonics arising during amplification-limiting in amplifier-limiters 2.1 ... 2.3, the pass-band of band-pass filters 3.1 ... 3.3 coincide with the pass-band of the corresponding outputs of the frequency splitter 1. From the outputs of the band-pass filters 3.1 ... 3.3 signals of the carrier frequency and spurious harmonics are fed to the inputs of power dividers 4.1 ... 4.3. Power dividers 4.1 ... 4.3 divide the carrier frequency signal, the second and third harmonics, respectively, in power into two parts. The first part of the carrier frequency signal, the second and third harmonics is fed to the input of the delay line 5.1, 5.2, 5.3, respectively. From the output of the delay line 5.1, 5.2, 5.3, a part of the carrier frequency signal, the second and third harmonics, respectively, goes to one of the inputs of the phase detector 6.1, 6.2, 6.3, respectively. The second part of the carrier frequency signal, the second and third harmonics from the output of the power divider 4.1, 4.2, 4.3, respectively, is input to the phase detector 6.1, 6.2, 6.3, respectively. Phase detectors 6.1 ... 6.3 convert the phase difference of the delayed (passed through the delay line) and uncontrolled signals into voltage. The voltage at the output of the phase detectors 6.1 ... 6.3 have the form:

Figure 00000001
Figure 00000001

где A1, A2, A3– коэффициенты пропорциональности;where A 1 , A 2 , A 3 are the proportionality coefficients;

τ1, τ2, τ3 – время задержки линий задержки 5.1, 5.2, 5.3 соответственно;τ 1 , τ 2 , τ 3 - the delay time of the delay lines 5.1, 5.2, 5.3, respectively;

f – частота входного сигнала.f is the frequency of the input signal.

Время задержки линии задержки 5.1 выбирается таким образом, чтобы напряжение на выходе фазового детектора 6.1 имело в рабочем диапазоне частот однозначную характеристику [6]. Время задержки линий задержки 5.2, 5.3 выбирается исходя из требований погрешности измерения частоты [7]. Вычислительное устройство 7 по напряжениям от фазовых детекторов 6.1...6.3 определяет частоту входного сигнала. При этом напряжение от фазового детектора 6.1 используется для устранения неоднозначности измерения частоты по напряжения от фазовых детекторов 6.2, 6.3. The delay time of the delay line 5.1 is selected so that the voltage at the output of the phase detector 6.1 has an unambiguous characteristic in the operating frequency range [6]. The delay time of the delay lines 5.2, 5.3 is selected based on the requirements of the error of frequency measurement [7]. The computing device 7 by the voltage from the phase detectors 6.1 ... 6.3 determines the frequency of the input signal. The voltage from the phase detector 6.1 is used to eliminate the ambiguity of the frequency measurement by voltage from the phase detectors 6.2, 6.3.

Из выражений 2 и 3 видно, что использование второй и третьей гармоники несущей частоты РЛС позволяет в два и три раза соответственно сократить длину линий задержки 5.2 и 5.3 по сравнению с устройством прототипом. Уменьшение требуемого времени задержки линий задержки позволяет сократить габаритные размеры измерителя. Из описания принципа работы также ясно, что указанное устройство может быть модифицировано для использования паразитных гармоник более высокого порядка.From expressions 2 and 3 it is seen that the use of the second and third harmonics of the radar carrier frequency allows two and three times, respectively, to reduce the length of the delay lines 5.2 and 5.3 compared with the prototype device. Reducing the required delay time of the delay lines reduces the overall dimensions of the meter. From the description of the principle of operation it is also clear that the specified device can be modified to use spurious harmonics of a higher order.

Список использованных источниковList of sources used

1. Schmidt, R.O. Simultaneous signals IFM receiver using plural delay line correlators. Патент США на изобретение №5440228.1. Schmidt, R.O. Simultaneous signals IFM receiver using plural delay line correlators. U.S. Patent No. 5,440,228.

2. Tsui, J.B.Y., Hedge, J.N. Instantaneous frequency measurement (IFM) receiver with two signals capability. Патент США на изобретение №5291125.2. Tsui, J.B.Y., Hedge, J.N. Instantaneous frequency measurement (IFM) receiver with two signals capability. U.S. Patent No. 5,291,125.

3. Zhencheng, C. L-Band High Power Solid State Transmitter For Modern Radar System/ C. Zhencheng, Q Hongbing, H. Dingzhu, C. Qijie// Proceedings of International Radar Conference. – 1996. – pp. 171 – 174.3. Zhencheng, C. L-Band High Power Solid State Transmitter For Modern Radar System / C. Zhencheng, Q Hongbing, H. Dingzhu, C. Qijie // Proceedings of International Radar Conference. - 1996. - pp. 171 - 174.

4. Справочник по радиолокации: в 4-х т. / под ред. М. Сколника. М.: Сов. радио, 1976–1979.4. Guide to radar: in 4 volumes / ed. M. Skolnik. M .: Sov. Radio, 1976-1979.

5. Ghosh, T. K. Improvements in Performance of Broadband Helix Traveling-Wave Tubes/ T. K. Ghosh, A. J. Challis, A. Jacob, D. Bowler, R. G. Carter// IEEE Transactions on electron devices. - №2. – VOL55. – 2008. – pp. 668 – 673.5. Ghosh, T. K. Improvements in Performance of Broadband Helix Traveling-Wave Tubes / T. K. Ghosh, A. J. Challis, A. Jacob, D. Bowler, R. G. Carter // IEEE Transactions on electron devices. - No. 2. - VOL55. - 2008. - pp. 668 - 673.

6. Biehl, M. A 4 bit Instantaneous Frequency Meter at 10 GHz with Coplanar YBCO Delay Lines/ M. Biehl, A. Vogt, R. Herwig, M. Neuhaus, E. Crocoll, R. Lochschmied, T. Scherer, W. Jutzi// IEEE Transactions on Applied Superconductivity. – 1995. – VOL5. – Issue2. – pp. 2279 – 2282.6. Biehl, M. A 4 bit Instantaneous Frequency Meter at 10 GHz with Coplanar YBCO Delay Lines / M. Biehl, A. Vogt, R. Herwig, M. Neuhaus, E. Crocoll, R. Lochschmied, T. Scherer, W Jutzi // IEEE Transactions on Applied Superconductivity. - 1995. - VOL5. - Issue2. - pp. 2279 - 2282.

7. de Oliveira, B.G.M. A New Coplanar Interferometer for a 5-6 GHz Instantaneous Frequency Measurement System/ B. G. M. de Oliveira, F. R. L. e Silva, M. T. de Melo, L. R. G. S. L. Novo// IEEE MTT-S International Microwave & Optoelectronics Conference. – 2009. – pp. 591 – 594.7. de Oliveira, B.G.M. A New Coplanar Interferometer for a 5-6 GHz Instantaneous Frequency Measurement System / B. G. M. de Oliveira, F. R. L. e Silva, M. T. de Melo, L. R. G. S. L. Novo // IEEE MTT-S International Microwave & Optoelectronics Conference. - 2009. - pp. 591-594.

Claims (1)

Широкополосный измеритель частоты СВЧ-сигналов, состоящий из первой, второй и третьей линий задержки, первого, второго и третьего фазовых детекторов, решающего устройства, причем выходы первой, второй и третьей линии задержки подключены к одному из входов первого, второго и третьего фазовых детекторов соответственно, а выходы первого, второго и третьего фазовых детекторов подключены к входам решающего устройства, отличающийся тем, что в него дополнительно введены частотный разветвитель, первый, второй и третий усилитель-ограничитель, первый, второй и третий полосовой фильтр, первый, второй и третий делители мощности на два, причем входы первой, второй и третьей линии задержки подключены к одному из выходов первого, второго и третьего делителей мощности на два соответственно, другой выход первого, второго и третьего делителей мощности на два подключен ко второму входу первого, второго и третьего фазовых детекторов соответственно, входы первого, второго и третьего делителей мощности на два подключены к выходам первого, второго и третьего полосовых фильтров соответственно, входы первого, второго и третьего полосовых фильтров подключены к выходам первого, второго и третьего усилителей-ограничителей соответственно, входы первого, второго и третьего усилителей-ограничителей подключены к первому, второму и третьему выходу частотного разветвителя соответственно. A broadband microwave signal frequency meter, consisting of the first, second and third delay lines, the first, second and third phase detectors, a solver, the outputs of the first, second and third delay lines connected to one of the inputs of the first, second and third phase detectors, respectively and the outputs of the first, second and third phase detectors are connected to the inputs of the resolving device, characterized in that an additional frequency splitter, a first, second and third amplifier-limiter, a first, second and third band-pass filter, a first, second and third dividers are additionally introduced into it power to two, and the inputs of the first, second and third delay lines are connected to one of the outputs of the first, second and third power dividers into two, respectively, the other output of the first, second and third power dividers to two is connected to the second input of the first, second and third phase detectors, respectively, the inputs of the first, second and third power dividers n and two are connected to the outputs of the first, second, and third bandpass filters, respectively, the inputs of the first, second, and third bandpass filters are connected to the outputs of the first, second, and third limiter amplifiers, respectively, the inputs of the first, second, and third limiter amplifiers are connected to the first, second, and the third output of the frequency splitter, respectively.
RU2019137547A 2019-11-21 2019-11-21 Device for measuring carrier frequency using parasitic harmonics of rs RU2724119C1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2019137547A RU2724119C1 (en) 2019-11-21 2019-11-21 Device for measuring carrier frequency using parasitic harmonics of rs

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2019137547A RU2724119C1 (en) 2019-11-21 2019-11-21 Device for measuring carrier frequency using parasitic harmonics of rs

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2724119C1 true RU2724119C1 (en) 2020-06-22

Family

ID=71135842

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2019137547A RU2724119C1 (en) 2019-11-21 2019-11-21 Device for measuring carrier frequency using parasitic harmonics of rs

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2724119C1 (en)

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU1290192A1 (en) * 1985-06-28 1987-02-15 Военный Инженерный Краснознаменный Институт Им.А.Ф.Можайского Panoramic meter of radio signal frequency
RU2003115C1 (en) * 1990-05-29 1993-11-15 Таганрогский Радиотехнический Институт Multichannel receiver with instantaneously measuring frequency
US5291125A (en) * 1992-09-14 1994-03-01 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force Instantaneous frequency measurement (IFM) receiver with two signal capability
US20050256657A1 (en) * 2004-05-14 2005-11-17 Huggett James M Digital broadband frequency measurement
RU2317558C2 (en) * 2005-12-02 2008-02-20 Федеральное государственное унитарное предприятие "Таганрогский научно-исследовательский институт связи" (ФГУП "ТНИИС") Device for measuring frequency
US9664715B2 (en) * 2013-05-21 2017-05-30 Horst Sieole Gmbh & Co Kg Method for measuring the frequency of an electrical signal and an electrical measuring system

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU1290192A1 (en) * 1985-06-28 1987-02-15 Военный Инженерный Краснознаменный Институт Им.А.Ф.Можайского Panoramic meter of radio signal frequency
RU2003115C1 (en) * 1990-05-29 1993-11-15 Таганрогский Радиотехнический Институт Multichannel receiver with instantaneously measuring frequency
US5291125A (en) * 1992-09-14 1994-03-01 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force Instantaneous frequency measurement (IFM) receiver with two signal capability
US20050256657A1 (en) * 2004-05-14 2005-11-17 Huggett James M Digital broadband frequency measurement
RU2317558C2 (en) * 2005-12-02 2008-02-20 Федеральное государственное унитарное предприятие "Таганрогский научно-исследовательский институт связи" (ФГУП "ТНИИС") Device for measuring frequency
US9664715B2 (en) * 2013-05-21 2017-05-30 Horst Sieole Gmbh & Co Kg Method for measuring the frequency of an electrical signal and an electrical measuring system

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US10605921B2 (en) Full-spectrum covering ultra wideband all photonics-based radar system
US9986934B2 (en) Microwave radar sensor modules
Pandolfi et al. Comparison of analog IFM and digital frequency measurement receivers for electronic warfare
Llamas-Garro et al. Frequency measurement technology
RU2724119C1 (en) Device for measuring carrier frequency using parasitic harmonics of rs
US8280328B2 (en) High speed frequency detector
Schmickler Beam position measurement system design
US20050256657A1 (en) Digital broadband frequency measurement
Vismara The comparison of signal processing systems for beam position monitors
Hayano et al. High resolution BPM for FFTB
McGinnis The design of beam pickup and kickers
de Oliveira et al. Compact coplanar interferometer for a 5–6 GHz IFM system
CN104569584A (en) Ultra wide band swept-frequency microwave radiometer based on frequency doubling technology
CN108459203B (en) Ultra-wideband frequency-sweeping pulse power detection device and method
CN110333391B (en) Microwave phase measurement system capable of correcting and measuring cable phase drift on line
Breuer et al. The compressive receiver: A versatile tool for EW systems
RU2723983C1 (en) Frequency meter of microwave signals on delay lines with negative time of group delay
Sekine et al. 300-GHz band millimeter-wave spectrum measurement system with pre-selector
Wang et al. Broadband microwave measurement based on photonics technologies
De Souza et al. A novel LSB discriminator for a 5 bit IFM subsystem based on microstrip band-stop filter
de Oliveira et al. A new coplanar interferometer for a 5–6 GHz instantaneous frequency measurement system
Azevedo et al. Microstrip power divider for integration of an instantaneous frequency measurement system
RU2747440C1 (en) Method for quick measurement of the microwave frequency with prior multiplication of the frequency and reduced requirements for the bandwidth of the delay line
CN218976678U (en) Parallel ultra-multichannel radiometer receiver based on agile technology
RU2724139C1 (en) Digital receiver for rapid measurement of frequency with storage sampling devices and delay line