RU2716926C1 - Способ комплексной упрочняющей обработки изделия из титанового сплава Ti-6Al-4V, полученного методом аддитивного производства - Google Patents

Способ комплексной упрочняющей обработки изделия из титанового сплава Ti-6Al-4V, полученного методом аддитивного производства Download PDF

Info

Publication number
RU2716926C1
RU2716926C1 RU2019134357A RU2019134357A RU2716926C1 RU 2716926 C1 RU2716926 C1 RU 2716926C1 RU 2019134357 A RU2019134357 A RU 2019134357A RU 2019134357 A RU2019134357 A RU 2019134357A RU 2716926 C1 RU2716926 C1 RU 2716926C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
electron beam
titanium alloy
article
processing
electron
Prior art date
Application number
RU2019134357A
Other languages
English (en)
Inventor
Алексей Викторович Панин
Сергей Викторович Панин
Сергей Андреевич Мартынов
Дмитрий Геннадьевич Буслович
Марина Сергеевна Казаченок
Елена Александровна Синякова
Original Assignee
Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт физики прочности и материаловедения Сибирского отделения Российской академии наук (ИФПМ СО РАН)
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт физики прочности и материаловедения Сибирского отделения Российской академии наук (ИФПМ СО РАН) filed Critical Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт физики прочности и материаловедения Сибирского отделения Российской академии наук (ИФПМ СО РАН)
Priority to RU2019134357A priority Critical patent/RU2716926C1/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2716926C1 publication Critical patent/RU2716926C1/ru

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/16—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of other metals or alloys based thereon
    • C22F1/18—High-melting or refractory metals or alloys based thereon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F3/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by special physical methods, e.g. treatment with neutrons
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
    • C23C8/06—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases
    • C23C8/08—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases only one element being applied
    • C23C8/10—Oxidising

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)

Abstract

Изобретение относится к металлургии, а именно упрочняющей обработке изделий аддитивного производства для повышения их трибологических свойств, и может быть использовано в различных областях машиностроения для упрочнения поверхностей деталей. Способ комплексной упрочняющей обработки изделия из титанового сплава Ti-6Al-4V, полученного методом аддитивного производства, включает электронно-пучковую обработку изделия в режиме сканирования электронным пучком, развернутым в линию длиной 20-30 мм, при этом частота развертки электронного пучка составляет 100-400 Гц, изделие перемещают относительно электронного пучка со скоростью 15-20 мм/с, сила тока электронного пучка составляет 20-70 мА, затем проводят оксидирование изделия путем его нагрева до температуры 700±5 °С, изотермической выдержки в течение 4 часов и последующего охлаждения изделия до комнатной температуры. Способ обеспечивает одновременное повышение твердости и износостойкости (в условиях сухого трения скольжения) изделий из титанового сплава Ti-6Al-4V. 3 з.п. ф-лы, 3 ил., 1 табл., 3 пр.

Description

Изобретение относится к технологическим методам постобработки деталей и изделий аддитивного производства, в частности, полученных методом электронно-лучевого плавления, обеспечивающей повышение их трибологических свойств и может быть использовано в различных областях машиностроения для упрочнения поверхностей деталей.
Известен способ оксидирования композита Ti-6Al-4V/TiC, полученного методом литья под давлением [N.Dalili, A.Edrisy, K.Farokhzadeh, J.Li, J.Lo, A.R.Riahi, Improving the wear resistance of Ti–6Al–4V/TiC composites through thermal oxidation (TO), Wear V. 269, (7–8), 2010, 590-601]. В этом исследовании использовалось термическое оксидирование в качестве способа улучшения износостойкости Ti-6Al-4V/10 об.% TiC композитов, особенно в условиях высоких нагрузок. Исследование выявило образование однородного оксидного слоя (толщиной 2,6 ± 0,35 мкм) и диффузионной зоны (глубина 31,2 ± 11,6 мкм) на поверхности композита, в результате термического оксидирования при 800 °C в течение 20 минут. Наличие твердого оксидного слоя и диффузионной зоны обусловливает снижение скорости износа композита, особенно в условиях высокой нагрузки. Кроме того увеличивалась несущая способность композита.
Недостатком известного способа является его применение только для композита Ti-6Al-4V/TiC, полученного методом литья под давлением.
Известен способ модификации поверхности титана оксидированием (из RU 2503741, 10.01.2014). Способ модификации поверхности титана оксидированием включает нагрев в воздушной среде, изотермическую выдержку и последующее охлаждение образцов на воздухе до комнатной температуры. Перед нагревом осуществляют деформирование поверхности образцов титана в условиях сухого трения скольжения с использованием цилиндрического индентора, а последующий нагрев деформированных образцов производят до температуры 450-650 °С. Повышается прочность и износостойкость титана за счет создания в его поверхностном слое нанокристаллической двухфазной (α-титан+ТiO2) структуры.
Недостатком известного способа является невозможность использования обработки предложенным способом сухого трения скольжения изделий, полученных методом аддитивных технологий, поскольку данные изделия, как правило, имеют сложную геометрическую форму.
Перспективным методом модификации микроструктуры изделий, полученных методами 3D-печати, является их облучение непрерывными электронными пучками. Неоспоримым достоинством электронно-пучковой поверхностной обработки является возможность ее проведения в одном технологическом цикле с 3D-печатью. Контролируемое плавление поверхностного слоя в процессе электронно-пучковой обработки позволяет существенным образом измельчать как первичные зерна бета-фазы, так и пластины альфа-фазы. Варьируя режимы электронно-пучковой обработки можно в широких пределах изменять глубину и твердость модифицированию поверхностного слоя.
Известен способ электронно-лучевой обработки изделия из технического титана ВТ1-0 (из RU2616740, опубл. 18.04.2017). Изобретение относится к упрочняющей обработке металлов с использованием концентрированных потоков энергии, в частности, к получению на техническом титане ВТ1-0 поверхностных слоев с градиентной многофазной структурой, которые могут быть использованы для повышения ресурса работы деталей машин и механизмов, работающих в условиях усталостного разрушения. Способ включает импульсно-периодическое воздействие на поверхность технического титана ВТ1-0 сильноточным электронным пучком с энергией электронов 10…30 кэВ в среде аргона при остаточном давлении 0,02…0,03 Па, поглощаемой плотности энергии 10…30 Дж/см2, длительности импульсов 100…150 мкс и количестве импульсов 1…3.
В известном изобретении предложен способ упрочняющей обработки поверхности металлов, в частности, технического титана ВТ1-0, для повышения ресурса работы деталей машин и механизмов, работающих в условиях усталостного разрушения. Недостатком известного способа является отсутствие данных о влияние данной обработки на износостойкость титанового сплава ВТ1-0.
Известен способ оксидирования титанового сплава Ti-6Al-4V [A. Biswas, J. D. Majumdar, Surface characterization and mechanical property evaluation of thermally oxidized Ti-6Al-4V, MATERIALS CHARACTERIZATION 60 (2009) 513–518]. Описан способ термического оксидирования титанового сплава Ti-6Al-4V при температурах в диапазоне 400–600 °C в течение 25–60 часов при каждой температуре с целью формирования сплошного оксидного слоя для повышения износостойкости. Показано, что термическое окисление приводит к образованию сплошного оксидного слоя, состоящего из различных оксидов титана, в основном Ti2O3, TiO2 (рутил и анатаз). Было обнаружено, что массовая доля каждой из фаз изменяется в зависимости от параметров оксидирования. Оксидирование сплава Ti-6Al-4V при 600 °C в течение 36 часов позволило сформировать бездефектный оксидный слой с высокой твердостью и износостойкостью.
Недостатком данного способа является длительное время оксидирования и относительно малые толщины формирующихся оксидных слоев.
Технической задачей предлагаемого изобретения является разработка способа комплексной упрочняющей обработки изделия из титанового сплава Ti-6Al-4V, полученного методом аддитивного производства. Предложенный способ обеспечивает одновременное повышение твердости и износостойкости (в условиях сухого трения скольжения) изделий из титанового сплава Ti-6Al-4V.
Указанный технический результат достигается тем, что способ комплексной постобработки изделия из титанового сплава Ti-6Al-4V, полученного методом аддитивного производства, включает оксидирование; при этом перед оксидированием изделия осуществляют его электронно-пучковую обработку в режиме сканирования электронным пучком, развернутым в линию длиной 20-30 мм; причем частота развертки электронного пучка составляет 100-400 Гц, изделие перемещают относительно электронного пучка со скоростью 15-20 мм/с, сила тока электронного пучка составляет 20-70 мА; затем проводят оксидирование изделия, включающем его нагрев до температуры 700±5 °С, изотермическую выдержку в течение 4 часов и последующее охлаждение изделия до комнатной температуры.
В способе предпочтительно используют титановый сплав Ti-6Al-4V, полученный методом электронно-лучевого плавления. При этом оксидирование проводят в воздушной среде, а последующее охлаждение изделия до комнатной температуры проводят в печи.
В настоящее время интенсивно развиваются аддитивные технологии производства (Additive Manufacturing) для изготовления деталей и конструкций для передовых отраслей промышленности, прежде всего, аэрокосмической. Особенностями современных методов 3D-печати является то, что на поверхности готовых деталей, содержатся частично расплавленный порошок или спеченный порошок, прилипший к поверхности, а также характерный волнистый рельеф поверхности, образующейся в процессе послойного формирования изделий. Кроме того, изделия из титанового сплава Ti-6Al-4V, полученные методами аддитивных технологий, характеризуются неоднородной микроструктурой с крупными столбчатыми первичными зернами бета-фазы и неравновесной мартенситной альфа`-фазой. Поэтому детали или изделия, изготовленные методами аддитивного производства, требуют проведения постобработки. Кроме того, титан характеризуется весьма низкой износостойкостью и повышенным коэффициентом трения в паре со многими металлическими материалами, что сдерживает применение в узлах трения этого весьма ценного по комплексу механических, коррозионных и медико-биологических свойств конструкционного материала. Для повышения трибологических свойств титана применяют различные способы химико-термической обработки - азотирование, оксидирование, йодирование, использование концентрированных потоков энергии и другие. Наиболее распространенным и эффективным из известных способов является оксидирование.
Сущность изобретения заключается в разработке способа комплексной упрочняющей обработки изделий из титанового сплава Ti-6Al-4V, сформированного методом аддитивного производства, в частности, методом электронно-лучевого плавления, основанного на комплексной упрочняющей постобработке с целью получения высоких характеристик их износостойкости.
В предлагаемом способе комплексной упрочняющей обработки сначала проводят модификацию поверхности титанового сплава путем сканирования их поверхности высокочастотным непрерывным электронным пучком диаметром 0,5 мм, развернутым в линию длиной 20-30 мм. Частота развертки электронного пучка составляла 100-400 Гц. В процессе обработки титановые пластины перемещались относительно электронного пучка со скоростью 20-30 мм/с. Сила тока электронного пучка при обработке пластин составляла 20-70 мА. Затем образцы с модифицированными поверхностными слоями подвергали оксидированию, включающему нагрев в воздушной среде до температуры 700±5 °С, изотермическую выдержку в течение 4 часов и последующее охлаждение образцов с печью до комнатной температуры.
В процессе предложенной комплексной обработки электронный пучок, развернутый в линию, создает на поверхности образца титанового сплава Ti-6Al-4V узкую расплавленную ванну. В результате латерального перемещения образца относительно электронного пучка, развернутого в линию, на его поверхности формируется бороздчатый рельеф, шероховатость которого увеличивается с ростом плотности энергии электронного пучка (фиг. 1). В расплавляемом при обработке поверхностном слое образцов при кристаллизации образуются первичные зерна β-Ti с латеральным размером 20-50 мкм, которые при последующем охлаждении приобретают пластинчатую морфологию вследствие полиморфного β→α' превращения. Описанные изменения структуры в результате электронно-пучковой обработки достигают до глубины 150 мкм (фиг. 2). Кроме того, возрастают растягивающие напряжения с 500-700 МПа до 2000-2500 МПа. Данная структура (фиг. 2а) обладает высокой степенью дефектности, характеризующейся большой протяженностью границ зерен и наличием большого числа дислокаций, а также высокими растягивающими напряжениями. Формирование подобной структуры обусловливает увеличение интенсивности проникновения кислорода вглубь материала при последующем оксидировании. В результате толщина оксидированного слоя увеличивается с 3 до 5-10 мкм после комплексной упрочняющей обработки (фиг. 3). Твердость поверхностных слоев образцов, модифицированных в процессе комплексной обработки, увеличивается до 550±5 HV (см. таблицу).
Наличие модифицированного поверхностного слоя толщиной до 5-10 мкм в образцах титанового сплава обеспечивает рост до 1*10-6 г/м его сопротивления изнашиванию при трении в паре с карбидом вольфрама. Это обусловлено увеличением толщины оксидного слоя в два раза и повышенной твердостью модифицированного поверхностного слоя.
Изобретение иллюстрируется фигурами 1-3.
На фиг. 1 представлены профилограммы поверхности образцов титанового сплава Ti-6Al-4V после электронно-пучковой обработки по различным режимам (1-3 и до аналогичной обработки (4).
На фиг. 2 представлены оптические изображения боковой грани образцов титанового сплава Ti-6Al-4V, подвергнутых электронно-пучковой обработке (а) и до аналогичной обработки (б).
На фиг. 3 представлены РЭМ-изображения слоев, сформированных на образцах титанового сплава Ti-6Al-4V, подвергнутых комплексной упрочняющей обработке (а) и подвергнутых только оксидированию (б).
Способ осуществляют следующим образом.
В качестве материала, модифицированного по предлагаемому способу комплексной упрочняющей обработки, использовали образцы титанового сплава Ti-6Al-4V, полученные методом аддитивного производства, в частности, электронно-лучевого сплавления. Исследуемые образцы имели форму пластины. Рабочую поверхность пластины подвергали механическому шлифованию до получения 11 класса чистоты поверхности (Ra=0,08 мкм). Образцы подвергали электронно-пучковой обработке в режиме сканирования электронным пучком, развернутым в линию длиной 20-30 мм. Частота развертки электронного пучка составляла 100-400 Гц. В процессе обработки титановые пластины перемещались относительно электронного пучка со скоростью 20-30 мм/с. Сила тока электронного пучка при обработке пластин составляла 20-70 мА. Образцы, подвергнутые обработке электронным пучком и без таковой, находящиеся в исходном состоянии, нагревали в воздушной среде до температуры 700±5 °С, с изотермической выдержкой в течение 4 часов и охлаждали с печью до комнатной температуры. Испытания на износостойкость титановых образцов, оксидированных без предварительной обработки и обработанных по предлагаемому способу, выполняли по схеме «палец-диск». Испытания проводили на воздухе при комнатной температуре в условиях сухого трения скольжения. В качестве контртела использовали шарик из карбида титана WC8 диаметром 6 мм. Скорость скольжения составляла 25 мм/с, нагрузка – 5 Н, радиус трека – 2 мм, длина пути – 1100 м. Износостойкость оценивали по отношению величины потери массы образца в процессе испытаний к длине пути.
Исследование изменения микроструктуры титанового сплава Ti-6Al-4V до и после комплексной обработки проводили на оптическом микроскопе Carl Zeiss Axiovert 40МАТ, сканирующем растровом электронном микроскопе LEO EVO 50, оборудованном приставками Oxford Instruments INCAx-act для микрорентгеноспектрального анализа и Oxford Instruments Nordlys для исследований методом дифракции обратно рассеянных электронов (EBSD). Измерение твердости поверхностных слоев проводили на твердомере ТП-7р-1, предназначенного для измерения твердости поверхности образцов металлов по методу Виккерса при нагрузке 5 кг. Трение скольжения осуществлялось в условиях сухого трения по схеме «палец-диск» на трибометре CSEM CH2000. Результаты трибологических испытаний образцов титанового сплава приведены в таблице, отражающей влияние режима комплексной обработки на износостойкость титанового сплава при трении в паре с карбидом вольфрама.
Таблица. Зависимость твердости поверхности, толщины модифицированного слоя и величины износа образцов титанового сплава Ti-6Al-4V от режима комплексной упрочняющей обработки
Примеры Вид обработки Твердость, HV Толщина слоя, мкм Износ, г/м
1 Ti-6Al-4V+20 мА+700±5°С, 4 часа 444±5 5 12*10-6
2 Ti-6Al-4V+40 мА+700±5°С, 4 часа 512±5 6 10*10-6
3 Ti-6Al-4V+70 мА+700±5°С, 4 часа 551±5 10 1*10-6
4 Ti-6Al-4V+оксид-е 700±5°С, 4 часа 400±5 3 15*10-6
Примеры конкретного осуществления способа.
Пример 1. Исследуемые образцы представляли собой пластины размером 25×25×3 мм из титанового сплава Ti-6Al-4V, полученные методом электронно-лучевого плавления. Рабочую поверхность пластины (25×25 мм) подвергали механическому шлифованию до металлографического класса чистоты.
Пластину из титанового сплава подвергали электронно-пучковой обработке в режиме сканирования электронным пучком, развернутым в линию длиной 27 мм. Частота развертки электронного пучка составляла 400 Гц. При обработке титановые пластины перемещались относительно электронного пучка со скоростью 15 мм/с. Сила тока электронного пучка при обработке пластин составляла 20 мА. Затем пластину с модифицированным поверхностным слоем подвергали оксидированию, включающему нагрев в воздушной среде до температуры 700 °С, изотермическую выдержку в течение 4 часов и последующее охлаждение образцов с печью до комнатной температуры.
В результате получили модифицированный поверхностный слой титанового сплава Ti-6Al-4V с упрочненной структурой толщиной 5 мкм. Износ образца из Ti-6Al-4V уменьшился с 15*10-6 г/м до 12*10-6 г/м по сравнению с износостойкостью до комплексной постобработки (пример 4). Твердость поверхностного слоя составляла 444±5 HV.
Пример 2. Исследуемые образцы представляли собой пластины размером 25×25×3 мм из титанового сплава Ti-6Al-4V, полученные методом электронно-лучевого плавления. Рабочую поверхность пластины (25×25 мм) подвергали механическому шлифованию до металлографического класса чистоты.
Пластину из титанового сплава подвергали электронно-пучковой обработке в режиме сканирования электронным пучком, развернутым в линию длиной 30 мм. Частота развертки электронного пучка составляла 400 Гц. В процессе обработки титановые пластины перемещались относительно электронного пучка со скоростью 20 мм/с. Сила тока электронного пучка при обработке пластин составляла 40 мА. Затем пластину с модифицированным поверхностным слоем подвергали оксидированию, включающему нагрев в воздушной среде до температуры 700 °С, изотермическую выдержку в течение 4 часов и последующее охлаждение образцов с печью до комнатной температуры.
В результате получили модифицированный поверхностный слой титанового сплава Ti-6Al-4V с упрочненной структурой толщиной 6 мкм. Износ образца из Ti-6Al-4V уменьшился c 15*10-6 г/м до 10*10-6 г/м по сравнению с износостойкостью до комплексной постобработки (пример 4). Твердость поверхностного слоя составляла 512±5 HV.
Пример 3. Исследуемые образцы представляли собой пластины размером 25×25×3 мм из титанового сплава Ti-6Al-4V, полученные методом электронно-лучевого плавления. Рабочую поверхность пластины (25×25 мм) подвергали механическому шлифованию до металлографического класса чистоты.
Пластину из титанового сплава подвергали электронно-пучковой обработке в режиме сканирования электронным пучком, развернутым в линию длиной 27 мм. Частота развертки электронного пучка составляла 100 Гц. При обработке титановые пластины перемещались относительно электронного пучка со скоростью 20 мм/с. Сила тока электронного пучка при обработке пластин составляла 70 мА. Затем пластину с модифицированным поверхностным слоем подвергали оксидированию, включающему нагрев в воздушной среде до температуры 700 °С, изотермическую выдержку в течение 4 часов и последующее охлаждение образцов с печью до комнатной температуры.
В результате получили модифицированный поверхностный слой титанового сплава Ti-6Al-4V с упрочненной структурой толщиной 10 мкм. Износ образца из Ti-6Al-4V уменьшился c 15*10-6 г/м до 1*10-6 г/м по сравнению с износостойкостью до комплексной постобработки (пример 4). Твердость поверхностного слоя составляла 551±5 HV.

Claims (4)

1. Способ комплексной упрочняющей обработки изделия из титанового сплава Ti-6Al-4V, полученного методом аддитивного производства, включающий оксидирование, отличающийся тем, что перед оксидированием осуществляют электронно-пучковую обработку изделия в режиме сканирования развернутым в линию длиной 20-30 мм электронным пучком с частотой развертки электронного пучка 100-400 Гц, при обработке изделие перемещают относительно электронного пучка со скоростью 15-20 мм/с, а сила тока электронного пучка составляет 20-70 мА, затем проводят оксидирование изделия путем его нагрева до температуры 700±5 °С, изотермической выдержки в течение 4 часов и последующего охлаждения до комнатной температуры.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что обрабатывают изделие из титанового сплава Ti-6Al-4V, полученного методом электронно-лучевого плавления.
3. Способ по п. 1, отличающийся тем, что оксидирование проводят в воздушной среде.
4. Способ по п. 1, отличающийся тем, что последующее охлаждение изделия до комнатной температуры проводят в печи.
RU2019134357A 2019-10-28 2019-10-28 Способ комплексной упрочняющей обработки изделия из титанового сплава Ti-6Al-4V, полученного методом аддитивного производства RU2716926C1 (ru)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2019134357A RU2716926C1 (ru) 2019-10-28 2019-10-28 Способ комплексной упрочняющей обработки изделия из титанового сплава Ti-6Al-4V, полученного методом аддитивного производства

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2019134357A RU2716926C1 (ru) 2019-10-28 2019-10-28 Способ комплексной упрочняющей обработки изделия из титанового сплава Ti-6Al-4V, полученного методом аддитивного производства

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2716926C1 true RU2716926C1 (ru) 2020-03-17

Family

ID=69898477

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2019134357A RU2716926C1 (ru) 2019-10-28 2019-10-28 Способ комплексной упрочняющей обработки изделия из титанового сплава Ti-6Al-4V, полученного методом аддитивного производства

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2716926C1 (ru)

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5332545A (en) * 1993-03-30 1994-07-26 Rmi Titanium Company Method of making low cost Ti-6A1-4V ballistic alloy
RU2164547C1 (ru) * 2000-01-26 2001-03-27 Омский государственный университет Способ поверхностной модификации титановых сплавов
RU2259415C1 (ru) * 2004-01-09 2005-08-27 Научно-исследовательское учреждение Институт физики прочности и материаловедения (НИУ ИФПМ) СО РАН Материал с эффектом памяти формы
CN101328567B (zh) * 2008-07-28 2010-06-02 中国航空工业第一集团公司北京航空制造工程研究所 高温钛合金焊后双重电子束局部热处理方法
RU2462516C2 (ru) * 2010-11-13 2012-09-27 Федеральное государственное унитарное предприятие "Научно-исследовательский институт электрофизической аппаратуры им. Д.В. Ефремова" Способ поверхностной обработки изделий из жаропрочных сплавов
RU2503741C1 (ru) * 2012-12-06 2014-01-10 Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Ордена Трудового Красного Знамени Институт физики металлов Уральского отделения Российской академии наук (ИФМ УрО РАН) Способ модификации поверхности титана
RU2616740C2 (ru) * 2015-09-23 2017-04-18 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Сибирский государственный индустриальный университет" Способ электронно-лучевой обработки изделия из технического титана ВТ1-0

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5332545A (en) * 1993-03-30 1994-07-26 Rmi Titanium Company Method of making low cost Ti-6A1-4V ballistic alloy
RU2164547C1 (ru) * 2000-01-26 2001-03-27 Омский государственный университет Способ поверхностной модификации титановых сплавов
RU2259415C1 (ru) * 2004-01-09 2005-08-27 Научно-исследовательское учреждение Институт физики прочности и материаловедения (НИУ ИФПМ) СО РАН Материал с эффектом памяти формы
CN101328567B (zh) * 2008-07-28 2010-06-02 中国航空工业第一集团公司北京航空制造工程研究所 高温钛合金焊后双重电子束局部热处理方法
RU2462516C2 (ru) * 2010-11-13 2012-09-27 Федеральное государственное унитарное предприятие "Научно-исследовательский институт электрофизической аппаратуры им. Д.В. Ефремова" Способ поверхностной обработки изделий из жаропрочных сплавов
RU2503741C1 (ru) * 2012-12-06 2014-01-10 Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Ордена Трудового Красного Знамени Институт физики металлов Уральского отделения Российской академии наук (ИФМ УрО РАН) Способ модификации поверхности титана
RU2616740C2 (ru) * 2015-09-23 2017-04-18 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Сибирский государственный индустриальный университет" Способ электронно-лучевой обработки изделия из технического титана ВТ1-0

Similar Documents

Publication Publication Date Title
Li et al. Effect of ultrasonic surface rolling at low temperatures on surface layer microstructure and properties of HIP Ti-6Al-4V alloy
Wang et al. Microstructure and properties of pure titanium coating on Ti-6Al-4V alloy by laser cladding
Kim et al. Ultrasonic nanocrystal surface modification of high-speed tool steel (AISI M4) layered via direct energy deposition
Amanov Improvement in mechanical properties and fretting wear of Inconel 718 superalloy by ultrasonic nanocrystal surface modification
Saravanan et al. Optimization of Quench Polish Quench (QPQ) Coating Process Using Taguchi Method
Popoola et al. Tribological evaluation of mild steel with ternary alloy of Zn-Al-Sn by laser deposition
Mitelea et al. Ultrasonic cavitation erosion of a duplex treated 16MnCr5 steel
Ramiro et al. Characteristics of Fe-, Ni-and Co-based powder coatings fabricated by laser metal deposition without preheating the base material
Vilardell et al. Evaluation of post-treatments of novel hot-work tool steel manufactured by laser powder bed fusion for aluminum die casting applications
Chang et al. Effect of heat treatment on residual stress and wear resistance of CX stainless steel manufactured by Selective Laser Melting
Kikuchi et al. Effect of fine particle peening treatment prior to nitriding on fatigue properties of AISI 4135 steel
Prabu et al. Investigations on dry sliding wear behaviour of sintered/extruded P/M alloy steels (Fe-CW-Ti)
Yan et al. A novel electropulsing treatment to improve the surface strength and repair the pore of additively manufactured Ti-6Al-4V alloy
RU2716926C1 (ru) Способ комплексной упрочняющей обработки изделия из титанового сплава Ti-6Al-4V, полученного методом аддитивного производства
Šebek et al. The effects of laser surface hardening on microstructural characteristics and wear resistance of AISI H11 hot work tool steel
Solis Romero et al. Tribological evaluation of plasma nitride H13 steel
Filip et al. Formation of surface layers on Ti–6Al–4V titanium alloy by laser alloying
Kusmoko et al. Effect of heat input on Stellite 6 coatings on a medium carbon steel substrate by laser cladding
Mukhtar et al. Effects of gas nitriding on fatigue and crack initiation of Ti6Al4V produced by selective laser melting
Ivanov et al. High chrome steel modified by high-current pulsed electron beam
Takesue et al. Effect of atmospheric-controlled induction-heating fine particle peening on wear resistance and fatigue properties of maraging steel fabricated by laser powder-bed fusion
Khosravi et al. Study of the Tribological Properties of Diffusion Coated NiTi Intermetallic on Cp Titanium
Kusmoko et al. Evaluation of two different energy inputs for deposition of stellite 6 by laser cladding on a martensitic stainless steel substrate
Ramdan et al. The effect of thermo-mechanical treatment of substrate preparation and carburizing temperature on the morphology and hardness of carburizing on low carbon steel
Kusmoko et al. Wear behaviour of Stellite 6 coatings produced on an austenitic stainless steel substrate by laser cladding using two different heat inputs

Legal Events

Date Code Title Description
QB4A Licence on use of patent

Free format text: LICENCE FORMERLY AGREED ON 20201109

Effective date: 20201109