RU2713055C1 - Laser radiation power meter - Google Patents

Laser radiation power meter Download PDF

Info

Publication number
RU2713055C1
RU2713055C1 RU2019122435A RU2019122435A RU2713055C1 RU 2713055 C1 RU2713055 C1 RU 2713055C1 RU 2019122435 A RU2019122435 A RU 2019122435A RU 2019122435 A RU2019122435 A RU 2019122435A RU 2713055 C1 RU2713055 C1 RU 2713055C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
receiving element
laser radiation
power meter
rod receiving
radiation power
Prior art date
Application number
RU2019122435A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Михаил Леонидович Козаченко
Иван Станиславович Королёв
Константин Борисович Савкин
Original Assignee
Федеральное государственное унитарное предприятие "ВСЕРОССИЙСКИЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ ОПТИКО-ФИЗИЧЕСКИХ ИЗМЕРЕНИЙ" (ФГУП "ВНИИОФИ")
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Федеральное государственное унитарное предприятие "ВСЕРОССИЙСКИЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ ОПТИКО-ФИЗИЧЕСКИХ ИЗМЕРЕНИЙ" (ФГУП "ВНИИОФИ") filed Critical Федеральное государственное унитарное предприятие "ВСЕРОССИЙСКИЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ ОПТИКО-ФИЗИЧЕСКИХ ИЗМЕРЕНИЙ" (ФГУП "ВНИИОФИ")
Priority to RU2019122435A priority Critical patent/RU2713055C1/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2713055C1 publication Critical patent/RU2713055C1/en

Links

Images

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01J—MEASUREMENT OF INTENSITY, VELOCITY, SPECTRAL CONTENT, POLARISATION, PHASE OR PULSE CHARACTERISTICS OF INFRARED, VISIBLE OR ULTRAVIOLET LIGHT; COLORIMETRY; RADIATION PYROMETRY
    • G01J1/00—Photometry, e.g. photographic exposure meter
    • G01J1/02—Details
    • G01J1/0252—Constructional arrangements for compensating for fluctuations caused by, e.g. temperature, or using cooling or temperature stabilization of parts of the device; Controlling the atmosphere inside a photometer; Purge systems, cleaning devices
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01J—MEASUREMENT OF INTENSITY, VELOCITY, SPECTRAL CONTENT, POLARISATION, PHASE OR PULSE CHARACTERISTICS OF INFRARED, VISIBLE OR ULTRAVIOLET LIGHT; COLORIMETRY; RADIATION PYROMETRY
    • G01J1/00—Photometry, e.g. photographic exposure meter
    • G01J1/42—Photometry, e.g. photographic exposure meter using electric radiation detectors

Abstract

FIELD: measurement technology.
SUBSTANCE: invention relates to the field of optical measurements, namely to energy photometry, and can be used for discrete measurements of high power levels of wide beams of laser radiation. Laser radiation power meter comprises a copper rod receiving element which absorbs laser radiation energy, a thermally sensitive element – a resistance thermometer – and a unit for moving the rod receiving element along the beam cross-section. In rod receiving element there are two longitudinal channels, in one of which there is electric heater, and in other – said heat-sensitive element. Electric heater channel is located on the side of the surface of the rod element facing the laser radiation source, and the channel of the heat-sensitive element is on the shady side. Height of receiving element exceeds beam diameter, and displacement unit provides its movement at constant speed through beam section.
EFFECT: high accuracy of measurements.
10 cl, 2 dwg

Description

Изобретение относится к области оптических измерений, а именно, к энергетической фотометрии и может быть использовано для измерений больших уровней средней мощности широких пучков коллимированного лазерного излучения.The invention relates to the field of optical measurements, namely, energy photometry and can be used to measure large levels of average power of wide beams of collimated laser radiation.

Мощные лазеры широко применяются в промышленности, в настоящее время освоен и расширяется их серийный выпуск. Промышленное применение этих лазеров часто сопряжено с необходимостью измерения мощности их излучения. Применяемая при этом измерительная техника должна обладать высокой стойкостью к излучению, характеризующемуся высокой плотностью мощности.Powerful lasers are widely used in industry; their serial production is currently mastered and expanded. The industrial application of these lasers is often associated with the need to measure the power of their radiation. The measuring technique used in this case must be highly resistant to radiation, characterized by a high power density.

Из уровня техники известно решение этой задачи с помощью проточных калориметров, характеризующихся развитой приемной поверхностью и обеспечивающих интенсивную передачу поглощаемой мощности прокачиваемой через них охлаждающей жидкости. Например, из уровня техники известен измеритель мощности лазерного излучения до 2 кВт, содержащий охлаждаемый проточной жидкостью поглотитель (см. С Crespy, D Villate, М Soscia, F Coste and R Andre «RLCYC 75: a 2 kW electrically calibrated laser calorimeter designed for Laser MegaJoul diagnostics calibration)) / Metrologia 50 (2013) 37-48). Однако применение подобных измерителей обычно связано с необходимостью использования громоздких гидравлических систем, обеспечивающих прокачку через них большого количества воды с высокой скоростью и вывода накапливаемого тепла за пределы этих систем. Поскольку такие измерители обычно очень громоздки и включают в себя большие водяные емкости, холодильники, мощные водяные насосы, расходомеры, измерители температуры воды и целый ряд других измерительных и вспомогательных устройств.The prior art is known to solve this problem using flow calorimeters characterized by a developed receiving surface and providing intensive transmission of absorbed power of the coolant pumped through them. For example, a laser power meter of up to 2 kW is known in the art containing a liquid-cooled absorber (see Crespy, D Villate, M Soscia, F Coste and R Andre "RLCYC 75: a 2 kW electrically calibrated laser calorimeter designed for Laser MegaJoul diagnostics calibration)) / Metrologia 50 (2013) 37-48). However, the use of such meters is usually associated with the need to use bulky hydraulic systems that ensure that large amounts of water are pumped through them at high speed and the accumulated heat is removed outside these systems. Since such meters are usually very cumbersome and include large water tanks, refrigerators, powerful water pumps, flow meters, water temperature meters and a number of other measuring and auxiliary devices.

На практике нашли применение другие, значительно более простые типы измерителей, обеспечивающих проведение быстрых оперативных измерений средней мощности путем ввода в пучки мощных лазеров на некоторое отсчитываемое время их компактных приемных элементов, обеспечивая таким образом дискретные измерения энергетических параметров воздействующего на них излучения. Так из уровня техники известен серийно выпускаемый фирмой Ophir измеритель средней мощности непрерывного лазерного излучения Comet 10K P/N 7Z02705 (см. ophiropt/com>laser-measurement/ru/node/10876). Это устройство, содержит дисковый приемный элемент, который имеет спектрально матовое широкополосное покрытие и охватывает спектральный диапазон от 1,06 до 10,6 мкм. Принцип действия прибора основан на преобразовании оптического излучения при мощности до 10 кВт и диаметрах пучков до 100 мм в пропорциональный электрический сигнал, который усиливается, преобразуется в цифровую форму и представляется на индикаторе, расположенном на рукоятке измерителя. В ходе измерения дисковый приемный элемент, удерживаемый оператором за рукоятку, вводят в пучок излучения таким образом, что он полностью перекрывает этот пучок, и одновременно начинают отсчет времени его пребывания в этом пучке. Через 20 с приемный элемент выводят из пучка и фиксируют показание индикатора, пропорциональное средней мощности излучения. Конструкция и принцип работы прототипа позволяют проводить оперативную оценку энергетических параметров излучения мощных лазеров, избегая при этом необходимости применения упомянутых ранее мощных гидравлических систем.In practice, other, much simpler types of meters have been used that provide fast on-line measurements of average power by introducing their compact receiving elements into the beams of powerful lasers for some measured time, thus providing discrete measurements of the energy parameters of the radiation acting on them. For example, the Comet 10K P / N 7Z02705 medium-power continuous laser meter commercially available from Ophir is known from the prior art (see ophiropt / com> laser-measurement / ru / node / 10876). This device contains a disk receiving element that has a spectrally matte broadband coating and covers a spectral range of 1.06 to 10.6 μm. The principle of operation of the device is based on the conversion of optical radiation at a power of up to 10 kW and beam diameters of up to 100 mm into a proportional electrical signal, which is amplified, converted to digital form and presented on the indicator located on the handle of the meter. During the measurement, a disk receiving element held by the operator by the handle is introduced into the radiation beam so that it completely covers this beam, and at the same time, the time it takes to stay in this beam begins. After 20 s, the receiving element is removed from the beam and the indicator reading is proportional to the average radiation power. The design and principle of operation of the prototype allow for the rapid assessment of the energy parameters of radiation from high-power lasers, while avoiding the need to use the previously mentioned powerful hydraulic systems.

Однако при работе с пучками большого диаметра, дисковые приемники становятся излишне громоздким и неудобными в эксплуатации, а также не могут обеспечить высокой однородности их локальной чувствительности по всему полю такой большой приемной поверхности. Кроме того, подобные приемники на довольно длительное время полностью перекрывают пучок мощного излучения для измерительных целей и при этом подвергаются воздействию его полной мощности, а значит, и возможности разрушения при случайной передержке его в пучке, а персонал - опасности облучения.However, when working with large-diameter beams, disk receivers become unnecessarily cumbersome and inconvenient to operate, and also cannot provide high uniformity of their local sensitivity over the entire field of such a large receiving surface. In addition, such receivers for a rather long time completely block the powerful radiation beam for measuring purposes and at the same time are exposed to its full power, which means that it can be destroyed if it is accidentally overexposed in the beam, and the personnel are exposed to radiation hazards.

Наиболее близким по технической сущности к заявленному изобретению является измеритель мощности лазерного излучения, содержащий стержневой приемный элемент, поглощающий энергию лазерного излучения, расположенный внутри него термочувствительный элемент и блок перемещения стержневого приемного элемента вдоль сечения пучка (см. патент JP 2009294069, кл. G01J 1/42, опубл. 17.12.2009). Недостатками известного устройства являются сложность изготовления и дискретность расположения термочувствительных элементов, усложняющая их калибровку и создающая «мертвые зоны», что значительно повышает погрешность проводимых измерений.The closest in technical essence to the claimed invention is a laser radiation power meter containing a rod receiving element that absorbs laser radiation energy, a heat-sensitive element located inside it and a rod receiving element moving unit along the beam section (see patent JP 2009294069, class G01J 1 / 42, published on December 17, 2009). The disadvantages of the known device are the complexity of manufacturing and the discreteness of the location of heat-sensitive elements, complicating their calibration and creating "dead zones", which significantly increases the error of the measurements.

Технической проблемой является устранение указанных недостатков и создание эргономичного, надежного и безопасного измерителя средней мощности излучения мощных лазеров, характеризующихся высокими уровнями мощности и большими диаметрами пучков, при одновременном уменьшении потерь энергии за время ведения измерительного процесса. Технический результат заключается в повышении точности проводимых измерений. Поставленная задача решается, а технический результат достигается тем, что в измерителе мощности лазерного излучения, содержащем стержневой приемный элемент, поглощающий энергию лазерного излучения, расположенный внутри него термочувствительный элемент и блок перемещения стержневого приемного элемента вдоль сечения пучка, в стержневом приемном элементе выполнено два продольных канала, в одном из которых расположен электронагреватель, а в другом - указанный термочувствительный элемент, причем канал электронагревателя расположен со стороны поверхности стержневого элемента, обращенной к источнику лазерного излучения, а канал термочувствительного элемента - с теневой стороны. Термочувствительный элемент предпочтительно выполнен в виде проволочного термометра сопротивления, расположенного внутри теплоизолирующего патрубка. Стержневой приемный элемент предпочтительно имеет постоянное поперечное сечение в форме равнобедренной трапеции, большее основание которой направлено в сторону источника лазерного излучения. Блок перемещения предпочтительно оборудован линейным актуатором и выполнен с возможностью подключения к компьютеру. Стержневой приемный элемент предпочтительно с воздушным зазором установлен в несущем корпусе и закреплен с помощью упорных винтов, входящих в углубления, выполненные в торцах стержневого приемного элемента. Корпус при этом предпочтительно выполнен в виде П-образной секции, центральная часть которой расположена с теневой стороны относительно лазерного излучения, а концевые части снабжены резьбовыми отверстиями для указанных упорных винтов. Корпус предпочтительно снабжен боковыми секциями, прикрепленными к центральной части П-образной секции и закрывающими продольные боковые стороны стержневого приемного элемента. Корпус предпочтительно через теплоизолирующие втулки закреплен на поворотной стойке, в свою очередь взаимодействующей с блоком перемещения. Высота стержневого приемного элемента предпочтительно превышает диаметр пучка. Блок перемещения может быть выполнен с возможностью перемещения стержневого приемного элемента вдоль сечения пучка в двух перпендикулярных направлениях.The technical problem is the elimination of these shortcomings and the creation of an ergonomic, reliable and safe meter for the average radiation power of high-power lasers, characterized by high power levels and large beam diameters, while reducing energy losses during the measurement process. The technical result consists in increasing the accuracy of the measurements. The problem is solved, and the technical result is achieved by the fact that in the laser power meter containing a rod receiving element that absorbs laser energy, a heat-sensitive element located inside it and a block for moving the rod receiving element along the beam section, two longitudinal channels are made in the rod receiving element , in one of which there is an electric heater, and in the other - the specified heat-sensitive element, and the channel of the electric heater is located with side of the surface of the rod element facing the source of laser radiation, and the channel of the heat-sensitive element from the shadow side. The temperature-sensitive element is preferably made in the form of a wire resistance thermometer located inside the heat-insulating pipe. The rod receiving element preferably has a constant cross section in the form of an isosceles trapezoid, the larger base of which is directed towards the source of laser radiation. The movement unit is preferably equipped with a linear actuator and is configured to connect to a computer. The rod receiving element, preferably with an air gap, is installed in the bearing housing and secured with thrust screws included in the recesses made in the ends of the rod receiving element. In this case, the housing is preferably made in the form of a U-shaped section, the central part of which is located on the shadow side with respect to the laser radiation, and the end parts are provided with threaded holes for these stop screws. The housing is preferably provided with side sections attached to the central part of the U-shaped section and covering the longitudinal side sides of the rod receiving element. The housing is preferably mounted through heat-insulating sleeves on a swivel rack, which in turn interacts with the moving block. The height of the rod receiving element is preferably greater than the diameter of the beam. The movement unit can be arranged to move the rod receiving element along the beam section in two perpendicular directions.

На фиг. 1 - частично в разрезе представлен предлагаемый измеритель мощности лазерного излучения, вид сбоку;In FIG. 1 is a partial side view of the proposed laser power meter, side view;

на фиг. 2 - частично в разрезе представлен предлагаемый измеритель мощности лазерного излучения, вид сверху.in FIG. 2 - partially in section, the proposed laser power meter, top view.

Предлагаемый измеритель мощности лазерного излучения содержит выполненный из меди приемный элемент 1 в виде длинного стержня постоянного четырехугольного сечения, ширина передней грани которого, выполняющей роль приемной поверхности, превышает ширину задней (предпочтительно сечение выполнено в форме равнобедренной трапеции). Его передняя грань, обращенная в сторону источника излучения, имеет постоянную известную ширину по всей ее длине и поглощающее покрытие (в альтернативном варианте грань может быть выполнена зеркальной), а противоположная имеет меньшую ширину, при этом расстояние между гранями, определяющее толщину приемного элемента, в 2-3 раза превышает ширину передней грани. Стержневой приемный элемент 1 имеет длину, превышающую диаметр пучка измеряемого излучения. По всей его длине, вблизи черненой поверхности и параллельно ей выполнен сквозной продольный канал, в котором размещен проволочный константановый калибровочный электрический нагреватель 2 с последующим заполнением канала теплопроводящим клеем.The proposed laser radiation power meter comprises a receiving element 1 made of copper in the form of a long rod of constant quadrangular cross section, the width of the front face of which, acting as the receiving surface, exceeds the width of the rear (preferably, the cross section is made in the form of an isosceles trapezoid). Its front face, facing the radiation source, has a constant known width along its entire length and an absorbing coating (in the alternative, the face can be mirrored), while the opposite has a smaller width, while the distance between the faces, which determines the thickness of the receiving element, is 2-3 times the width of the front face. The rod receiving element 1 has a length exceeding the diameter of the beam of the measured radiation. Throughout its length, near the blackened surface and parallel to it, a through longitudinal channel is made, in which a constantan calibration electric heater 2 is placed, followed by filling the channel with heat-conducting adhesive.

Стержневой приемный элемент 1 установлен внутри медного корпуса, имеющего две боковые 3 и расположенную между ними П-образную 4 секции. Боковые секции 3 корпуса имеют форму пластины, на торце которой со стороны приемного элемента 1 в его сторону под острым углом выполнена фаска. П-образная секция 4, выполнена в виде полурамы, имеющей торцевые выступы с резьбовыми отверстиями. Приемный элемент 1 надежно закреплен в секции 4 с помощью четырех изготовленных из нержавеющей стали низкой теплопроводности пустотелых тонкостенных упорных винтов 5, имеющих глубокие осевые отверстия со стороны своих головок и коническую форму упорных поверхностей, увеличивающих их термическое сопротивление. Винты 5 имеют резьбовое соединение 6 с выступами секции 4, и под его действием заходят с воздушными зазорами 7 в выполненные в торцах приемного элемента 1 цилиндрические углубления, упираются в их конические донышки и надежно фиксируют в требуемом положении.The rod receiving element 1 is installed inside a copper case having two side 3 and a U-shaped 4 sections located between them. The side sections 3 of the housing have the shape of a plate, on the end of which from the side of the receiving element 1 in its direction a chamfer is made at an acute angle. The U-shaped section 4 is made in the form of a half-frame having end protrusions with threaded holes. The receiving element 1 is securely fixed in section 4 with four hollow thin-walled stop screws 5 made of stainless steel of low thermal conductivity, having deep axial holes on the side of their heads and the conical shape of the contact surfaces, increasing their thermal resistance. The screws 5 have a threaded connection 6 with the protrusions of section 4, and under its action they go with air gaps 7 into the cylindrical recesses made at the ends of the receiving element 1, abut against their conical bottoms and securely fix in the required position.

Механическое соединение секций 3 и 4 между собой в единый корпус обеспечивается с помощью потайных стальных винтов 8. При этом размеры воспринимающей излучение поверхности приемного элемента 1 превышают размеры поперечного сечения сборного корпуса, а его боковые секций 3 представляют собой зеркальные пластины, имеющие в зоне приемного элемента 1 вид острых лезвий, утопленных в специальных углублениях (проточках) приемного элемента 1 и отделенных от последнего воздушными зазорами 7.The mechanical connection of sections 3 and 4 to each other in a single housing is provided using countersunk steel screws 8. The dimensions of the radiation-receiving surface of the receiving element 1 are larger than the cross-sectional dimensions of the collecting case, and its side sections 3 are mirror plates having in the zone of the receiving element 1 is a view of sharp blades recessed in special recesses (grooves) of the receiving element 1 and separated from the latter by air gaps 7.

Сборный корпус с приемным элементом 1 через теплоизолирующую прокладку 9 из текстолита закреплен на поворотной стойке 10 с использованием прочных стеклотекстолитовых теплоизолирующих втулок 11 и стальных шайб 12 с помощью стальных болтов 13. Поворотная стойка 10 по ходовой посадке механически связана с подвижной опорой 14 их общей осью 15, обеспечивающей возможность поворота стойки 10 в направлении пучка излучения на угол в пределах от 0° до 90°. При этом обеспечивается ее надежная фиксация в требуемом положении относительно оси пучка излучения. Элементы поворотной стойки 10 и подвижной опоры 14 изготовлены из стали. Подвижная опора 14 закреплена на каретке 16 блока перемещения стержневого приемного элемента 1 вдоль сечения пучка. Указанный блок содержит линейный актуатор, привод 17 которого обеспечивает заданную скорость перемещений приемного элемента 1 в направлении, перпендикулярном оси пучка измеряемого излучения, начиная с момента его ввода в пучок и заканчивая полным выводом из пучка. Ширина воспринимающей излучение передней грани приемного элемента 1 составляет 10% и менее от величины его максимальных линейных перемещений.The prefabricated housing with the receiving element 1 through a heat-insulating gasket 9 made of textolite is mounted on a rotary stand 10 using durable fiberglass heat-insulating sleeves 11 and steel washers 12 with steel bolts 13. The rotary stand 10 is mechanically connected to the movable support 14 with their common axis 15 along the landing support 15 providing the ability to rotate the rack 10 in the direction of the radiation beam by an angle in the range from 0 ° to 90 °. This ensures its reliable fixation in the required position relative to the axis of the radiation beam. The elements of the swivel stand 10 and the movable support 14 are made of steel. The movable support 14 is mounted on the carriage 16 of the block of movement of the rod receiving element 1 along the beam section. The specified block contains a linear actuator, the drive 17 of which provides a given speed of movement of the receiving element 1 in the direction perpendicular to the axis of the beam of the measured radiation, starting from the moment it is entered into the beam and ending with the full output from the beam. The width of the radiation receiving front face of the receiving element 1 is 10% or less of the magnitude of its maximum linear displacements.

С теневой стороны приемного элемента 1 по всей его длине выполнен второй сквозной канал, в котором размещен термочувствительный элемент 18 измерителя, например, медный проволочный термометр сопротивления (в альтернативном варианте может быть использована термобатарея или чувствительные элементы, построенные на измерении температурного удлинения с помощью микрометра). Между термочувствительным 18 и приемным 1 элементами про всей их длине проложен тонкостенный теплоизолирующий фторопластовый патрубок 19, выполняющий функцию термоинерционного звена. Таким образом, электрический нагреватель 2 и термометр сопротивления 18 полностью лишены прямого контакта с окружающей средой, что уменьшает соответствующий вклад в погрешность измерения. Благодаря такой конструкции для обеспечения высокой точности перед каждым измерением может быть проведена электрическая калибровка измерителя, для чего к нему подключают источник и средства измерений тока и напряжения.On the shadow side of the receiving element 1, a second through channel is made along its entire length, in which the thermosensitive element 18 of the meter is placed, for example, a copper wire resistance thermometer (in the alternative, a thermopile or sensitive elements based on measuring the temperature elongation with a micrometer can be used) . Between the heat-sensitive 18 and the receiving 1 elements, a thin-walled heat-insulating fluoroplastic pipe 19, which serves as a thermal inertia link, is laid over their entire length. Thus, the electric heater 2 and the resistance thermometer 18 are completely devoid of direct contact with the environment, which reduces the corresponding contribution to the measurement error. Due to this design, in order to ensure high accuracy, an electric calibration of the meter can be carried out before each measurement, for which a source and current and voltage measuring instruments are connected to it.

В заявляемом измерителе его апертурный размер по высоте определяются длиной приемного элемента 1, а по ширине - величиной хода каретки 16 актуатора от начала входа приемного элемента 1 в область пучка излучения до полного его выхода из этой области. Тем не менее, в общем случае блок перемещения может быть выполнен с возможностью перемещения стержневого приемного элемента вдоль сечения пучка в двух перпендикулярных направлениях (горизонтальном и вертикальном).In the inventive meter, its aperture size in height is determined by the length of the receiving element 1, and in width - by the stroke of the carriage 16 of the actuator from the beginning of the entrance of the receiving element 1 into the region of the radiation beam until it completely leaves this region. However, in the General case, the block movement can be made with the possibility of moving the rod receiving element along the beam section in two perpendicular directions (horizontal and vertical).

Измеритель по обе стороны может быть снабжен воздушными вентиляторами (на чертежах не показано) для ускорения процессов охлаждения приемного элемента 1 между последовательными измерениями. В одном из вариантов исполнения измеритель может быть снабжен несколькими дополнительными приемными элементами 1, установленными на одной каретке 16 актуатора и последовательно полностью пересекающих пучок излучения за один ее проход. При этом блок перемещения может быть снабжен механизмом автоматического как группового, так и поочередного наклона приемных элементов по ходу излучения на угол от 0° до 90°, вплоть до полного вывода из зоны пучка и фиксирования в заданных положениях, а так же блоком управления линейными и угловыми перемещениями приемных элементов 1 по заданной программе, в том числе и с образованием непрерывного цикла последовательных измерений. Результаты измерений поступают в аналого-цифровой преобразователь и отображаются на индикаторе или дисплее. Измеритель может быть подключен к компьютеру для обеспечения автоматического управления, в том числе, при проведении измерительных процессов с многократными измерениями и обработкой всей измерительной информации поступающей от средств отображения информации и электрической калибровки в соответствии с заданными алгоритмами ведения этих процессов и с автоматической выдачей протоколов полученных результатов.The meter on both sides can be equipped with air fans (not shown in the drawings) to accelerate the cooling processes of the receiving element 1 between successive measurements. In one embodiment, the meter can be equipped with several additional receiving elements 1 mounted on one actuator carriage 16 and sequentially completely crossing the radiation beam in one pass. In this case, the displacement unit can be equipped with a mechanism for automatically both group and alternately tilting the receiving elements along the radiation angle from 0 ° to 90 °, until the beam is completely withdrawn from the zone and fixed in predetermined positions, as well as a linear and angular movements of the receiving elements 1 according to a given program, including the formation of a continuous cycle of sequential measurements. The measurement results are sent to an analog-to-digital converter and are displayed on an indicator or display. The meter can be connected to a computer to provide automatic control, including when carrying out measurement processes with multiple measurements and processing of all measurement information received from information display and electrical calibration means in accordance with the specified algorithms for maintaining these processes and with the automatic output of protocols of the results obtained .

Предлагаемая конструкция характеризуется сильной оптической связью приемного элемента 1 с прямым излучением лазера и слабой оптической связью боковых секций 3 корпуса с обтекающими их дифракционными потоками излучения, образующимися на выступающих ребрах боковых граней приемного элемента 1. При этом существует сильная тепловая связь между приемным элементом 1 и электрическим нагревателем 2, а также между боковыми 3 и центральной 4 секциями корпуса. В то же время тепловая связь между приемным 1 и чувствительным элементами 18; между приемным элементом 1, секциями корпуса 3 и 4 и окружающей средой; а также между секцией 4 корпуса и поворотной стойкой 10 ослаблена. Все это позволяет значительно уменьшить влияние сторонних факторов на результаты измерения мощности лазерного излучения.The proposed design is characterized by a strong optical coupling of the receiving element 1 with direct laser radiation and a weak optical coupling of the side sections 3 of the casing with diffractive radiation fluxes that form on the protruding edges of the side faces of the receiving element 1. There is a strong thermal connection between the receiving element 1 and the electric heater 2, as well as between the side 3 and central 4 sections of the housing. At the same time, the thermal connection between the receiving 1 and the sensing elements 18; between the receiving element 1, the sections of the housing 3 and 4 and the environment; as well as between the section 4 of the housing and the rotary column 10 is weakened. All this can significantly reduce the influence of external factors on the results of measuring the power of laser radiation.

Предлагаемый измеритель работает следующим образом.The proposed meter works as follows.

При выключенном приводе 17 актуатора приемный элемент 1 расположен вне зоны пучка измеряемого излучения, что полностью исключает возможность их оптического взаимодействия, а при включенном - он на каретке 16 актуатора перемещается в направлении перпендикулярном оси пучка измеряемого излучения через весь пучок от входа до полного выхода с заданной актуатором скоростью. Для выполнения корректных измерений обеспечиваемая приводом 17 актуатора величина линейных перемещений его каретки 16, а с ней и приемного элемента 1 через пучок измеряемого излучения, а также длина приемного элемента 1 несколько превышают максимальный диаметр этого пучка.When the actuator drive 17 is switched off, the receiving element 1 is located outside the zone of the measured radiation beam, which completely excludes the possibility of their optical interaction, and when it is turned on, it moves on the actuator carriage 16 in the direction perpendicular to the axis of the measured radiation beam through the entire beam from the entrance to the full exit from a given actuator speed. To perform correct measurements, the amount of linear displacements provided by the actuator 17 of the actuator of its carriage 16, and with it the receiving element 1 through the beam of the measured radiation, as well as the length of the receiving element 1 slightly exceed the maximum diameter of this beam.

В процессе работы измерителя подключают электрический нагреватель 2 к источнику тока, а термочувствительный элемент 18 - к устройству регистрации его выходного сигнала. Затем, до подачи излучения, фиксируют нулевое показание элемента 18 Т0э, включают привод 17 актуатора, начиная таким образом штатное перемещение приемного элемента 1 через сечение пучка с постоянной скоростью, и, одновременно с этим, вместо излучения, подают на сопротивление R электрического нагревателя 2 электрический ток I от его источника. Затем, после штатной остановки актуатора через штатное время τ и одновременного прекращения подачи тока в нагреватель 2, а также после последующего завершения переходного процесса формирования выходного сигнала термочувствительного элемента 18, фиксируют его конечное показание ТКэ. Используя значения электрического тока I, сопротивления R электрического нагревателя 2, выходных сигналов элемента 18 Т0э и ТКэ и времени подачи тока τ в нагреватель 2, проводят оценку оперативно полученного в конкретных условиях проведения измерений значения коэффициента преобразования электрической энергии Кэ, согласно зависимости:In the process of operation of the meter, an electric heater 2 is connected to a current source, and a heat-sensitive element 18 is connected to a device for recording its output signal. Then, before the radiation is supplied, the zero reading of the element 18 T 0e is fixed , the actuator 17 is turned on, thus starting the regular movement of the receiving element 1 through the beam section at a constant speed, and, at the same time, instead of radiation, it is supplied to the resistance R of the electric heater 2 electric current I from its source. Then, after a regular stop of the actuator after a standard time τ and a simultaneous shutdown of the current supply to the heater 2, as well as after the subsequent completion of the transition process of generating the output signal of the thermosensitive element 18, its final reading T Ke is fixed. Using the values of the electric current I, the resistance R of the electric heater 2, the output signals of the element 18 T 0e and T Ke and the time of the current supply τ to the heater 2, an estimate is made of the value of the electric energy conversion coefficient K e obtained in specific measurement conditions according to the dependence:

Figure 00000001
Figure 00000001

где Кэ - выражено в мкм/Дж; Ткэ и Т0э - в мкм; I - в A, R - в Ом, τ - в сек.where K e - expressed in microns / J; T ke and T 0e - in microns; I - in A, R - in Ohms, τ - in seconds.

При этом, проведение аналогичной электрической калибровки измерителя на этапе его периодических поверок путем сличений с рабочими эталонами энергетических величин излучения с определением коэффициента преобразования энергии оптического излучения КО, позволяет на этом этапе определять заносимое в паспорт прибора значение коэффициента эквивалентности замещения КЭз измеряемой оптической энергии известной энергией электрического тока согласно зависимости:At the same time, carrying out a similar electrical calibration of the meter at the stage of its periodic verification by comparison with working standards of energy values of radiation with the determination of the optical energy conversion coefficient K O allows at this stage to determine the value of the substitution equivalence coefficient K ez of the measured optical energy of the known optical energy energy of electric current according to the dependence:

Figure 00000002
Figure 00000002

где КЭз выражен в отн. един., КО и Кэ - в мкм/Дж.where K ez is expressed in rel. un., K About and To e - in microns / J.

Затем, в процессе дальнейшей работы измерителя, вслед за оперативной электрической калибровкой и остыванием находящегося вне области пучка излучения приемного элемента 1, подают измеряемое излучение в рабочую зону измерителя, фиксируют нулевое показание чувствительного элемента Т0о, включают привод 17 актуатора, начиная таким образом штатное перемещение приемного элемента 1, имеющего ширину черненой приемной поверхности b, через все сечение пучка со скоростью v. После пересечения и выхода его из пучка, штатной остановки актуатора и завершения переходного процесса формирования выходного сигнала, фиксируют конечное значение выходного о сигнала чувствительного элемента ТКо.Then, in the course of further operation of the meter, following the on-line electrical calibration and cooling of the receiving element 1 located outside the radiation beam, the measured radiation is fed into the working area of the meter, the zero reading of the sensitive element T 0o is recorded, actuator 17 is turned on, thus starting regular movement the receiving element 1, having the width of the blackened receiving surface b, through the entire cross section of the beam with speed v. After crossing and exiting it from the beam, regular stopping of the actuator and completion of the transient process of generating the output signal, the final value of the output signal of the sensor element T Ko is fixed.

Используя полученные значения выходных сигналов Т0о и ТКО, паспортное значение коэффициента эквивалентности замещения КЭз, штатные значения ширины приемной поверхности b и скорости v перемещения приемного элемента через пучок, а также оперативно полученное согласно (1) значение коэффициента преобразования электрической энергии Кэ, оценивают оперативное значение средней мощности излучения Ро согласно зависимости (3):Using the obtained values of the output signals T 0o and T KO , the passport value of the equivalent equivalence coefficient K Ez , the nominal values of the width of the receiving surface b and the speed v of the movement of the receiving element through the beam, as well as the value of the electric energy conversion coefficient K e quickly obtained according to (1), evaluate the operational value of the average radiation power P about according to the dependence (3):

Figure 00000003
Figure 00000003

где Ро выражено в Вт; ТКо и Т0о - в мкВ; b - в мм; Кэ - в мкВ/Дж; КЭз - в относит. ед.; v - в мм/сек.where P about expressed in watts; T Ko and T 0o - in μV; b - in mm; K e - in μV / J; To Ez - in relate. units; v - in mm / sec.

Совокупность существенных признаков заявляемого устройства позволила, добиться для него:The set of essential features of the claimed device allowed to achieve for him:

- дискретных измерений средней мощности непрерывного лазерного излучения, благодаря применению преобразователя энергии с заданной шириной его стержневого приемного элемента и устройства его линейного перемещения (актуатора) через сечение пучка с заданной скоростью;- discrete measurements of the average power of continuous laser radiation, due to the use of an energy converter with a given width of its rod receiving element and a device for its linear movement (actuator) through the beam section at a given speed;

- измерений больших уровней средней мощности непрерывного лазерного излучения, благодаря применению приемного элемента, ширина которого не превышает 10% от обеспечиваемой актуатором максимальной величины его поперечного перемещения через пучок;- measurements of large levels of average power of continuous laser radiation, due to the use of a receiving element, the width of which does not exceed 10% of the maximum transverse movement through the beam provided by the actuator;

- измерений средней мощности излучения широких пучков излучения, благодаря использованию приемного элемента, длина которого, а также обеспечиваемая актуатором величина его поперечных перемещений, превышают наибольшие размеры поперечного сечения пучка;- measurements of the average radiation power of wide radiation beams, due to the use of a receiving element, the length of which, as well as the value of its transverse displacements provided by the actuator, exceed the largest beam cross-sectional dimensions;

- повышения уровня измеряемой средней мощности, благодаря применению актуатора, обеспечивающего линейные перемещения приемного элемента поперек пучка излучения со скоростью, обеспечивающей минимизацию времени экспонирования каждого точечного фрагмента сечения этого пучка на поверхности приемного элемента до 0,1 с и менее;- increasing the level of measured average power, due to the use of an actuator that provides linear movement of the receiving element across the radiation beam with a speed that minimizes the exposure time of each point fragment of the section of this beam on the surface of the receiving element to 0.1 s or less;

- стабилизации времени экспонирования каждого из множества точечных фрагментов сечения широкого пучка измеряемого излучения на воспринимающей излучение поверхности приемного элемента, благодаря постоянству как ширины этой поверхности по всей длине приемного элемента, так и обеспечиваемой актуатором скорости его передвижения через пучок;- stabilization of the exposure time of each of the multiple point fragments of the cross section of a wide beam of measured radiation on the radiation receiving surface of the receiving element, due to the constancy of both the width of this surface along the entire length of the receiving element and the speed of its movement through the beam provided by the actuator;

- подавления неопределенности результата измерений, связанной с внешними и внутренними тепловыми помехами на приемный элемент, благодаря использованию медного секционного корпуса, отделяющего его от окружающей среды, а также воздушных зазоров, разделяющих эти элементы;- suppressing the uncertainty of the measurement result associated with external and internal thermal noise on the receiving element, due to the use of a copper sectional case that separates it from the environment, as well as air gaps separating these elements;

- подавления неопределенности результата измерений, связанной с возможностью прямого воздействия мощного измеряемого излучения на сборный корпус и его паразитного нагрева, благодаря его размещению по ходу излучения за приемным элементом, ширина приемной поверхности которого превышает ширину сборного корпуса;- suppressing the uncertainty of the measurement result associated with the possibility of direct exposure to powerful measured radiation on the collection case and its spurious heating, due to its placement along the radiation behind the receiving element, the width of the receiving surface of which exceeds the width of the collection case;

- подавления неопределенности результата измерений, связанной с возможностью воздействия на боковые секции корпуса обтекающих его ослабленных потоков излучения, вызванных дифракцией мощного измеряемого излучения на выступающих кромках приемного элемента, благодаря заглублению заостренных кромок боковых секций термостата в приемном элементе и выполнению этих медных секций зеркальными;- suppressing the uncertainty of the measurement result associated with the possibility of exposure to the lateral sections of the casing of the attenuated radiation fluxes caused by diffraction of the powerful measured radiation on the protruding edges of the receiving element due to the deepening of the pointed edges of the lateral sections of the thermostat in the receiving element and making these copper sections mirror;

- подавления неопределенности результата измерений, связанной с неоднородностью распределения плотности мощности излучения в пучках большого диаметра, путем увеличения толщины приемного элемента до величины, в 2-3 раза превышающей его ширину и соответствующего квадратичного увеличения времени распространения тепловой волны как от приемной поверхности до наиболее удаленного от нее чувствительного элемента, так и в обе стороны по длине приемного элемента;- suppressing the uncertainty of the measurement result associated with the heterogeneity of the distribution of the radiation power density in large-diameter beams by increasing the thickness of the receiving element to a value 2-3 times its width and the corresponding quadratic increase in the propagation time of the heat wave from the receiving surface to the most distant from her sensitive element, and in both directions along the length of the receiving element;

- подавления неопределенности результата измерений, связанной с неоднородностью распределения плотности мощности излучения в пучках большого диаметра, путем применения окружающего чувствительный элемент тонкостенного фторопластового патрубка, исключающего его прямой тепловой контакт с телом приемного элемента внутри выполненного в нем канала и таким образом увеличивающего и стабилизирующего время прохождения тепловой волны между ними, дополнительно способствующего распределению тепла по длине приемного элемента за время формирования выходного сигнала;- suppressing the uncertainty of the measurement result associated with the heterogeneity of the distribution of the radiation power density in large-diameter beams by using a thin-walled fluoroplastic pipe surrounding the sensing element, eliminating its direct thermal contact with the body of the receiving element inside the channel made in it and thereby increasing and stabilizing the passage of heat waves between them, additionally contributing to the distribution of heat along the length of the receiving element during the formation output schemes;

- повышения допустимой плотности мощности излучения при работе с пучками малого диаметра, за счет наклона поворотной стойки и увеличения воспринимающей излучение поверхности приемного элемента;- increase the permissible radiation power density when working with small diameter beams, due to the inclination of the rotary rack and increase the radiation receiving surface of the receiving element;

- подавления неопределенности результата измерений, связанной с неравномерностью распределения по длине приемного элемента поглощаемой им мощности излучения при работе с пучками малого диаметра, путем наклона поворотной стойки до положения, соответствующего полному облучению приемного элемента по всей его длине;- suppressing the uncertainty of the measurement result associated with the uneven distribution along the length of the receiving element of the absorbed radiation power when working with small diameter beams, by tilting the rotary stand to a position corresponding to the complete irradiation of the receiving element along its entire length;

- минимизации температуры нагрева приемного элемента и интенсификации процессов ее выравнивания по приемному элементу, благодаря использованию меди в качестве его материала, характеризующейся высокими теплоемкостью, тепло- и температуропроводностью;- minimizing the heating temperature of the receiving element and the intensification of the processes of its alignment with the receiving element, due to the use of copper as its material, characterized by high heat capacity, heat and thermal diffusivity;

- высокой точности электрической калибровки измерителя по методу замещения измеряемой мощности излучения мощностью электрического тока известной величины, благодаря применению константана в качестве материала его калибровочного электрического нагревателя, характеризующегося высокой стабильностью его электрического сопротивления;- high accuracy of the meter’s electrical calibration by the method of replacing the measured radiation power with a known current electric power, due to the use of constantan as the material of its calibration electric heater, characterized by high stability of its electrical resistance;

- высокой точности эквивалентности замещения, благодаря расположению калибровочного электрического нагревателя и чувствительного элемента в выполненных в приемном элементе замкнутых каналах, полностью исключающих возможность их прямого взаимодействия с окружающей средой;- high accuracy of equivalent substitution, due to the location of the calibration electric heater and the sensing element in closed channels made in the receiving element, completely eliminating the possibility of their direct interaction with the environment;

- минимизации отбираемой для измерительных целей излучения и исключения необходимости применения гидравлических систем для охлаждения элементов измерителя.- minimization of radiation selected for measuring purposes and eliminating the need for hydraulic systems to cool the meter elements.

Claims (10)

1. Измеритель мощности лазерного излучения, содержащий стержневой приемный элемент, поглощающий энергию лазерного излучения, расположенный внутри него термочувствительный элемент и блок перемещения стержневого приемного элемента вдоль сечения пучка, отличающийся тем, что в стержневом приемном элементе выполнено два продольных канала, в одном из которых расположен электронагреватель, а в другом - указанный термочувствительный элемент, причем канал электронагревателя расположен со стороны поверхности стержневого элемента, обращенной к источнику лазерного излучения, а канал термочувствительного элемента - с теневой стороны.1. A laser radiation power meter comprising a rod receiving element that absorbs laser energy, a heat-sensitive element located inside it and a rod receiving element moving along the beam section, characterized in that two longitudinal channels are made in the rod receiving element, one of which is located an electric heater, and in the other, said heat-sensitive element, wherein the channel of the electric heater is located on the side of the surface of the rod element facing to the source of laser radiation, and the channel of the thermosensitive element from the shadow side. 2. Измеритель мощности лазерного излучения по п. 1, отличающийся тем, что термочувствительный элемент выполнен в виде проволочного термометра сопротивления, расположенного внутри теплоизолирующего патрубка.2. The laser radiation power meter according to claim 1, characterized in that the heat-sensitive element is made in the form of a wire resistance thermometer located inside the heat-insulating pipe. 3. Измеритель мощности лазерного излучения по п. 1, отличающийся тем, что стержневой приемный элемент имеет постоянное поперечное сечение в форме равнобедренной трапеции, большее основание которой направлено в сторону источника лазерного излучения.3. The laser radiation power meter according to claim 1, characterized in that the rod receiving element has a constant cross section in the form of an isosceles trapezoid, the larger base of which is directed towards the laser radiation source. 4. Измеритель мощности лазерного излучения по п. 1, отличающийся тем, что блок перемещения оборудован линейным актуатором и выполнен с возможностью подключения к компьютеру.4. The laser radiation power meter according to claim 1, characterized in that the displacement unit is equipped with a linear actuator and is configured to connect to a computer. 5. Измеритель мощности лазерного излучения по п. 1, отличающийся тем, что стержневой приемный элемент с воздушным зазором установлен в несущем корпусе и закреплен с помощью упорных винтов, входящих в углубления, выполненные в торцах стержневого приемного элемента.5. The laser radiation power meter according to claim 1, characterized in that the rod receiving element with an air gap is installed in the bearing housing and secured with thrust screws included in the recesses made in the ends of the rod receiving element. 6. Измеритель мощности лазерного излучения по п. 5, отличающийся тем, что корпус выполнен в виде П-образной секции, центральная часть которой расположена с теневой стороны относительно лазерного излучения, а концевые части снабжены резьбовыми отверстиями для указанных упорных винтов.6. The laser radiation power meter according to claim 5, characterized in that the casing is made in the form of a U-shaped section, the central part of which is located on the shadow side relative to the laser radiation, and the end parts are provided with threaded holes for these stop screws. 7. Измеритель мощности лазерного излучения по п. 6, отличающийся тем, что корпус снабжен боковыми секциями, прикрепленными к центральной части П-образной секции и закрывающими продольные боковые стороны стержневого приемного элемента.7. The laser radiation power meter according to claim 6, characterized in that the casing is provided with side sections attached to the central part of the U-shaped section and covering the longitudinal side sides of the rod receiving element. 8. Измеритель мощности лазерного излучения по п. 5, отличающийся тем, что корпус через теплоизолирующие втулки закреплен на поворотной стойке, в свою очередь взаимодействующей с блоком перемещения.8. The laser radiation power meter according to claim 5, characterized in that the housing is mounted on a rotary column through heat-insulating sleeves, which in turn interacts with the displacement unit. 9. Измеритель мощности лазерного излучения по п. 1, отличающийся тем, что высота стержневого приемного элемента превышает диаметр пучка.9. The laser radiation power meter according to claim 1, characterized in that the height of the rod receiving element exceeds the beam diameter. 10. Измеритель мощности лазерного излучения по п. 1, отличающийся тем, что блок перемещения выполнен с возможностью перемещения стержневого приемного элемента вдоль сечения пучка в двух перпендикулярных направлениях.10. The laser radiation power meter according to claim 1, characterized in that the displacement unit is arranged to move the rod receiving element along the beam section in two perpendicular directions.
RU2019122435A 2019-07-17 2019-07-17 Laser radiation power meter RU2713055C1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2019122435A RU2713055C1 (en) 2019-07-17 2019-07-17 Laser radiation power meter

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2019122435A RU2713055C1 (en) 2019-07-17 2019-07-17 Laser radiation power meter

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2713055C1 true RU2713055C1 (en) 2020-02-03

Family

ID=69625054

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2019122435A RU2713055C1 (en) 2019-07-17 2019-07-17 Laser radiation power meter

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2713055C1 (en)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2805276C1 (en) * 2023-01-11 2023-10-13 Федеральное государственное унитарное предприятие "ВСЕРОССИЙСКИЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ ОПТИКО-ФИЗИЧЕСКИХ ИЗМЕРЕНИЙ" (ФГУП "ВНИИОФИ") Laser power meter

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
UA38693A (en) * 2000-08-22 2001-05-15 Науково-Дослідне Відділення "Оптичні Та Конструкційні Кристали" Науково-Технологічний Концерн "Інститут Монокристалів" Нан України Laser radiation power meter
JP2009294069A (en) * 2008-06-05 2009-12-17 Mitsubishi Heavy Ind Ltd Profile measuring apparatus, and profile measuring method for laser light
US7907266B1 (en) * 2009-05-19 2011-03-15 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Department Of Commerce Radiometer for detecting and measuring low levels of pulsed laser sources
CN105424180B (en) * 2015-12-11 2017-05-03 中国电子科技集团公司第四十一研究所 Calibration method for terahertz laser power meter
RU2630857C1 (en) * 2016-04-20 2017-09-13 Федеральное государственное унитарное предприятие "ВСЕРОССИЙСКИЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ ОПТИКО-ФИЗИЧЕСКИХ ИЗМЕРЕНИЙ" (ФГУП "ВНИИОФИ") Laser emission standard source for power meter calibration
US20170347419A1 (en) * 2016-05-31 2017-11-30 Tt Electronics Plc Temperature Compensation in Optical Sensing System

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
UA38693A (en) * 2000-08-22 2001-05-15 Науково-Дослідне Відділення "Оптичні Та Конструкційні Кристали" Науково-Технологічний Концерн "Інститут Монокристалів" Нан України Laser radiation power meter
JP2009294069A (en) * 2008-06-05 2009-12-17 Mitsubishi Heavy Ind Ltd Profile measuring apparatus, and profile measuring method for laser light
US7907266B1 (en) * 2009-05-19 2011-03-15 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Department Of Commerce Radiometer for detecting and measuring low levels of pulsed laser sources
CN105424180B (en) * 2015-12-11 2017-05-03 中国电子科技集团公司第四十一研究所 Calibration method for terahertz laser power meter
RU2630857C1 (en) * 2016-04-20 2017-09-13 Федеральное государственное унитарное предприятие "ВСЕРОССИЙСКИЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ ОПТИКО-ФИЗИЧЕСКИХ ИЗМЕРЕНИЙ" (ФГУП "ВНИИОФИ") Laser emission standard source for power meter calibration
US20170347419A1 (en) * 2016-05-31 2017-11-30 Tt Electronics Plc Temperature Compensation in Optical Sensing System

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2805276C1 (en) * 2023-01-11 2023-10-13 Федеральное государственное унитарное предприятие "ВСЕРОССИЙСКИЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ ОПТИКО-ФИЗИЧЕСКИХ ИЗМЕРЕНИЙ" (ФГУП "ВНИИОФИ") Laser power meter

Similar Documents

Publication Publication Date Title
Yang et al. Thermal transport in CO2 laser irradiated fused silica: In situ measurements and analysis
Albatici et al. Assessment of the thermal emissivity value of building materials using an infrared thermovision technique emissometer
Barnea et al. Flow and heat transfer regimes during quenching of hot surfaces
EP2793006A2 (en) Improved blackbody function
CN107907561A (en) The device and measuring method of multipath reflection laser optical lever metal linear expansion coefficient measurement
Sapozhnikov et al. An investigation into film condensation of saturated steam on tube surfaces by a gradient heatmetry
RU2713055C1 (en) Laser radiation power meter
Michał et al. Evaluating the influence of radiative heat flux on convective heat transfer from a vertical plate in air using an improved heating plate
Zhang et al. A transient method for total emissivity determination
Hahn Robinson line-heat-source guarded hot plate apparatus
Patil et al. Spatially resolved temperature measurement in microchannels
Hernandez et al. True temperature measurement on metallic surfaces using a two-color pyroreflectometer method
Beaumale et al. Simultaneous high-accuracy measurements of local heat transfer and phase distribution during convective condensation using non intrusive diagnostic tools
Grabas Pyrometric temperature measurements with a miniature cavity used as a blackbody in the calorimetric method for determining absorbed laser energy
Lima et al. Thermal effusivity estimation of polymers in time domain
Longo A steady-state apparatus to measure the thermal conductivity of solids
Litvintsova et al. Diagnostics of coolant boiling onset based on the analysis of fluctuations of thermohydraulic parameters
JP2012021955A (en) Thermal emissivity measuring apparatus
RU2805276C1 (en) Laser power meter
Glazov et al. State working standard of the unit of average power of optical radiation for fiber-optic systems and lasers
Sharkov et al. A radiometer for measuring high-intensity heat flux density and a method of calibrating it
Sharma et al. Infrared Thermal Imaging Technique for Temperature Measurement
Crespy et al. Study of laser megajoule calorimeter's thermal behaviour for energy measurement uncertainty optimisation
Crane Pyrometric temperature measurement in concentrated sunlight with emissivity determination
Scott Paper 11: Laser Energy Measurements by Absolute Methods