RU2711697C1 - Manufacturing method of front edge fan blade strengthening patch - Google Patents
Manufacturing method of front edge fan blade strengthening patch Download PDFInfo
- Publication number
- RU2711697C1 RU2711697C1 RU2019111210A RU2019111210A RU2711697C1 RU 2711697 C1 RU2711697 C1 RU 2711697C1 RU 2019111210 A RU2019111210 A RU 2019111210A RU 2019111210 A RU2019111210 A RU 2019111210A RU 2711697 C1 RU2711697 C1 RU 2711697C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- cavity
- package
- bag
- liner
- lining
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D53/00—Making other particular articles
- B21D53/78—Making other particular articles propeller blades; turbine blades
Abstract
Description
Изобретение относится к области авиационного двигателестроения и может быть использовано при изготовлении рабочих лопаток вентиляторов газотурбинных двигателей (ГТД), выполненных из материалов с матрицей из полимеров, в частности углепластика, или легких сплавов, армированных высокопрочными волокнами, так называемых композитных лопаток.The invention relates to the field of aircraft engine manufacturing and can be used in the manufacture of fan blades for gas turbine engines (GTE) made of materials with a matrix of polymers, in particular carbon fiber, or light alloys reinforced with high-strength fibers, the so-called composite blades.
Недостатком композитной лопатки является низкая стойкость передней (входной) кромки внешнему ударному воздействию при попадании в рабочую зону вентилятора посторонних предметов: песка, камней, птиц и т.д. Поэтому передняя кромка лопатки снабжается накладкой из высокопрочного титанового сплава, изготавливаемой в виде отдельного изделия, которое соединяется с композитной лопаткой с использованием крепежных элементов или высокопрочного клея (патент США №5785498, МПК F04D 29/32, опубликовано 28.07.1998 г.).The disadvantage of the composite blade is the low resistance of the front (input) edge to external impact when foreign objects: sand, stones, birds, etc., get into the fan’s working area. Therefore, the leading edge of the blade is provided with an overlay of high-strength titanium alloy, made in the form of a separate product, which is connected to the composite blade using fasteners or high-strength adhesive (US patent No. 5785498, IPC F04D 29/32, published July 28, 1998).
При больших оборотах ротора вентилятора и попадании на вход вентилятора посторонних предметов с большой кинетической энергией эти предметы в первую очередь контактируют с прочной титановой накладкой передней кромки лопатки, защищая кромку из композиционного материала от воздействия сосредоточенных ударов.At high speeds of the fan rotor and foreign objects with high kinetic energy getting into the fan inlet, these objects primarily come into contact with the durable titanium pad on the leading edge of the blade, protecting the composite edge from the effects of concentrated impacts.
Как отдельное изделие накладка имеет сложную пространственную форму, образованную аэродинамическими профилями в поперечных сечениях, соответствующую форме передней кромки композитной лопатки. Представление о сложности профиля лопатки дает его описание (патент РФ №2354854, МПК F04D 29/32, опубликовано 10.05.2009 г.). Накладка передней кромки также, как сама кромка, имеет криволинейный профиль в меридиональной (вертикальной) плоскости и изгиб в горизонтальной плоскости. Аэродинамический профиль поперечных сечений накладки образован отрезками линий разряжения (часть спинки лопатки) и давления (часть корыта лопатки). Пространственно накладка скручена в направлении от замка лопатки к ее периферии.As a separate product, the patch has a complex spatial shape formed by aerodynamic profiles in cross sections corresponding to the shape of the leading edge of the composite blade. The idea of the complexity of the profile of the blade gives its description (RF patent No. 2354854, IPC F04D 29/32, published May 10, 2009). The lining of the leading edge, like the edge itself, has a curved profile in the meridional (vertical) plane and bending in the horizontal plane. The aerodynamic profile of the cross sections of the lining is formed by segments of the lines of rarefaction (part of the back of the scapula) and pressure (part of the trough of the scapula). The pad is spatially twisted in the direction from the paddle lock to its periphery.
Накладка имеет усиленную переднюю часть, представляющую собой собственно переднюю кромку лопатки, и тонкие боковые стенки, охватывающие переднюю кромку композитной лопатки, с помощью которых осуществляется соединение накладки с композитной лопаткой.The patch has a reinforced front part, which is actually the front edge of the blade, and thin side walls covering the front edge of the composite blade, with which the patch is connected to the composite blade.
Известен способ изготовления накладки передней кромки композитной лопатки вентилятора (патент РФ №2503519 МПК В21К 3/04, опубликовано 10.01.2014 г.), который включает профилирование заготовки в вертикальной и горизонтальной плоскостях, формирование усиленной передней части накладки и ее боковых стенок, а также профилирование боковых стенок и усиленной передней части для получения аэродинамических профилей в поперечных сечениях накладки и ее скручивание по заданной пространственной кривой, где формирование усиленной передней части и боковых стенок накладки выполняют из цельной заготовки технологией обработки давлением в изотермических условиях в режиме сверхпластичности сплава.A known method of manufacturing the lining of the leading edge of the composite fan blades (RF patent No. 2503519 IPC BK 3/04, published January 10, 2014), which includes profiling the workpiece in the vertical and horizontal planes, forming a reinforced front of the lining and its side walls, as well as profiling of the side walls and the reinforced front part to obtain aerodynamic profiles in the cross sections of the lining and twisting it along a given spatial curve, where the formation of the reinforced front part and side walls nok laths are made of a single piece forming technology under isothermal conditions in the alloy superplastic regime.
Недостатками данного способа являются следующие:The disadvantages of this method are the following:
- по примеру 1 описания возможно изготовление накладок, размеры которых не превышают 200 мм по длине и 25 мм по ширине, поскольку обратное выдавливание широких стенок толщиной менее 1 мм требует значительных усилий, отражающихся на стойкости деформирующего инструмента, поскольку напряжения в условиях низкотемпературной сверхпластичности для титановых сплавов 60…80 МПа, выдавливание стенок с увеличенным припуском, 2…3 мм, требует сложной механической обработки пространственно искривленной поверхности, при которой возникают коробления тонких стенок, не позволяющие получить точную конфигурацию внутренней полости;- according to example 1 of the description, it is possible to manufacture linings whose dimensions do not exceed 200 mm in length and 25 mm in width, since the reverse extrusion of wide walls with a thickness of less than 1 mm requires considerable effort, which affects the resistance of the deforming tool, since stresses in conditions of low-temperature superplasticity for
- по примеру 2 описания прямое и обратное выдавливание осуществляется при температуре 920°С с применением защитно-смазывающей стеклоэмали как с наружной, так и с внутренней поверхности накладки; учитывая, что ширина полости в периферийной части накладки составляет 2,5…1,5 мм при высоте боковых стенок 50... 100 мм, возникает проблема удаления застывшей стеклоэмали из этой полости. Удаление стеклоэмали с помощью химического травления, пескоструйной обработки или другими методами приводит к неоднородной конфигурации внутренней полости.- according to example 2 of the description, direct and reverse extrusion is carried out at a temperature of 920 ° C using a protective-lubricating glass enamel from both the outer and inner surfaces of the lining; given that the width of the cavity in the peripheral part of the lining is 2.5 ... 1.5 mm with a height of the side walls of 50 ... 100 mm, there is a problem of removing frozen glass enamel from this cavity. Removal of glass enamel by chemical etching, sandblasting or other methods leads to an inhomogeneous configuration of the internal cavity.
Известен способ изготовления металлической накладки для защиты кромки изделия, например лопатки вентилятора, включающий этап предварительного профилирования исходной заготовки с образованием внутренней полости, боковых стенок и усиленной передней части промежуточной формы и размеров, выбираемых с учетом заданной величины их изменения при последующем профилировании обработкой давлением, при этом на этапе предварительного профилирования получают заготовку с параллельными боковыми стенками, формируют пакет путем установки в ее полость технологической вставки с использованием средства, предотвращающего в процессе прокатки схватывание заготовки с технологической вставкой по контактирующим поверхностям, и осуществляют последующее профилирование полученного пакета прокаткой в цилиндрических валках (патент РФ №2553759, МПК B21D 53/78, опубликовано 20.06.2015 г.),A known method of manufacturing a metal plate to protect the edges of the product, for example a fan blade, comprising the step of pre-profiling the original workpiece with the formation of the inner cavity, side walls and the reinforced front part of the intermediate shape and dimensions, selected taking into account the set value of their changes during subsequent profiling by pressure treatment, when this at the stage of preliminary profiling get the workpiece with parallel side walls, form a package by installing in its polo the technological insert using a tool that prevents the billet from setting during the rolling process with the technological insert on the contacting surfaces, and carry out subsequent profiling of the resulting package by rolling in cylindrical rolls (RF patent No. 2553759, IPC B21D 53/78, published on June 20, 2015),
Недостатками данного способа является следующее.The disadvantages of this method is the following.
1. Прокаткой на плоских валках можно получить накладку только с прямолинейной передней кромкой и только постоянной толщины.1. By rolling on flat rolls, you can get a plate only with a straight front edge and only a constant thickness.
2. Операция прокатки не обеспечивает конфигурацию полости лопатки, необходимую для точной установки на композитную лопатку.2. The rolling operation does not provide the configuration of the cavity of the blade, necessary for accurate installation on the composite blade.
3. На этапе последующего профилирования с целью получения криволинейной передней кромки путем горячей обработки давлением используется неблагоприятная схема деформирования, при которой очень тонкие боковые стенки теряют устойчивость, что может привести к образованию складок на поверхности боковых стенок накладки. Такие складки снижают качество накладки и, следовательно, ее эксплуатационные свойства. Известен способ изготовления накладки передней кромки лопатки (патент США 5694683, МПК В23Р 15/00, опубликовано 09.12.1997 г.), согласно которому накладку изготавливают из цельной объемной заготовки. Предварительно в заготовке посредством фрезерования получают внутреннюю полость V-образной формы. Все последующие операции способа осуществляют обработкой давлением. Посредством вытяжки в штампе формируют тонкие боковые стенки и усиленную часть накладки. Одновременно осуществляют профилирование накладки в вертикальной и горизонтальной плоскостях. Далее осуществляют профилирование боковых стенок и усиленной передней части для получения аэродинамических профилей в поперечных сечениях накладки и ее скручивание по заданной формой кромки лопатки пространственной кривой. При этом формирование усиленной передней части, боковых стенок и профилирование накладки в вертикальной и горизонтальной плоскостях выполняют в изотермических условиях, обеспечивающих режим высокой пластичности (сверхпластичности) сплава при формировании вытяжкой боковых стенок и передней части накладки.3. At the stage of subsequent profiling in order to obtain a curved leading edge by hot pressure treatment, an unfavorable deformation scheme is used in which very thin side walls lose stability, which can lead to the formation of folds on the surface of the side walls of the lining. Such folds reduce the quality of the lining and, therefore, its operational properties. A known method of manufacturing the lining of the leading edge of the scapula (US patent 5694683, IPC B23P 15/00, published 09.12.1997), according to which the lining is made from a solid bulk blank. Previously, in the workpiece by milling receive the inner cavity of a V-shaped. All subsequent process steps are carried out by pressure treatment. Through the hood, thin side walls and a reinforced part of the patch are formed in the stamp. At the same time carry out profiling lining in the vertical and horizontal planes. Next, they carry out profiling of the side walls and the reinforced front part to obtain aerodynamic profiles in the cross sections of the lining and its twisting along the given shape of the blade edge of the spatial curve. In this case, the formation of a reinforced front part, side walls and profiling of the lining in the vertical and horizontal planes is performed in isothermal conditions, providing a mode of high plasticity (superplasticity) of the alloy when the hood forms the side walls and the front of the lining.
Помимо соблюдения изотермических условий для обеспечения высокой пластичности труднодеформируемого титанового сплава, из которого, как отмечалось выше, изготавливается накладка, необходимо также соблюдение определенных скоростей деформации и наличие в заготовке подготовленной, по мере возможности, мелкозернистой и в значительной степени однородной структуры. При несоблюдении, по крайней мере, одного из этих трех условий труднодеформируемый титановый сплав обрабатывается в режиме обычной горячей деформации (Бэкофен В. Процессы деформации. Массачусетс, Калифорния, 1972, перевод под ред. С.Е. Рокотяна, М: Металлургия, 1977, С. 242)In addition to observing isothermal conditions to ensure high ductility of the hard-to-deform titanium alloy, from which, as noted above, the overlay is made, it is also necessary to observe certain strain rates and the presence of a prepared, as far as possible, fine-grained and substantially uniform structure. If at least one of these three conditions is not met, a hard-deformed titanium alloy is processed in the usual hot deformation mode (B. Bakofen, Deformation Processes. Massachusetts, California, 1972, translation under the editorship of S.E. Rokotyan, M: Metallurgy, 1977, S. 242)
Недостатком данного способа является то, что в условиях свободной вытяжки неоднородность структуры сплава приводит к неоднородности деформации заготовки. В рассматриваемом случае, когда посредством вытяжки формируются очень тонкие стенки накладки, неоднородность деформации может быть ярко выраженной даже при незначительной неоднородности структуры сплава. В частности, неоднородность структуры сплава может возникнуть вследствие предыдущей обработки резанием из-за возникновения в поверхностных слоях заготовки, подвергаемых воздействию режущего инструмента, внутренних напряжений (Новиков И. И. Теория термической обработки металлов: учеб. для вузов. - 4-е изд. - М.: Металлургия, 1986. - С. 110-118). Это неизбежно происходит в указанном способе при фрезеровании в заготовке внутренней V-образной полости. Более того, при фрезеровании происходит разрыв волокон материала накладки, что крайне негативно влияет не только на процесс вытяжки боковых стенок, но в последующем приводит к снижению надежности накладки в эксплуатации. Для уменьшения напряжений и их отрицательного воздействия на эксплуатационные характеристики накладки можно использовать отжиг, тогда как разрыв волокон материала, причем в самом тонком сечении накладки, сохранит отрицательное влияние на свойства накладки при ее эксплуатации.The disadvantage of this method is that under conditions of free drawing, the heterogeneity of the alloy structure leads to heterogeneity in the deformation of the workpiece. In the case under consideration, when very thin lining walls are formed by drawing, the strain heterogeneity can be pronounced even with a slight heterogeneity of the alloy structure. In particular, the heterogeneity of the alloy structure may arise due to the previous machining due to the appearance of internal stresses in the surface layers of the workpiece exposed to the cutting tool (Novikov I.I. Theory of heat treatment of metals: textbook for universities. - 4th ed. - M.: Metallurgy, 1986. - S. 110-118). This inevitably occurs in the specified method when milling in the workpiece of the inner V-shaped cavity. Moreover, during milling, the fibers of the lining material break, which extremely negatively affects not only the process of drawing the side walls, but subsequently reduces the reliability of the lining in operation. Annealing can be used to reduce stresses and their negative impact on the performance of the pad, while breaking the material fibers, and in the thinnest section of the pad, will retain a negative effect on the properties of the pad during its operation.
Необходимо добавить, что при деформировании не только в боковых стенках, но и в передней усиленной части накладки, а также во всей накладке возникают различного рода остаточные напряжения. В усиленной части возникают остаточные микронапряжения II рода вследствие использования малых степеней деформации, несмотря на то, что деформация осуществляется в изотермических условиях в режиме сверхпластичности (Бэкофен В. Процессы деформации. Массачусетс, Калифорния, 1972, перевод под ред. С.Е. Рокотяна, М: Металлургия, 1977, С. 242) Внутренние напряжения возникают также между подвергаемыми значительной деформации боковыми стенками и усиленной передней частью накладки, деформируемой со значительно меньшими степенями деформации. Кроме того, напряжения возникают при профилировании заготовки в вертикальной и горизонтальной плоскостях. Во втором и третьем случаях остаточные напряжения являются зональными или напряжениями I рода, которые полностью не устраняются с помощью отжига. С помощью отжига зональные напряжения можно только уменьшить (Новиков И. И. Теория термической обработки металлов: учеб. для вузов. - 4-е изд. - М.: Металлургия, 1986. - С 110). Для того, чтобы устранить зональные напряжения необходима последующая горячая деформация заготовки с ощутимой степенью деформации, в способе же по известному патенту США №5694683 такая деформация отсутствует. Остаточные напряжения сказываются на поведении изделия при эксплуатации и даже при хранении на складе. В эксплуатации остаточные напряжения, алгебраически складываясь с рабочими напряжениями, могут в значительной степени снизить надежность изделия, особенно если изделие, такое как накладка передней кромки композиционной лопатки, работает в сложных условиях под воздействием ударных нагрузок.It must be added that during deformation not only in the side walls, but also in the front reinforced part of the lining, as well as in the entire lining, various kinds of residual stresses arise. In the reinforced part, residual type II microstresses arise due to the use of small degrees of deformation, despite the fact that the deformation is carried out in isothermal conditions in the superplastic mode (V. Bakofen, Deformation Processes. Massachusetts, California, 1972, translated by S.E. Rokotyan, M: Metallurgy, 1977, p. 242) Internal stresses also arise between the side walls subjected to significant deformation and the reinforced front part of the lining, deformable with much lower degrees of deformation. In addition, stresses occur when profiling the workpiece in the vertical and horizontal planes. In the second and third cases, the residual stresses are zone or type I stresses, which are not completely eliminated by annealing. With the help of annealing, zonal stresses can only be reduced (Novikov I.I. Theory of heat treatment of metals: textbook for universities. - 4th ed. - M .: Metallurgy, 1986. - С 110). In order to eliminate zonal stresses, subsequent hot deformation of the workpiece with a significant degree of deformation is necessary, but there is no such deformation in the method according to the well-known US patent No. 5694683. Residual stresses affect the behavior of the product during operation and even when stored in a warehouse. In operation, residual stresses, algebraically adding to the operating stresses, can significantly reduce the reliability of the product, especially if the product, such as the overlay of the leading edge of the composite blade, works in difficult conditions under the influence of shock loads.
Дополнительным недостатком способа является применение весьма сложной конструкции штампа с четырьмя координатами перемещения, к тому же требующего создания защитной атмосферы.An additional disadvantage of this method is the use of a very complex design of the stamp with four coordinates of movement, which also requires the creation of a protective atmosphere.
Наиболее близким техническим решением является способ изготовления передней кромки лопасти вентилятора турбомашины (патент США 7640661, МПК B21D53/78, опубликовано 05.01.2010 г. ). Согласно этому способу накладка изготавливается из двух частей, как правило, из двух листовых заготовок, имеющих выступы с обеих концов каждой заготовки. С одного конца профиль выступов в поперечном сечении соответствует профилю усиленной передней части накладки, а выступы на противоположном конце заготовок выполняют технологическую функцию. В области выступов заготовки свариваются между собой диффузионной сваркой, образуя пакет с герметичной полостью. Окончательную форму передняя кромка получает путем пневмоформовки полученного пакета в режиме сверхпластичности в штампе. По окончании пневмоформовки технологические выступы обрезаются с образованием боковых стенок накладки.The closest technical solution is a method of manufacturing the leading edge of a fan blade of a turbomachine (US patent 7640661, IPC B21D53 / 78, published 05.01.2010). According to this method, the patch is made of two parts, usually of two sheet blanks having protrusions at both ends of each blank. At one end, the profile of the protrusions in cross section corresponds to the profile of the reinforced front of the patch, and the protrusions at the opposite end of the workpieces perform a technological function. In the area of the protrusions, the workpieces are welded together by diffusion welding, forming a package with a sealed cavity. The leading edge gets the final shape by pneumoforming the resulting package in the superplasticity mode in the stamp. At the end of the blow molding process ledges are trimmed with the formation of the side walls of the lining.
Основным недостатком этого способа является то, что на внутренней поверхности накладки невозможно сформировать точную конфигурацию полости, особенно в области переменного радиуса со стороны усиленной части. Сверхпластическая формовка в изотермическом штампе обеспечивает точность конфигурации наружной поверхности, но внутренняя поверхность формируется произвольно, что не позволяет получить точное ее сопряжение с композиционной лопаткой. Кроме того, при раздувании и формовке заготовок по линии диффузионной сварки с внутренней стороны возникает заострение, обусловленное спецификой напряженного-деформированного состояния материала в этой зоне. Заострение представляет собой опасный концентратор напряжения, способный снизить качество накладки.The main disadvantage of this method is that it is impossible to form the exact configuration of the cavity on the inner surface of the lining, especially in the region of variable radius from the side of the reinforced part. Superplastic molding in an isothermal die ensures the accuracy of the configuration of the outer surface, but the inner surface is formed arbitrarily, which does not allow to obtain its exact mate with the composite blade. In addition, when inflating and molding the workpieces along the diffusion welding line, a taper occurs on the inside due to the specifics of the stress-strain state of the material in this zone. Pointing is a dangerous voltage concentrator that can reduce the quality of the patch.
Дополнительным недостатком является использование явления сверхпластичности, что требует специальной подготовки микроструктуры и сужает круг материалов, поскольку только некоторые сплавы обладают сверхпластичностью.An additional drawback is the use of the phenomenon of superplasticity, which requires special preparation of the microstructure and narrows the range of materials, since only some alloys have superplasticity.
Задачей изобретения является создание способа изготовления накладки передней кромки композитной лопатки вентилятора ГТД, обладающей необходимой конфигурацией внутренней полости, обеспечивающей плотное сопряжение с поверхностью композитной лопатки.The objective of the invention is to provide a method for manufacturing the lining of the leading edge of a composite fan blade of a gas turbine engine, having the necessary configuration of the internal cavity, providing tight coupling with the surface of the composite blade.
Технический результат изобретения заключается в повышении точности изготовления конфигурации внутренней полости накладки для обеспечения высоких эксплуатационных свойств лопатки за счет плотной посадки на ее переднюю кромку.The technical result of the invention is to increase the accuracy of manufacturing the configuration of the inner cavity of the lining to ensure high operational properties of the blades due to the tight fit on its front edge.
Поставленная задача решается, а технический результат достигается способом изготовления металлической накладки для упрочнения передней кромки лопатки вентилятора из композиционного материала, включающим изготовление двух исходных заготовок, у которых сформированы профили для обеспечения усиленной части со стороны передней кромки лопатки и технологической части, диффузионную сварку исходных заготовок в пакет, пневмоформовку пакета с полостью, обрезку технологической части для получения упрочняющей накладки, последующую механическую обработку накладки для получения заданной формы. В отличие от прототипа внутреннюю полость пакета формируют в два этапа, причем на первом этапе осуществляют фрезерование исходных заготовок с обеспечением профиля усиленной части накладки радиусом переменной величины, а боковых стенок заданной толщины, перед диффузионной сваркой в полость пакета устанавливают предварительно изготовленный технологический вкладыш, повторяющий форму полости пакета с нанесенным на него антисварочным покрытием, после чего осуществляют сборку пакета с применением сварки плавлением по периметру пакета, последующее вакуумирование полости и удаление из нее органических компонентов антисварочного покрытия путем нагрева пакета, а после диффузионной сварки осуществляют механическую обработку внешнего профиля усиленной части накладки, причем перед пневматической формовкой пакета осуществляют операцию крутки, а после обрезки технологической части удаляют технологический вкладыш.The problem is solved, and the technical result is achieved by the method of manufacturing a metal plate for hardening the leading edge of the fan blade from a composite material, including the manufacture of two initial blanks, which have profiles formed to provide a reinforced part from the front edge of the blade and the technological part, diffusion welding of the initial blanks in bag, pneumatic molding of a bag with a cavity, trimming of the technological part to obtain a reinforcing lining, subsequent mechanical processing lining to obtain a given shape. In contrast to the prototype, the internal cavity of the package is formed in two stages, and at the first stage, the initial blanks are milled to provide the profile of the reinforced part of the lining with a radius of a variable value, and the side walls of a given thickness are pre-fabricated into the cavity of the package before diffusion welding, repeating the shape cavity of the package with an anti-welding coating applied to it, after which the package is assembled using fusion welding around the perimeter of the package, p the next evacuation of the cavity and removal of the organic components of the anti-welding coating from it by heating the bag, and after diffusion welding, the external profile of the reinforced part of the lining is machined, and a twist operation is performed before pneumatically forming the bag, and after cutting the technological part, the process insert is removed.
Согласно изобретению накладку можно изготавливать из титанового сплава, преимущественно двухфазного титанового сплава.According to the invention, the overlay can be made of a titanium alloy, mainly a two-phase titanium alloy.
Согласно изобретению антисварочное покрытие на технологическом вкладыше можно выполнять на основе оксида иттрия и органического связующего.According to the invention, the anti-welding coating on the process liner can be based on yttrium oxide and an organic binder.
Согласно изобретению сварку плавлением по периметру пакета можно осуществлять в атмосфере аргона или в вакууме.According to the invention, fusion welding around the perimeter of the stack can be carried out in an argon atmosphere or in vacuum.
Согласно изобретению нагрев пакета для удаления органического связующего можно осуществлять до температуры 300-600°С.According to the invention, heating the bag to remove the organic binder can be carried out to a temperature of 300-600 ° C.
Согласно изобретению операцию крутки пакета можно выполнять путем закрытия штампа при температуре, соответствующей оптимальным условиям пластичности конкретного сплава.According to the invention, the operation of twisting the package can be performed by closing the stamp at a temperature corresponding to the optimal plasticity conditions of a particular alloy.
Согласно изобретению для пневматической формовки пакета к штампу прикладывают усилие пресса, величину которого можно определить как F=1,1Pг×Sн, гдеAccording to the invention, a pneumatic force is applied to the die for pneumatically forming the bag, the value of which can be defined as F = 1.1P g × S n , where
Рг - создаваемое для пневмоформовки давление газа,R g - created for pneumatic molding gas pressure,
Sн - площадь полости пакета,S n - the area of the cavity of the package,
и подавать в полость пакета инертный газ.and feed inert gas into the cavity of the bag.
Согласно изобретению механическую обработку внешнего профиля усиленной части накладки можно осуществлять на фрезерном станке с числовым программным управлением (ЧПУ) по заданной математической модели.According to the invention, the machining of the external profile of the reinforced part of the lining can be carried out on a numerically controlled milling machine (CNC) according to a given mathematical model.
Согласно изобретению для технологического вкладыша можно использовать материал, из которого изготавливают заготовки накладки, или низкоуглеродистую сталь.According to the invention, for the technological insert, it is possible to use the material from which the billet blanks are made, or low-carbon steel.
Согласно изобретению размеры технологического вкладыша можно рассчитывать с учетом термического расширения материала вкладыша и заготовок по формуле:According to the invention, the dimensions of the technological liner can be calculated taking into account the thermal expansion of the material of the liner and the workpieces according to the formula:
L=L0 [1-L0(α1-α2)×(T-T0)], гдеL = L 0 [1-L 0 (α 1 -α 2 ) × (TT 0 )], where
L - длина или ширина вкладыша,L is the length or width of the liner,
L0 - длина или ширина полости пакета, в которую устанавливается вкладыш,L 0 - the length or width of the cavity of the package into which the liner is installed,
α1, α2 - коэффициенты линейного расширения материала вкладыша иα 1 , α 2 - coefficients of linear expansion of the material of the liner and
заготовок соответственно,blanks respectively
Т - температура пневмоформовки,T - temperature molding,
Т0 - температура изготовления вкладыша (комнатная).T 0 - the temperature of the manufacture of the liner (room).
Согласно изобретению накладка может иметь высоту от 45 до 110 мм.According to the invention, the patch may have a height of 45 to 110 mm.
Согласно изобретению накладка может иметь длину от 100 до 1200 мм.According to the invention, the patch may have a length of from 100 to 1200 mm.
Технический результат изобретения достигается благодаря следующему: - внутренний профиль усиленной части накладки формируется фрезерованием внутренней полости радиусом переменной величины, большим со стороны комлевой части лопатки и с уменьшением к ее периферии, перед диффузионной сваркой двух заготовок;The technical result of the invention is achieved due to the following: - the internal profile of the reinforced part of the lining is formed by milling the internal cavity with a radius of variable magnitude, larger from the butt part of the blade and with a decrease to its periphery, before diffusion welding of two workpieces;
- сохранение конфигурации внутреннего профиля при операциях диффузионной сварки и деформационной обработки обеспечивается технологическим вкладышем, повторяющим форму полости пакета, предварительно установленным в полость между заготовками.- maintaining the configuration of the internal profile during diffusion welding and deformation processing operations is provided by a technological insert that repeats the shape of the cavity of the package, pre-installed in the cavity between the workpieces.
Благодаря предложенному способу:Thanks to the proposed method:
исключается появление концентратора напряжений в зоне диффузионной сварки или, по крайней мере, существенно снижаются его размеры;the appearance of a stress concentrator in the zone of diffusion welding is excluded or, at least, its size is significantly reduced;
- снижается разнотолщинность боковых стенок, возникающая при формовке, поскольку степени деформации, требуемые для осуществления способа меньше, чем по известному ближайшему аналогу, в котором применяется сверхпластическая формовка;- reduces the thickness of the side walls that occurs during molding, since the degree of deformation required to implement the method is less than the known closest analogue in which superplastic molding is used;
- снижаются расходы на механическую обработку внутренней поверхности, поскольку эта поверхность точно копируется деформационным Путем;- reduces the cost of machining the inner surface, since this surface is accurately copied by the deformation Path;
- снижается максимальная величина давления формующего газа, поскольку не требуется деформация усиленной части заготовок;- decreases the maximum pressure of the forming gas, since the deformation of the reinforced part of the workpieces is not required;
- снижение давления газа ведет за собой снижение необходимого усилия пресса и облегчение конструкции штампа, что в целом дает экономические преимущества.- a decrease in gas pressure leads to a decrease in the required press force and a lighter die design, which generally gives economic advantages.
Сущность изобретения поясняется подробным описанием способа изготовления упрочняющей накладки передней кромки лопатки вентилятора со ссылками на фиг. 1-6, и конкретными примерами его осуществления с указанием режимов обработки.The invention is illustrated by a detailed description of a method of manufacturing a reinforcing lining of the leading edge of a fan blade with reference to FIG. 1-6, and specific examples of its implementation, indicating the processing modes.
На фиг. 1 представлена схема поперечного разреза пакета заготовок с установленным в полость технологическим вкладышем; на фиг. 2 - эскиз накладки; на фиг. 3 - пример профиля накладки с плавным увеличением толщины стенки при подходе к линии сопряжения с радиусом R; на фиг. 4 - эскиз сечения пакета по профилю накладки с плавным увеличением толщины стенки при подходе к линии сопряжения с радиусом R; на фиг. 5 - внешний вид пакета после пневматической формовки и очистки; на фиг. 6 - упрочняющая накладка после окончательной обработки, установленная на композитную лопатку.In FIG. 1 is a cross-sectional diagram of a package of preforms with a process liner installed in a cavity; in FIG. 2 - sketch of the lining; in FIG. 3 is an example of a lining profile with a smooth increase in wall thickness when approaching the interface line with a radius R; in FIG. 4 is a sketch of the cross section of the package along the lining profile with a smooth increase in wall thickness when approaching the interface line with a radius R; in FIG. 5 - appearance of the bag after pneumatic molding and cleaning; in FIG. 6 - reinforcing pad after final processing mounted on a composite blade.
На схеме фиг. 1 обозначено:In the diagram of FIG. 1 is indicated by:
1 - заготовки из титанового сплава,1 - billets of titanium alloy,
2 - технологический вкладыш,2 - technological liner,
3 - сварка аргонно-дуговая,3 - argon arc welding,
4 - технологическая часть,4 - technological part,
5 - сварка диффузионная,5 - diffusion welding,
6 - боковые стенки,6 - side walls,
7 - усиленная передняя часть, обрабатываемая на аэродинамический профиль,7 - reinforced front end machined to an aerodynamic profile,
R - радиус переменной величины, соответствующей профилю композитной лопатки.R is the radius of the variable corresponding to the profile of the composite blade.
Накладку изготавливают из двух заготовок 1, вырезанных из листа титанового сплава с гидроабразивным, лазерным или другим способом фигурного раскроя. Контур заготовок копирует форму накладки, приведенную к плоскости и снабженную технологической частью 4 шириной 15-20 мм по всему периметру. Технологическая часть необходима, чтобы исключить нагрев и окисление зоны диффузионной сварки во время аргонно-дуговой сварки.The overlay is made of two blanks 1, cut from a sheet of titanium alloy with waterjet, laser or other figured cutting method. The contour of the blanks copies the shape of the lining, reduced to the plane and equipped with technological part 4 with a width of 15-20 mm around the entire perimeter. The technological part is necessary in order to exclude heating and oxidation of the diffusion welding zone during argon-arc welding.
С помощью фрезерного станка с ЧПУ в заготовках вырезают фигурные выемки, контур которых копирует форму внутренней полости накладки, приведенную к плоскости. Они снабжены технологическим припуском шириной 20-30 мм с трех сторон периметра кроме передней усиленной части. Припуск необходим для обеспечения деформации стенок в процессе пневмоформовки. Дно выемки выполняют постоянной толщины, соответствующей толщине боковой стенки 6, добавляют припуск на финишную обработку. Высота утолщений по периметру выемки переменная и соответствует переменному радиусу R в каждом поперечном сечений.Using a CNC milling machine, curly notches are cut in the blanks, the contour of which copies the shape of the inner cavity of the lining, reduced to the plane. They are equipped with technological allowance 20-30 mm wide on three sides of the perimeter except the front reinforced part. The allowance is necessary to ensure the deformation of the walls in the process of pneumoforming. The bottom of the recess perform a constant thickness corresponding to the thickness of the
Технологический вкладыш 2 также выкраивают из листовой заготовки из титанового сплава или из малоуглеродистой стали. Его толщина переменная и соответствует размеру 2R в каждом поперечном сечении. Со стороны передней кромки на технологическом вкладыше выполняют переменный радиус R. Размеры технологического вкладыша рассчитывают с учетом термического расширения материала вкладыша и заготовок по формуле:Technological insert 2 is also cut from a sheet of titanium alloy or mild steel. Its thickness is variable and corresponds to a size of 2R in each cross section. On the leading edge side, a variable radius R is made on the technological liner R. The dimensions of the technological liner are calculated taking into account the thermal expansion of the liner material and the workpieces according to the formula:
L=L0 [1-L0(α1-α2)×(T-T0)], гдеL = L 0 [1-L 0 (α 1 -α 2 ) × (TT 0 )], where
L - длина или ширина вкладыша,L is the length or width of the liner,
L0 - длина или ширина полости пакета, в которую устанавливается вкладыш,L 0 - the length or width of the cavity of the package into which the liner is installed,
α1, α2 - коэффициенты линейного расширения материала вкладыша и заготовок соответственно,α 1, α 2 are the coefficients of linear expansion of the material of the liner and blanks, respectively,
Т - температура пневмоформовки,T - temperature molding,
Т0 - температура изготовления вкладыша (комнатная).T 0 - the temperature of manufacture of the liner (room).
На поверхность вкладыша наносят антисварочное покрытие на основе оксида иттрия, нитрида бора или какое-либо другое, предотвращающее схватывание вкладыша с заготовкой в процессе диффузионной сварки.An anti-welding coating based on yttrium oxide, boron nitride, or some other coating is applied to the surface of the liner, which prevents the liner from setting on the workpiece during diffusion welding.
Поверхности выступов заготовок шлифуют до Ra=0,1…0,3 и обезжиривают органическим растворителем. Далее заготовки с вкладышем собирают в пакет и соединяют пакет сваркой плавлением в аргоне или в вакууме по периметру 3. К отводному каналу заготовки приваривают штуцер. Штуцер соединяют с вакуумной системой и откачивают полость, нагревая пакет до температуры 300-600°С. Вакуум в полости обеспечивают на Протяжении всего цикла диффузионной сварки.The surface of the protrusions of the workpieces is ground to Ra = 0.1 ... 0.3 and degreased with an organic solvent. Next, the workpieces with the liner are collected in a package and connect the package by fusion welding in argon or in vacuum around the perimeter 3. A fitting is welded to the billet outlet channel. The fitting is connected to a vacuum system and the cavity is evacuated, heating the bag to a temperature of 300-600 ° C. Vacuum in the cavity is provided throughout the entire diffusion welding cycle.
Диффузионную сварку осуществляют приложением внешнего давления 1-5 МПа в автоклаве, либо с помощью пресса в изотермических условиях при температуре на 50-150°С ниже температуры полиморфного превращения в конкретном сплаве.Diffusion welding is carried out by applying an external pressure of 1-5 MPa in an autoclave, or using a press in isothermal conditions at a temperature of 50-150 ° C below the polymorphic transformation temperature in a particular alloy.
На сваренном пакете с помощью фрезерного станка с ЧПУ выполняют усиленную переднюю часть накладки 7 в соответствии с математической моделью профиля передней кромки.On the welded bag with the help of a CNC milling machine, the reinforced front part of the lining 7 is made in accordance with the mathematical model of the leading edge profile.
Крутку пакета и пневматическую формовку выполняют в изотермическом штампе. Пакет предварительно прогревают до оптимальной температуры сверхпластичности конкретного сплава в раскрытом штампе. Затем штамп смыкают, осуществляя операцию крутки, затем к штампу прикладывают усилие пресса величиной F=1,1Pг×Sн, где Рг - создаваемое для пневмоформовки давление газа, SH - площадь полости пакета. Для пневмоформовки Подают в полость пакета инертный газ под давлением, достаточным для полного прилегания заготовки к поверхности штампа.Package twist and pneumatic molding are performed in an isothermal stamp. The package is preheated to the optimum superplasticity temperature of a particular alloy in an open die. Then the stamp is closed, performing a twist operation, then a press force of F = 1.1P g × S n is applied to the stamp, where R g is the gas pressure created for pneumoforming, S H is the area of the packet cavity. For pneumoforming. An inert gas is supplied into the cavity of the packet under a pressure sufficient to completely adhere the workpiece to the surface of the stamp.
Обрезку технологической части выполняют с помощью лазерной либо гидроабразивной резки, либо отрезным кругом, затем извлекают технологический вкладыш. С поверхности готовой накладки удаляют оксидный и газонасыщенный слой и полируют поверхности любым известным способом. Примеры конкретного выполнения способа.The cutting of the technological part is carried out using laser or waterjet cutting, or a cutting wheel, then the technological insert is removed. The oxide and gas-saturated layer is removed from the surface of the finished patch and the surfaces are polished by any known method. Examples of specific performance of the method.
Нижеприведенные примеры не являются исчерпывающими в части типоразмеров изделий, их конфигурации, сплавов, из которых они выполнены, а также типов используемого оборудования.The following examples are not exhaustive in terms of product sizes, their configuration, the alloys from which they are made, as well as the types of equipment used.
Пример 1.Example 1
Была изготовлена накладка передней кромки композитной лопатки из двухфазного титанового сплава ВТ 1-0 с размерами, указанными на фиг.2, где размер радиуса R изменяется в различных сечениях от 2,7 до 0,6 мм.An overlay of the leading edge of the composite blade was made of two-phase titanium alloy VT 1-0 with the dimensions indicated in FIG. 2, where the size of the radius R varies in different sections from 2.7 to 0.6 mm.
Исходные заготовки вырезали на гидроабразивном станке из листа толщиной 4 мм. С помощью фрезерного станка с ЧПУ выполнили выемки, оставляя толщину дна 0,5 мм, и обеспечивая переменный радиус R от 2,7 до 0,6 мм в различных сечениях. Высоту выступов по периметру заготовок выполнили в соответствии с размером R+0,5 мм в каждом поперечном сечении. Поверхность выступов прошлифовали наждачной бумагой с зернистостью Р800 и промыли ацетоном.The initial blanks were cut on a waterjet machine from a sheet 4 mm thick. With the help of a CNC milling machine, excavations were made, leaving a bottom thickness of 0.5 mm, and providing a variable radius R from 2.7 to 0.6 mm in various sections. The height of the protrusions around the perimeter of the workpieces was made in accordance with the size R + 0.5 mm in each cross section. The surface of the protrusions was sanded with P800 grit sandpaper and washed with acetone.
Технологический вкладыш изготовили из того же листа титанового сплава ВТ1-0 путем профилирования с помощью фрезерного станка с ЧПУ и нанесли на него антисварочное покрытие на основе гексагонального нитрида бора. Размеры вкладыша соответствовали размерам внутренней полости пакета.The technological insert was made from the same sheet of titanium alloy VT1-0 by profiling using a CNC milling machine and an anti-welding coating based on hexagonal boron nitride was applied to it. The dimensions of the liner corresponded to the dimensions of the inner cavity of the bag.
Собранный пакет герметизировали по периметру аргонно-дуговой сваркой. К отводному каналу, соединенному с внутренней полостью пакета, приварили титановую трубку, через которую откачали воздух и продукты распада органического связующего, нагревая пакет до температуры 400°С. После вакуумирования пакета титановую трубку герметизировали аргонно-дуговой сваркой.The assembled bag was sealed around the perimeter by argon-arc welding. A titanium tube was welded to the outlet channel connected to the internal cavity of the bag, through which air and decay products of the organic binder were pumped out, heating the bag to a temperature of 400 ° C. After evacuation of the bag, the titanium tube was sealed by argon-arc welding.
Диффузионную сварку пакета осуществили в автоклаве при температуре 910±20°С и давлении 4 МПа. Передняя кромка была спрофилирована с помощью фрезерного станка с ЧПУ по математической модели.Diffusion welding of the package was carried out in an autoclave at a temperature of 910 ± 20 ° C and a pressure of 4 MPa. The leading edge was profiled using a CNC milling machine according to a mathematical model.
Для операций крутки и пневмоформовки использовали штамп, изготовленный из стали ЭИ316Л (40Х24Н12СЛ) и помещенный в термическую камеру, установленную на гидравлическом прессе ДГ2436 с максимальным усилием 4000 кН.For twist and pneumoforming operations, a stamp made of EI316L steel (40X24N12SL) and placed in a thermal chamber mounted on a DG2436 hydraulic press with a maximum force of 4000 kN was used.
Окончательная обработка накладки заключалась в химическом удалении оксидного и газонасыщенного слоя, обрезке технологической части с удалением технологического вкладыша, в обрезке припусков по краю стенок, а также в шлифовке поверхности наждачным полотном.The final processing of the patch consisted in the chemical removal of the oxide and gas-saturated layer, the cutting of the technological part with the removal of the technological liner, in the cutting of allowances along the edge of the walls, and also in grinding the surface with an emery cloth.
Пример 2.Example 2
Была изготовлена накладка передней кромки композитной лопатки из двухфазного титанового сплава ВТ6 (Ti-6A1-4V) длиной 680 мм с размерами в сечениях, указанными на Фиг. 3, где размер R изменяется в различных сечениях от 4,2 до 0,8 мм, и размер а изменяется от 0,8 у замка лопатки до 25 мм к ее периферии. Толщина стенки от размера «а+16 мм» до сопряжения с радиусом R увеличивается от 0,4 до 0,8 мм.An overlay of the leading edge of the composite blade was made of VT6 biphasic titanium alloy (Ti-6A1-4V) 680 mm long with the cross-sectional dimensions indicated in FIG. 3, where the size R varies in different sections from 4.2 to 0.8 mm, and the size a varies from 0.8 at the blade lock to 25 mm to its periphery. The wall thickness from the size “a + 16 mm” to the interface with the radius R increases from 0.4 to 0.8 mm.
Исходные заготовки вырезали на гидроабразивном станке из листа толщиной 6 мм. С помощью фрезерного станка с ЧПУ выполнили выемки, оставляя толщину дна 0,6 мм с постепенным подъемом от размера «а+16 мм» до 1,0 мм у линии сопряжения с радиусом R, и обеспечивая переменный радиус R от 4,2 до 0,8 мм в различных сечениях (Фиг. 4). Высоту выступов по периметру заготовок выполнили в соответствии с размером R+1 мм в каждом поперечном сечении. Поверхность выступов прошлифовали наждачной бумагой с зернистостью Р600 и промыли этанолом.The initial blanks were cut on a waterjet machine from a
Технологический вкладыш изготовили из листа стали 20 толщиной 6 мм путем шлифования на клин и профилирования с помощью фрезерного станка с ЧПУ. При разработке модели вкладыша размеры полости заготовок умножали на коэффициент 0,9955 для компенсации разницы термического расширения стали и титанового сплава. На вкладыш нанесли антисварочное покрытие на основе оксида иттрия.The technological insert was made of
Собранный пакет герметизировали по периметру аргонно-дуговой сваркой. К отводному каналу, соединенному с внутренней полостью пакета, приварили титановый резьбовой штуцер, через который откачивали воздух и продукты распада органического связующего, нагревая пакет до температуры 400°С.The assembled bag was sealed around the perimeter by argon-arc welding. A titanium threaded fitting was welded to the outlet channel connected to the internal cavity of the bag, through which air and decay products of the organic binder were pumped out, heating the bag to a temperature of 400 ° C.
После вакуумирования пакет помещали между плоскими бойками Изотермического штампового блока. Для компенсации клиновидности пакета сверху помещали прокладку с обратной клиновидностью. Диффузионную сварку пакета осуществляли с помощью гидравлического пресса ДГ2436 с максимальным усилием 340 кН при температуре 900±20°С и давлении 4 МПа. Передняя кромка была спрофилирована с помощью фрезерного станка с ЧПУ по математической модели.After evacuation, the bag was placed between the flat strikers of the Isothermal die block. To compensate for the wedge-shaped package, a reverse wedge-shaped gasket was placed on top. Diffusion welding of the package was carried out using a DG2436 hydraulic press with a maximum force of 340 kN at a temperature of 900 ± 20 ° C and a pressure of 4 MPa. The leading edge was profiled using a CNC milling machine according to a mathematical model.
Для операций крутки и пневмоформовки использовали штамп, изготовленный из стали ЭИ316Л (40Х24Н12СЛ) и. помещенный в термическую камеру, установленную на гидравлическом прессе ДГ2436 с максимальным усилием 4000 кН.For twist and pneumoforming operations, a stamp made of steel EI316L (40Kh24N12SL) and was used. placed in a thermal chamber mounted on a DG2436 hydraulic press with a maximum force of 4000 kN.
Окончательная обработка накладки заключалась в пескоструйной обработке, химическом удалении газонасыщенного слоя (фиг. 5), обрезке технологической части с удалением технологического вкладыша, в обрезке припусков по краю стенок, а также в полировке поверхности войлочным кругом с мелкозернистой наждачной накаткой. На фиг.6 показана передняя кромка композитной лопатки вентилятора, упрочненная накладкой из титанового сплава.The final processing of the patch consisted of sandblasting, chemical removal of the gas-saturated layer (Fig. 5), trimming the technological part with the removal of the technological liner, trimming the allowances along the edge of the walls, and polishing the surface with a felt circle with fine-grained emery knurling. Figure 6 shows the leading edge of the composite fan blade reinforced by a titanium alloy pad.
Таким образом, предложенное изобретение позволяет повысить эксплуатационные свойства композитных лопаток вентилятора ГТД благодаря изготовлению упрочняющих накладок передних кромок лопатки с точной конфигурацией внутренней полости, обеспечивающей плотную посадку на переднюю кромку.Thus, the proposed invention improves the operational properties of composite GTE fan blades due to the manufacture of reinforcing pads on the front edges of the blade with the exact configuration of the internal cavity, which provides a snug fit on the leading edge.
Claims (23)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2019111210A RU2711697C1 (en) | 2019-04-15 | 2019-04-15 | Manufacturing method of front edge fan blade strengthening patch |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2019111210A RU2711697C1 (en) | 2019-04-15 | 2019-04-15 | Manufacturing method of front edge fan blade strengthening patch |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2711697C1 true RU2711697C1 (en) | 2020-01-21 |
Family
ID=69184035
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2019111210A RU2711697C1 (en) | 2019-04-15 | 2019-04-15 | Manufacturing method of front edge fan blade strengthening patch |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2711697C1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN115431009A (en) * | 2022-10-14 | 2022-12-06 | 重庆至信实业集团有限公司 | Method and die for processing automobile half door ring |
| RU2807777C1 (en) * | 2023-04-19 | 2023-11-21 | Научно-производственная ассоциация "Технопарк Авиационных Технологий" | Protective coating material for diffusion welding and superplastic molding methods |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5826332A (en) * | 1995-09-27 | 1998-10-27 | Societe Nationale D'etude Et De Construction De Moteurs D'aviation | Method and manufacturing a hollow turbomachine blade |
| US7640661B2 (en) * | 2004-03-08 | 2010-01-05 | Snecma | Process for manufacturing a reinforcing leading or trailing edge for a fan blade |
| RU2553759C1 (en) * | 2014-03-12 | 2015-06-20 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт проблем сверхпластичности металлов Российской академии наук (ИПСМ РАН) | Method to produce metal protective patch piece |
-
2019
- 2019-04-15 RU RU2019111210A patent/RU2711697C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5826332A (en) * | 1995-09-27 | 1998-10-27 | Societe Nationale D'etude Et De Construction De Moteurs D'aviation | Method and manufacturing a hollow turbomachine blade |
| US7640661B2 (en) * | 2004-03-08 | 2010-01-05 | Snecma | Process for manufacturing a reinforcing leading or trailing edge for a fan blade |
| RU2553759C1 (en) * | 2014-03-12 | 2015-06-20 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт проблем сверхпластичности металлов Российской академии наук (ИПСМ РАН) | Method to produce metal protective patch piece |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN115431009A (en) * | 2022-10-14 | 2022-12-06 | 重庆至信实业集团有限公司 | Method and die for processing automobile half door ring |
| CN115431009B (en) * | 2022-10-14 | 2023-12-05 | 重庆至信实业集团有限公司 | Automobile half door ring processing method and mold |
| RU2807777C1 (en) * | 2023-04-19 | 2023-11-21 | Научно-производственная ассоциация "Технопарк Авиационных Технологий" | Protective coating material for diffusion welding and superplastic molding methods |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Allwood et al. | The development of ring rolling technology | |
| US4882823A (en) | Superplastic forming diffusion bonding process | |
| CA3011483C (en) | Methods for producing additively manufactured products | |
| US5243758A (en) | Design and processing method for manufacturing hollow airfoils (three-piece concept) | |
| JP5424523B2 (en) | Method for manufacturing a reinforced leading or trailing edge for a fan blade | |
| US3660882A (en) | Process for the production of turbine blades | |
| RU2568229C2 (en) | Production of turbomachine blade metallic stiffness element | |
| RU2412017C2 (en) | Method of producing hollow fan vane | |
| US5063662A (en) | Method of forming a hollow blade | |
| RU2291019C2 (en) | Method of manufacture of article by superplastic moulding and diffusion welding | |
| EP2111944B1 (en) | Repair method and repaired article | |
| US5636440A (en) | Process for manufacturing a hollow blade for a turbo-machine | |
| EP2281645B1 (en) | A method of manufacturing a reinforcing edge for a turbo machine aerofoil | |
| JP2978579B2 (en) | Method of forming hollow blade | |
| EP3402619B1 (en) | Methods for producing forged products and other worked products | |
| Beal et al. | Forming of titanium and titanium alloys | |
| JP2013513055A (en) | Method for producing metal reinforcement for turbine engine blades | |
| CA2009649A1 (en) | Dual-alloy disk system | |
| GB2490460A (en) | Method for making a metal reinforcement for the blade of a turbine engine | |
| US4212189A (en) | Tool for isothermal forging | |
| RU2711697C1 (en) | Manufacturing method of front edge fan blade strengthening patch | |
| WO2012173512A1 (en) | Method for manufacturing a hollow fan blade | |
| CN108430692B (en) | Method for producing a component having a core section made of steel | |
| US20170274441A1 (en) | Method for manufacturing turbomachine member ring supports | |
| CN105382167A (en) | Ultra-fine grain titanium alloy sheath and combined extrusion forming die and method of ultra-fine grain titanium alloy sheath |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20210416 |