RU2706481C1 - Tunable harmonic generator - Google Patents
Tunable harmonic generator Download PDFInfo
- Publication number
- RU2706481C1 RU2706481C1 RU2019114601A RU2019114601A RU2706481C1 RU 2706481 C1 RU2706481 C1 RU 2706481C1 RU 2019114601 A RU2019114601 A RU 2019114601A RU 2019114601 A RU2019114601 A RU 2019114601A RU 2706481 C1 RU2706481 C1 RU 2706481C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- harmonic
- oscillator
- inductance
- capacitor
- circuit
- Prior art date
Links
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 claims abstract description 59
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 claims abstract description 51
- 230000001360 synchronised effect Effects 0.000 claims description 7
- 238000004891 communication Methods 0.000 claims description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 5
- 238000000034 method Methods 0.000 abstract description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 230000001939 inductive effect Effects 0.000 description 7
- 230000008092 positive effect Effects 0.000 description 4
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 230000014509 gene expression Effects 0.000 description 3
- PCHJSUWPFVWCPO-UHFFFAOYSA-N gold Chemical compound [Au] PCHJSUWPFVWCPO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000010931 gold Substances 0.000 description 3
- 229910052737 gold Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000002955 isolation Methods 0.000 description 3
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 3
- 238000001228 spectrum Methods 0.000 description 3
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000000903 blocking effect Effects 0.000 description 2
- 244000309464 bull Species 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 2
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 2
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 230000009257 reactivity Effects 0.000 description 2
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 2
- 230000003595 spectral effect Effects 0.000 description 2
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 2
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 2
- 230000003321 amplification Effects 0.000 description 1
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 1
- 230000002153 concerted effect Effects 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 238000003199 nucleic acid amplification method Methods 0.000 description 1
- 230000003534 oscillatory effect Effects 0.000 description 1
- 230000003071 parasitic effect Effects 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 1
- 238000000844 transformation Methods 0.000 description 1
- 238000010626 work up procedure Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03B—GENERATION OF OSCILLATIONS, DIRECTLY OR BY FREQUENCY-CHANGING, BY CIRCUITS EMPLOYING ACTIVE ELEMENTS WHICH OPERATE IN A NON-SWITCHING MANNER; GENERATION OF NOISE BY SUCH CIRCUITS
- H03B5/00—Generation of oscillations using amplifier with regenerative feedback from output to input
- H03B5/30—Generation of oscillations using amplifier with regenerative feedback from output to input with frequency-determining element being electromechanical resonator
- H03B5/32—Generation of oscillations using amplifier with regenerative feedback from output to input with frequency-determining element being electromechanical resonator being a piezoelectric resonator
- H03B5/36—Generation of oscillations using amplifier with regenerative feedback from output to input with frequency-determining element being electromechanical resonator being a piezoelectric resonator active element in amplifier being semiconductor device
-
- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03H—IMPEDANCE NETWORKS, e.g. RESONANT CIRCUITS; RESONATORS
- H03H9/00—Networks comprising electromechanical or electro-acoustic devices; Electromechanical resonators
- H03H9/15—Constructional features of resonators consisting of piezoelectric or electrostrictive material
- H03H9/17—Constructional features of resonators consisting of piezoelectric or electrostrictive material having a single resonator
- H03H9/19—Constructional features of resonators consisting of piezoelectric or electrostrictive material having a single resonator consisting of quartz
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Acoustics & Sound (AREA)
- Inductance-Capacitance Distribution Constants And Capacitance-Resistance Oscillators (AREA)
Abstract
Description
Предлагаемое устройство относится к области радиотехники и может быть использовано в различной приемо-передающей радиоаппаратуре, работающей вплоть до СВЧ диапазона. В частности, это устройство относится к СВЧ генераторам, управляемым напряжением (ГУН), которые одновременно формируют колебания основной частоты и частот k-ой и n-ой гармоник, необходимых для работы в современных синтезаторах частот.The proposed device relates to the field of radio engineering and can be used in various transceiver radio equipment operating up to the microwave range. In particular, this device relates to voltage-controlled microwave generators (VCOs), which simultaneously generate oscillations of the fundamental frequency and the frequencies of the kth and nth harmonics necessary for operation in modern frequency synthesizers.
Известен автогенератор гармоники СВЧ (См. Малышев, В.А. Автогенератор гармоники СВЧ / В.А. Малышев, С.П. Бровченко // Авторское свидетельство СССР № SU 1054864 А. - Опубл. 15.11.83 в БИ №42). Данное устройство, блок-схема которого изображено на фиг. 1, состоит из автогенератора (АГ) 1 на транзисторе, включенного по схеме с общей базой, фильтра холостого хода (ФХХ) 2 и фильтра выделяемой гармоники (ФВГ) 3. Автогенератор 1 представлен в виде обобщенной схемы, содержащей активный 4 и пассивный 5 элементы. Нелинейный режим работы АГ приводит к генерации колебаний основной частоты и ее гармоник. В данном устройстве реализуется режим «холостого хода» по основной частоте ƒ0, а при помощи фильтра ФВГ на частоте kƒ0 выделяется выходная мощность k-ой гармоники. Применение фильтра 3 приводит здесь к повышению уровня выходной мощности гармоники на (30-40)%, так как при наличии ненагруженного контура в коллекторной цепи транзистора происходит не только прямое, но и промежуточное преобразование мощности первой гармоники в мощность выделяемой гармоники. Очевидно также, что, перестроив фильтр ФВГ должным образом, можно выделить n-ую гармонику, а при его правильной настройке возможно одновременное получение как k-ой, так и n-ой гармоник.A well-known microwave harmonic oscillator (See. Malyshev, V.A. Microwave harmonic oscillator / V.A. Malyshev, S.P. Brovchenko // USSR Author's Certificate No. SU 1054864 A. - Publish. 15.11.83 in BI No. 42). This device, a block diagram of which is shown in FIG. 1, consists of a self-oscillator (AG) 1 on a transistor switched on according to a common base circuit, an idle filter (IFC) 2 and a filter for emitted harmonic (FHG) 3. The self-
Недостатком данного аналога является относительно невысокий уровень мощности выделяемых гармоник, который определяется нелинейным режимом работы транзистора. Так, по отношению к выходной мощности основного («несущего») колебания типовые уровни мощностей второй и третьей гармоник, например, находятся обычно в пределах -(10-20) и -(20-35) дБн, соответственно (см. фиг. 5-28 и 5-29 в [1]).The disadvantage of this analogue is the relatively low power level of the generated harmonics, which is determined by the non-linear mode of operation of the transistor. So, in relation to the output power of the main (“carrier”) oscillation, typical power levels of the second and third harmonics, for example, are usually in the range of - (10-20) and - (20-35) dBc, respectively (see Fig. 5 -28 and 5-29 in [1]).
Известен СВЧ автогенератор субгармоник (см. HMC530LP5/530LPE MMIC VCO w/Half frequency output & divide-by-4 9.5 - 10.8 GHz, VCOs & PLOs - SMT [Электронный ресурс] // Hittite microwave corporation - 2010. - Режим доступа: http://www.hittite.com). Его блок-схема изображена на фиг. 2. Данный автогенератор субгармоник выполнен в виде микросхемы 6 размером 5×5 мм, в состав которой входит генератор, управляемый напряжением 7, усилитель мощности 8, варакторный делитель частоты на два 9 и разделительные конденсаторы 10 и 11. Для генерации колебаний основной частоты ƒ0 на выходе 12 в ГУН 7 реализуется необходимое отрицательное сопротивление, а для получения на выходе 13 колебаний с половинной частотой ƒ0/2 вместе с ГУН 7 и усилителем мощности 8 используется встроенный в генератор делитель частоты на варакторных диодах. Чтобы получить на выходе 14 колебания с частотой ƒ0/4, в автогенераторе субгармоник 6 используется еще один варакторный делитель частоты на два 9. Для подачи питающих напряжений +Епит на ГУН 7, на усилитель мощности 8 и на делитель частоты 9 используются клеммы 15-17. А через клемму 18 в ГУН 7 подается управляющее напряжение +Еупр, с помощью которого перестраиваются все частоты.Known microwave subharmonic generator (see HMC530LP5 / 530LPE MMIC VCO w / Half frequency output & divide-by-4 9.5 - 10.8 GHz, VCOs & PLOs - SMT [Electronic resource] // Hittite microwave corporation - 2010. - Access mode: http : //www.hittite.com). Its block diagram is shown in FIG. 2. This subharmonic oscillator is made in the form of a
Недостатком данного устройства, а также других, выполненных по схеме на фиг. 2 автогенераторов субгармоник (см. HMC510LP5, HMC512LP5, HMC513LP5, HMC515LP5, HMC534LP5, HMC582LP5, HMC584LP5) является относительно невысокий уровень мощности субгармоник. Так, уровень колебания с частотой ƒ0/4 на выходе 14 отличается от основного колебания на выходе 12 до 22 дБ. А чтобы выровнять уровни колебаний на выходах 12 и 13 приходится применять дополнительный усилитель мощности 8.The disadvantage of this device, as well as others, made according to the scheme in FIG. 2 subharmonic oscillators (see HMC510LP5, HMC512LP5, HMC513LP5, HMC515LP5, HMC534LP5, HMC582LP5, HMC584LP5) is a relatively low power level of subharmonics. Thus, the level of vibrations with a frequency ƒ 0/4 on
Наиболее близким к предлагаемому техническим решением является СВЧ автогенератор гармоники (см. Баранов, А.В. Перестраиваемый автогенератор гармоники // Патент РФ на изобретение №2685387 по заявке на изобретение №2018100517/08(000639) от 09.01.2018, МПК - 2006.01 НО3В 5/36, Опубл. 17.04.2019, Бюл. №11). Устройство выполнено на биполярном транзисторе 19, включенном по схеме с общей базой (см. фиг. 3). В СВЧ диапазоне основными частотозадающими элементами АГ являются емкость перехода «коллектор-эмиттер» транзистора СКЭ, емкости конденсаторов 20-23 и варикапа 24, а также индуктивности 25, 26 и 28. Кроме этого устройство содержит индуктивные 27-30 и емкостные 31-34 элементы развязки СВЧ цепей по питанию, которые также могут незначительно влиять на основную частоту и почти не влиять на ее гармоники. Данный автогенератор подключен к 50-Омному выходу через разделительный конденсатор 35. Для подачи запирающего напряжения на варикап 24 используется клемма 36, а для ввода напряжений питания на электроды транзистора - клеммы 37-39.Closest to the proposed technical solution is a microwave harmonic oscillator (see A. Baranov, Tunable harmonic oscillator // RF patent for invention No. 2685387 for application for invention No. 2018100517/08 (000639) dated 01/09/2018, IPC - 2006.01
Особенностью работы данного устройства является то, что в нем созданы условия для одновременной генерации приблизительно равных по уровню колебаний на основной частоте и ее k-ой гармонике. Создание этих условий предполагает реализацию емкостной треугольной трехточечной схемы автогенератора на основной частоте (см. фиг. 4а)), а на ее k-ой гармонике - звездообразной схемы индуктивной трехточки автогенератора (см. фиг. 4б). Треугольная схема представляет собой обычную схему емкостной трехточки, точки которой отмечены буквами а, в и с. Звездообразная схема получена в работе [2] из типовой треугольной схемы индуктивной трехточки на основе общих взаимных условий эквивалентных преобразований треугольника сопротивлений в звезду и наоборот - преобразования сопротивлений звезды в треугольник. В звездообразной схеме на фиг. 4б) точки отмечены также буквами а, в и с, а в качестве центральной точки звезды используется корпус прибора.A feature of the operation of this device is that it creates conditions for the simultaneous generation of approximately equal oscillation levels at the fundamental frequency and its kth harmonic. The creation of these conditions involves the implementation of a capacitive triangular three-point circuit of the oscillator at the fundamental frequency (see Fig. 4a)), and at its k-th harmonic - a star-shaped circuit of the inductive three-point circuit of the oscillator (see Fig. 4b). The triangular circuit is a conventional capacitive three-point circuit, the points of which are marked with the letters a, b and c. The star-shaped circuit was obtained in [2] from a typical triangular inductive three-point circuit based on the general mutual conditions of equivalent transformations of the triangle of resistances into a star and vice versa - the transformation of the resistances of a star into a triangle. In the star configuration of FIG. 4b) the points are also marked with the letters a, b and c, and the instrument case is used as the center point of the star.
Треугольная трехточечная схема генератора на фиг. 4а) реализуется на основной частоте, если под элементами 40, 41 и 42 понимать следующие реактивности. Элемент 40 образован емкостью перехода «активного элемента» 43 - САЭ или емкостью «коллектор-эмиттер» транзистора СКЭ. Элемент 41 представляет собой емкость «обратной связи» - СОС или эквивалентную емкость работающих на основной частоте последовательно соединенных эмиттерного и базового контуров. Эмиттерный контур здесь образован индуктивностью 28 и емкостями варикапа 24 и конденсаторов 20, 32, а базовый контур - конденсаторами 21, 22 и индуктивностью 25. Элемент 42 выполняет функцию эквивалентной индуктивности цепи - «колебательного контура» LKK. Эта цепь состоит из последовательно соединенных базового и коллекторного контуров. Причем коллекторный контур образован индуктивностью 26 и конденсатором 23 и работает на основной частоте.The triangular three-point circuit of the generator of FIG. 4a) is implemented at the fundamental frequency, if by
Звездообразная трехточечная схема генератора реализуется на k-ой гармонике, если под элементами 44-46 на фиг. 4б) понимать следующие реактивности. Элементом 44 является эквивалентная емкость СЭ эмиттерного контура, связанного при работе на k-ой гармонике основного колебания с коллекторным контуром при помощи конденсатора СКЭ. Элементы 45, 46 представляют собой эквивалентную индуктивность LБ базового контура, работающего на k-ой гармонике основного колебания, и, соответственно, эквивалентную индуктивность LК коллекторного контура, связанного при помощи конденсатора СКЭ с эмиттерным контуром в процессе работы на k-ой гармонике основного колебания.A star-shaped three-point generator circuit is implemented at the k-th harmonic, if under elements 44-46 in FIG. 4b) understand the following reactivity.
При выборе номиналов частотозадающих элементов в соответствии с выражением:When choosing the values of the frequency-setting elements in accordance with the expression:
в прототипе реализуются условия одновременной генерации колебаний основной частоты и ее k-ой гармоники. В результате генерации на данных частотах уровень выходной мощности k-ой гармоники становится соизмеримым с уровнем выходной мощности колебания основной частоты. К сожалению, выделить эффективным образом еще одну (например, n-ую), гармонику (n≠k) в данном устройстве не представляется возможным.the prototype implements the conditions for the simultaneous generation of oscillations of the fundamental frequency and its kth harmonic. As a result of generation at these frequencies, the output power level of the k-th harmonic becomes comparable with the output power level of the fundamental frequency oscillation. Unfortunately, it is not possible to single out one more (for example, the nth) harmonic (n ≠ k) in this device.
Таким образом, несмотря на то, что прототип является устройством эффективного выделения k-ой гармоники, его недостатком является относительно низкий (определяемый лишь нелинейным режимом работы его транзистора) уровень мощности n-ой гармоники.Thus, despite the fact that the prototype is a device for the efficient separation of the kth harmonic, its disadvantage is the relatively low (determined only by the non-linear mode of operation of its transistor) power level of the n-th harmonic.
Технический эффект, на достижение которого направлено предлагаемое решение, заключается в одновременном повышении уровней мощности выделяемых k-ой и n-ой гармоник перестраиваемых генераторов по отношению к выходной мощности их колебаний основной частоты (n≠k, k≥2, n≥2).The technical effect to which the proposed solution is aimed is to simultaneously increase the power levels of the emitted kth and nth harmonics of tunable generators with respect to the output power of their oscillations of the fundamental frequency (n ≠ k, k≥2, n≥2).
Этот эффект достигается тем, что в перестраиваемом автогенераторе гармоник, состоящем из первого управляемого напряжением автогенератора гармоники, который выполнен на транзисторе 19, включенном по схеме с общей базой, и содержит последовательно соединенные между собой индуктивности и конденсаторы под номерами 27 и 31, 28 и 32, 29 и 34, 30 и 33, соответственно, где вторые обкладки всех конденсаторов 31-34 подключены к общей шине, а общие точки каждой пары элементов соединены с клеммами 36 и 38, 37, 39 источников подачи напряжения управления варикапом 24 и напряжений питания на электроды транзистора 19, причем анод варикапа 24 подключен к общей шине, а его катод - к свободному выводу индуктивности 27 и к конденсатору 20, второй вывод которого соединен со свободным выводом индуктивности 28 и с эмиттером транзистора 19, а его база подключена к конденсатору 21 и одновременно к индуктивности 25, соединенной последовательно с конденсатором 22, при этом вторые обкладки конденсаторов 21 и 22 присоединены к общей шине, а свободный вывод индуктивности 29 подключен к общей точке соединения индуктивности 25 и конденсатора 22, коллектор транзистора 19 имеет общий контакт и со свободным выводом индуктивности 30 и с конденсатором 35 и с индуктивностью 26, соединенной последовательно с конденсатором 23, в свою очередь, вторая обкладка конденсатора 23 подключена к общей шине, а вторая обкладка конденсатора 35 - к выходу первого перестраиваемого автогенератора гармоники, в котором величины основных элементов удовлетворяют соотношению:This effect is achieved by the fact that in a tunable harmonic oscillator, consisting of the first voltage-controlled harmonic oscillator, which is made on a
где ƒ0 - основная частота генерации устройства, k=2, 3, … - номер выделяемой гармоники, индексом «1» здесь и далее отмечены все элементы, относящиеся к первому автогенератору гармоники, САЭ1 - емкость перехода коллектор-эмиттер выбранного транзистора 19, COC1 - эквивалентная емкость работающих на основной частоте в первом автогенераторе последовательно соединенных его эмиттерного и базового контуров: эмиттерный контур образован индуктивностью 28 и емкостями варикапа 24 и конденсатора 20, базовый контур - индуктивностью 25 и конденсаторами 21 и 22, LKK1 - эквивалентная индуктивность последовательно соединенных базового и коллекторного контуров, последний образован индуктивностью 26 и конденсатором 23 и работает в первом автогенераторе на основной частоте, СЭ1 - эквивалентная емкость эмиттерного контура, связанного при работе на k-ой гармонике основного колебания с коллекторным контуром при помощи конденсатора САЭ1, LБ1 - эквивалентная индуктивность базового контура, работающего на k-ой гармонике основного колебания, LK1 - эквивалентная индуктивность коллекторного контура, связанного при помощи конденсатора САЭ1 с эмиттерным контуром в процессе работы на k-ой гармонике основного колебания, согласно изобретению вводится второй, выполненный по схеме первого, управляемый напряжением автогенератор гармоники, выход которого, с одной стороны, через последовательно соединенные согласованные элементы связи 64 и 65 подключен к выходу первого управляемого напряжением автогенератора гармоник, а с другой стороны, через последовательно соединенные согласованные элементы связи 64 и 66 - к выходу устройства в целом, причем, если первый и второй автогенераторы взаимно синхронизированы на частоте ƒ0, то величины основных элементов второго автогенератора гармоники удовлетворяют соотношению:where ƒ 0 is the main frequency of the device’s generation, k = 2, 3, ... is the number of the harmonic emitted, the index “1” hereinafter marks all the elements related to the first harmonic oscillator, C AE1 is the collector-emitter junction capacitance of the selected
где n=2, 3, … - номер выделяемой при n≠k гармоники колебания с частотой ƒ0, здесь и далее индексом «2» отмечены все элементы, относящиеся ко второму автогенератору гармоники, САЭ2 - емкость перехода коллектор-эмиттер второго выбранного транзистора 47, СОС2 - эквивалентная емкость работающих на основной частоте соединенных последовательно эмиттерного и базового контуров: эмиттерный контур образован индуктивностью 56 и емкостями варикапа 52 и конденсатора 48, базовый контур - индуктивностью 53 и конденсаторами 49 и 50, LKK2 - эквивалентная индуктивность последовательно соединенных базового и коллекторного контуров, последний образован индуктивностью 54 и конденсатором 51 и работает во втором автогенераторе на основной частоте, СЭ2 - эквивалентная емкость эмиттерного контура, связанного при помощи конденсатора САЭ2 с коллекторным контуром и работающего во втором автогенераторе на n-ой гармонике основного колебания nƒ0, LБ2 - эквивалентная индуктивность базового контура, который работает во втором автогенераторе на n-ой гармонике с частотой nƒ0, LK2 - эквивалентная индуктивность коллекторного контура, связанного с эмиттерным контуром при помощи конденсатора САЭ2 в процессе работы на n-ой гармонике основного колебания nƒ0 во втором автогенераторе, вместе с тем, если в устройстве первый и второй автогенераторы взаимно синхронизированы на частоте kƒ0, то величины основных элементов второго автогенератора гармоники удовлетворяют соотношению:where n = 2, 3, ... is the number of the harmonic emitted at n ≠ k with a frequency of ƒ 0 , hereinafter, the index "2" marks all the elements related to the second harmonic oscillator, C AE2 is the collector-emitter junction capacitance of the second selected transistor 47 C OC2 - equivalent capacitance operating at the fundamental frequency connected in series and the base emitter circuits: an emitter circuit formed by the
где n=2, 3, … - номер выделяемой гармоники колебания с частотой kƒ0, COC2 * - эквивалентная емкость соединенных последовательно эмиттерного и базового контуров, которые работают на основной для второго автогенератора частоте - kƒ0, LKK2 * - эквивалентная индуктивность последовательно соединенных базового и коллекторного контуров, работающих во втором автогенераторе на той же частоте - kƒ0, СЭ2 * - эквивалентная емкость эмиттерного контура, связанного при помощи конденсатора САЭ2 с коллекторным контуром и работающего во втором автогенераторе на частоте его n-ой гармоники - nkƒ0, LБ2 * - эквивалентная индуктивность базового контура, который во втором автогенераторе работает на частоте его n-ой гармоники - nkƒ0, LK2 * - эквивалентная индуктивность коллекторного контура, связанного с эмиттерным контуром при помощи конденсатора САЭ2 в процессе работы на частоте гармоники nkƒ0 во втором автогенераторе.where n = 2, 3, ... is the number of the emitted harmonic of the oscillation with frequency kƒ 0 , C OC2 * is the equivalent capacitance of the emitter and base loops connected in series, which operate at the fundamental frequency for the second oscillator — k - 0 , L KK2 * is the equivalent inductance in series and collector connected to the base circuits in the second oscillator operating at the same frequency - kƒ 0, C * A2 - the equivalent capacitance of the emitter circuit, connected by means of the capacitor C AE2 to the collector circuit and the second oscillator operating at pilots at its n-th harmonic - nkƒ 0, L B2 * - equivalent inductance of the base contour, which in the second oscillator runs at its n-th harmonic - nkƒ 0, L K2 * - equivalent inductance of the collector circuit, associated with the emitter circuit using capacitor C AE2 during operation at the harmonic frequency nkƒ 0 in the second oscillator.
Принципиальная схема предложенного автогенератора гармоник представлена на фиг. 5. Устройство состоит из двух перестраиваемых автогенераторов гармоник, которые выполнены по одинаковой схеме на двух биполярных транзисторах 19 и 47, включенных по схеме с общей базой. В СВЧ диапазоне основными частотозадающими элементами первого автогенератора гармоник являются емкость перехода «коллектор-эмиттер» первого транзистора СКЭ1 и емкости конденсаторов 20-23 и первого варикапа 24, а также индуктивности 25, 26 и 28. Во втором автогенераторе гармоник такими элементами являются, соответственно, емкость перехода «коллектор-эмиттер» второго транзистора СКЭ2 и емкости конденсаторов 48-51 и второго варикапа 52, а также индуктивности 53 и 54. Кроме этого устройство содержит индуктивные 55-58 и емкостные 59-62 элементы развязки СВЧ цепей по питанию, которые также могут незначительно влиять на основную частоту и почти не влиять на ее гармоники. Первый и второй автогенераторы гармоник подключены к соответствующим 50-Омным выходам через разделительные конденсаторы 35 и 63. В свою очередь, первый и второй выходы генераторов соединены между собой и с выходом всего устройства при помощи согласованных элементов связи 64-66. Для подачи запирающего напряжения на варикапы 24 и 52 используется клемма 36, а для ввода напряжений питания на электроды транзистора - клеммы 37-39.A schematic diagram of the proposed harmonic oscillator is shown in FIG. 5. The device consists of two tunable harmonic oscillators, which are made in the same way on two
Предложенное устройство работает следующим образом. Если в первом автогенераторе гармоники прототипа создать условия для одновременной генерации колебаний на основной частоты ƒ01 и на ее k-ой гармонике kƒ01, то на данных частотах возможно получение колебаний с приблизительно равными уровнями их выходных мощностей. Такое равенство уровней достигается, если на основной частоте и на ее k-ой гармонике коэффициенты передач активной и пассивной цепей первого автогенератора гармоники, а также динамический диапазон по выходной мощности выбранного транзистора мало отличаются друг от друга. Если во втором автогенераторе гармоники создать подобные условия для одновременной генерации колебаний на основной частоте ƒ02 и на ее n-ой гармонике nƒ02, то можно также получить приблизительно равные уровни выходных мощностей этих колебаний. Тогда величины основных элементов первого и второго автогенераторов гармоник связаны аналогичными соотношению (1) уравнениями:The proposed device operates as follows. If in the first prototype harmonic oscillator to create conditions for the simultaneous generation of oscillations at the fundamental frequency ƒ 01 and at its k-th harmonic kƒ 01 , then at these frequencies it is possible to obtain oscillations with approximately equal levels of their output powers. Such level equality is achieved if the transmission coefficients of the active and passive circuits of the first harmonic oscillator, as well as the dynamic range in terms of the output power of the selected transistor, differ little from each other at the fundamental frequency and at its kth harmonic. If we create similar conditions in the second harmonic oscillator for the simultaneous generation of oscillations at the fundamental frequency ƒ 02 and at its nth harmonic nƒ 02 , then we can also obtain approximately equal output power levels of these oscillations. Then the values of the main elements of the first and second harmonic oscillators are related by equations similar to relation (1):
Так как первый и второй автогенераторы гармоник объединены между собой при помощи согласованных элементов связи 64-66 и имеют общую нагрузку, то данные взаимосвязанные автогенераторы могут быть синхронизированы либо на основной частоте ƒ0=ƒ01-ƒ02, либо на k-ой гармонике основной частоты первого автогенератора и основной частоте второго автогенератора, равных kƒ0. Если оба автогенератора гармоник синхронизированы на основной частоте ƒ0, то при n≠k номиналы их частотных элементов в выражениях (2) рассчитываются по формулам:Since the first and second harmonic oscillators are interconnected using matched 64-66 communication elements and have a common load, these interconnected oscillators can be synchronized either at the fundamental frequency ƒ 0 = ƒ 01 -ƒ 02 , or at the k-th harmonic the frequency of the first oscillator and the fundamental frequency of the second oscillator equal to kƒ 0 . If both harmonic oscillators are synchronized at the fundamental frequency ƒ 0 , then for n ≠ k the nominal values of their frequency elements in expressions (2) are calculated by the formulas:
Если же данные автогенераторы синхронизируются на частоте kƒ0, то при n=2, 3, … номиналы их частотных элементов в выражениях (2) выбираются следующим образом:If these oscillators are synchronized at a frequency kƒ 0 , then for n = 2, 3, ... the nominal values of their frequency elements in expressions (2) are selected as follows:
То есть, при выборе в автогенераторах номиналов их частотных элементов в соответствии с формулами (4) реализуется режим синхронизации двух колебаний: выходного колебания первого генератора с частотой kƒ0 и основного колебания с той же частотой во втором генераторе. В результате, на выходе всего устройства присутствуют три приблизительно равных по уровню мощности колебания с частотами ƒ0, kƒ0 и nkƒ0. Например, при k=2 и n=2 это могут быть основная частота, а также ее вторая и четвертая гармоники.That is, when choosing the values of their frequency elements in auto-generators in accordance with formulas (4), the synchronization mode of two oscillations is implemented: the output oscillation of the first generator with a frequency kƒ 0 and the main oscillation with the same frequency in the second generator. As a result, at the output of the entire device there are three oscillations approximately equal in power level with frequencies ƒ 0 , kƒ 0 and nkƒ 0 . For example, for k = 2 and n = 2, this can be the fundamental frequency, as well as its second and fourth harmonics.
Таким образом, в предлагаемом устройстве достигается одновременное повышение уровней мощности выделяемых k-ой и n-ой гармоник перестраиваемых генераторов по отношению к выходной мощности их колебаний основной частоты. Здесь эффективное выделение k-ой и n-ой гармоник происходит с учетом отмеченных выше особенностей: k≥2, n≥2 и при n≠k для системы (3) и k≥2, n≥2 для уравнений (4). Причем по сравнению с известными генераторами гармоник указанный положительный эффект имеет место без обязательной настройки различных (ненагруженных, нагруженных, запредельных и других) контуров на их выходах. В данном случае положительный эффект обеспечивается без использования делителей частоты колебаний с последующим усилением их мощности. Кроме того, предлагаемое устройство обладает дополнительным полезным свойством, когда при взаимной синхронизации двух генераторов в нем на 3 дБ уменьшается уровень спектральной плотности мощности фазовых шумов [3].Thus, in the proposed device, a simultaneous increase in the power levels of the emitted kth and nth harmonics of tunable generators is achieved with respect to the output power of their oscillations of the fundamental frequency. Here, the effective separation of the kth and nth harmonics takes into account the above-mentioned features: k≥2, n≥2 and for n ≠ k for system (3) and k≥2, n≥2 for equations (4). Moreover, in comparison with the known harmonic generators, this positive effect takes place without the obligatory adjustment of various (unloaded, loaded, transcendental and other) circuits at their outputs. In this case, a positive effect is achieved without the use of oscillation frequency dividers with the subsequent amplification of their power. In addition, the proposed device has an additional useful property, when the mutual synchronization of two generators in it by 3 dB decreases the level of spectral power density of phase noise [3].
Пример конкретного выполнения устройства. Рассмотрим перестраиваемый автогенератор гармоник, который одновременно генерирует колебания на основной частоте, а также на второй и четвертой гармониках в окрестностях частот 2.5, 5 и 10 ГГц. Один автогенератор при k=2 генерирует колебания в окрестностях частот 2.5 и 5 ГГц, другой - в окрестностях 5 и 10 ГГц при n=2, если взаимная синхронизация реализована на частоте kƒ0≈5 ГГц. Реализация макета с выбранным способом синхронизации представляет больший интерес по сравнению со случаем, когда взаимная синхронизация двух автогенераторов осуществляется на основной частоте. В соответствии со схемой на фиг. 5 каждый из генераторов реализован по гибридно-интегральной технологии на поликоровой подложке размером 10×12.5×0.5 мм, которая расположена в корпусе с габаритными размерами 12.5×20×5 мм (см. фиг. 6). Первый и второй автогенераторы гармоник объединены между собой и подключены к общей выходной нагрузке при помощи согласованных элементов связи, в качестве которых используются чип резисторы 12 Ом с типовым размером 0402. Оба генератора выполнены на кристаллах кремниевых биполярных транзисторах 19 и 47 типа 2Т3202А-5, которые схеме с общим эмиттером имеют граничную частоту 7.5 ГГц, а в схеме с общей базой могут работать вплоть до ≈12 ГГц. То есть, выбранные транзисторы имеют гарантированный техническими условиями коэффициент усиления колебаний, как на частоте (например, в окрестности 5 ГГц), так и на ее второй гармонике. В разработанном макете устройства применены керамические чип конденсаторы К10-71 с минимально возможными размерами, а в качестве индуктивных элементов - золотые проволочки толщиной 15 мкм. Для оценки величин элементов СКЭ1 и СКЭ2 использовано значение емкости перехода коллектор-эмиттер СКЭ=0.1 пФ из эквивалентной схемы транзистора 2Т648А-2, который является аналогом выбранного транзистора и на котором собран макет прототипа. В качестве диодов с переменной емкостью 24 и 52 применены кристаллы кремниевого варикапа 2В174А9, емкость которого меняется в диапазоне от 0.7 до 2.5 пФ.An example of a specific implementation of the device. Consider a tunable harmonic oscillator, which simultaneously generates oscillations at the fundamental frequency, as well as at the second and fourth harmonics in the vicinity of 2.5, 5 and 10 GHz frequencies. One oscillator at k = 2 generates oscillations in the vicinity of frequencies 2.5 and 5 GHz, the other - in the vicinity of 5 and 10 GHz at n = 2, if mutual synchronization is implemented at a frequency kƒ 0 ≈5 GHz. The implementation of the layout with the selected synchronization method is of greater interest compared to the case when the mutual synchronization of two oscillators is carried out at the main frequency. In accordance with the circuit of FIG. 5, each of the generators is implemented using hybrid integrated technology on a polycrust substrate of
В автогенераторе гармоник, который генерирует колебания в окрестностях 5 и 10 ГГц использованы номиналы элементов, полученные для примера конкретной реализации прототипа. В этом генераторе в качестве емкостных элементов использованы следующие их номиналы: ≈0.2 пФ (для элементов 20, 21), 1.5 пФ (для элементов 22, 23), 47 пФ (для элементов 31-34), 15 пФ (для элемента 35). В качестве индуктивных элементов 27-30 в схеме здесь использованы золотые проволочки толщиной 15 мкм и длиной от 4.5 до 5.5 мм с расчетными величинами индуктивностей от 5.5 до 6.5 нГн. Величины индуктивных элементов 25 и 26 (в виде 15 мкм золотых проволочек) являются также расчетными и составляют ≈0.6 и ≈2.5 нГн, соответственно. Используя в формулах (4) выбранные и расчетные величины элементов схемы первого автогенератора на фиг. 5, проведены оценки его частот. Их величины составляют 5.6 и 10.2 ГГц.In the harmonic oscillator, which generates oscillations in the vicinity of 5 and 10 GHz, the values of the elements obtained for an example of a specific implementation of the prototype are used. The following nominal values were used in this generator as capacitive elements: ≈0.2 pF (for elements 20, 21), 1.5 pF (for
В другом автогенераторе гармоник использованы элементы, номиналы которых в соответствии с формулой (1) выбраны для генерирования колебаний в окрестностях частот 2.5 и 5 ГГц. Так, в данном генераторе применены следующие номиналы емкостных элементов: ≈0.4 пФ (для элементов 48, 49), 2.2 пФ (для элементов 50, 51) и использованы также индуктивные элементы 53 и 54 с номиналами: ≈1 и ≈3.5 нГн, соответственно.In another harmonic oscillator, elements are used whose values in accordance with formula (1) are selected to generate oscillations in the vicinity of frequencies of 2.5 and 5 GHz. So, in this generator, the following values of capacitive elements are used: ≈0.4 pF (for elements 48, 49), 2.2 pF (for
При проведении частотных оценок в обоих автогенераторах гармоник учитывались паразитные индуктивности между точками подключения соответствующих «земляных» контактов к общей шине.When conducting frequency evaluations in both harmonic oscillators, parasitic inductances between the connection points of the corresponding ground contacts to the common bus were taken into account.
Разработанное устройство генерирует колебания основной частоты (≈2.65 ГГц), второй (≈5.3 ГГц) и четвертой (≈10.6 ГГц) гармоник общей мощностью ≈0.65 мВт при коллекторном напряжении питания +6 В и токе потребления ~52 мА. При изменении управляющего напряжения от 1 до 4.5 В частота второй гармоники меняется от 5.29 до 5.33 ГГц. Для изготовленного макета, работающего при управляющем напряжении +2.8 В, на фиг 7 приведен спектр его выходного колебания, который получен с помощью анализатора спектра FSUP-26 (ROHDE&SCHWARZ). Из фиг. 7 видно, что уровень второй гармоники на ≈8 дБ выше, а уровень четвертой гармоники на ≈3.5 дБ ниже уровня выходной мощности колебания основной частоты. При этом по отношению к основной частоте уровни паразитных гармоник находятся в пределах -(30-50) дБ. Полученный экспериментально вид спектра подтверждает заявленный положительный эффект.The developed device generates oscillations of the fundamental frequency (≈2.65 GHz), second (≈5.3 GHz) and fourth (≈10.6 GHz) harmonics with a total power of ≈0.65 mW at a collector supply voltage of +6 V and a consumption current of ~ 52 mA. When the control voltage changes from 1 to 4.5 V, the frequency of the second harmonic changes from 5.29 to 5.33 GHz. For a fabricated model operating at a control voltage of +2.8 V, Fig. 7 shows the spectrum of its output oscillation, which was obtained using a spectrum analyzer FSUP-26 (ROHDE & SCHWARZ). From FIG. Figure 7 shows that the level of the second harmonic is ≈8 dB higher, and the level of the fourth harmonic is ≈3.5 dB lower than the level of the output power of the fundamental frequency. In this case, with respect to the fundamental frequency, the levels of spurious harmonics are in the range - (30-50) dB. The experimentally obtained form of the spectrum confirms the claimed positive effect.
Особенностью разработанного макета является не совсем обычное соотношение уровней частотных составляющих, когда в первом генераторе вторая гармоника выше основного колебания, а во втором генераторе - ниже. Это связано только с тем, что выбранный транзистор имеет меньшую граничную частоту по сравнению, например, с транзистором 2Т648А-5 в прототипе, где уровень мощности гармоники в окрестности частоты 10 ГГц выше на ≈5 дБ уровня мощности основного колебания на частоте ≈5 ГГц. Хотя используемые в макете предлагаемого устройства транзисторы и не демонстрируют максимально возможный положительный эффект - эффективное выделение одновременно k-ой и n-ой гармоник колебаний основной частоты, они обеспечивают по сравнению с транзистором 2Т648А-5 меньшие уровни фазовых шумов устройства в целом. На фиг. 8 приведены типовые зависимости спектральной плотности мощности фазовых шумов от частоты отстройки. Измеренные на частотах ≈2.65 и ≈10.6 ГГц характеристики фазовых шумов имеют похожий (с учетом стандартных пересчетов) вид. Интервал перестройки частот при изменении управляющего напряжения от 1 до 4.5 В соответствует диапазону частот, где сохраняются режим взаимной синхронизации двух генераторов, а также связанный с ней эффект уменьшения фазовых шумов.A feature of the developed layout is not quite the usual ratio of the levels of frequency components, when in the first generator the second harmonic is higher than the main oscillation, and in the second generator it is lower. This is only due to the fact that the selected transistor has a lower cutoff frequency compared to, for example, the 2T648A-5 transistor in the prototype, where the harmonic power level in the vicinity of the 10 GHz frequency is ≈5 dB higher than the main oscillation power level at the frequency of ≈5 GHz. Although the transistors used in the model of the proposed device do not show the maximum possible positive effect - the effective separation of the kth and nth harmonics of the fundamental frequency oscillations at the same time, they provide lower phase noise levels of the device as a whole compared to the 2T648A-5 transistor. In FIG. Figure 8 shows typical dependences of the spectral power density of phase noise on the detuning frequency. The phase noise characteristics measured at frequencies ≈2.65 and ≈10.6 GHz have a similar (taking into account standard recalculations) form. The frequency tuning interval when the control voltage changes from 1 to 4.5 V corresponds to the frequency range where the mutual synchronization of the two generators is saved, as well as the effect of phase noise reduction associated with it.
Таким образом, приведенный пример конкретной реализации перестраиваемого автогенератора гармоник, подтверждает возможность получения повышенных уровней мощности выделяемых одновременно k-ой и n-ой гармоник по отношению к выходной мощности колебаний основной частоты. Теоретически на основной частоте и на ее k-ой и n-ой гармониках возможно получение колебаний с приблизительно равными уровнями их выходных мощностей. Экспериментально установлено, что уровни выходной мощности колебаний одной из этих гармоник могут быть и относительно выше.Thus, the given example of a specific implementation of a tunable harmonic oscillator confirms the possibility of obtaining increased power levels of simultaneously emitted the kth and nth harmonics with respect to the output power of the fundamental frequency oscillations. Theoretically, at the fundamental frequency and at its kth and nth harmonics, it is possible to obtain oscillations with approximately equal levels of their output powers. It was experimentally established that the levels of the output power of oscillations of one of these harmonics can be relatively higher.
Источники информацииInformation sources
1. R&S FSUP Signal source analyzer / Quick start guide // Rohde & Schwarz GmbH & Co. - Germany, Munich. - 2011.1. R&S FSUP Signal source analyzer / Quick start guide // Rohde & Schwarz GmbH & Co. - Germany, Munich. - 2011.
2. Баранов, А.В. Частные и обобщенные эквивалентные трехточечные схемы СВЧ автогенераторов / А.В. Баранов // Электронная техника. Сер. 1. СВЧ - техника. - 2017. - Вып. 1(532). - С. 18-25.2. Baranov, A.V. Partial and generalized equivalent three-point circuits of microwave oscillators / A.V. Baranov // Electronic Engineering. Ser. 1. Microwave technology. - 2017. - Issue. 1 (532). - S. 18-25.
3. Патент РФ на изобретение №2644067, МПК - 2006.01 H03B 5/12; Каскодный генератор, управляемый напряжением / Баранов А.В.; заявитель и патентообладатель АО «НПП «Салют». - №2017116009/08(027693); заявл. 04.05.2017, опубл. 07.02.2018, Бюл. №4.3. RF patent for the invention No. 2644067, IPC - 2006.01
Claims (7)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2019114601A RU2706481C1 (en) | 2019-05-13 | 2019-05-13 | Tunable harmonic generator |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2019114601A RU2706481C1 (en) | 2019-05-13 | 2019-05-13 | Tunable harmonic generator |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2706481C1 true RU2706481C1 (en) | 2019-11-19 |
Family
ID=68579763
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2019114601A RU2706481C1 (en) | 2019-05-13 | 2019-05-13 | Tunable harmonic generator |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2706481C1 (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2727782C1 (en) * | 2020-02-26 | 2020-07-23 | Акционерное общество "Научно-производственное предприятие "Салют" | Tunable harmonic self-excited generator |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5900788A (en) * | 1996-12-14 | 1999-05-04 | Sennheiser Electronic Gmbh & Co. Kg | Low-noise oscillator circuit having negative feedback |
RU2204198C2 (en) * | 2001-06-15 | 2003-05-10 | Рязанская государственная радиотехническая академия | Synchronized self-excited oscillator built around active device |
RU2329591C1 (en) * | 2007-04-11 | 2008-07-20 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Российский научно-исследовательский институт космического приборостроения" | Quartz resonator-thermostat |
RU2410834C1 (en) * | 2009-08-24 | 2011-01-27 | Открытое акционерное общество "Российская корпорация ракетно-космического приборостроения и информационных систем" (ОАО "Российские космические системы") | High frequency quartz crystal resonator |
-
2019
- 2019-05-13 RU RU2019114601A patent/RU2706481C1/en active
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5900788A (en) * | 1996-12-14 | 1999-05-04 | Sennheiser Electronic Gmbh & Co. Kg | Low-noise oscillator circuit having negative feedback |
RU2204198C2 (en) * | 2001-06-15 | 2003-05-10 | Рязанская государственная радиотехническая академия | Synchronized self-excited oscillator built around active device |
RU2329591C1 (en) * | 2007-04-11 | 2008-07-20 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Российский научно-исследовательский институт космического приборостроения" | Quartz resonator-thermostat |
RU2410834C1 (en) * | 2009-08-24 | 2011-01-27 | Открытое акционерное общество "Российская корпорация ракетно-космического приборостроения и информационных систем" (ОАО "Российские космические системы") | High frequency quartz crystal resonator |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2727782C1 (en) * | 2020-02-26 | 2020-07-23 | Акционерное общество "Научно-производственное предприятие "Салют" | Tunable harmonic self-excited generator |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Bunch et al. | Large-signal analysis of MOS varactors in CMOS-G/sub m/LC VCOs | |
US6285262B1 (en) | Frequency divider, a phase lock oscillator and a flip-flop circuit using the frequency divider | |
US10454419B2 (en) | Hybrid resonator based voltage controlled oscillator (VCO) | |
Khana | MICROWAVE OSCILLATORS: THE STATE OF THE TECHNOLOGY. | |
Pohl et al. | A low-power wideband transmitter front-end chip for 80 GHz FMCW radar systems with integrated 23 GHz downconverter VCO | |
US20080284534A1 (en) | Oscillator | |
Kan et al. | A 2 V 1.8 GHz fully integrated CMOS dual-loop frequency synthesizer | |
EP2700157B1 (en) | Low noise oscillators | |
US6396355B1 (en) | Signal generator having fine resolution and low phase noise | |
Liu et al. | A 64–84-GHz PLL with low phase noise in an 80-GHz SiGe HBT technology | |
Nakamura et al. | A push-push VCO with 13.9-GHz wide tuning range using loop-ground transmission line for full-band 60-GHz transceiver | |
Sadhu et al. | A fully decoupled LC tank VCO topology for amplitude boosted low phase noise operation | |
US10361657B2 (en) | Series of coupled synchronous oscillators | |
RU2706481C1 (en) | Tunable harmonic generator | |
Shin et al. | A 1.8-V 6/9-GHz reconfigurable dual-band quadrature LC VCO in SiGe BiCMOS technology | |
Yeh et al. | 75–86-GHz signal generation using a phase-controlled quadrature-push quadrupler driven by a QVCO or a tunable polyphase filter | |
Möck et al. | A K a-Band Colpitts–Clapp VCO With 30% Tuning Range and High Output Power | |
EP1777809A1 (en) | An electronic circuit supplied with power via current generator means | |
RU2644067C1 (en) | Cascoded voltage-controlled generator | |
Wang et al. | A 20GHz VCO and frequency doubler for W-band FMCW radar applications | |
Zeinolabedinzadeh et al. | A wide locking-range, low phase-noise and high output power D-band SiGe PLL | |
Esswein et al. | A low phase-noise SiGe Colpitts VCO with wide tuning range for UWB applications | |
Starzer et al. | A fully integrated 77-GHz radar transmitter based on a low phase-noise 19.25-GHz fundamental VCO | |
Padovan et al. | SiGe BiCMOS VCO with 27% tuning range for 5G communications | |
RU2774408C1 (en) | Tunable cascade harmonic generator |