RU2700854C1 - Способ определения выбросоопасности в очистных выработках при отработке угольных пластов с труднообрушаемыми кровлями - Google Patents

Способ определения выбросоопасности в очистных выработках при отработке угольных пластов с труднообрушаемыми кровлями Download PDF

Info

Publication number
RU2700854C1
RU2700854C1 RU2019107199A RU2019107199A RU2700854C1 RU 2700854 C1 RU2700854 C1 RU 2700854C1 RU 2019107199 A RU2019107199 A RU 2019107199A RU 2019107199 A RU2019107199 A RU 2019107199A RU 2700854 C1 RU2700854 C1 RU 2700854C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
coal
value
particles
intensity
determined
Prior art date
Application number
RU2019107199A
Other languages
English (en)
Inventor
Валерий Васильевич Дырдин
Андрей Алексеевич Фофанов
Татьяна Леонидовна Ким
Евгений Анатольевич Плотников
Вячеслав Геннадьевич Смирнов
Софья Алексеевна Шепелева
Original Assignee
федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Кузбасский государственный технический университет имени Т.Ф. Горбачева" (КузГТУ)
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Кузбасский государственный технический университет имени Т.Ф. Горбачева" (КузГТУ) filed Critical федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Кузбасский государственный технический университет имени Т.Ф. Горбачева" (КузГТУ)
Priority to RU2019107199A priority Critical patent/RU2700854C1/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2700854C1 publication Critical patent/RU2700854C1/ru

Links

Images

Classifications

    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
    • E21F—SAFETY DEVICES, TRANSPORT, FILLING-UP, RESCUE, VENTILATION, OR DRAINING IN OR OF MINES OR TUNNELS
    • E21F5/00—Means or methods for preventing, binding, depositing, or removing dust; Preventing explosions or fires

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mining & Mineral Resources (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Geochemistry & Mineralogy (AREA)
  • Geology (AREA)
  • Disintegrating Or Milling (AREA)

Abstract

Изобретение относится к горному делу и может быть использовано для прогноза выбросоопасности угольных пластов с труднообрушаемыми кровлями при очистных работах. Техническим результатом изобретения является повышение надежности определения выбросоопасных участков угольных пластов при очистной выемке. Предварительно для каждого шахтопласта рассчитывают критическое значение интенсивности газовыделения, затем в шахтных условиях вблизи сопряжений с вентиляционным или конвейерным штреком бурят последовательно пять-семь скважин, из которых отбирают 1 л буровой мелочи, определяют удельную интенсивность газовыделения и средневзвешенные радиусы частиц разрушенного угля, после чего строят экспериментальную зависимость удельной интенсивности газовыделения от средневзвешенного радиуса частиц угля, а текущий прогноз выбросоопасности осуществляют при достижении длины зависающей консоли пород основной кровли 50-60% от расчетного значения шага ее вторичных осадок, для этого из лавы на расстоянии 2,5÷3,5 м от вентиляционного или конвейерного штрека, то есть со стороны выше- или нижележащего выработанного пространства, бурят скважину по простиранию пласта диаметром не менее 43 мм и глубиной 2,5÷3,0 м, из которой отбирают 1 л буровой мелочи, определяют средневзвешенный радиус частиц разрушенного угля и по графику определяют удельную интенсивность газовыделения, после чего в данной скважине определяют глубину зоны разрушения угля путем измерения распределения потенциала естественного стационарного электрического поля (ЕСЭП) относительно нулевого электрода, рассчитывают объем зоны разрушения, находят значение интенсивности газовыделения для всего разрушенного объема угля и сравнивают полученную величину с критическим значением, после чего делают вывод о выбросоопасности данного участка угольного пласта. 2 ил.

Description

Изобретение относится к горному делу и может быть использовано для прогноза выбросоопасности угольных пластов с труднообрушаемыми кровлями при очистных работах.
Известен спектрально-акустический метод контроля напряженного состояния [Мирер С.В. Об акустическом контроле напряженности краевой части выбросоопасного пласта / С.В. Мирер // Труды ВНИМИ. - 1976. - №102. - С. 34-38.], включающий установку приемника акустических колебаний (геофон типа СВ-20 или СВ-30) в борт вентиляционного и (или) конвейерного штрека впереди забоя очистной выработки на расстоянии от 5 до 30 м, анализ параметров акустических волн, излученных режущим органом горного оборудования и достигших приемника. При приближении забоя выработки к зоне с повышенными напряжениями зияние трещин и микротрещин уменьшается, а площадь контакта их берегов возрастает, в результате этого уменьшается затухание акустических сигналов, генерируемых режущим органом горного оборудования, на участке прохождения до приемника. Причем затухание высокочастотных гармоник уменьшается сильнее, чем низкочастотных. Эта закономерность положена в основу данного метода контроля.
Степень напряженного состояния массива оценивается показателем К, равным отношению амплитуд акустических шумов от работающего горного оборудования, замеренных на высоких и низких частотах:
Figure 00000001
где Ав - текущее значение амплитуды высокочастотной области спектра, В;
Ан - текущее значение амплитуды низкокочастотной области спектра, В.
Недостатком данного способа является то, что не учитывается газовый фактор, играющий на шахтах Кузбасса такую же значительную роль в формировании опасности возникновения газодинамических явлений, как и горное давление.
Наиболее близким к изобретению по технической сущности и достигаемому результату является известный способ определения выбросоопасности угольных пластов [Методика дифференцированного текущего прогноза опасности проявления газодинамических явлений, выбора и контроля эффективности способов их предотвращения для условий восточных районов. - Кемерово: ВостНИИ, 1979. - 16 с.], включающий поинтервальное бурение скважины по простиранию пласта диаметром d=43 мм и глубиной не менее 5,5 м и определение с каждого погонного метра скважины выход буровой мелочи и начальной скорости газоотдачи. Показатель выбросоопасности определяют по формуле:
Figure 00000002
где Smax - выход буровой мелочи, л/п.м;
imax - начальная скорость газовыделения, л/мин. п.м.
Если R > 0 выработка считается выбросоопасной, а если R < 0, то не выбросоопасной.
К числу преимуществ способа относится установление наличия участков угольного пласта с повышенной скоростью газовыделения, а также контроль изменения характера напряжений вглубь пласта.
Недостатком данного способа является недостаточная точность за счет излишне большого запаса надежности, что предопределяет большой объем работ и материальные затраты на противовыбросные мероприятия. Это также снижает скорость проведения выработок.
Техническим результатом изобретения является повышение надежности определения выбросоопасных участков угольных пластов при очистной выемке.
Указанный технический результат достигается тем, что предварительно для каждого шахтопласта рассчитывают критическое значение интенсивности газовыделения, затем в шахтных условиях вблизи сопряжений с вентиляционным или конвейерным штреком бурят последовательно пять - семь скважин, из которых отбирают 1 л буровой мелочи, определяют удельную интенсивность газовыделения и средневзвешенные радиусы частиц разрушенного угля, после чего строят экспериментальную зависимость удельной интенсивности газовыделения от средневзвешенного радиуса частиц угля, а текущий прогноз выбросоопасности осуществляют при достижении длины зависающей консоли пород основной кровли 50-60% от расчетного значения шага ее вторичных осадок, для этого из лавы на расстоянии 2,5÷3,5 м от вентиляционного или конвейерного штрека, то есть со стороны выше- или нижележащего выработанного пространства, бурят скважину по простиранию пласта диаметром не менее 43 мм и глубиной 2,5÷3,0 м, из которой отбирают 1 л буровой мелочи, определяют средневзвешенный радиус частиц разрушенного угля и по графику определяют удельную интенсивность газовыделения, после чего в данной скважине определяют глубину зоны разрушения угля путем измерения распределения потенциала естественного стационарного электрического поля (ЕСЭП) относительно нулевого электрода, рассчитывают объем зоны разрушения, находят значение интенсивности газовыделения для всего разрушенного объема угля и сравнивают полученную величину с критическим значением, после чего делают вывод о выбросоопасности данного участка угольного пласта.
Отличительные от прототипа признаки заключаются в том, что в краевой зоне угольного пласта, примыкающей к вентиляционному или конвейерному штреку, экспериментально определяют объем разрушенного угля; удельную интенсивность газовыделения определяют в зависимости от средневзвешенного радиуса частиц угля после разрушения пробы в течение 25÷30 с по графику, построенному для данного шахтопласта; критическое значение, характеризующее выбросоопасность, определяют для данного шахтопласта расчетным способом.
Заявляемый способ определения выбросоопасности в очистных выработках при отработке угольных пластов с труднообрушаемыми кровлями поясняется чертежами, где на фиг. 1 - зависимость удельной интенсивности газовыделения (на единицу объема разрушенной пробы угля) от средневзвешенного радиуса частиц пробы; на фиг. 2 - зависимость потенциала ЕСЭП Δϕ в скважине от расстояния до очистного забоя.
Способ осуществляют следующим образом. Расчет критического значения интенсивности газовыделения производят по формуле [Борисенко, А.А. Условия возникновения и механизм внезапных выбросов и других газодинамических явлений в шахтах // Способы и средства разработки выбросопасных угольных пластов. Научные сообщения ИГД им. А.А. Скочинского. - Вып. 182 - 1979. - С. 3-10.]:
Figure 00000003
где КР - коэффициент газопроницаемости разрушенного угля, м2;
m - мощность пласта, м;
b - ширина разрушенной части пласта по падению или восстанию, м;
μ - динамическая вязкость газа, Па⋅с;
N - несущая способность разрушенного угля, Па;
Figure 00000004
- расчетный коэффициент, м-1;
ξ - коэффициент бокового распора;
ƒ - коэффициент трения угля;
γу - удельный вес угля, Н/м3;
α - угол падения пласта, град.
Из лавы по простиранию пласта бурят пять-семь скважин диаметром не менее 43 мм и глубиной 2,5÷3,5 м, в каждой из которых специальным керноотборником отбирают пробы в виде частично разрушенного угля. Эти пробы по очереди помещают в специальный герметичный стакан, в крышку которого вмонтировано термосопротивление для измерения температуры внешним прибором и манометр для измерения газового давления. Путем вращения стакана, содержащего железный стержень, пробу разрушают в течение 30 с, в несколько циклов. Далее, с помощью ситового анализа определяют средневзвешенный радиус частиц угля для каждой пробы.
После чего рассчитывают число молей газа, выделившегося из разрушенной пробы угля и приходящегося на объем отобранной пробы угля по формуле:
Figure 00000005
где V' - объем отобранной пробы угля, м3;
ΔР0 - приращение давления угольных газов после отделения пробы от массива за определенное время, Па;
γ - постоянная для данного пласта, Па;
〈r〉 - средневзвешенный радиус частиц разрушенного угля, мм;
R - универсальная газовая постоянная, Дж/моль⋅К;
T - термодинамическая температура угольного пласта, К;
Vпробы газа - объем газа в стакане, м3.
Vпробы газа = Vстак - Vугля - Vж.ст + П⋅Vугля,
где Vугля - объем пробы угля, м3;
Vстак - объем стакана, м3;
Vж.ст - объем железного стержня, м3.
Рассчитывают число молей газа, содержавшегося в объеме угля до разрушения и приходящегося на единицу объема отобранной пробы угля по формуле:
Figure 00000006
где V' - объем отобранной пробы угля, м3;
Рисх - исходное давление газа в пласте, Па;
П - пористость;
z - коэффициент сжимаемости газа;
R - универсальная газовая постоянная, Дж/моль⋅К;
Т - термодинамическая температура угольного пласта, К.
Затем для условий залегания данного шахтопласта рассчитывают значение удельной интенсивности газовыделения от средневзвешенного радиуса частиц угля по формуле:
Figure 00000007
где νисх - число молей газа, содержавшегося в объеме разрушенного угля до разрушения, моль/м3;
Δν' - число молей газа, выделившегося из разрушенной пробы угля, моль/м3;
z - коэффициент сжимаемости газа;
R - универсальная газовая постоянная, Дж/моль⋅К;
Т - термодинамическая температура угольного пласта, К;
Ратм - атмосферное давление, Па;
Δt - время разрушения, с.
Строят экспериментальную зависимость удельной интенсивности газовыделения от средневзвешенного радиуса частиц угля (фиг. 1) для данного шахтопласта.
Прогноз выбросоопасности осуществляют при достижении длины зависающей консоли пород основной кровли 50-60% от расчетного значения шага ее вторичных осадок, для этого из лавы на расстоянии 2,5÷3,5 м от вентиляционного или конвейерного штрека со стороны выше- или нижележащего выработанного пространства бурят скважину по простиранию пласта диаметром не менее 43 мм и глубиной 2,5÷3,0 м, из которой отбирают 1 л буровой мелочи, определяют средневзвешенный радиус частиц разрушенного угля и по графику (фиг. 1) определяют удельную интенсивность газовыделения, а в пробуренной скважине измеряют распределение потенциала ЕСЭП и строят график зависимости
Figure 00000008
(фиг. 2), по касательной к которому определяют глубину зоны разрушения
Figure 00000009
Далее рассчитывают объем разрушенного угля по формуле:
Figure 00000010
где m - мощность угольного пласта, м;
Figure 00000011
- размер разрушенной зоны по простиранию пласта, м;
b - ширина разрушенной части пласта по падению или восстанию, м.
Полную интенсивность газовыделения находят с учетом объема разрушенного угля по формуле:
Qэкс=q⋅ΔV,
где q - удельная интенсивность газовыделения для данного шахтопласта, м3/с⋅м3;
ΔV - объем разрушенного угля, м3.
Если интенсивность газовыделения больше критической Qэкс > Qкрит, то данная лава считается выбросоопасной. Если интенсивность газовыделения меньше критической Qэкс < Qкрит, то невыбросоопасной.
Пример конкретного выполнения способа. Для пласта 6-6а шахты «Распадская» было рассчитано критическое значение интенсивности газовыделения:
Figure 00000012
Figure 00000013
Далее определяли выбросоопасность очистного забоя, отрабатывающего пласт. Для этого из лавы по пласту было пробурено семь скважин диаметром не менее 43 мм и глубиной 2,5÷3,5 м из которых специальным керноотборником были отобраны пробы угля объемом V'=0,000419 м3 в виде частично разрушенного угля. Данные пробы по очереди помещались в специальный герметичный стакан, в крышку которого было вмонтировано термосопротивление для измерения температуры внешним прибором и манометр для измерения газового давления. При вращении стакана проба разрушалась под действием железного стержня, находящегося в стакане. Разрушение осуществлялось в течение 30 с в несколько циклов, после чего с помощью ситового анализа определялся средневзвешенный радиус частиц для данного шахтопласта. Значения средневзвешенного радиуса частиц угля составили: 1,86; 2,27; 4,33; 5,44; 6,68; 8,88; 12,3 мм.
Затем для каждого значения средневзвешенного радиуса частиц проб угля, отобранных из каждой скважины, было рассчитано число молей выделившегося газа после разрушения угля:
Figure 00000014
И число молей газа, содержавшегося в отобранном объеме угля до разрушения по формуле:
Figure 00000015
Значения удельных интенсивностей газовыделения из разрушенных проб угля, отобранных из каждой скважины, в зависимости от времени разрушения составили:
Figure 00000016
Figure 00000017
Был построен график экспериментальной зависимости удельной интенсивности газовыделения от средневзвешенного радиуса частиц угля (фиг. 1).
Далее в шахтных условиях на расстоянии 2,5÷3,5 м от вентиляционного или конвейерного штрека со стороны выработанного пространства была пробурена скважина по простиранию пласта диаметром не менее 43 мм и глубиной 2,5÷3,0 м, из которой отобрали 1 л буровой мелочи, определили средневзвешенный радиус частиц разрушенного угля. Его значение составило 3,47 мм. По графику (фиг. 1) определили удельную интенсивность газовыделения. Она составила 0,40 м3/с.
Затем в пробуренной скважине измерили распределение потенциала ЕСЭП и построили график зависимости
Figure 00000018
(фиг. 2), по касательной к которому определили размер зоны разрушения, его величина составила 1,0 м.
Далее был рассчитан объем разрушенного угля:
ΔV=2,5⋅1,0⋅2,5=6,25 м3.
Полная интенсивность газовыделения:
QЭКС 0,40⋅6,25=2,5 м3/с.
Сравнение Qэкс = 2,5 м3/с и Qкрит = 11,72 м3/с показало, что в данном случае участок пласта не опасен по внезапным выбросам угля и газа.

Claims (1)

  1. Способ определения выбросоопасности в очистных выработках при отработке угольных пластов с труднообрушаемыми кровлями, включающий отбор проб в шахтных условиях, разрушение пробы угля, отличающийся тем, что предварительно для каждого шахтопласта рассчитывают критическое значение интенсивности газовыделения, затем в шахтных условиях вблизи сопряжений с вентиляционным или конвейерным штреком бурят последовательно пять-семь скважин, из которых отбирают 1 л буровой мелочи, определяют удельную интенсивность газовыделения и средневзвешенные радиусы частиц разрушенного угля, после чего строят экспериментальную зависимость удельной интенсивности газовыделения от средневзвешенного радиуса частиц угля, а текущий прогноз выбросоопасности осуществляют при достижении длины зависающей консоли пород основной кровли 50-60% от расчетного значения шага ее вторичных осадок, для этого из лавы на расстоянии 2,5÷3,5 м от вентиляционного или конвейерного штрека, то есть со стороны выше- или нижележащего выработанного пространства, бурят скважину по простиранию пласта диаметром не менее 43 мм и глубиной 2,5÷3,0 м, из которой отбирают 1 л буровой мелочи, определяют средневзвешенный радиус частиц разрушенного угля и по графику определяют удельную интенсивность газовыделения, после чего в данной скважине определяют глубину зоны разрушения угля путем измерения распределения потенциала естественного стационарного электрического поля (ЕСЭП) относительно нулевого электрода, рассчитывают объем зоны разрушения, находят значение интенсивности газовыделения для всего разрушенного объема угля и сравнивают полученную величину с критическим значением, после чего делают вывод о выбросоопасности данного участка угольного пласта.
RU2019107199A 2019-03-13 2019-03-13 Способ определения выбросоопасности в очистных выработках при отработке угольных пластов с труднообрушаемыми кровлями RU2700854C1 (ru)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2019107199A RU2700854C1 (ru) 2019-03-13 2019-03-13 Способ определения выбросоопасности в очистных выработках при отработке угольных пластов с труднообрушаемыми кровлями

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2019107199A RU2700854C1 (ru) 2019-03-13 2019-03-13 Способ определения выбросоопасности в очистных выработках при отработке угольных пластов с труднообрушаемыми кровлями

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2700854C1 true RU2700854C1 (ru) 2019-09-23

Family

ID=68063455

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2019107199A RU2700854C1 (ru) 2019-03-13 2019-03-13 Способ определения выбросоопасности в очистных выработках при отработке угольных пластов с труднообрушаемыми кровлями

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2700854C1 (ru)

Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU1046542A1 (ru) * 1982-06-24 1983-10-07 Ордена Октябрьской Революции И Ордена Трудового Красного Знамени Институт Горного Дела Им.А.А.Скочинского Способ прогноза выбросоопасности угольных пластов
SU1167356A1 (ru) * 1984-01-05 1985-07-15 Государственный Макеевский Ордена Октябрьской Революции Научно-Исследовательский Институт По Безопасности Работ В Горной Промышленности Способ прогноза выбросоопасности угольных пластов в месте вскрыти
SU1696728A1 (ru) * 1987-03-09 1991-12-07 Институт горного дела им.А.А.Скочинского Способ прогноза выбросоопасности угольных пластов
RU2019706C1 (ru) * 1992-04-15 1994-09-15 Сергей Анатольевич Радченко Способ определения выбросоопасных зон и газоносности угольных пластов в призабойной зоне
RU2447289C1 (ru) * 2010-08-06 2012-04-10 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Кузбасский государственный технический университет имени Т.Ф. Горбачева" (КузГТУ) Способ определения выбросоопасных зон в угольных пластах
RU2526962C1 (ru) * 2013-06-18 2014-08-27 Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт угля Сибирского отделения Российской академии наук, ИУ СО РАН Способ определения газокинетических характеристик угольного пласта
CN204783116U (zh) * 2015-07-07 2015-11-18 沁和能源集团有限公司 一种掘进落煤瓦斯涌出规律及瓦斯含量一体化测试装置
RU2672070C1 (ru) * 2017-11-07 2018-11-09 федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Кузбасский государственный технический университет имени Т.Ф. Горбачева" (КузГТУ) Способ определения интенсивности газовыделения из разрушенного угля

Patent Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU1046542A1 (ru) * 1982-06-24 1983-10-07 Ордена Октябрьской Революции И Ордена Трудового Красного Знамени Институт Горного Дела Им.А.А.Скочинского Способ прогноза выбросоопасности угольных пластов
SU1167356A1 (ru) * 1984-01-05 1985-07-15 Государственный Макеевский Ордена Октябрьской Революции Научно-Исследовательский Институт По Безопасности Работ В Горной Промышленности Способ прогноза выбросоопасности угольных пластов в месте вскрыти
SU1696728A1 (ru) * 1987-03-09 1991-12-07 Институт горного дела им.А.А.Скочинского Способ прогноза выбросоопасности угольных пластов
RU2019706C1 (ru) * 1992-04-15 1994-09-15 Сергей Анатольевич Радченко Способ определения выбросоопасных зон и газоносности угольных пластов в призабойной зоне
RU2447289C1 (ru) * 2010-08-06 2012-04-10 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Кузбасский государственный технический университет имени Т.Ф. Горбачева" (КузГТУ) Способ определения выбросоопасных зон в угольных пластах
RU2526962C1 (ru) * 2013-06-18 2014-08-27 Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт угля Сибирского отделения Российской академии наук, ИУ СО РАН Способ определения газокинетических характеристик угольного пласта
CN204783116U (zh) * 2015-07-07 2015-11-18 沁和能源集团有限公司 一种掘进落煤瓦斯涌出规律及瓦斯含量一体化测试装置
RU2672070C1 (ru) * 2017-11-07 2018-11-09 федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Кузбасский государственный технический университет имени Т.Ф. Горбачева" (КузГТУ) Способ определения интенсивности газовыделения из разрушенного угля

Similar Documents

Publication Publication Date Title
Balci et al. Correlative study of linear small and full-scale rock cutting tests to select mechanized excavation machines
Benato et al. Prediction of penetration per revolution in TBM tunneling as a function of intact rock and rock mass characteristics
Bakar et al. Evaluation of saturation effects on drag pick cutting of a brittle sandstone from full scale linear cutting tests
Copur Linear stone cutting tests with chisel tools for identification of cutting principles and predicting performance of chain saw machines
RU2467171C1 (ru) Способ диагностики опасных ситуаций при подземной добыче каменного угля и методика прогноза параметров зон трещиноватости, образованной гидроразрывом пласта
Su Performance evaluation of button bits in coal measure rocks by using multiple regression analyses
Raina et al. Rock mass damage from underground blasting, a literature review, and lab-and full scale tests to estimate crack depth by ultrasonic method
Ren et al. Numerical investigation of CO2 fringe behaviour on a longwall face and its control
Shaterpour-Mamaghani et al. Predicting performance of raise boring machines using empirical models
Palchik Analysis of main factors influencing the apertures of mining-induced horizontal fractures at longwall coal mining
Tajduś et al. Seismicity and rock burst hazard assessment in fault zones: a case study
Lv et al. Prediction of coal structure using particle size characteristics of coalbed methane well cuttings
Fowell et al. Cuttability assessment applied to drag tool tunnelling machines
Balci et al. Cuttability and drillability studies towards predicting performance of mechanical miners excavating in hyperbaric conditions of deep seafloor mining
RU2700854C1 (ru) Способ определения выбросоопасности в очистных выработках при отработке угольных пластов с труднообрушаемыми кровлями
Inyang Developments in drag bit cutting of rocks for energy infrastructure
Nguyen et al. Field Testing of the Methods for Prevention and Control of Coal and Gas Outburst–A Case Study in Poland
Bilgin et al. Rock mechanics aspects related to cutting efficiency of mechanical excavators, 25 years of experience in Istanbul
Klishin et al. Geophysical and geomechanical analysis of coal mass condition during directional hydraulic fracturing (DHF)
Klishin et al. Assessment of elastic seismoacoustic vibration propagation through coal and rock mass within the extraction column during directional hydraulic fracturing (DHF) implementation
Tailakov et al. Monitoring of physical condition changes in strata boreholes during coal mining
RU2814374C1 (ru) Способ дегазации угольного пласта
Shadrin Outburst danger criteria for acoustic prediction methods at the initial and final stages of preparing sudden coal and gas outburst
RU2814072C1 (ru) Способ прогноза ресурсов шахтного метана на выемочном участке газообильной шахты
Shadrin et al. The methodology for working out the techniques for geophysical monitoring of the process of directional hydraulic fracturing of a hard roof and the process of local hydrotreating of a coal seam face working space, its implementation within the framework of RSF project

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20210314