RU2700370C1 - Способ дистанционного определения места короткого замыкания - Google Patents

Способ дистанционного определения места короткого замыкания Download PDF

Info

Publication number
RU2700370C1
RU2700370C1 RU2018146410A RU2018146410A RU2700370C1 RU 2700370 C1 RU2700370 C1 RU 2700370C1 RU 2018146410 A RU2018146410 A RU 2018146410A RU 2018146410 A RU2018146410 A RU 2018146410A RU 2700370 C1 RU2700370 C1 RU 2700370C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
line
currents
short circuit
phase
calculated
Prior art date
Application number
RU2018146410A
Other languages
English (en)
Inventor
Владимир Дмитриевич Лебедев
Галина Андреевна Филатова
Игорь Евгеньевич Иванов
Андрей Анатольевич Яблоков
Original Assignee
федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Ивановский государственный энергетический университет имени В.И. Ленина" (ИГЭУ)
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Ивановский государственный энергетический университет имени В.И. Ленина" (ИГЭУ) filed Critical федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Ивановский государственный энергетический университет имени В.И. Ленина" (ИГЭУ)
Priority to RU2018146410A priority Critical patent/RU2700370C1/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2700370C1 publication Critical patent/RU2700370C1/ru

Links

Images

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
    • G01R31/00—Arrangements for testing electric properties; Arrangements for locating electric faults; Arrangements for electrical testing characterised by what is being tested not provided for elsewhere
    • G01R31/08—Locating faults in cables, transmission lines, or networks

Abstract

Изобретение относится к электроэнергетике и может быть использовано для дистанционного определения места короткого замыкания на ЛЭП, находящихся под рабочим напряжением. Cущность: в способе дистанционного определения места короткого замыкания на линии электропередачи, имеющей длину l, определяют поврежденные фазы, определяют относительное значение расстояния до места короткого замыкания n и абсолютное расстояние до места короткого замыкания со стороны конца линии с индексом ' по выражению l'=n⋅l. При этом с двух концов линии устанавливают цифровые трансформаторы тока и напряжения, синхронизированные с системой единого времени, каждый из которых снабжен датчиком постоянного тока, резистивным или резистивно-емкостным делителем напряжения, поясом Роговского. С помощью датчика постоянного тока получают синхронизированные по времени мгновенные значения фазных токов. С помощью резистивного или резистивно-емкостного делителя напряжения получают синхронизированные по времени мгновенные значения напряжений. С помощью пояса Роговского получают синхронизированные по времени мгновенные значения производных фазных токов. Вычисляют векторы фазных токов и напряжений. При нормальном режиме работы линии вычисляют векторы фазных токов и напряжений. Формируют матрицы модальных составляющих токов и напряжений, матрицы модальных сопротивлений. Вычисляют матрицы фазных сопротивлений, сопротивления прямой и нулевой последовательностей. Определяют активное сопротивление линии R и индуктивность линии L. Во время короткого замыкания вычисляют мгновенные значения токов, производных токов и напряжений с обоих концов линии. Выполняют расчет относительного значения расстояния до места короткого замыкания. Технический результат: повышение точности дистанционного определения места короткого замыкания на ЛЭП, находящихся под рабочим напряжением. 1 ил.

Description

Изобретение относится к электроэнергетике и может быть использовано для дистанционного определения места короткого замыкания на ЛЭП, находящихся под рабочим напряжением.
Известен СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ МЕСТА ПОВРЕЖДЕНИЯ РАЗВЕТВЛЕННОЙ ЛИНИИ ЭЛЕКТРОПЕРЕДАЧИ (Патент на изобретение РФ №2532760, МПК Н02Н 3/16, G01R 31/08, 2013), основанный на синхронизированном по времени с помощью спутниковой системы двустороннем измерении аварийных составляющих токов и напряжений, фиксации моментов времени t1 и t2 прихода волн к концам линии и определении по измеренной разности Δt=t1-t2 и известных скорости распространения электромагнитной волны ν и длине L линии электропередачи расстояния до места повреждения
Figure 00000001
Недостатками указанного способа, основанного на синхронизированных двусторонних измерениях аварийных составляющих, являются сложность технической реализации, а также существенная зависимость замера от погрешностей первичных преобразователей. Поскольку традиционные электромагнитные трансформаторы из-за своих частотных характеристик существенно искажают вторичный сигнал (особенно фронт пришедшей волны), время прихода волны, определенное по осциллограмме, может быть не точным, что повлияет на точность замера расстояния до места КЗ. Кроме того, в указанном методе скорость распространения волны принята постоянной и не даны рекомендации по ее выбору.
Известен СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ МЕСТА ПОВРЕЖДЕНИЯ НА ЛИНИЯХ ЭЛЕКТРОПЕРЕДАЧИ (заявка на изобретение РФ №2001102357, МПК G01R 31/08, 2002), который заключается в следующем. Измеряют с одной (и с другой) стороны линии фазные токи и напряжения основной частоты в момент короткого замыкания и ток предаварийного режима в фазе А. По измеренным величинам определяют расчетные значения напряжений и токов в зависимости от вида короткого замыкания. При однофазных коротких замыканиях в качестве расчетных значений используют фазное напряжение, компенсированный фазный ток и аварийная составляющая полного тока короткого замыкания; при многофазных коротких замыканиях - линейное напряжение, линейный ток и аварийная составляющая полного тока короткого замыкания. Кроме того, в расчете используют параметры схемы замещения сети. Далее осуществляют итерационный процесс, на первой итерации которого коэффициент токораспределения, необходимый для определения аварийной составляющей полного тока короткого замыкания, принимают равным единице, а полное сопротивление от начала линии до места повреждения находят через расчетные величины напряжений и токов. Отношение полного сопротивления от начала линии до места повреждения к полному сопротивлению линии на первой итерации приближенно указывает, где произошло повреждение. Через найденное на первой итерации полное сопротивление, на второй итерации уточняют коэффициент токораспределения и вновь производят расчет полного сопротивления от начала линии до места повреждения (уже с откорректированным коэффициентом токораспределения). Определяют отношение полного сопротивления от начала линии до места повреждения к полному сопротивлению линии (для второй итерации). Если разница между указанным соотношением на первой и на второй итерациях меньше предварительно задаваемой величины δ, отвечающей за точность определения места повреждения, то расчет заканчивают.Если больше, то расчет продолжают по аналогии с предыдущими итерациями, до тех пор, пока не будет достигнута заданная точность в определении места повреждения.
Недостатком способа является необходимость создания полной схемы замещения сети для определения комплексных сопротивлений прямой, обратной и нулевой последовательностей и эквивалентных ЭДС питающих систем по сторонам линии. Указанный недостаток может приводить к значительной погрешности в определении места повреждения из-за неполного учета составляющих схемы замещения питающих систем, которые могут изменяться в зависимости от режима.
Известен способ определения места короткого замыкания на воздушной линии электропередачи при несинхронизированных замерах с двух ее концов (Патент на изобретение РФ №2508556, МПК, G01R 31/08 (2006.01), 2014 г.), принятый за прототип. В способе определения места короткого замыкания на воздушной линии электропередачи, имеющей длину l, активное R и индуктивное сопротивление XL, соединяющей две питающие системы, в котором измеряют с двух концов линии не синхронизированные по времени фазные токи и напряжения во время короткого замыкания, определяют поврежденные фазы, определяют относительное значение расстояния до места короткого замыкания n и физическое расстояние до места короткого замыкания со стороны конца линии с индексом ' по выражению l'=n⋅l, измеряют с двух концов линии (' - один конец линии, '' - второй конец линии) мгновенные значения фазных токов (i'A, i'B, i'C), (i''A, i''B, i''C) и напряжений (u'A, u'B, u'C), (u''А, u''B, u''C), во время короткого замыкания, получают осциллограммы токов и напряжений, совмещают осциллограммы с двух концов линии по срезу начала короткого замыкания, выбирают на интервале двух-десяти периодов от начала короткого замыкания сечение на осциллограммах тока и напряжения поврежденной фазы, снимают мгновенные значения токов i', i'' и напряжений u', u'' в сечении и в соседних точках, вычисляют производные от токов по времени di'/dt, di''/dt, определяют относительное значение расстояния до места короткого замыкания по выражению
Figure 00000002
где n - относительное значение расстояния до места короткого замыкания; u', u'' - мгновенные значения напряжений, полученные в сечении осциллограмм напряжений поврежденной фазы с одного и второго концов линии (В); i', i'' - мгновенные значения токов, полученные в сечении осциллограмм токов поврежденной фазы с одного и второго концов линии (A); di'/dt, di''/dt - производные токов по времени (А/с); R, XL - активное и индуктивное фазные сопротивления линии (Ом).
Недостатками указанного способа являются погрешности при определении относительного значения расстояния до места короткого замыкания из-за использования в формуле расчета индуктивного сопротивления и справочного активного сопротивления, которые могут существенно изменяться во время эксплуатации, дополнительные погрешности в определении места замыкания в связи с искажением формы кривой тока из-за насыщения или остаточной намагниченности магнитопровода трансформатора тока, используемого для регистрации переходного тока, вычислительные погрешности при расчете производной тока и погрешности из-за несинхронизированности мгновенных значений токов и напряжений.
Технический результат заключается в повышении точности дистанционного определения места короткого замыкания на ЛЭП, находящихся под рабочим напряжением.
Технический результат достигается тем, что в способе дистанционного определения места короткого замыкания на линии электропередачи имеющей длину l, в котором определяют поврежденные фазы, определяют относительное значение расстояния до места короткого замыкания n и абсолютное расстояние до места короткого замыкания со стороны конца линии с индексом ' по выражению l'=n⋅l, с двух концов линии (' - один конец линии, '' - второй конец линии) устанавливают цифровые трансформаторы тока и напряжения, синхронизированные с системой единого времени, каждый из которых снабжен датчиком постоянного тока, резистивным или резистивно-емкостным делителем напряжения, поясом Роговского, с помощью датчика постоянного тока получают синхронизированные по времени мгновенные значения фазных токов i'A, i'B, i'C, i''A, i''B, i''C, с помощью резистивного или резистивно-емкостного делителя напряжения получают синхронизированные по времени мгновенные значения напряжений u'А, u'B, u'C, u''A, u''B, u''C, с помощью пояса Роговского получают синхронизированные по времени мгновенные значения производных фазных токов di'A/dt, di'B/dt„ di'C/dt, di''A/dt, di''B/dt, di''C/dt, вычисляют векторы фазных токов
Figure 00000003
и напряжений
Figure 00000004
при нормальном режиме работы линии вычисляют векторы фазных токов и напряжений, формируют матрицы модальных составляющих токов и напряжений, формируют матрицы модальных сопротивлений, вычисляют матрицы фазных сопротивлений, вычисляют сопротивления прямой и нулевой последовательностей, определяют активное сопротивление линии R и индуктивность линии L, во время короткого замыкания вычисляют мгновенные значения токов, производных токов и напряжений с обоих концов линии, выполняют расчет относительного значения расстояния до места короткого замыкания по формуле
Figure 00000005
где
Figure 00000006
u', u'' - мгновенные значения напряжений поврежденной фазы с одного и второго концов линии (В); i', i'' - мгновенные значения токов поврежденной фазы с одного и второго концов линии (A); di'/dt, di''/dt - производные токов по времени с одного и второго концов линии (А/с); R - активное сопротивление линии (Ом); L - индуктивность линии (Гн); k - порядковый номер рассчитанного за время короткого замыкания относительного значения расстояния до места короткого замыкания; m - номер выборки тока или напряжения, соответствующий выбранному моменту расчета относительного значения расстояния до места короткого замыкания.
Способ реализуется следующим образом. С двух концов линии на каждую фазу устанавливают цифровые трансформаторы тока и напряжения, синхронизированные с системой единого времени. Цифровые трансформаторы тока и напряжения при помощи оптоволоконных линий связи подключают к устройству определения места повреждения. Каждый цифровой трансформатор тока и напряжения снабжен первичными преобразователями: датчиком постоянного тока, поясом Роговского, резистивным или резистивно-емкостным делителем напряжения.
Датчик постоянного тока выполняет масштабное преобразование тока (его сигнал пропорционален величине тока). В качестве датчика постоянного тока можно применять магнитотранзисторный преобразователь или другие преобразователи, не искажающие форму кривой тока в переходных режимах и достоверно преобразующие апериодические составляющие. Указанные преобразователи позволяют измерять не только постоянный, но и переменный ток, в том числе с апериодической составляющей. Токи короткого замыкания часто сопровождаются апериодическими составляющими, которые насыщают магнитопровод электромагнитных трансформаторов тока, что приводит к искажению формы тока. В каждом цифровом трансформаторе тока и напряжения сигналы датчика постоянного тока проходят первичную обработку (нормирование, антиалайзинговая фильтрация и др.), синхронное аналого-цифровое преобразование и вторичную обработку, индивидуальную для каждого первичного преобразователя. Таким образом, получают синхронизированные по времени мгновенные значения фазных токов i'A, i'B, i'C, i''A, i''B, i''C.
Пояс Роговского выполняет масштабное преобразование измеряемого тока, при этом его выходной сигнал пропорционален производной тока:
Figure 00000007
где М - взаимная индуктивность, которая определяется по формуле:
Figure 00000008
где μ0=4π⋅10-7 Гн/м; S - площадь поперечного сечения сердечника, м2; (ρ - плотность витков.
Пояс Роговского не искажает форму кривой тока (поскольку отсутствует магнитопровод) и имеет линейную амплитудно-частотную характеристику (коэффициент усиления линейно увеличивается с ростом частоты) в отличие от традиционных электромагнитных трансформаторов тока. Указанные выше факторы позволяют на основе физических законов определять производную тока при помощи пояса Роговского с более высокой точностью в переходных режимах по сравнению с вычислением производной математически, и использованием сигналов от электромагнитных трансформаторов тока. В каждом цифровом трансформаторе тока и напряжения сигналы пояса Роговского проходят первичную обработку (нормирование, антиалайзинговая фильтрация и др.), синхронное аналого-цифровое преобразование и вторичную обработку, индивидуальную для каждого первичного преобразователя. Таким образом, получают синхронизированные по времени мгновенные значения производных фазных токов di'A/dt, di'B/dt„ di'C/dt, di''A/dt, di''B/dt, di''C/dt.
Резистивный или резистивно-емкостный делитель напряжения выполняет масштабное преобразование напряжения без искажения формы (в том числе в переходных режимах). В каждом цифровом трансформаторе тока и напряжения сигналы резистивного или резистивно-емкостного делителя напряжения проходят первичную обработку (нормирование, антиалайзинговая фильтрация и др.), синхронное аналого-цифровое преобразование и вторичную обработку, индивидуальную для каждого первичного преобразователя. Таким образом, получают синхронизированные по времени мгновенные значения напряжений u'А, u'B, u'C, u''А, u''B, u''C.
На основе полученных мгновенных значений вычисляют векторы токов и напряжений. Любым известным способом (например, на основе симметричных составляющих токов при замыкании фазы на землю) определяют наличие повреждения и выделяют поврежденную фазу.
В устройстве определения места повреждения в нормальных режимах работы линии (любой режим с отсутствием КЗ на данной ЛЭП (установившийся, режим с внешним КЗ на смежном элементе, послеаварийный режим с наличием электромеханических переходных процессов и т.п.)) периодически получают значения векторов токов и напряжений от цифровых трансформаторов, формируют матрицы модальных составляющих токов и напряжений, рассчитывают матрицу модальных сопротивлений, а затем матрицу фазных сопротивлений, после чего вычисляют сопротивления прямой и нулевой последовательностей, а затем активное сопротивление и индуктивность линии.
Формирование матрицы модальных составляющих токов и напряжений выполняют по данным синхронизированных векторных измерений фазных токов и напряжений по формулам:
Figure 00000009
где [Т] - матрица фазо-модальных преобразований со следующей структурой:
Figure 00000010
Для формирования матрицы модальных сопротивлений решают три ниже представленные системы уравнений для каждой из трех модальных составляющих (α, β, 0):
Figure 00000011
Figure 00000012
Figure 00000013
Figure 00000014
Решение каждой из трех систем уравнений (5а)-(5в) осуществляют идентичным образом по алгоритму, представленному на фиг. 1.
На фиг. 1 использованы следующие обозначения:
Figure 00000015
- ток в начале линии, соответствующий одной из трех модальных составляющих (α, β, 0), к которым преобразуются измеренные фазные токи
Figure 00000016
с помощью специальной матрицы [Т], описываемой выражением (4);
Figure 00000017
- напряжение в начале линии, соответствующее той же самой модальной составляющей, что и ток
Figure 00000018
(все векторы напряжений и токов на фиг. 2 соответствуют одной и той же модальной составляющей, в дальнейшем это оговариваться не будет);
Figure 00000019
- ток в конце линии;
Figure 00000020
- напряжение в конце линии; А - обозначение вещественной части (Re) рассчитанного комплексного числа; В - обозначение мнимой части (Im) рассчитанного комплексного числа; t - промежуточный результат, необходимый для дальнейших расчетов согласно алгоритму: корень квадратного уравнения, содержащего коэффициенты А и В; (α - действительная часть постоянной распространения (коэффициент затухания), соответствующая той же самой модальной составляющей (или, эквивалентно, тому же самому волновому каналу), что и ток
Figure 00000021
; (β - мнимая часть постоянной распространения (коэффициент фазы), соответствующая той же самой модальной составляющей, что и ток
Figure 00000022
; l - длина линии; (γ - постоянная распространения, соответствующая той же самой модальной составляющей (или, эквивалентно, тому же самому волновому каналу), что и ток
Figure 00000023
; Z - характеристическое (или, эквивалентно, волновое) сопротивление, соответствующее той же самой модальной составляющей, что и ток
Figure 00000024
; j - мнимая единица
Figure 00000025
Figure 00000026
- модальное полное сопротивление, соответствующее той же самой модальной составляющей, что и ток
Figure 00000027
; r - действительная часть полного сопротивления
Figure 00000028
; L - индуктивность линии; (ω - угловая частота.
В системах уравнений (5а)-(5в) принято, что токи в начале линии (с индексом ') направлены от шин подстанции в линию, а токи в конце (с индексом '') - от линии к шинам.
Матрицу фазных сопротивлений рассчитывают по следующей формуле:
Figure 00000029
Вычисление сопротивления прямой и нулевой последовательностей ЛЭП, активного сопротивления линии (R1, R0) и индуктивности линии (L1, L2) выполняют по следующим формулам:
Figure 00000030
где
Figure 00000031
- среднее из всех диагональных элементов матрицы
Figure 00000032
рассчитанной по выражению (7);
Figure 00000033
- среднее из всех недиагональных элементов этой же матрицы.
Во время короткого замыкания получают мгновенные значения токов, производных токов и напряжений, вычисляют относительное расстояние до места короткого замыкания по формуле
Figure 00000034
Figure 00000035
u', u'' - мгновенные значения напряжений поврежденной фазы с одного и второго концов линии (В); i', i'' - мгновенные значения токов поврежденной фазы с одного и второго концов линии (A); di'/dt, di''/dt - производные токов по времени с одного и второго концов линии (А/с); R - активное сопротивление линии (Ом); L - индуктивность линии (Гн); k - порядковый номер рассчитанного за время короткого замыкания относительного значения расстояния до места короткого замыкания; m - номер выборки тока или напряжения, соответствующий выбранному моменту расчета относительного значения расстояния до места короткого замыкания.
По относительному расстоянию до места короткого замыкания вычисляют абсолютное:
Figure 00000036
Следует отметить, что для уменьшения влияния активного сопротивления линии на результат расчета расстояния до места повреждения вычисления целесообразно производить в момент перехода одного из токов через ноль.
Таким образом, применение предлагаемого способа позволяет повысить точность дистанционного определения места короткого замыкания на ЛЭП, находящихся под рабочим напряжением.

Claims (4)

  1. Способ дистанционного определения места короткого замыкания на линии электропередачи, имеющей длину l, в котором определяют поврежденные фазы, определяют относительное значение расстояния до места короткого замыкания n и абсолютное расстояние до места короткого замыкания со стороны конца линии с индексом ' по выражению l'=n⋅l, отличающийся тем, что с двух концов линии (' - один конец линии, '' - второй конец линии) устанавливают цифровые трансформаторы тока и напряжения, синхронизированные с системой единого времени, каждый из которых снабжен датчиком постоянного тока, резистивным или резистивно-емкостным делителем напряжения, поясом Роговского, с помощью датчика постоянного тока получают синхронизированные по времени мгновенные значения фазных токов i'A, i'B, i'C, i''A, i''B, i''C, с помощью резистивного или резистивно-емкостного делителя напряжения получают синхронизированные по времени мгновенные значения напряжений u'A, u'B, u'C, u''A, u''B, u''C, с помощью пояса Роговского получают синхронизированные по времени мгновенные значения производных фазных токов di'A/dt, di'B/dt,, di'C/dt, di''A/dt, di''B/dt, di''C/dt, вычисляют векторы фазных токов
    Figure 00000037
    и напряжений
    Figure 00000038
    при нормальном режиме работы линии вычисляют векторы фазных токов и напряжений, формируют матрицы модальных составляющих токов и напряжений, формируют матрицы модальных сопротивлений, вычисляют матрицы фазных сопротивлений, вычисляют сопротивления прямой и нулевой последовательностей, определяют активное сопротивление линии R и индуктивность линии L, во время короткого замыкания вычисляют мгновенные значения токов, производных токов и напряжений с обоих концов линии, выполняют расчет относительного значения расстояния до места короткого замыкания по формуле
  2. Figure 00000039
    где
  3. Figure 00000040
  4. u', u'' - мгновенные значения напряжений поврежденной фазы с одного и второго концов линии (В); i', i'' - мгновенные значения токов поврежденной фазы с одного и второго концов линии (A); di'/dt, di''/dt - производные токов по времени с одного и второго концов линии (А/с); R - активное сопротивление линии (Ом); L - индуктивность линии (Гн); k - порядковый номер рассчитанного за время короткого замыкания относительного значения расстояния до места короткого замыкания; m - номер выборки тока или напряжения, соответствующий выбранному моменту расчета относительного значения расстояния до места короткого замыкания.
RU2018146410A 2018-12-26 2018-12-26 Способ дистанционного определения места короткого замыкания RU2700370C1 (ru)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2018146410A RU2700370C1 (ru) 2018-12-26 2018-12-26 Способ дистанционного определения места короткого замыкания

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2018146410A RU2700370C1 (ru) 2018-12-26 2018-12-26 Способ дистанционного определения места короткого замыкания

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2700370C1 true RU2700370C1 (ru) 2019-09-16

Family

ID=67989503

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2018146410A RU2700370C1 (ru) 2018-12-26 2018-12-26 Способ дистанционного определения места короткого замыкания

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2700370C1 (ru)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2731657C1 (ru) * 2019-12-02 2020-09-07 федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Ивановский государственный энергетический университет имени В.И. Ленина" (ИГЭУ) Способ дистанционного определения места короткого замыкания на линии электропередачи

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH02228574A (ja) * 1989-03-02 1990-09-11 Fuji Electric Co Ltd 地絡故障点標定方法
RU2419802C2 (ru) * 2006-01-12 2011-05-27 Абб Текнолоджи Лтд Способ и устройство для определения места короткого замыкания в силовой линии электропередачи или распределительной линии с двумя терминалами
US9052353B2 (en) * 2012-10-24 2015-06-09 Federalnoye Gosudarstvennoye Budzhetnoye Obrazovatelnoye Uchrezhdenie Vysshego Obrazovaniya “Irkutski Natsionalny Issledovatelski Tehnicheski Universitet” (Fgbou Vo “Irnitu”) Method for locating short circuit in an overhead power transmission line by unsynchronized measurements at both ends thereof
RU2586453C1 (ru) * 2015-04-22 2016-06-10 федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Иркутский национальный исследовательский технический университет" (ФГБОУ ВО "ИРНИТУ") Способ определения места короткого замыкания на воздушной линии электропередачи при несинхронизированных замерах с двух её концов
RU2610852C1 (ru) * 2015-12-18 2017-02-16 федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Иркутский национальный исследовательский технический университет" (ФГБОУ ВО "ИРНИТУ") Способ определения места короткого замыкания на воздушной линии электропередачи с выполнением расчетной синхронизации измерений с двух её концов

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH02228574A (ja) * 1989-03-02 1990-09-11 Fuji Electric Co Ltd 地絡故障点標定方法
RU2419802C2 (ru) * 2006-01-12 2011-05-27 Абб Текнолоджи Лтд Способ и устройство для определения места короткого замыкания в силовой линии электропередачи или распределительной линии с двумя терминалами
US9052353B2 (en) * 2012-10-24 2015-06-09 Federalnoye Gosudarstvennoye Budzhetnoye Obrazovatelnoye Uchrezhdenie Vysshego Obrazovaniya “Irkutski Natsionalny Issledovatelski Tehnicheski Universitet” (Fgbou Vo “Irnitu”) Method for locating short circuit in an overhead power transmission line by unsynchronized measurements at both ends thereof
RU2586453C1 (ru) * 2015-04-22 2016-06-10 федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Иркутский национальный исследовательский технический университет" (ФГБОУ ВО "ИРНИТУ") Способ определения места короткого замыкания на воздушной линии электропередачи при несинхронизированных замерах с двух её концов
RU2610852C1 (ru) * 2015-12-18 2017-02-16 федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Иркутский национальный исследовательский технический университет" (ФГБОУ ВО "ИРНИТУ") Способ определения места короткого замыкания на воздушной линии электропередачи с выполнением расчетной синхронизации измерений с двух её концов

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2731657C1 (ru) * 2019-12-02 2020-09-07 федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Ивановский государственный энергетический университет имени В.И. Ленина" (ИГЭУ) Способ дистанционного определения места короткого замыкания на линии электропередачи

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2464581C2 (ru) Измерение полного сопротивления линии электропередачи
Suomalainen et al. Onsite calibration of a current transformer using a Rogowski coil
Hu et al. New method of live line measuring the inductance parameters of transmission lines based on GPS technology
Bo et al. A novel fault locator based on the detection of fault generated high frequency transients
US4261038A (en) Protection of electrical power supply systems
RU2700370C1 (ru) Способ дистанционного определения места короткого замыкания
RU2426998C2 (ru) Способ определения места повреждения на воздушных линиях электропередачи
Kasztenny et al. Current related relaying algorithms immune to saturation of current transformers
EP2657712B1 (en) Asynchronous AC measurement system
RU2731657C1 (ru) Способ дистанционного определения места короткого замыкания на линии электропередачи
Lebedev et al. Development and research of fault location algorithm for double-end feed lines in the multifunctional system
RU2813208C1 (ru) Способ дистанционного определения места короткого замыкания на линии электропередачи и устройство для его осуществления (варианты)
Kang et al. Development of a compensation algorithm for a measurement current transformer
CN109752597A (zh) 一种电感引线补偿装置及方法
RU2704394C1 (ru) Способ дистанционного определения места замыкания фазы на землю
CA2925248C (en) Optical current transducer with offset cancellation and current linearization
RU2501025C1 (ru) Мостовой измеритель параметров n-элементных двухполюсников
Kuliš et al. Protection relay software models in interaction with power system simulators
RU2609277C1 (ru) Способ контроля сопротивления изоляции разветвленных сетей постоянного тока
Di Lillo et al. Construction of new shunts for a wideband sampling wattmeter
CN103983828B (zh) 一种电子式互感器数字化相位补偿方法
Sarwade et al. Use of Rogowski coil as current transducer for distance relay reach correction
CA2923916C (en) Current transducer with offset cancellation
Johns et al. New accurate transmission line fault location equipment
Filatova et al. Development of a fault location method on an overhead power line with a branch

Legal Events

Date Code Title Description
QB4A Licence on use of patent

Free format text: LICENCE FORMERLY AGREED ON 20200204

Effective date: 20200204