RU2696799C1 - Deformed high-entropy alloy for high-temperature applications - Google Patents
Deformed high-entropy alloy for high-temperature applications Download PDFInfo
- Publication number
- RU2696799C1 RU2696799C1 RU2019111379A RU2019111379A RU2696799C1 RU 2696799 C1 RU2696799 C1 RU 2696799C1 RU 2019111379 A RU2019111379 A RU 2019111379A RU 2019111379 A RU2019111379 A RU 2019111379A RU 2696799 C1 RU2696799 C1 RU 2696799C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- alloy
- entropy
- alloys
- room temperature
- density
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C14/00—Alloys based on titanium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C30/00—Alloys containing less than 50% by weight of each constituent
Abstract
Description
Изобретение относится к области металлургии сплавов, а именно высокоэнтропийных сплавов, которые могут быть использованы для производства конструкций, работающих в условиях высоких температур в газотурбинных двигателях. The invention relates to the field of metallurgy of alloys, namely highly entropic alloys, which can be used to produce structures operating at high temperatures in gas turbine engines.
В настоящее время в авиационном и ракетно-космическом двигателестроении наиболее широко применяются суперсплавы на основе никеля, специальные стали и титановые сплавы. Однако стали и суперсплавы имеют достаточно высокую плотность более 8-8,5 г/см3, а возможности улучшения их свойств за счет легирования практически исчерпаны. Использование титановых сплавов, как материалов с высокой удельной прочностью, имеет один существенный недостаток - максимальная температура эксплуатации титановых сплавов ограничена 600°С. В связи с этим, возникает потребность в разработке сплавов, обладающих одновременно низкой плотностью и высокой прочностью при температурах свыше 600°С.Currently, in aviation and rocket and space propulsion, nickel-based superalloys, special steels and titanium alloys are most widely used. However, steels and superalloys have a fairly high density of more than 8-8.5 g / cm 3 , and the possibilities of improving their properties due to alloying are practically exhausted. The use of titanium alloys as materials with high specific strength has one significant drawback - the maximum operating temperature of titanium alloys is limited to 600 ° C. In this regard, there is a need to develop alloys having both low density and high strength at temperatures above 600 ° C.
Перспективными материалами, которые могут обладать таким комплексом свойств, являются так называемые высокоэнтропийные сплавы (ВЭСы). Высокоэнтропийные сплавы представляют собой многокомпонентные системы, состоящие из 4-5 основных элементов, взятых в приблизительно равных атомных долях. Многочисленные исследования показали, что высокоэнтропийные сплавы могут демонстрировать чрезвычайно привлекательные свойства в условиях высоких температур. Promising materials that may possess such a set of properties are the so-called high-entropy alloys (WESs). High-entropic alloys are multicomponent systems consisting of 4-5 basic elements taken in approximately equal atomic fractions. Numerous studies have shown that highly entropic alloys can exhibit extremely attractive properties at high temperatures.
Известен высокоэнтропийный сплав TiVNbZr0,5Al0,25Ta0,1 (патент RU № 2526657 C1, публ. 27.08.2014). Данный сплав обладает низкой плотностью примерно 6,5 г/см3, и достаточной пластичностью порядка 12% при комнатной температуре.Known highly entropic alloy TiVNbZr 0.5 Al 0.25 Ta 0.1 (patent RU No. 2526657 C1, publ. 08.27.2014). This alloy has a low density of about 6.5 g / cm 3 and a sufficient ductility of about 12% at room temperature.
Недостатками данного сплава являются низкий удельный предел текучести при повышенных температурах не более 100 кПа∙м3/кг при Т = 700°С, а также высокая стоимость одного из компонентов - тантала.The disadvantages of this alloy are the low specific yield strength at elevated temperatures of not more than 100 kPa 3 m 3 / kg at T = 700 ° C, as well as the high cost of one of the components - tantalum.
Известен высокоэнтропийный сплав AlNbTiVZr0,1 (патент RU № 2631066 С1, публ. 18.09.2017). Данный сплав имеет достаточно низкую плотность 5,52 г/см3 и высокую удельную прочность 166 кПа*м3/кг при Т = 800°С.Known highly entropic alloy AlNbTiVZr 0.1 (patent RU No. 2631066 C1, publ. 09/18/2017). This alloy has a fairly low density of 5.52 g / cm 3 and a high specific strength of 166 kPa * m 3 / kg at T = 800 ° C.
Недостатком данного сплава является низкая пластичность при комнатной температуре, около 3%.The disadvantage of this alloy is the low ductility at room temperature, about 3%.
Известен высокоэнтропийный сплав Ti1.5AlNbCrV (патент CN108300926 (A), публ. 20.07.2018). Данный сплав имеет низкую плотность 5,62-5,65 г/см3, высокую твердость около 620 HV и достаточно высокую прочность 667 МПа при Т = 850°С.The highly entropic alloy Ti 1.5 AlNbCrV is known (patent CN108300926 (A), publ. 07.20.2018). This alloy has a low density of 5.62-5.65 g / cm 3 , high hardness of about 620 HV and a sufficiently high strength of 667 MPa at T = 850 ° C.
Недостатком данного сплава является низкая пластичность при комнатной температуре, около 1%.The disadvantage of this alloy is the low ductility at room temperature, about 1%.
Известен другой высокоэнтропийный сплав - AlCrNbTiV (Stepanov N.D., Yurchenko N.Y., Skibin D.V., Tikhonovsky M.A., Salishchev G.A. Structure and mechanical properties of the AlCrxNbTiV (x = 0, 0.5, 1, 1.5) high entropy alloys // Journal of Alloys and Compounds. – 2015. – Vol. 652, – Pp. 266 – 280). Данный сплав обладает относительно низкой плотностью 5,82 г/см3 и высокой удельной прочностью 148 кПа*м3/кг при Т = 800°С. Another highly entropic alloy is known - AlCrNbTiV (Stepanov ND, Yurchenko NY, Skibin DV, Tikhonovsky MA, Salishchev GA Structure and mechanical properties of the AlCr x NbTiV (x = 0, 0.5, 1, 1.5) high entropy alloys // Journal of Alloys and Compounds. - 2015 .-- Vol. 652, - Pp. 266 - 280). This alloy has a relatively low density of 5.82 g / cm 3 and a high specific strength of 148 kPa * m 3 / kg at T = 800 ° C.
Недостатком данного сплава является крайне низкая пластичность не более 2,5 % при Т < 800°C. The disadvantage of this alloy is the extremely low ductility of not more than 2.5% at T <800 ° C.
Наиболее близким аналогом, выбранным за прототип, является высокоэнтропийный сплав Al0.5CrNbTi2V0.5 (Stepanov N.D., Yurchenko N.Yu., Panina E.S., Tikhonovsky M.A., Zherebtsov S.V. Precipitation-strengthened refractory Al0.5CrNbTi2V0.5 high entropy alloy // Materials Letters. – 2017. – V.188. – Pp. 162-164). Данный сплав содержит 11,7 ат.% Al, 19,6 ат.% Cr, 20,2 ат.% Nb, 39,5 ат.% Ti и 9,0 ат.% V. Сплав обладает относительно низкой плотностью 5,76 г/см3 и высокой пластичностью при комнатной температуре в литом состоянии.The closest analogue selected for the prototype is the highly entropic alloy Al 0.5 CrNbTi 2 V 0.5 (Stepanov ND, Yurchenko N.Yu., Panina ES, Tikhonovsky MA, Zherebtsov SV Precipitation-strengthened refractory Al 0.5 CrNbTi 2 V 0.5 high entropy alloy // Materials Letters. - 2017. - V.188. - Pp. 162-164). This alloy contains 11.7 at.% Al, 19.6 at.% Cr, 20.2 at.% Nb, 39.5 at.% Ti and 9.0 at.% V. The alloy has a relatively low density of 5, 76 g / cm 3 and high ductility at room temperature in the molten state.
Недостатками данного сплава являются низкие прочностные свойства при Т > 600°С, а также заметное снижение пластичности при комнатной температуре после гомогенизации вследствие выделения частиц фазы Лавеса.The disadvantages of this alloy are low strength properties at T> 600 ° C, as well as a noticeable decrease in ductility at room temperature after homogenization due to the release of particles of the Laves phase.
Технической задачей изобретения является создание высокоэнтропийного сплава с высокими удельными прочностными характеристиками при повышенных температурах, обладающего относительно низкой плотностью и высокой технологической пластичностью, а именно – возможностью обработки пластической деформацией при комнатной температуре.An object of the invention is the creation of a high-entropy alloy with high specific strength characteristics at elevated temperatures, with a relatively low density and high technological ductility, namely, the ability to handle plastic deformation at room temperature.
Технический результат – высокие удельные прочностные характеристики предложенного сплава более 150 кПа*м3/кг при Т = 700°С с плотностью менее 6,5 г/см3, высокой пластичностью не менее 50% при комнатной температуре и способностью к деформационной обработке холодной прокаткой.EFFECT: high specific strength characteristics of the proposed alloy of more than 150 kPa * m 3 / kg at T = 700 ° C with a density of less than 6.5 g / cm 3 , high ductility of at least 50% at room temperature and the ability to deformation processing by cold rolling .
Технический результат достигается путем предложенного высокоэнтропийного сплава TiaNbbCrcVd при следующем содержании компонентов (ат.%):The technical result is achieved by the proposed highly entropic alloy Ti a Nb b Cr c V d with the following content of components (at.%):
Детальное исследование структуры сплава-прототипа Al0,5CrNbTi2V0,5 с помощью просвечивающей электронной микроскопии показало, что матричная фаза является упорядоченной по типу В2. В недавней работе (Yurchenko N.Y., Stepanov N.D., Zherebtsov S.V., Tikhonovsky M.A., Salishchev G.A. Structure and mechanical properties of B2 ordered refractory AlNbTiVZrx (x = 0-1.5) high-entropy alloys // Materials Science and Engineering A. – 2017. – V. 704, – Pp. 82-90) было установлено, что причиной упорядочения матричной фазы является алюминий. Обнаружено, что отказ от использования алюминия в качестве легирующего элемента сплава-прототипа Al0,5CrNbTi2V0,5 и пропорциональное увеличение содержания остальных элементов в предложенном сплаве TiaNbbCrcVd, а именно титана (a) до 42,7 ат.%, ниобия (b) до 23,0 ат.%, хрома (c) 22,1 ат.% и ванадия (d) до 12,2 ат.%, позволяет получить однофазную неупорядоченную структуру на основе ОЦК решетки, что положительно влияет на повышение пластических характеристик, в том числе появляется возможность для деформационной обработки холодной прокаткой. При этом сохраняется высокая удельная прочность более 150 кПа*м3/кг при температурах вплоть до 700°С. A detailed study of the structure of the prototype alloy Al 0.5 CrNbTi 2 V 0.5 using transmission electron microscopy showed that the matrix phase is ordered by type B2. In a recent work (Yurchenko NY, Stepanov ND, Zherebtsov SV, Tikhonovsky MA, Salishchev GA Structure and mechanical properties of B2 ordered refractory AlNbTiVZr x (x = 0-1.5) high-entropy alloys // Materials Science and Engineering A. - 2017. - V. 704, - Pp. 82-90) it was found that aluminum is the reason for the ordering of the matrix phase. It was found that the rejection of the use of aluminum as an alloying element of the prototype alloy Al 0.5 CrNbTi 2 V 0.5 and a proportional increase in the content of other elements in the proposed alloy Ti a Nb b Cr c V d , namely titanium (a) to 42 , 7 at.%, Niobium (b) up to 23.0 at.%, Chromium (c) 22.1 at.% And vanadium (d) up to 12.2 at.%, Allows to obtain a single-phase disordered structure based on the bcc lattice , which positively affects the increase in plastic characteristics, including the possibility of cold rolling deformation processing. At the same time, a high specific strength of more than 150 kPa * m 3 / kg is maintained at temperatures up to 700 ° C.
Изобретение характеризуется изображениями, представленными на фигурах:The invention is characterized by the images presented in the figures:
фиг. 1. Микроструктура сплава Ti42,7Nb23,0Cr22,1V12,2, полученная с использованием растрового электронного микроскопа Quanta 600 FEG;FIG. 1. The microstructure of the alloy Ti 42.7 Nb 23.0 Cr 22.1 V 12.2 , obtained using a scanning electron microscope Quanta 600 FEG;
фиг. 2. Микроструктура сплава Ti42,7Nb23,0Cr22,1V12,2, полученная с использованием просвечивающего электронного микроскопа JEOL JEM-2100;FIG. 2. The microstructure of the alloy Ti 42.7 Nb 23.0 Cr 22.1 V 12.2 , obtained using a transmission electron microscope JEOL JEM-2100;
фиг. 3. Таблица 1. Химический состав и плотность предлагаемого сплава в сравнении с известным сплавом и прототипом;FIG. 3. Table 1. The chemical composition and density of the proposed alloy in comparison with the known alloy and prototype;
фиг. 4. Таблица 2. Механические свойства предлагаемого сплава в сравнении с известным сплавом и прототипом.FIG. 4. Table 2. Mechanical properties of the proposed alloy in comparison with the known alloy and prototype.
Примеры осуществления изобретения Examples of carrying out the invention
Сплав по изобретению Ti42,7Nb23,0Cr22,1V12,2 был изготовлен методом вакуумно-дугового переплава.The alloy of the invention Ti 42.7 Nb 23.0 Cr 22.1 V 12.2 was manufactured by vacuum arc remelting.
Сплавление высокочистых (≥99,9 ат.%) шихтовых материалов, взятых в концентрациях Ti (42,7 ат.%), Nb (23,0 ат.%), Cr (22,1 ат.%), V (12,2 ат.%), осуществляли в среде аргона в водоохлаждаемой медной изложнице. Время поддержания расплава в жидком состоянии - не более 20 секунд. Полученные слитки переплавляли 5 раз для получения однородного распределения элементов по объему. Fusion of high-purity (≥99.9 at.%) Charge materials taken in concentrations of Ti (42.7 at.%), Nb (23.0 at.%), Cr (22.1 at.%), V (12 , 2 at.%), Was carried out in argon medium in a water-cooled copper mold. The time of maintaining the melt in a liquid state is not more than 20 seconds. The resulting ingots were remelted 5 times to obtain a uniform distribution of elements in volume.
Дополнительно, слитки подвергали отжигу при температуре 1200°С в течение 24 часов в муфельной печи для гомогенизации структуры. Для предотвращения окисления сплава в процессе отжига слитки предварительно запаивали в кварцевую трубку с давлением ~1,3 Па.Additionally, the ingots were annealed at a temperature of 1200 ° C for 24 hours in a muffle furnace to homogenize the structure. To prevent oxidation of the alloy during annealing, the ingots were previously sealed into a quartz tube with a pressure of ~ 1.3 Pa.
Полученные слитки весом 0,1 кг имели чистую, блестящую поверхность. Проведенный химический анализ слитков показал их гомогенность по основным элементам и соответствие химического состава сплавов заданному.The resulting 0.1 kg ingots had a clean, shiny surface. The chemical analysis of the ingots showed their homogeneity in the basic elements and the correspondence of the chemical composition of the alloys to the specified one.
Из слитков электроэрозионным методом были вырезаны образцы. При производстве образцов сплавы демонстрировали высокую обрабатываемость. При этом при резании в материале отсутствовали макродефекты структуры в виде раковин, трещин, пор.Samples were cut from ingots using the EDM method. In the production of samples, the alloys showed high machinability. In this case, when cutting in the material, macrodefects of the structure in the form of shells, cracks, and pores were absent.
Полученные образцы сплавов были использованы для определения механических свойств на одноосное сжатие, микроструктурных исследований, а также измерения плотности. Механические испытания на сжатие сплава проводили согласно ГОСТ 8817-82 «Металлы. Метод испытания на осадку». Для испытания были использованы образцы размером 6×4×4 мм3. Деформацию осуществляли по схеме одноосного сжатия c помощью универсальной гидравлической испытательной машины для статических испытаний Instron 300LX при температурах 22°С, 600°С, 700°С и скорости деформации 10-4с-1. Микроструктура образцов изучалась с помощью сканирующего электронного микроскопа Quanta 600 и просвечивающего электронного микроскопа JEOL JEM-2100, оснащенных приставками для энергодисперсионного анализа. Плотность сплава измерялась методом гидростатического взвешивания. В качестве жидкости использовалась дистиллированная вода. Измерения проводились для 3-х образцов размером 6×4×4 мм3.The obtained alloy samples were used to determine the mechanical properties of uniaxial compression, microstructural studies, as well as density measurements. Mechanical tests for compression of the alloy were carried out in accordance with GOST 8817-82 “Metals. Draft Test Method. " For the test were used samples of size 6 × 4 × 4 mm 3 . The deformation was carried out according to the uniaxial compression scheme using an Instron 300LX universal hydraulic static testing machine at temperatures of 22 ° C, 600 ° C, 700 ° C and a strain rate of 10 -4 s -1 . The microstructure of the samples was studied using a Quanta 600 scanning electron microscope and a JEOL JEM-2100 transmission electron microscope equipped with attachments for energy dispersive analysis. The density of the alloy was measured by hydrostatic weighing. Distilled water was used as a liquid. The measurements were carried out for 3 samples with a size of 6 × 4 × 4 mm 3 .
Проведенные структурные исследования показали, что сплав по изобретению Ti42,7Nb23,0Cr22,1V12,2 обладает однофазной зеренной структурой на основе ОЦК решетки (фиг. 1 и фиг. 2).Structural studies showed that the alloy according to the invention Ti 42.7 Nb 23.0 Cr 22.1 V 12.2 has a single-phase grain structure based on the bcc lattice (Fig. 1 and Fig. 2).
Сравнение механических свойств полученного сплава Ti42,7Nb23,0Cr22,1V12,2 с известным сплавом AlCrNbTiV и прототипом Al0,5CrNbTi2V0,5 (таблица 1 на фиг. 3 и таблица 2 на фиг. 4) показало, что он обладает несколько повышенной плотностью 6,16 г/см3 и более низким удельным пределом текучести (отношением предела текучести к плотности) 216 кПа∙м3/кг при комнатной температуре, но более высокой пластичностью не менее 50% при сжатии при комнатной температуре, а также более высоким удельным пределом текучести 180 кПа∙м3/кг при Т = 600°. Высокий более 150 кПа∙м3/кг удельный предел текучести предложенного сплава сохраняется вплоть до Т = 700°С.Comparison of the mechanical properties of the obtained alloy Ti 42.7 Nb 23.0 Cr 22.1 V 12.2 with the known alloy AlCrNbTiV and the prototype Al 0.5 CrNbTi 2 V 0.5 (table 1 in FIG. 3 and table 2 in FIG. 4) showed that it has a slightly increased density of 6.16 g / cm 3 and a lower specific yield strength (ratio of yield strength to density) of 216 kPa ∙ m 3 / kg at room temperature, but with a higher ductility of at least 50% at compression at room temperature, as well as a higher specific yield strength of 180 kPa 3 m 3 / kg at T = 600 °. High more than 150 kPa ∙ m 3 / kg the specific yield strength of the proposed alloy is maintained up to T = 700 ° C.
Кроме того, полученный сплав был подвергнут деформационной обработке – прокатке при комнатной температуре на двухвалковом стане до 93% относительной деформации. Степень обжатия заготовки (8×10×20 мм3) при каждом проходе составляла 0,07-0,15 мм; направление прокатки не изменялось. Для оценки механических свойств были проведены механические испытания на растяжение прокатанных образцов сплава в соответствии с ГОСТ 11701–84 «Методы испытаний на растяжение тонких листов и лент». Испытания проводили на пропорциональных плоских образцах с длиной рабочей части 6 мм и размерами поперечного сечения 0,5×3 мм. Деформация образцов осуществлялась по схеме одноосного растяжения на универсальной испытательной машине Instron–5882 при температуре 22°С и скорости деформации 10–4 с–1. Для определения относительного удлинения δ на поверхность образцов алмазной иглой наносили тонкие поперечные риски. Расстояние между ними измеряли до и после испытания на инструментальном микроскопе Olympus STM 6. Погрешность измерения составляла 0,5%. После прокатки сплав при испытании на растяжение при комнатной температуре демонстрирует предел текучести 960 МПа и предел прочности 1785 МПа при удлинении до разрушения 3,8%.In addition, the obtained alloy was subjected to deformation processing — rolling at room temperature on a two-roll mill to 93% relative deformation. The degree of compression of the workpiece (8 × 10 × 20 mm 3 ) at each pass was 0.07-0.15 mm; the direction of rolling did not change. To assess the mechanical properties, tensile tests were carried out on rolled alloy samples in accordance with GOST 11701–84, “Tensile Test Methods for Thin Sheets and Tapes”. The tests were carried out on proportional flat samples with a working part length of 6 mm and a cross-sectional dimension of 0.5 × 3 mm. Deformation of the samples was carried out according to the uniaxial tension scheme on an Instron – 5882 universal testing machine at a temperature of 22 ° С and a strain rate of 10 –4 s –1 . To determine the relative elongation δ, thin transverse risks were applied to the surface of the samples with a diamond needle. The distance between them was measured before and after the test with an Olympus STM 6 instrument microscope. The measurement error was 0.5%. After rolling, the alloy in a tensile test at room temperature shows a yield strength of 960 MPa and a tensile strength of 1785 MPa with an elongation to failure of 3.8%.
Таким образом, заявленный технический результат - высокий удельный предел текучести предложенного сплава более 150 кПа*м3/кг при Т = 700°С с плотностью менее 6,5 г/см3, высокой пластичностью не менее 50% при комнатной температуре и способностью к деформационной обработке холодной прокаткой, достигнут.Thus, the claimed technical result is a high specific yield strength of the proposed alloy of more than 150 kPa * m 3 / kg at T = 700 ° C with a density of less than 6.5 g / cm 3 , high ductility of at least 50% at room temperature and the ability to cold rolling deformation achieved.
Claims (1)
Деформируемый высокоэнтропийный сплав TiaNbbCrcVd, отличающийся тем, что он имеет следующее соотношение компонентов, ат.%: титан (a) - 42,7, ниобий (b) - 23,0, хром (c) - 22,1, ванадий (d) – 12,2.
Wrought high-entropy alloy Ti a Nb b Cr c V d , characterized in that it has the following ratio of components, at%: titanium (a) - 42.7, niobium (b) - 23.0, chromium (c) - 22 , 1, vanadium (d) - 12.2.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2019111379A RU2696799C1 (en) | 2019-04-16 | 2019-04-16 | Deformed high-entropy alloy for high-temperature applications |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2019111379A RU2696799C1 (en) | 2019-04-16 | 2019-04-16 | Deformed high-entropy alloy for high-temperature applications |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2696799C1 true RU2696799C1 (en) | 2019-08-06 |
Family
ID=67587008
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2019111379A RU2696799C1 (en) | 2019-04-16 | 2019-04-16 | Deformed high-entropy alloy for high-temperature applications |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2696799C1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2790708C1 (en) * | 2022-04-19 | 2023-02-28 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" (НИУ "БелГУ") | High-entropy alloy and method of its deformation-heat treatment |
| CN117701975A (en) * | 2024-02-06 | 2024-03-15 | 北京科技大学 | Low-expansion refractory high-entropy alloy with room temperature plasticity and preparation and application thereof |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2526657C1 (en) * | 2013-09-06 | 2014-08-27 | Открытое акционерное общество Научно-производственное объединение "Центральный научно-исследовательский институт технологии машиностроения" ОАО НПО "ЦНИИТМАШ" | Refractory alloy |
| CN105296836A (en) * | 2015-11-17 | 2016-02-03 | 北京科技大学 | NxMy high-entropy alloy with shape memory effect and preparing method thereof |
| US20160326616A1 (en) * | 2015-05-04 | 2016-11-10 | Seoul National University R&Db Foundation | Entropy-controlled bcc alloy having strong resistance to high-temperature neutron radiation damage |
| RU2631066C1 (en) * | 2016-10-27 | 2017-09-18 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" (НИУ "БелГУ") | Heat-resistant high-entropy alloy |
| US20180119255A1 (en) * | 2016-11-01 | 2018-05-03 | Ohio State Innovation Foundation | HIGH-ENTROPY AlCrTiV ALLOYS |
-
2019
- 2019-04-16 RU RU2019111379A patent/RU2696799C1/en active
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2526657C1 (en) * | 2013-09-06 | 2014-08-27 | Открытое акционерное общество Научно-производственное объединение "Центральный научно-исследовательский институт технологии машиностроения" ОАО НПО "ЦНИИТМАШ" | Refractory alloy |
| US20160326616A1 (en) * | 2015-05-04 | 2016-11-10 | Seoul National University R&Db Foundation | Entropy-controlled bcc alloy having strong resistance to high-temperature neutron radiation damage |
| CN105296836A (en) * | 2015-11-17 | 2016-02-03 | 北京科技大学 | NxMy high-entropy alloy with shape memory effect and preparing method thereof |
| RU2631066C1 (en) * | 2016-10-27 | 2017-09-18 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" (НИУ "БелГУ") | Heat-resistant high-entropy alloy |
| US20180119255A1 (en) * | 2016-11-01 | 2018-05-03 | Ohio State Innovation Foundation | HIGH-ENTROPY AlCrTiV ALLOYS |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2790708C1 (en) * | 2022-04-19 | 2023-02-28 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" (НИУ "БелГУ") | High-entropy alloy and method of its deformation-heat treatment |
| CN117701975A (en) * | 2024-02-06 | 2024-03-15 | 北京科技大学 | Low-expansion refractory high-entropy alloy with room temperature plasticity and preparation and application thereof |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3027200B2 (en) | Oxidation resistant low expansion alloy | |
| Schneibel et al. | Processing and mechanical properties of a molybdenum silicide with the composition Mo–12Si–8.5 B (at.%) | |
| Sturm et al. | The influence of silicon on the strength and fracture toughness of molybdenum | |
| Gaydosh et al. | Microstructure and tensile properties of Fe-40 At. pct Al alloys with C, Zr, Hf, and B additions | |
| FH et al. | Production, characteristics, and commercialization of titanium aluminides | |
| Kurishita et al. | Superplastic deformation in W–0.5 wt.% TiC with approximately 0.1 μm grain size | |
| Guo et al. | Microstructural evolution and final properties of a cold-swaged multifunctional Ti–Nb–Ta–Zr–O alloy produced by a powder metallurgy route | |
| Cui et al. | Preparation of a novel layer-structured Ti3Al matrix composite sheet by liquid–solid reaction between Al foils and TiB/Ti composite foils | |
| Lu et al. | Microstructure and mechanical properties of a spark plasma sinteredTi–45Al–8.5 Nb–0.2 W–0.2 B–0.1 Y alloy | |
| Fujikura et al. | Effect of alloy chemistry on the high temperature strengths and room temperature fracture toughness of advanced Nb-based alloys | |
| CN108950303A (en) | A kind of tough titanium alloy and preparation method thereof | |
| Li et al. | Effects of Y addition on microstructure and mechanical properties of Ti-25Zr alloys | |
| Kurishita et al. | Current status of ultra-fine grained W–TiC development for use in irradiation environments | |
| RU2696799C1 (en) | Deformed high-entropy alloy for high-temperature applications | |
| EP1469095B1 (en) | Precipitation-strengthened nickel-iron-chromium alloy and process therefor | |
| Yun et al. | Microalloying effects in TiAl+ Mo alloys | |
| EP0545613A1 (en) | Wrought gamma titanium aluminide alloys modified by chromium, boron, and niobium | |
| Cui et al. | Deformation behavior and microstructure of DS NiAl/Cr (Mo) alloy containing Hf | |
| JPH03226538A (en) | Ti-al base heat resistant alloy and its manufacture | |
| Seetharaman et al. | Microstructures and tensile properties of Ti–45.5 Al–2Nb–2Cr rolled sheets | |
| Zyguła et al. | The design of Ti-5Al-5Mo-5V-3Cr elemental powders mixture processing | |
| Guo et al. | Microstructure and elevated temperature mechanical behavior of cast NiAl–Cr (Mo) alloyed with Hf | |
| Zhang et al. | Microstructural characterization and mechanical properties of Nb–Ti–C–B in-situ composites with W addition | |
| CN111394636B (en) | High-strength high-plasticity high-entropy alloy with martensite phase transformation and preparation method thereof | |
| Asthana et al. | Compressive properties of zone-directionally solidified β-NiAl and its off-eutectic alloys with chromium and tungsten |