RU2695715C1 - Способ формирования упрочненного приповерхностного слоя в зоне лазерной резки деталей - Google Patents
Способ формирования упрочненного приповерхностного слоя в зоне лазерной резки деталей Download PDFInfo
- Publication number
- RU2695715C1 RU2695715C1 RU2018140047A RU2018140047A RU2695715C1 RU 2695715 C1 RU2695715 C1 RU 2695715C1 RU 2018140047 A RU2018140047 A RU 2018140047A RU 2018140047 A RU2018140047 A RU 2018140047A RU 2695715 C1 RU2695715 C1 RU 2695715C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- laser
- cutting
- laser cutting
- zone
- surface layer
- Prior art date
Links
- 238000003698 laser cutting Methods 0.000 title claims abstract description 33
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 29
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 title claims abstract description 17
- 230000005855 radiation Effects 0.000 claims abstract description 16
- 230000008569 process Effects 0.000 claims abstract description 14
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 11
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 claims abstract description 9
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 230000000694 effects Effects 0.000 claims abstract description 5
- 238000001228 spectrum Methods 0.000 claims abstract description 5
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 3
- 230000009471 action Effects 0.000 claims description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract description 4
- 238000012545 processing Methods 0.000 abstract description 3
- 239000010962 carbon steel Substances 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 24
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 24
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 12
- 239000000523 sample Substances 0.000 description 8
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 7
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 6
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 4
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 4
- 235000019362 perlite Nutrition 0.000 description 4
- 239000010451 perlite Substances 0.000 description 4
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000008859 change Effects 0.000 description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010953 base metal Substances 0.000 description 2
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 2
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 2
- 230000000875 corresponding effect Effects 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000011160 research Methods 0.000 description 2
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 2
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 2
- LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N Ethanol Chemical compound CCO LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005261 decarburization Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000005530 etching Methods 0.000 description 1
- 230000004927 fusion Effects 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 238000004452 microanalysis Methods 0.000 description 1
- 238000007431 microscopic evaluation Methods 0.000 description 1
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 230000009897 systematic effect Effects 0.000 description 1
- 230000000930 thermomechanical effect Effects 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
- 238000000844 transformation Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
- B23K26/36—Removing material
- B23K26/38—Removing material by boring or cutting
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Laser Beam Processing (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области лазерной обработки и может быть использовано в различных отраслях машиностроения. Осуществляют лазерную резку деталей из листовых доэвтектоидных и эвтектоидных углеродистых сталей с формированием упрочненного приповерхностного слоя в зоне резки. Термогазодинамическое воздействие на зону реза осуществляют лазерным излучением в инфракрасной области спектра. Требуемую глубину (L) упрочненного приповерхностного слоя в зоне лазерной резки деталей перед началом резки задают в зависимости от содержания углерода в детали, толщины листа, мощности лазерного излучения, скорости лазерной резки, давления технологического газа, положения фокального пятна. Техническим результатом изобретения является совмещение процесса получения готовых изделий из листового материала с помощью лазерной резки с одновременно реализуемым их поверхностным упрочнением и управление глубиной упрочненного поверхностного слоя. 6 з.п. ф-лы, 5 ил., 2 табл.
Description
Изобретение относится к области лазерной обработки и может быть использовано в различных отраслях машиностроения для резки стальных листов с одновременным упрочнением приповерхностного слоя в зоне лазерной резки.
Известно, что в процессе лазерной резки в поверхностных слоях стальных листов формируется зона лазерного термического влияния со свойствами, отличающимися от свойств основного металла, зачастую нежелательна, и для ее удаления требуется дополнительная механическая обработка.
Известен способ упрочнения деталей лучом лазера на устройстве, описанном в книге Коваленко B.C. Упрочнение деталей лучом лазера. Киев: Техника, 1981. С. 37. Для реализации известного способа упрочняемую заготовку жестко закрепляют на зубчатой передаче рамы установки. Зубчатая передача позволяет с помощью приводного двигателя перемещать заготовку относительно блока лазера. Под действием нагрева с помощью лазерного луча на заготовке появляется поверхностный слой, состоящий из двух подслоев: первого (белый слой) и второго - переходного. Оба подслоя характеризуются высокими значениями микротвердости (например, для малоуглеродистой доэвтектоидной стали 20 микротвердость первого слоя составляет 750-770 кгс/мм2).
Однако в данном способе упрочнения в результате получается, только два подслоя с высокими значениями микротвердости, которые не могут в силу своего двухслойного строения обеспечить соответствующих свойств поверхностного слоя, т.к. между этими слоями отсутствует слой со структурой мартенсита и остаточного аустенита, который дает при поверхностных слоях высокую прочность и достаточную ударную вязкость, препятствующей хрупкому разрушению материала.
Техническим результатом заявляемого изобретения является высокое качество термически обработанной детали с заданными параметрами и сокращение времени на изготовление указанной детали за счет совмещения процесса получения готовых изделий из листового материала с помощью лазерной резки с одновременно реализуемым их поверхностным упрочнением и управление глубиной упрочненного поверхностного слоя.
Технический результат достигается предлагаемым способом формирования упрочненного приповерхностного слоя в зоне лазерной резки деталей из листовых доэвтектоидных и эвтектоидных углеродистых сталей, который включает термогазодинамическое воздействие на зону реза лазерным излучением в инфракрасной области спектра, при этом требуемую глубину (L) упрочненного приповерхностного слоя в зоне лазерной резки деталей перед началом резки задают выражением:
L=-1,30-0,0042(Н×W0,5)+0,0049(F1,25С0,2)-0,95(Р0,2×v0,01), мм,
где С - содержание углерода в детали, %; Н - толщина листа, мм; W - мощность лазерного излучения, кВт; v - скорость лазерной резки, м/мин; Р - давление технологического газа, кПа; F - положение фокального пятна, мм; -1,30; 0,0042; 0,0049 и 0,95 - математические константы.
Для достижения указанного технического результата целесообразно, чтобы мощность лазерного излучения составляла 0,8-1,4 кВт; и/или скорость лазерной резки была 0,7-1,2 м/мин; и/или давление технологического газа составляло 15-50 кПа; и/или положение фокального пятна было 295-305 мм.
Для достижения указанного технического результата желательно, чтобы содержание углерода в листовых доэвтектоидных и эвтектоидных углеродистых сталях составляло 0,2-0,8% по массе, а толщина разрезаемого листа была 6-10 мм.
Сущность заявляемого изобретения иллюстрируется следующими графическими материалами, на которых представлены:
фиг. 1 - зона лазерного термического воздействия (далее - ЗЛТВ) образцов стали марки 35, ×100: а - поверхность со стороны зоны удаления расплава газом (Н=6 мм, W=1100 Вт, V=1200 мм/мин), б - поверхность со стороны зоны лазерного воздействия (H=6 мм, W=900 Вт, V=1200 мм/мин);
фиг. 2 - ЗЛТВ образца стали марки 35 со стороны зоны лазерного воздействия (Н=6 мм, W=900 Вт, V=1200 мм/мин), ×500;
фиг. 3 - ЗЛТВ образца стали марки У8А со стороны удаления расплава газом (H=10 мм, W=1400 Вт, V=1000 мм/мин), ×500;
фиг. 4 - изменение микротвердости по глубине образца стали марки 35 со стороны зоны лазерного воздействия (Н=6 мм, W=900 Вт, V=1200 мм/мин);
фиг. 5 - Изменение микротвердости по глубине образца стали марки У8А, со стороны зоны лазерного воздействия (Н=10 мм, W=1200 Вт, V=700 мм/мин).
При излучении лазера поверхность металла подвергается своеобразной термомеханической обработке, вызывающей изменение размеров зерна, дробление блоков, рост микроискажений, увеличение плотности дислокаций вплоть до 10-12 см-2 при плотности мощности излучения 80 кВт/см2 и формирование дислокационных структур, аналогичных наблюдаемым в сильно деформированных сплавах.
Однако отмеченная особенность лазерной резки открывает возможность нового использования лазерного излучения - совмещение процесса получения готовых изделий из стальных листов с одновременно реализуемым их поверхностным упрочнением и управлением глубиной упрочненного поверхностного слоя.
Были проведены систематические исследования показателей качества поверхности реза и структуры зоны лазерного термического влияния после лазерной резки по разным режимам сталей разных марок.
В результате исследований было установлено влияние содержания углерода и параметров лазерной резки на строение и протяженность зоны лазерного термического влияния горячекатаных листов доэвтектоидных и эвтектоидных углеродистых сталей с содержанием углерода 0,2-0,8% по массе.
В качестве объектов исследования были выбраны горячедеформированные листы сталей 20 и 35 толщиной 6 мм, стали 45 толщиной 8 и 10 мм (ГОСТ 1050-2013), сталей У7А и У8А толщиной 10 мм (ГОСТ 1435-99). Из стальных листов с применением лазерной резки с помощью комплекса, снабженного оптической головкой ЭИП1119 производства НТО «ИРЭ-Полюс» с лазерным излучением в инфракрасной области спектра, по разным режимам вырезали для исследования образцы 40×40 мм. Соосно с лазерным пучком в зону лазерной резки подавали струю технологического кислорода. Лазерную резку вели при следующих параметрах: мощность излучения W=0,80-1,4 кВт, скорость резки v=0,7-1,2 м/мин, давление газа Р=15-50 кПа, фокусное расстояние F=295-305 мм. Микроструктуру зоны лазерного термического влияния (далее - ЗЛТВ) изучали на световом микроскопе Observer Dim при увеличениях ×200 и ×500. Образцы для шлифов размерами 10×25 мм вырезали вблизи поверхности реза после ЛР по разным режимам. Травили образцы погружая их в 4%-ный раствор HNO3 в спирте.
Микротвердость по Виккерсу (ГОСТ 2999-75) (дюрометрический анализ) измеряли на твердомере HV 10000 фирмы «Time» (нагрузка 2Н, выдержка 10 с) перпендикулярно поверхности реза вглубь образца. На двух сторонах каждого образца проводили по два измерения, затем определяли среднее арифметическое значение микротвердости для каждого сечения. За протяженность (глубину) зоны лазерного термического влияния (L) принимали расстояние от поверхности реза до слоя с постоянной микротвердостью.
Микроскопические исследования были выполнены на образцах всех объектов исследования. Для примера приведены результаты, полученные на образцах, стали 35 и У8А (фиг. 1-3).
Вблизи поверхности образцов из стали 35 присутствует нетравящийся белый слой (область 1). Непосредственно к этому слою примыкает зона со структурой мелкоигольчатого мартенсита (область 2) со структурой феррита. За ней расположена область со структурой, соответствующей структуре стали 35 в исходном состоянии (феррит + перлит).
Микроструктура ЗЛТВ образца стали У8А состоит из следующих областей: область 1 представлена столбчатой дендритной структурой, которая была образована вследствие оплавления поверхности при лазерном воздействии и последующего ускоренного охлаждения; область 2 - нетравящийся белый слой; область 3 имеет структуру мелкоигольчатого мартенсита с некоторым количеством остаточного аустенита. Микротвердость области 3 высокая (HV 520-550), что является следствием специфики лазерной резки и, в частности, фазового наклепа, больших скоростей нагрева и охлаждения. При движении вглубь образца обнаружена переходная область 4 с ферритно-перлитной структурой, переходящей в структуру основного металла, состоящую из перлита. При лазерном воздействии происходит частичное обезуглероживание глубинных слоев.
Дюрометрический анализ выполнен на образцах всех объектов исследования. Для примера приведены результаты, полученные на образцах сталей 35 и У8А (фиг. 4 и 5, соответственно). Характер изменения микротвердости у образцов всех исследованных сталей аналогичен: самые высокие значения отмечены вблизи поверхности реза, по мере до величины, характерной для исходного состояния, продвижения вглубь образца HV снижается. На некоторых образцах выявлен незначительный пик вторичной твердости (фиг. 4). Несмотря на многообразие строения ЗЛТВ в образцах сталей разных марок после разных режимов лазерной резки, можно отметить некоторые общие закономерности. Все выявленные в строении ЗЛТВ области в объектах исследования, структура областей и их протяженность представлены в таблице 1.
Примечание: Ф - феррит, П - перлит.
Физические процессы в металле при лазерной резке сопровождаются переносом углерода из глубинных слоев к поверхностным. Это явление общее для всех доэвтектоидных и эвтектоидных сталей, ставших объектами нашего исследования. Именно такое перераспределение углерода служит причиной формирования белого слоя и мартенситной структуры даже в малоуглеродистых сталях, приводя в конечном итоге к поверхностному упрочнению в зоне лазерного термического влияния.
В таблице 2 показаны результаты микроскопического и дюрометрического анализа общей протяженности (глубины) ЗЛТВ при лазерной резке объектов исследования:
Данные дюрометрического анализа свидетельствуют, что протяженность области, имеющей повышенную по сравнению с исходным состоянием микротвердость, на порядок больше, чем при микроскопическом анализе.
Такая разница протяженности ЗЛТВ, по данным разных методов, обусловлена особенностями самих методом исследования. Микроанализ способен зафиксировать только области с измененной микроструктурой, т.е. те, которые при лазерной резке нагревались выше Ac1 и в которых при ускоренном охлаждении происходили фазовые превращения. Однако в областях стали, нагретых ниже Ас1, развиваются рекристаллизационные процессы и процессы старения (термического и деформационного). Ac1 - это температура первого фазового превращения перлита в аустенит при нагревании углеродистых доэвтектоидных и эвтектоидных сталей.
Дюрометрический анализ отражает влияние на микротвердость всего спектра процессов фазовых и структурных изменений в приповерхностной области, развивающихся при лазерной резке при ускоренном нагреве и охлаждении (L). При дальнейшем рассмотрении запротяженность ЗЛТВ принимали данные, полученные дюрометрическим анализом.
В результате исследований была выявлена взаимосвязь протяженности (глубины) ЗЛТВ с параметрами лазерной резки (Н, W, v, Р и F) и содержанием углерода, которая нашла свое отражение в следующей зависимости:
L=-1,30-0,0042(Н×W0,5)+0,0049(F1,25С0,2)-0,95(Р0,2×v0,01), мм,
где С - содержание углерода в детали, %; Н - толщина листа, мм; W - мощность лазерного излучения, кВт; v - скорость лазерной резки, м/мин; Р - давление технологического газа, кПа; F - положение фокального пятна (фокусное расстояние) мм; -1,30; 0,0042; 0,0049 и 0,95 - математические константы.
Полученная зависимость характеризует протяженность зоны лазерного термического влияния (упрочненного приповерхностного слоя) в зависимости от толщины листа, мощности лазерного излучения, скорости лазерной резки, давления технологического газа, положения фокального пятна в указанных интервалах изменения параметров лазерной резки при изменении толщины разрезаемого листа от 6 до 10 мм.
Управляя глубиной упрочненного поверхностного слоя в процессе лазерной резки в соответствии с указанной выше зависимостью, целесообразно выбирать параметры лазерной резки из следующего диапазона: W=0,8-1,4 кВт; v=0,7-1,2 м/мин; Р=15-50 кПа; F=295-305 мм.
Claims (9)
1. Способ лазерной резки с формированием упрочненного приповерхностного слоя в зоне резки деталей из листовых доэвтектоидных и эвтектоидных углеродистых сталей, включающий термогазодинамическое воздействие на зону реза лазерным излучением в инфракрасной области спектра, при этом требуемую глубину (L) упрочненного приповерхностного слоя в зоне лазерной резки деталей перед началом резки задают в соответствии с выражением:
L=-1,30-0,0042(Н×W0,5)+0,0049(F1,25С0,2)-0,95(Р0,2×v0,01), мм,
где С - содержание углерода в детали, %; Н - толщина листа, мм; W - мощность лазерного излучения, кВт; v - скорость лазерной резки, м/мин; Р - давление технологического газа, кПа; F - положение фокального пятна, мм; -1,30; 0,0042; 0,0049 и 0,95 - математические константы.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что осуществляют воздействие лазерным излучением мощностью 0,8-1,4 кВт.
3. Способ по п. 1, отличающийся тем, что лазерную резку осуществляют со скоростью 0,7-1,2 м/мин.
4. Способ по п. 1, отличающийся тем, что воздействие на зону реза лазерным излучением осуществляют при давлении технологического газа 15-50 кПа.
5. Способ по п. 1, отличающийся тем, что воздействие на зону реза лазерным излучением осуществляют при положении фокального пятна 295-305 мм.
6. Способ по п. 1, отличающийся тем, что содержание углерода в листовых доэвтектоидных и эвтектоидных углеродистых сталях составляет 0,2-0,8% по массе.
7. Способ по п. 1, отличающийся тем, что толщина разрезаемого листа составляет 6-10 мм.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2018140047A RU2695715C1 (ru) | 2018-11-14 | 2018-11-14 | Способ формирования упрочненного приповерхностного слоя в зоне лазерной резки деталей |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2018140047A RU2695715C1 (ru) | 2018-11-14 | 2018-11-14 | Способ формирования упрочненного приповерхностного слоя в зоне лазерной резки деталей |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2695715C1 true RU2695715C1 (ru) | 2019-07-25 |
Family
ID=67512278
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2018140047A RU2695715C1 (ru) | 2018-11-14 | 2018-11-14 | Способ формирования упрочненного приповерхностного слоя в зоне лазерной резки деталей |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2695715C1 (ru) |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0471796A (ja) * | 1990-07-11 | 1992-03-06 | Mitsubishi Electric Corp | レーザ切断方法 |
| SU1756075A1 (ru) * | 1990-03-05 | 1992-08-23 | Киевский Политехнический Институт Им.50-Летия Великой Октябрьской Социалистической Революции | Способ определени режима лазерной резки заготовок различной толщины |
| SU1743097A3 (ru) * | 1990-09-26 | 1994-01-15 | НИИ технологии и организации производства двигателей | Способ лазерной резки |
| JP2003117670A (ja) * | 2001-10-15 | 2003-04-23 | Nippon Steel Corp | 鋼板のレーザ切断方法 |
| JP2007144517A (ja) * | 2005-11-25 | 2007-06-14 | L'air Liquide | ファイバレーザでステンレス鋼を切削する方法 |
| JP4071796B2 (ja) * | 2006-02-07 | 2008-04-02 | 株式会社竹内製作所 | 作業車 |
-
2018
- 2018-11-14 RU RU2018140047A patent/RU2695715C1/ru active
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1756075A1 (ru) * | 1990-03-05 | 1992-08-23 | Киевский Политехнический Институт Им.50-Летия Великой Октябрьской Социалистической Революции | Способ определени режима лазерной резки заготовок различной толщины |
| JPH0471796A (ja) * | 1990-07-11 | 1992-03-06 | Mitsubishi Electric Corp | レーザ切断方法 |
| SU1743097A3 (ru) * | 1990-09-26 | 1994-01-15 | НИИ технологии и организации производства двигателей | Способ лазерной резки |
| JP2003117670A (ja) * | 2001-10-15 | 2003-04-23 | Nippon Steel Corp | 鋼板のレーザ切断方法 |
| JP2007144517A (ja) * | 2005-11-25 | 2007-06-14 | L'air Liquide | ファイバレーザでステンレス鋼を切削する方法 |
| JP4071796B2 (ja) * | 2006-02-07 | 2008-04-02 | 株式会社竹内製作所 | 作業車 |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| КОВАЛЕНКО В.С."Упрочнение деталей лучом лазера", Киев, Техника, 1981, с.37. * |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Gvozdev et al. | Temperature distribution and structure in the heat-affected zone for steel sheets after laser cutting | |
| So et al. | An investigation of the blanking process of the quenchable boron alloyed steel 22MnB5 before and after hot stamping process | |
| Bohlen et al. | Additive manufacturing of tool steel by laser metal deposition | |
| Lesyk et al. | Laser-hardened and ultrasonically peened surface layers on tool steel AISI D2: correlation of the bearing curves’ parameters, hardness and wear | |
| Grum et al. | Effect of laser-remelting of surface cracks on microstructure and residual stresses in 12Ni maraging steel | |
| Colombini et al. | Laser quenching of ionic nitrided steel: effect of process parameters on microstructure and optimization | |
| Speidel et al. | Surface modification of mild steel using a combination of laser and electrochemical processes | |
| Boujelbene et al. | Effects of the laser cutting parameters on the micro-hardness and on the heat affected zone of the mi-hardened steel | |
| Bakhtiari et al. | Improving the wear properties of AISI4130 steel using laser surface hardening treatment | |
| RU2695715C1 (ru) | Способ формирования упрочненного приповерхностного слоя в зоне лазерной резки деталей | |
| Netprasert et al. | Surface hardening of AISI 420 stainless steel by using a nanosecond pulse laser | |
| Järvenpää et al. | Local laser heat treatments of steel sheets | |
| Charee et al. | Experimental investigation and modeling of laser surface melting process for AISI 9254 commercially high silicon spring steel | |
| Kapustynskyi et al. | Optimization of the parameters of local laser treatment for the creation of reinforcing ribs in thin metal sheets | |
| Zarini et al. | Formability enhancement of Al 6060 sheets through fiber laser heat treatment | |
| Šebek et al. | The effects of laser surface hardening on microstructural characteristics and wear resistance of AISI H11 hot work tool steel | |
| Miraoui et al. | Effect of laser beam diameter on cut edge of steel plates obtained by laser machining | |
| Zaied et al. | Analysis of heat affected zone obtained by CO2 laser cutting of low carbon steel (S235) | |
| RU2517632C1 (ru) | Способ повышения физико-механических свойств инструментальных и конструкционных материалов методом объемного импульсного лазерного упрочнения (оилу) | |
| Ulewicz et al. | Impact of Laser Machining on the Structure and Properties of Tool Steels | |
| Rathod et al. | Laser surface hardening of ductile irons | |
| RU2707374C1 (ru) | Способ формирования упрочненного поверхностного слоя в зоне лазерной резки деталей из легированных конструкционных сталей | |
| Martinovs et al. | Laser hardening process optimization using FEM | |
| Ravnikar et al. | Investigation of laser surface remelting supported by acoustic emission analysis and machine learning | |
| RU2375465C1 (ru) | Способ поверхностного упрочнения |